吸收塔溢流

溢流堰方案

许昌市建安区西水东引备用水源工程（小洪河至高铁北站） 溢流堰施工方案 编制： 审核： 许昌市建安区西水东引备用水源工程项目部 2020 年 3 月 18

溢流堰施工方案 一、工程概况本项目为石梁河、老潩水水系连通（西水东引项目）项目，引水线路为：自石梁河末端引水至汉风路，再向北沿汉风路至农大路，然后沿规划农大路向东至高铁北站，全长约16.5 ㎞。在石梁河石寨桥西侧建设一座蓄水60 万方的蓄水坝，为西水东引、进驻高铁北站提供水源支持，在老潩河新元大道至许鄢快速通道段清淤疏浚17 公里，提升沿河两岸景观，新建蓄水坝、湿地等工程。本次施工范围自许昌京港澳高速北站附近的小洪河至高铁北站，管线总长4.867km, 其中桩号K0+600-K3+285长2.685km 为顶管，K0+000- 0+600、K3+285-4+867 长2.182km 为埋管。跨许开路、西航路顶管施工；管材选用钢筋混凝土管，管子采用橡胶圈接口，管径为DN1200。K4+867 至启航路为明渠开挖段，长度1486m。本方案任务为两个溢流堰，位于明渠段。 二、施工方案 溢流堰主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→浆砌石护坡护脚铺设→土方回填 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水基坑四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：

精馏塔设计流程

在一常压操作的连续精馏塔内分离水—乙醇混合物。已知原料的处理量为2000吨、组成为36%（乙醇的质量分率，下同），要求塔顶馏出液的组成为82%，塔底釜液的组成为6%。设计条件如下： 操作压力 5kPa(塔顶表压)； 进料热状况自选； 回流比自选； 单板压降≤0.7kPa； 根据上述工艺条件作出筛板塔的设计计算。 【设计计算】 （一）设计方案的确定 本设计任务为分离水—乙醇混合物。对于二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。 设计中采用泡点进料，将原料液通过预料器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸气采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内其余部分经产品冷却器冷却后送至储罐。该物系属易分离物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的1.5倍。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。 （二）精馏塔的物料衡算 1.原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 M=46.07kg/kmol 乙醇的摩尔质量 A M=18.02kg/kmol 水的摩尔质量 B

F x =18.002 .1864.007.4636.007.4636.0=+= D x =64.002 .1818.007.4682.007.4682.0=+= W x =024.002.1894.007.4606.007.4606.0=+= 2.原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 F M =0.18×46.07+(1-0.18)×18.02=23.07kg/kmol D M =0.64×46.07+(1-0.64)×18.02=35.97kg/kmol W M =0.024×46.07+(1-0.024)×18.02=18.69kg/kmol 3.物料衡算 以每年工作250天，每天工作12小时计算 原料处理量 F = 90.2812 25007.2310002000=???kmol/h 总物料衡算 28.90=W D + 水物料衡算 28.90×0.18=0.64D+0.024W 联立解得 D =7.32kmol/h W =21.58kmol/h （三）塔板数的确定 1. 理论板层数T N 的求取水—乙醇属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由手册查得水—乙醇物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，如图。 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e(0.18 , 0.18)作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 q y =0.52 q x =0.18 故最小回流比为 min R =q q q D x y y x --=35.018 .0-52.052.0-64.0=3 取操作回流比为 R =min R =1.5×0.353=0.53 ③求精馏塔的气、液相负荷 L =RD =17.532.753.0=?=kmol/h V =D R )1(+=（0.53+1）20.1132.7=?kmol/h

关于脱硫吸收塔浆液起泡的分析

关于脱硫吸收塔浆液起 泡的分析 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】

关于脱硫吸收塔浆液起泡的分析 一、吸收塔浆液起泡情况概述 2016年脱硫系统吸收塔运行中多次出现起泡现象，运行班组及时处理，起泡现象得到有效控制。 二、吸收塔浆液起泡的危害 1、起泡现象严重，浆液经过进口烟道进入引风机，造成应风机电流增大，甚至事故停运。 2、吸收塔起泡造成吸收塔浆液池内浆液出现上下密度分层严重，压力变送器所测压力与液位关系偏离计算公式关系，形成虚假液位。 3、吸收塔浆液起泡引起石膏处理（拉稀）。 三、原因分析： 1、锅炉投油阶段含油烟气进入吸收塔。锅炉在运行过程中投油、燃烧不充分，未燃尽成份随锅炉尾部烟气进入吸收塔，造成吸收塔浆液有机物含量增加。 2、烟气粉尘浓度超标，含有大量惰性物质的杂质进入吸收塔后，致使吸收塔浆液重金属含量增高。重金属离子增多引起浆液表面张力增加，从而使浆液表面起泡 3、脱硫装置脱水系统或废水处理系统不能正常投入，致使吸收塔浆液品质逐渐恶化。废水旋流站、压滤机运行不正常，吸收塔氯离子高（20000左右）。 4、石灰石中，MgO的含量略高。（最近化验结果：% %） 5、复用水中的杂质较多标。 6、运行过程中出现氧化风机流速不均，吸收塔浆液气液平衡被破坏，致使吸收塔浆液大量溢流。 四、处理措施： 1、锅炉启动时投小油枪，调整雾化效果，缩短投油时间，减少油污对电除尘及脱硫系统的影响。

2、调整锅炉燃烧，降低污染物。 3、坚持脱硫废水的排放，从而降低吸收塔浆液重金属离子、Cl-、有机物、悬浮物及各种杂质的含量，保证吸收塔内浆液的品质。 4、同时严格控制石灰石原料，保证其中各项组分（如MgO、SiO2等）含量符合设计要求，MgO的含%以下。 5、对复用水化学监督，严格控制脱硫用工艺水的水质，加强过滤和预处理工作，降低COD、BOD。 6、每30分钟观察溢流管浆液溢流情况，在吸收塔最初出现起泡溢流时，消泡剂加入量较大，在连续加入一段时间后，泡沫层逐渐变薄，减少加入量，直至稳定在一定加药量上。 7、锅炉投油后，若浆液起泡，对吸收塔浆液进行置换，已制定浆液置换方案。 8、脱硫系统启动前对热工仪表进行维护、保证浆液密度计及参数的准确性，防止出现假液位，造成溢流。 9、脱硫系统启动前对热工仪表进行维护，保证参数的连续有效。 10、脱硫系统长期停运，启动前必须做保护实验，保证可靠性。 11、消除脱硫烟道漏水及冷凝水管路不畅的问题。 12、在可以暂时忽略脱硫效率的条件下，停运一台浆液循环泵以减小吸收塔内部浆液的扰动，同时减少浆液供给量。因为浆液循环量大时，浆液起泡性强。 13、在可以保证氧化效果的前提下，适当降低吸收塔工作液位，减小浆液溢流量，防止浆液进入吸收塔入口烟道。 14、降低排除石膏时的吸收塔浆液密度，加大石膏排除量，保证新鲜浆液的不断补入。 15、加强吸收塔浆液、废水、石灰石浆液、石灰石粉和石膏得化学分析工作，有效监控脱硫系统运行状况，发现浆液品质恶化趋势，及时采取处理手段。

用Aspen模拟板式塔与填料塔的区别

用Aspen 模拟塔单元操作分为操作模拟和设计计算。两种模拟计算方法有所不同。 1 填料塔操作模拟 模拟已知的填料操作可以用radFrace 和rateFrace模块。 模拟操作是对已有的塔进行操作模拟，塔的结构参数是已知的，通过调节某些参数来与实际生产情况吻合。填料塔操作模拟要有两个难点问题：一是平衡级数的选择，二是调节那些参数选择。 1.1 平衡级数 rateFrace 和radFrace 模块要求输入板数，和板式塔模拟操作一样，操作模拟数据应该是实际塔的参数，这里要输入实际塔的板数。对于板式塔没有问题，但对于填料塔的实际板数如何取？ 作操作模拟时，和rateFrace和radFrace模块板数（平衡级数）可以任意取，只是计算精度的问题。然后，设置填料核算（Pack Rating）中的每段填料高度（Section pack height）与之对应。如：某填料塔实际填料高度15m，进行操作模拟时，塔板数（Number of stages）输入为5，则在下面的Pack Rating 页的Packed height 栏选择Section packed height 并填入3。 这里的实际级数最好不要小于理论级数，在不确定理论级数时应尽量多取。 1.2 调节参数 进行塔操作模拟时，通过调节塔板效率来与实际相吻合。 和板式塔一样，如果不输入塔板效率则系统按选择的计算方法计算塔板效率（这个效率计算方法有两种：Vaporization efficiencies和Murphree efficiencies）。作操作模拟时按计算效率得到的结果和实际值会不一致，这时通过调节塔板效率来与实际相吻合。 2 填料塔设计 填料精馏塔与填料吸收塔的设计计算有所区别，对于单进料的精馏塔，与板式塔设计计算一样，首先用简捷模块计算理论板数，然后radFrace 或rateFrace 模块进行详细计算。无论用那种模块，设计计算都要用到设计规定，通过调整填料高度来满足设计要求。 填料塔设计比板式塔复杂，原因是由于填料塔设计本身的复杂性，设计软件无法依据给定的设计参数，按照某一个不变的设计路线作出最后的设计结果，需要设计者利用各模块的功能，自己设计一个计算路线，完成给定的设计任务。 2.1 用RadFrace计算 1.吸收剂用量的初步估算（手算）

板式精馏塔项目设计方案

板式精馏塔设计方案 第三节精馏方案简介 (1) 精馏塔的物料衡算； (2) 塔板数的确定： (3) 精馏塔的工艺条件及有关物件数据的计算； (4) 精馏塔的塔体工艺尺寸计算； (5) 塔板主要工艺尺寸的计算； (6) 塔板的流体力学验算： (7) 塔板负荷性能图； (8) 精馏塔接管尺寸计算； (9) 绘制生产工艺流程图； (10) 绘制精馏塔设计条件图； (11) 对设计过程的评述和有关问题的讨论。 设计方案的确定及工艺流程的说明 原料液由泵从原料储罐中引岀，在预热器中预热至84 C后送入连续板式精馏塔(筛板塔)，塔顶上升蒸汽 流采用强制循环式列管全凝器冷凝后一部分作为回流液，其余作为产品经冷却至25 C后送至产品槽；塔釜采用热虹吸立式再沸器提供气相流，塔釜残液送至废热锅炉。 第四节：精馏工艺流程草图及说明

、流程方案的选择

1. 生产流程方案的确定: 原料主要有三个组分：C2°、C3二、C3°,生产方案有两种：（见下图A , B ）如 任务书规定： 图（A ） 为按挥发度递减顺序采出，图（B ）为按挥发度递增顺序采出。在基本有机化工 生产过程中，按挥发度递减的顺序依次采出馏分的流程较常见。 因各组分采出之 前只需一次汽化和冷凝，即可得到产品。而图（B ）所示方法中，除最难挥发组 分外。其它组分在采出前需经过多次汽化和冷凝才能得到产品， 能量（热量和冷 量）消耗大。并且，由于物料的循环增多，使物料处理量加大，塔径也相应加大， 再沸器、冷凝器的传热面积相应加大，设备投资费用大，公用工程消耗增多，故 应选用图（A ）所示的是生产方案。 2. 工艺流程分离法的选择： 在工艺流程方面，主要有深冷分离和常温加压分离法。 脱乙烷塔，丙烯精制 塔采用常温加压分离法。因为 C2, C3在常压下沸点较低呈气态采用加压精馏沸 点可提高，这样就无须冷冻设备，可使用一般水为冷却介质，操作比较方便工艺 简单，而且就精馏过程而言，获得高压比获得低温在设备和能量消耗方面更为经 济一些，但高压会使釜温增加，引起重组分的聚合，使烃的相对挥发度降低，分 离难度加大。可是深冷分离法需采用制冷剂来得到低温， 采用闭式热泵流程，将 精馏塔和制冷循环结合起来，工艺流程复杂。综合考滤故选用常温加压分离法流 程。 1、 脱乙烷塔：根据原料组成及计算：精馏段只设四块浮伐 塔板,塔顶采用分 凝器、全回流操作 2、 丙烯精制塔：混合物借精馏法进行分离时它的难易程度取决 于混合 物的沸点差即取决于他们的相对挥发度丙烷一丙烯的 C2 C3 = C3 ° iC4 W% 5.00 73.20 20.80 0.52 0.48 100 工艺特点: 原料 C 工 C 。 (A ) (B )

关于脱硫吸收塔浆液起泡的分析

关于脱硫吸收塔浆液起泡 的分析 This manuscript was revised on November 28, 2020

关于脱硫吸收塔浆液起泡的分析 一、吸收塔浆液起泡情况概述 2016年脱硫系统吸收塔运行中多次出现起泡现象，运行班组及时处理，起泡现象得到有效控制。 二、吸收塔浆液起泡的危害 1、起泡现象严重，浆液经过进口烟道进入引风机，造成应风机电流增大，甚至事故停运。 2、吸收塔起泡造成吸收塔浆液池内浆液出现上下密度分层严重，压力变送器所测压力与液位关系偏离计算公式关系，形成虚假液位。 3、吸收塔浆液起泡引起石膏处理（拉稀）。 三、原因分析： 1、锅炉投油阶段含油烟气进入吸收塔。锅炉在运行过程中投油、燃烧不充分，未燃尽成份随锅炉尾部烟气进入吸收塔，造成吸收塔浆液有机物含量增加。 2、烟气粉尘浓度超标，含有大量惰性物质的杂质进入吸收塔后，致使吸收塔浆液重金属含量增高。重金属离子增多引起浆液表面张力增加，从而使浆液表面起泡 3、脱硫装置脱水系统或废水处理系统不能正常投入，致使吸收塔浆液品质逐渐恶化。废水旋流站、压滤机运行不正常，吸收塔氯离子高（20000左右）。 4、石灰石中，MgO的含量略高。（最近化验结果：% %） 5、复用水中的杂质较多标。 6、运行过程中出现氧化风机流速不均，吸收塔浆液气液平衡被破坏，致使吸收塔浆液大量溢流。 四、处理措施： 1、锅炉启动时投小油枪，调整雾化效果，缩短投油时间，减少油污对电除尘及脱硫系统的影响。

2、调整锅炉燃烧，降低污染物。 3、坚持脱硫废水的排放，从而降低吸收塔浆液重金属离子、Cl-、有机物、悬浮物及各种杂质的含量，保证吸收塔内浆液的品质。 4、同时严格控制石灰石原料，保证其中各项组分（如MgO、SiO2等）含量符合设计要求，MgO的含%以下。 5、对复用水化学监督，严格控制脱硫用工艺水的水质，加强过滤和预处理工作，降低COD、BOD。 6、每30分钟观察溢流管浆液溢流情况，在吸收塔最初出现起泡溢流时，消泡剂加入量较大，在连续加入一段时间后，泡沫层逐渐变薄，减少加入量，直至稳定在一定加药量上。 7、锅炉投油后，若浆液起泡，对吸收塔浆液进行置换，已制定浆液置换方案。 8、脱硫系统启动前对热工仪表进行维护、保证浆液密度计及参数的准确性，防止出现假液位，造成溢流。 9、脱硫系统启动前对热工仪表进行维护，保证参数的连续有效。 10、脱硫系统长期停运，启动前必须做保护实验，保证可靠性。 11、消除脱硫烟道漏水及冷凝水管路不畅的问题。 12、在可以暂时忽略脱硫效率的条件下，停运一台浆液循环泵以减小吸收塔内部浆液的扰动，同时减少浆液供给量。因为浆液循环量大时，浆液起泡性强。 13、在可以保证氧化效果的前提下，适当降低吸收塔工作液位，减小浆液溢流量，防止浆液进入吸收塔入口烟道。 14、降低排除石膏时的吸收塔浆液密度，加大石膏排除量，保证新鲜浆液的不断补入。 15、加强吸收塔浆液、废水、石灰石浆液、石灰石粉和石膏得化学分析工作，有效监控脱硫系统运行状况，发现浆液品质恶化趋势，及时采取处理手段。

溢流堰设计说明书

第4章 溢流坝段表孔设计 溢流坝段既是挡水建筑物，又是重力坝枢纽中最重要的泄水建筑物。设计时， 除了应满足稳定和强度要求外，还要满足因泄水带来的一系列要求，包括： （1）具有足够的孔口体形尺寸和较高的流量系数，，以使之具有足够的溢流 能力。 （2）应具有良好的孔口体形，以使水流平顺地过坝，不产生有害的负压、 震动和空蚀等。 （3）保证下游河床不产生危及坝体安全的局部冲刷。 （4）溢流坝段在枢纽中的位置，应使下游水流流态平顺，不产生折冲水流， 不影响枢纽中的其他建筑物的正常运行。 （1） 又灵活可靠的下泄水流控制设备，如闸门启闭机等 4.1 确定溢流断面长度 4.1.1 设计单宽流量 溢流重力坝的单宽流量q 需综合考虑地质条件、枢纽布置、下游河道水深和 消能工设计等因素，通过技术经济比较后选定。单宽流量愈大，所需的溢流前缘 愈短，对枢纽布置有利，但下泄水流动能大，对下游消能防冲不利，。近年来随 着消能工技术的进步，选定的单宽流量也不断增大。 本设计中，三峡坝之下游段地质条件优良，故可假定单宽流量q=200m 3/s ， 据此可假定溢流坝段长度。 （1）设计洪水位工况下：Q = 23540 m 3/s 则可假定 m q Q L 7.117200 23540=== （2）校核洪水位工况下：Q = 35260 m 3/s 则可假定 m q Q L 3.176200 35260=== 选取二者中的最大值，确定溢流段长度为176.3m 本设计选用平面钢闸门形式，因其结构简单，而且闸墩受力条件良好。取孔 口净宽为b = 8 米。 a 、计算孔口数： （1） 设计洪水位工况下：71.148 7.117==n （2）校核洪水位工况下：94.218 3.176==n 由此可确定孔口数为22孔。 据此计算Q 溢 = 22×8×200 = 35300 m 3/s ，满足设计洪水位和校核洪水位工 况下所需的下泄流量。 b 、闸门布置： 溢流坝段表孔采用平面钢闸门，常用的布置有跨缝布置和跨墩布置，其中跨 缝布置可以减少闸墩长度，但对地基要求较严格，若产生地基不均匀沉降则对闸

吸收塔起泡溢流原因分析

吸收塔起泡溢流原因分析 泡沫由于表面作用而生成，是气体分散在液体中的分散体系，其中液体所占何种分数很小，泡沫占很大体积，气体被连续的液膜分开，形成大小不等的气泡。泡沫的产生是由于气体分散于液体中形成气一液的分散体，在泡沫形成的过程中，气一液界面会急剧地增加，其增加值为液体表面张力r与体系，增加后的气一液界面的面积A的体积为r×A，应等于外界对体系所作的功。若液体的表面张力r越低，则气一液界面的面积A就越大，泡沫的何种也就越大，这说明此液体很容易起泡。当不溶性气体被液体包围时，形成一种极薄的吸附膜，由于表面张力的作用，膜收缩为球状形成泡沫，在液体的浮力作用下汽泡上升到液面，当大量的气泡聚集在表面时，就形成了泡沫层。吸收塔浆液中的气体与浆液连续充分地接触，由于气体是分散相（不连续相），浆液是分散介质（连续相），气体与浆液的密度相差很大，所以在浆液中泡沫很快上升到浆液表面，此时如浆液的表面张力小，浆液中的气体就冲破浆液面聚集成泡沫。由此可见，泡沫的产生必须具备3个条件：只有气体与液体连续又充分地接触时，才能产生泡沫；当气体与液体的密度相差非常大时，才能使液体中的泡沫能很快上升以液面，久而久之就形成泡沫；表面张力愈小的液体愈易起泡。 纯净的液体起泡性只与其表面张力有关，但是由于纯净液体起泡后，液膜之间能相互连接，使形成的气泡不断扩大，最终破裂。因此纯净的液体不能形成稳定的泡沫，吸收塔浆液起泡是由于系统中进入了其它成份，增加了气泡液膜的机械强度，亦增加了泡沫的稳定性，最终导致起泡溢流现象的产生。具体引起泡溢流的原因归纳如下： 1．锅炉在运行过程中投油，燃烧不充分，未燃尽成份随锅炉尾部烟气进入吸收塔，造成吸收塔有机物含量增加。 2．锅炉后部除尘器运行状况不准，烟气粉尘浓度超标，含存大量隋性物质的杂质进入吸收塔后，致使吸收塔浆液重金属含量增高。重金属离子增多引起浆液面张力增加，从而使浆液表面起泡。 3．脱硫用石灰石中含有过量的MgO（起泡剂），与硫酸根离子反应产生大量泡沫（泡沫灭火器利用的是这个原理）。

板式塔和填料塔对比

板式塔和填料塔对比 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】

1.1.1.1填料塔与板式塔的比较 表8-2 精馏塔的主要类型及特点 类型板式塔填料塔 结构特点每层板上装配有不同型式的 气液接触元件或特殊结构， 如筛板、泡罩、浮阀等；塔 内设置有多层塔板，进行气 液接触塔内设置有多层整砌或乱堆的填料，如拉西环、鲍尔环、鞍型填料等散装填料，格栅、波纹板、脉冲等规整填料；填料为气液接触的基本元件 操作特点气液逆流逐级接触微分式接触，可采用逆流操作，也 可采用并流操作 设备性能空塔速度（亦即生产能力） 高，效率高且稳定；压降 大，液气比的适应范围大， 持液量大，操作弹性小大尺寸空塔气速较大，小尺寸空塔气速较小；低压时分离效率高，高压时分离效率低，传统填料效率较低，新型乱堆及规整填料效率较高； 大尺寸压力降小，小尺寸压力降大； 要求液相喷淋量较大，持液量小， 制造与维修直径在600mm以下的塔安装 困难，安装程序较简单，检 修清理容易，金属材料耗量 大新型填料制备复杂，造价高，检修清理困难，可采用非金属材料制造，但安装过程较为困难 适用场合处理量大，操作弹性大，带 有污垢的物料处理强腐蚀性，液气比大，真空操作要求压力降小的物料 1.1.1.2板式塔塔型选择一般原则： 选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能及塔的制造、安装、运转、维修等。 1）下列情况优先选用填料塔： a.在分离程度要求高的情况下，因某些新型填料具有很高的传质效率，故可采用新型填料以降低塔的高度； b.对于热敏性物料的蒸馏分离，因新型填料的持液量较小，压降小，故可优先选择真空操作下的填料塔； c.具有腐蚀性的物料，可选用填料塔。因为填料塔可采用非金属材料，如陶瓷、塑料等； d.容易发泡的物料，宜选用填料塔。 2）下列情况优先选用板式塔： a.塔内液体滞液量较大，操作负荷变化范围较宽，对进料浓度变化要求不敏感，操作易于稳定； b.液相负荷较小； c.含固体颗粒，容易结垢，有结晶的物料，因为板式塔可选用液流通道较大的塔板，堵塞的危险较小； d.在操作过程中伴随有放热或需要加热的物料，需要在塔内设置内部换热组件，如加热盘管，需要多个进料口或多个侧线出料口。这是因为一方面板式塔的

精馏塔设计图(参考)

1 / 2 ∠1∶１０ 设计数量 职务姓名日期制图校核审核审定批准 比例 图幅 1∶20 A1 版次 设计项目设计阶段 毕业设计施工图 精馏塔 重量（Kg） 单件总重备注 件号 图号或标准号 名称 材料1 2345基础环 筋板盖板垫板静电接地板14824241Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A·F 16MnR Q235-A 6 789 10111213 14151617JB4710-92 GB/T3092-93HG20594-97JB4710-92GB/T3092-93HG20594-97JB4710-92 GB/T3092-93HG20594-97HG5-1373-80引出孔 φ159×4.5引出管 DN40法兰 PN1.0，DN40排气管 φ80接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20液封盘 塔釜隔板筒体 φ1600×16进料管 DN32法兰 PN1.0，DN32吊柱 111411111111 6.723.931.55322.7 94.2374.19140.62.97 5.382.364.67 1.170.411.0321.9376181210.69 2.02380Q235-A·F Q235-A 1111111311177511组合件16MnR Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 45Q235-A·F Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 组合件Q235-A 111111224Q235-A 16MnR Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 1819202122232425 2627282930313233343536 3738394041 扁钢 8×16HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97GB/T3092-93GB/T3092-93GB/T3092-93HG8162-87JB/T4737-95HG20594-97HG20594-97GB/T3092-93GB/T3092-93GB/T3092-93JB/T4736-95HG21515-95HJ97403224-3HJ97403224-7JB/T4734-95JB4710-92JB4710-921Q235-A HG20652-1998JB/ZQ4363-86上封头DN1600×16接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20出气管 DN600法兰 PN1.0，DN600接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20气体出口挡板回流管 DN45法兰 PN1.0，DN45补强圈 DN450×8人孔 DN450塔盘接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20下封头DN1600×16裙座筒体 法兰 PN1.0，DN20引出管 DN20引出孔 φ133×4检查孔 排净孔地脚螺栓M42×4.5GB704-88370.70.411.0382.3248.10.411.031.874.150.962.36118.3 310.10.411.03370.738021.032.612.2442.540.6 16.944.3δ=8 1 40 6 23 45 41 39 38 37789 10 1112 3635 34 33 3213 14 31 15 1630 2917 28 2726 25 24 2318 19 202122 a b c d e f i g h j1 k l n m5 m7 Ⅵ Ⅴ Ⅳ Ⅲ Ⅱ Ⅰ 技术要求 1、本设备按GB150-1998《钢制压力容器》和HG20652-95《钢制化工容器制造技术要求》进行 制造、试验和验收，并接受劳动部颁发《压力容器安全技术监察规程》的监督；2、焊条采用电弧焊，焊条牌号E4301； 3、焊接接头型式及尺寸，除图中标明外，按HG20583-1998规定，角焊缝的焊接尺寸按较薄板 厚度，法兰焊接按相应法兰中的规定； 4、容器上A、B类焊缝采用探伤检查，探伤长度20%； 5、设备制造完毕后，卧立以0.2MPa进行水压试验； 6、塔体直线允许度误差是H/1000，每米不得超过3mm，塔体安装垂直度允差是最大30mm； 7、裙座螺栓孔中心圆直径允差以及相邻两孔或任意两弦长允差为2mm； 8、塔盘制造安装按JB1205《塔盘技术条件》进行； 9、管口及支座方位见接管方位图。 技术特性表 管口表 总质量：27685 Kg e m1-7a f i g h j2n j4 l j3 k j1 b c d j3 序号 项 目指 标11 109 87654 3 21设计压力 MPa 设计温度 ℃工作压力 MPa 工作温度 ℃工作介质主要受压元件许用应力 MPa 焊缝接头系数腐蚀裕量 mm 全容积 m 容器类别 0.11500.027102 筒体、封头、法兰1700.58157.9327符号公称尺寸连接尺寸标准紧密面 型式用途或名称b c d e f g h i j1-4k l m1-7n 2060020453220202020402045040 HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97 HG21515-95凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹 温度计口气相出口压力计口回流口进料口液面计口液面计口温度计口排气管口至再沸器口出料口人孔再沸器返回口 313028263335373929 2732 3436 38404142 43 444546 474849 505125 24 2322 21201918 1716 151******** 8 7654 32114m6 m7 m5 m4 m3 m2 m1 1 2 3 4 5 30 31 32 33 3435 5051管口方位示意图 A、B类焊缝 1：2 整体示意图1：2 Ⅵ Ⅴ 1：5 1：5 Ⅳ A B B向 A向 Ⅲ 1：5 Ⅱ 1：5 Ⅰ 1：10 平台一 平台二 357 2901

溢流堰施工专项方案二

Ⅰ#溢流堰施工专项方案 一、编制说明 1.1 编制原则 1、安全第一的原则施工组织设计的编制始终按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定施工方案。在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组织施工。 2、以优质、高效、经济、合理的原则，以业主提供的招标文件和设计图纸为依据，严格执行有关规范。 3、以确保工期为原则，安排施工进度计划。 4、以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法。 5、以确保安全生产为原则，制定各项安全措施，严格执行安全操作规程。 6、以节约土地、保护生态环境为目标布置施工总平面。 7、以加强管理，优化工艺，提高效率为原则，降低施工成本。 8、严格遵守国家、行业及当地在施工安全、工地工人健康、保护环境方面的要求及规定标准。 1.2 编制依据 1、《水工混凝土施工规范》SL677-2014； 2、《水工混凝土外加剂技术规程》DL/T5100-2014； 3、《水工混凝土试验规程》SL352-2006； 4、《水工混凝土钢筋施工规范》DL/T 5169-2013； 5、《混凝土强度检验评定标准》GB50107-2010；

6、有关法律、法规、规章和技术标准。 7、青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工招标文件、有关协议、纪要、公文及补充文件； 8、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、 9、工程所在地区有关基本建设的法规或条例，地方政府、业主对本工程建设的要求。 10、本公司的施工设备、管理水平和技术特点。 11、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、交通、环保、防洪、灌溉等现状和近期发展规划。 12、当地城镇现有修配、加工能力，生活、生产物资和劳动力供应条件。 13、工程有关工艺试验或生产性试验结果。 14、设计、施工合同中与施工组织设计编制有关的条款。 1.3 编制内容 青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工组织设计包括下列主要内容： 1、工程任务情况及施工条件分析； 2、施工方案、主要施工方法、工程施工进度计划和施工力量、机具及部署； 3、施工组织技术措施，包括工程质量、施工进度、安全防护、文明施工以及环境污染防治等措施； 4、施工平面布置图等。 二、工程概况 2.1工程地质条件

吸收塔起泡的原因分析及探讨(脱硫系统运行中经常容易发生的现象.

吸收塔起泡的原因分析及探讨 吸收塔起泡是许多厂出现过的现象，起泡严重时还会由溢流管流出，流出的浆液一般带有浓黑的泡沫。当吸收塔出现泡沫时，会引起虚假液位（显示液位偏高），为脱硫运行人员带来不少的困惑：实际液位到底是多少？如何控制？吸收塔除雾器冲洗水加多了会溢流；不加冲洗水，实际液位偏低，脱硫率不达标；如虚假液位达高值，雾器冲洗水冲洗程序闭锁，无法对除雾器进行冲洗。下面就吸收塔起泡的几个问题与大家探讨探讨。 吸收塔起泡的根本原因一直没有定论，但由实际情况来看主要与吸收塔内浆液几种成分有关：吸收塔内含Mg元素（主要来自石灰石中的MgO）、杂质（主要来自烟气粉尘、石灰石）和油份（主要来自锅炉的燃油）。当上述物质在吸收塔内富集到一定程度时，在循环浆液泵作用下吸收塔内液面容易产生泡沫。 吸收塔起泡后会出现如下现象：1）吸收塔搅拌器电流、氧化风机电流偏低；2）真空脱水皮带机下料处（头部）的浆液带黑泡；3）严重时吸收塔溢流管流出带浓黑泡沫的浆液。另外，我认为出现“通过除雾器冲洗水向吸收塔补水或供石灰石浆液时，吸收塔的浆液降低、氧化风机电流上升，反之，停止供水、供浆时，吸收塔液位上升”这种怪现象，主要是吸收塔内部泡沫过多引起的，往吸收塔供浆或供水时，由于浆液或水从除雾器或喷淋层高处洒落，具有冲刷力，能消除液面的部分泡沫，减轻了吸收塔起泡的程度，故此时液位下降，氧化风机电流上升。 吸收塔起泡时为何液位虚高呢？首先我们看看，吸收塔液位的测量原理。一般来说，吸收塔的液位采用吸收塔差压经换算得出，吸收塔底部和某高度处各装有压力变送器，测量公式如下： 1）先算出吸收塔密度：ρ=△P/g△h。 ρ－吸收塔密度 △P＝P（底）－P（顶） △h－底部、顶部压力变送器高度差 2）再由密度算出液位：H=P（底）/ρg =P（底）△h/(P（底）-P（顶）) 以上公式应包含修正（省略）。 由上述公式可知：吸收塔起泡时，密度降低，液位上升。 吸收塔起泡后如何判断起泡的严重程度及吸收塔的实际液位呢？我们的做法是在吸收塔未起泡时记录原始数据，即不同密度下液位与顶部、底部压力的一一对应值，起泡后通过与原始数据对比就能大致知道实际液位，从而判断起泡的

板式塔和填料塔对比

表8-2 精馏塔的主要类型及特点 类型板式塔填料塔 结构特点每层板上装配有不同型式的 气液接触元件或特殊结构，如 筛板、泡罩、浮阀等；塔内设 置有多层塔板，进行气液接触塔内设置有多层整砌或乱堆的填料，如拉西环、鲍尔环、鞍型填料等散装填料，格栅、波纹板、脉冲等规整填料；填料为气液接触的基本元件 操作特点气液逆流逐级接触微分式接触，可采用逆流操作，也 可采用并流操作 设备性能空塔速度（亦即生产能力）高， 效率高且稳定；压降大，液气 比的适应范围大，持液量大， 操作弹性小大尺寸空塔气速较大，小尺寸空塔气速较小；低压时分离效率高，高压时分离效率低，传统填料效率较低，新型乱堆及规整填料效率较高；大尺寸压力降小，小尺寸压力降大；要求液相喷淋量较大，持液量小，操作弹性大 （续表） 制造与维修直径在600mm以下的塔安装困 难，安装程序较简单，检修清 理容易，金属材料耗量大新型填料制备复杂，造价高，检修清理困难，可采用非金属材料制造，但安装过程较为困难 适用场合处理量大，操作弹性大，带有 污垢的物料处理强腐蚀性，液气比大，真空操作要求压力降小的物料 1.1.1.1板式塔塔型选择一般原则： 选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能及塔的制造、安装、运转、维修等。 1）下列情况优先选用填料塔： a.在分离程度要求高的情况下，因某些新型填料具有很高的传质效率，故可采

用新型填料以降低塔的高度； b.对于热敏性物料的蒸馏分离，因新型填料的持液量较小，压降小，故可优先选择真空操作下的填料塔； c.具有腐蚀性的物料，可选用填料塔。因为填料塔可采用非金属材料，如陶瓷、塑料等； d.容易发泡的物料，宜选用填料塔。 2）下列情况优先选用板式塔： a.塔内液体滞液量较大，操作负荷变化范围较宽，对进料浓度变化要求不敏感，操作易于稳定； b.液相负荷较小； c.含固体颗粒，容易结垢，有结晶的物料，因为板式塔可选用液流通道较大的塔板，堵塞的危险较小； d.在操作过程中伴随有放热或需要加热的物料，需要在塔内设置内部换热组件，如加热盘管，需要多个进料口或多个侧线出料口。这是因为一方面板式塔的结构上容易实现，此外，塔板上有较多的滞液以便与加热或冷却管进行有效地传热； e.在较高压力下操作的蒸馏塔仍多采用板式塔。 1.1.1.2板式塔塔盘的类型与选择 1）塔板种类 根据塔板上气、液两相的相对流动状态，板式塔分为穿流式和溢流式。目前板式塔大多采用溢流式塔板。穿流式塔板操作不稳定，很少使用。 2）各种塔盘性能比较 工业上需分离的物料及其操作条件多种多样，为了适应各种不同的操作要求，迄今已开发和使用的塔板类型繁多。这些塔板各有各的特点和使用体系，现将几种主要塔板的性能比较。 表8-3 塔板性能的比较 塔盘类型优点缺点适用场合 泡罩板较成熟、操作稳定结构复杂、造价高、塔 特别容易堵塞的物系 板阻力大、处理能力小

溢流堰施工方案

平泉县瀑河溢流堰置石工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制： 审批：

日期： 陕西新鸿业生态景观设计工程有限公 司 目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、基底土方平整打夯 4、模板工程 5、混凝土工程

6、景石堆砌 7、混凝土砂浆勾缝 8、生态袋灌木及铺设 三、施工材料运输 四、文明施工保障措施 五、安全生产保障措施 溢流堰施工专项方案一、工程概况 本标段设计溢流堰共分5种形式： 1、斜坡流坝2座 2、叠石流坝2座 3、混合流坝2座

4、台阶流坝2座 5、直流坝2座 二、施工方案 主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→景石堆砌→混凝土勾缝→预埋线管→生态袋灌木及铺设 1、土方开挖 1.1测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪标高控制，严禁超挖。 1.2土方开挖 本工程土方为淤泥流沙采取人工开挖，挖出的淤泥流沙土方运至在指定的空场地内，运距5KM以内，用反铲挖掘机装车。 2、施工降水 河水渗出汇集到基坑中，我方使用如下设备用于基坑抽水。

现场抽水由专人记录好抽水设备的类型及数量、工作起始和终止时间、施工降水的区域，计量以机械连续工作8个小时为一个台班计算，降水结束做好计量单并交由监理方核对签字。 3.基地土方平整打夯 打夯采用汽油立式打夯机由最靠近基础边由里向外来回分层夯实。 4、模板工程 溢流坝的施工涉及到模板的安装，采用竹胶板，规格为2440*1220*14，用于侧模板以及顶模板，松木方料规格为80*60用于模板连接排挡，钢管Φ48*3.5，围楞和搭支

吸收塔浆液起泡原因分析及处理措施

吸收塔浆液起泡原因分析及处理措施 我厂#1吸收塔浆液起泡我厂#3吸收塔浆液起泡 我厂通过溢流浆液系统向吸收塔添加消泡剂我厂目前所有的有机硅专用消泡剂在石灰石-石膏法脱硫中，吸收塔浆液溢流是较为常见的现象，它会对脱硫系统的正常运行造成较大危害，如果不能采取适当的预防和处理办法，甚至会导致诸如增压风机叶片损坏等重大事故。通过分析石灰石-石膏法中吸收塔浆液产生溢流现象的各种原因，提出防止和解决吸收塔浆液溢流的方法，保证脱硫系统的正常运行。 根据国家环保总局统计，2006年我国SO2排放量达2588×104t，居世界首位[1]，由此引发的酸雨等环境问题日益显现。近年来，随着火电行业的迅猛发展以及我国环境保护制度的逐渐健全规范，烟气脱硫系统能否正常投入，稳定运行已成为火电企业非常关注的问题。

在现有各种脱硫方法中，石灰石-石膏法因为技术成熟，脱硫效率高等显著优点而被广泛采用。 吸收塔浆液因为起泡而导致溢流是石灰石-石膏法脱硫运行中常见的问题之一。由于吸收塔液位多采用装在吸收塔底部的压差式液位计测量，FGD-DCS（脱硫控制系统）显示的液位是根据差压变送器测得的差压与吸收塔内浆液密度计算得来的值，而吸收塔内真实液位——由于气泡、或泡沫引起的“虚假液位”远高于显示液位，再加上底部浆液扰动泵脉冲扰动或搅拌器搅拌、氧化空气鼓入、浆液喷淋等因素的综合影响而引起液位波动，从而导致吸收塔间歇性溢流。因此当吸收塔浆液起泡溢流严重时，如果DCS上无法及时监测并采取有效措施就会导致事故发生。 正常情况下，吸收塔浆液溢流后通过吸收塔溢流管进入吸收塔区排水坑，再经由地坑泵打回吸收塔重复使用，不会造成其它后果。但是，当吸收塔浆液溢流量较大时，浆液不能通过溢流管及时输送，就会进入到原烟气烟道中，从而引发各种事故或影响正常运行，主要危害归纳如下： (1)溢流浆液进入烟道中，浆液中的硫酸盐和亚硫酸盐随溶液渗入防腐内衬及其毛细孔内，当水分逐渐蒸发，浆液中的硫酸盐和亚硫酸盐析出并结晶，随后体积发生膨胀，使防腐内衬产生应力，尤其是带结晶水的盐，在干湿交替的作用下，体积膨胀高达几十倍，应力更大，导致严重的剥离损坏。浆液还会沉积在未作防腐的原烟道中，产生烟道垢下腐蚀，减短了烟道的使用寿命和检修周期，影响脱硫系统正常

分离乙醇水精馏塔设计(含经典实用工艺流程图和塔设备图)

分离乙醇-水的精馏塔设计 设计人员： 所在班级：化学工程与工艺成绩： 指导老师：日期：

化工原理课程设计任务书 一、设计题目：乙醇---水连续精馏塔的设计 二、设计任务及操作条件 （1）进精馏塔的料液含乙醇35％（质量分数，下同），其余为水； （2）产品的乙醇含量不得低于90％； （3）塔顶易挥发组分回收率为99％； （4）生产能力为50000吨/年90％的乙醇产品； （5）每年按330天计，每天24小时连续运行。 （6）操作条件 a）塔顶压强 4kPa （表压） b）进料热状态自选 c）回流比自选 d）加热蒸汽压力低压蒸汽（或自选） e）单板压降 kPa。 三、设备形式：筛板塔或浮阀塔 四、设计内容： 1、设计说明书的内容 1）精馏塔的物料衡算； 2）塔板数的确定； 3）精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算； 4）精馏塔的塔体工艺尺寸计算；

5）塔板主要工艺尺寸的计算； 6）塔板的流体力学验算； 7）塔板负荷性能图； 8）精馏塔接管尺寸计算； 9）对设计过程的评述和有关问题的讨论； 2、设计图纸要求； 1）绘制生产工艺流程图（A2 号图纸）； 2）绘制精馏塔设计条件图（A2 号图纸）； 五、设计基础数据： 1.常压下乙醇---水体系的t-x-y 数据； 2.乙醇的密度、粘度、表面张力等物性参数。 一、设计题目：乙醇---水连续精馏塔的设计 二、设计任务及操作条件：进精馏塔的料液含乙醇35％（质量分 数，下同），其余为水；产品的乙醇含量不得低于90％；塔 顶易挥发组分回收率为99％，生产能力为50000吨/年90％ 的乙醇产品；每年按330天计，每天24小时连续运行。塔顶 压强 4kPa （表压）进料热状态自选回流比自选加热蒸汽 压力低压蒸汽（或自选）单板压降≤0.7kPa。 三、设备形式：筛板塔 四、设计内容： 1）精馏塔的物料衡算： 原料乙醇的组成 xF＝＝0.1740

脱硫塔起泡原因分析及相应处理意见

一、现象描述：烟气洁净车间4#塔经常性溢流，出现吸收塔“中毒”现象，从地沟中冒出大量泡沫，造成浆液波动较大，影响脱硫效率，原先溢流时车间通过加入消泡剂进行消除，操作起来费时费力，极不方便，几乎每个班次都要进行消泡，持续影响脱硫效率，溢流起泡现场如下： 二、问题提出：能否找出该塔经常性溢流的原因，从根本上解决问题？ 三、问题提出后我们对4#塔展开了调查，从整个脱硫系统着手进行分析，结果如下： 1.锅炉燃烧初始阶段：锅炉燃烧阶段和其他锅炉燃烧所用原料一样，工艺条件及参数控制没有大的波动，运行没有出现问题，综合分析来看锅炉燃烧过程问题不大 2.除尘阶段：前期对烟道除尘进行了排查，除尘所用布袋没有破损，对除尘出口处的烟气进行采样测量烟尘含量为102g/Nm3含量稍微偏大，但在可控范围之内，其他烟道除尘设备正常 3.对4#塔本身进行分析，跟踪浆液本身性质其中PH稳定在5.2-5.5之间，密度稳定在1.08-1.10g/L之间，温度正常没有波动。取溢流泡沫、烟灰、脱硫石膏表层物质、脱硫石膏进行显微结构分析结果如下： 1）.脱硫石膏表层物质

40倍晶体显微形貌100倍晶体显微形貌2).粉煤灰 40倍晶体显微形貌100倍晶体显微形貌3).溢流泡沫 40倍晶体显微形貌100倍晶体显微形貌4).脱硫石膏

40倍晶体显微形貌100倍晶体显微形貌 结果分析： 1.以上为脱硫石膏表层物质、粉煤灰、溢流泡沫的显微结构分析和烘干颜色对比。由上图可以看出，脱硫石膏表层发黑物质烘干以后颜色和脱硫石膏相差无几，并且从显微结构来看其晶体较为细小，属于析晶时不完全产物，属于脱硫石膏晶体未生长完全时的状态，所含灰分及其他杂物较少。 2.溢流泡沫烘干以后颜色较黑且有孔状结构，从显微结构分析其应该是粉煤灰居多，脱硫石膏较少，此外还含有一定的有机物。 3.用三氯甲烷萃取浆液中有机物，在萃取过程中，只能用脱硫塔中上层层清液，不然三氯甲烷和泥浆在下层混在一起萃取不出。