桥梁工程课程设计桥梁标准计算模板
一、设计资料
1 桥面净空：净9-2×1.5m人行道
2 主梁跨径和全长：标准跨径：16.000m计算跨径：15.500m 主梁全长：15.960m
3 设计荷载：公路-Ⅰ级人群荷载3.5KN/m
4 材料：混凝土(C35) 钢筋(主筋采用HRB335, 箍筋采用R235)
5 计算方法：按结构设计原理极限状态法
二、上部结构横、纵断面布置草图
三、主梁的荷载横向布系数
1、跨中荷载弯矩横向分布系数(按G-M法电算)
A．主梁的抗弯及抗扭惯距I x和I tx
由于B/L=4×1.8/15.5=0.69>0.5,属于宽桥,故采用G-M电算法计算荷载横向分布系数。求主梁截面的形心位置a x：平均板厚：h1=（8+14）/2=11 cm 则求得：
a x=
11130 (18018)1113018
22
(18018)1113018
-??+??
-?+?
=39.28cm
Ix=1/12×162×113+162×11×（39.28-11/2）2+1/12×18×1303+18×130×（39.28-11/2）2
=8.02×106 cm 4
T 形截面抗扭惯距等于各个矩形截面的抗扭惯距之和，即： I tx =
∑3
cibiti
，I tx =1/3×1.8×0.113+1.277×1.19×0.183=9.67×10-3 (m 4)
单位抗弯及抗扭惯距：Jx=Ix/b=8.02×10-2 /180=4.456×10-4 (m 4/cm)
J tx = I tx /b=9.67×10-3 /180=5.372×10-5 (m 4/cm)
B ．横梁抗弯及抗扭惯矩
翼板有效宽度λ 计算
横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：
l=6b=180×6=1080cm c=(385-15)/2=185cm m h 1'
= m b 15.0='
c/l=1.85/1080=0.17
根据l c 比值可查附表，求得：λ/c=0.836（内插法）
所以λ=0.836×185=154.66，求横梁截面重心位置
''1'
''112222b
h h h b h h h a y ++=λλ=19.154 232
1131)2'(''''121222121y y y a h h b h b h a h h I -++??? ?
?
-+??=λλ
=3.346×10-2
m 4
()3'1'231113
2223111b h h C h b C t b C t b C I Ty ?-+=+= ，11/0.0290.1h b =＜
查表得，311=
C ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取6
1
1=C ，''1/()0.1685b h h -=，查表得20.298C = 33341
3.850.110.2980.890.15 1.75106
Ty I m -=
??+??=? 单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：
44
1
0.86910/,y y I J m cm b -=
=? 541
0.454610/Ty Ty I J m cm b -=
=?
由G-M 电算程序算得各梁的横向分布系数如下 ： 公路—Ⅰ级:
10.2830m =汽 20.5461m =汽 30.4600m =汽
人群荷载： 10.2232m =人 20.5499m =人 30.3370m =人 2．支点荷载弯矩横向分布系数（杠杆原理法）
采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数，由电算法复核得，
公路—Ⅰ级: 010.360m =汽 020.5m =汽 0
30.64m =汽 人群荷载： 0
1 1.42m =人 002=人m 00
3=人m
３、各主梁荷载横向分布系数汇总在下表中
四、T 梁内力计算与内力组合
1、恒载作用内力计算（假定桥面构造各部分重力平均分配给每根主梁） A 桥面铺装和人行道重力
人行道和栏杆的重力（两侧）按规范计算得∑=11.09kN/m 桥面铺装为0.06×1.8×24+0.03×1.8×23=3.41kN/m.
为了简化计算将人行道，栏杆重力平均分配给每根主梁，得： g 1=11.09/6+3.41=4.9kN/m B 横隔梁重力
在中主梁上有10块横隔梁预制块，边主梁上有5块横隔梁预制块。将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为：
g 2=0.89×（0.16+0.15）×2×0.81×6÷15.5×25=2.16kN/m 边主梁横隔梁产生的重力为：
g 2’==0.89×（0.16+0.15）×0.81×6÷15.5×25=1.08kN/m C 主梁重力 g 3=1.8×1.3-2×0.81×(1.3-0.11) ×25=10.3kN/m D 恒载作用下总重力
中主梁g=g 1+g 2＋g 3=4.89+2.16+10.3=17.35kN/m 边主梁g ’= g 1＋g ’2＋g 3=4.89+1.08+10.3=16.27kN/m
根据总的恒载集度可计算恒载内力，见下表
恒载内力
2
A 汽车荷载冲击系数
a x =
11130(18018)111301822(18018)1113018
-??
+??-?+?=39.28cm
I c =(180-18)/12×113+(180-18)×11×(39.28-11/2)2+1/12×18×1303+18×130×(130/2-39.28)2=6.89×10-2m 4 E=2.8×1010N/ m 2 f=
G EIcg l 2
2π
=7.04
μ=0.1767lnf -0.0157=0.329 1+μ=1+0.2=1.329
B 活载内力 公路一级荷载q k =10.5kN ， P k =222kN （由内差法得） 1号梁:
(1)根据下图中影响线及最不利荷载位置，可得汽车荷载作用下1号主梁跨中弯矩：
影响线
M Q1k,L/2=(1+μ)ξm cq p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ
=1.329×1×0.283×222×15.5/4+1.329×0.283×10.5×(15.5×15.5/4)/2 =442.14kN·m M Q2k,L/2=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(15.5×15.5/4)/2=23.46kN·m
汽车荷载作用下产生的1号梁跨中剪力：
影响线
Q Q1k,L/2=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ
=1.329×1×0.283×1.2×222×0.5+1.329×0283×10.5×(0.5×15.5/2)/2 =57.5kN
Q Q2k,L/2=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(0.5×15.5/2)/2=1.51kN
(2) 汽车荷载作用下1号主梁1/4跨弯矩为：
影响线
M Q1k,L/4=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ
=1.329×1×0.283×1.2×222×3/16×15.5+1.329×0.283×10.5×(3×15.5/16×15.5)/2 =380.14kN·m
M Q2k,L/4=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(3×15.5/16×15.5)/2=17.59kN·m
汽车荷载作用下产生的1号梁1/4跨剪力：
影响线
Q Q1k,L/4=(1+μ)ξm cq×1.2p k y+(1+μ)ξm cq q kΩ
=1.329×1×0.283×222×0.75+1.329×0.283×10.5×(0.75×3×15.5/4)/2 =92.36kN
Q Q2k,L/4=m cr q rΩ=0.2232×3.5×1.0×(0.75×3×15.5/4)/2=3.41kN
(3)支点由汽车荷载作用产生的1号主梁支点处剪力可由荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即：
影响线
Q Q1k,0=(1+μ)ξm c p k y k+(1+μ)ξm c q kΩ-(1+μ)ξq k[(m c-m o)/2×a×0.916+(m c-m o)/2×a×0.083] =1.329×1×0.283×222×1+1.329×1×0.283×10.5×15.5/2-1.329×1×10.5
×[(0.283-0.36)/2×3.9×0.916+(0.283-0.36)×3.9×0.083]
=132.89kN
Q Q2k,0=m cr q rΩ+q r[(m oq-m cq)/2×a×0.916+(m0q-m cq)/2×a×0.08]
=0.2232×3.5×1.0×15.5/2+3.5×1.0×[(.283-0.36)×3.9×0.916+(0.283-0.36)×3.9×0.083]
=14.18kN
按照此方法计算2号梁和3号梁，并将计算结果汇于下表中
主梁活载内力汇总
3
A 基本组合
1号梁M d,L/2=1.2×488.548+1.4×442.14+1.12×23.46=1231.53kN·m
M d,L/4=1.2×366.411+1.4×380.14+1.12×17.59=991.59kN·m
Q d,L/2=1.2×0+1.4×57.75+1.12×1.51=82.54kN
Q d,L/4=1.2×63.04+1.4×92.36+1.12×3.41=208.77kN
Q d,0=1.2×126.08+1.4×132.89+1.12×14.18=354.088kN
2号梁M d,L/2=1.2×520.98+1.4×853.20+1.12×57.8=1884.39kN·m
M d,L/4=1.2×390.74+1.4×733.546+1.12×43.35=1544.4kN·m
Q d,L/2=1.2×0+1.4×111.14+1.12×3.728=258.9kN
Q d,L/4=1.2×67.23+1.4×178.23+1.12×8.39=339.6kN
Q d,0=1.2×134.45+1.4×253.6+1.12×11.17=529.48kN
3号梁M d,L/2=1.2×520.982+1.4×718.68+1.12×35.42=1671kN·m
M d,L/4=1.2×390.74+1.4×617.89+1.12×26.566=1373.6kN·m
Q d,L/2=1.2×0+1.4×150.129+1.12×2.28=212.73kN
Q d,L/4=1.2×67.23+1.4×150.129+1.12×5.14=296.6kN
Q d,0=1.2×126.08+1.4×221.72+1.12×6.84=469.36kN
故设计内力取值为：M d,L/2=1884.39kN·m
M d,L/4=1544.4kN·m
Q d,L/2=258.9kN
Q d,L/4=339.6kN
Q d,0=529.48kN
五、T梁正截面抗弯强度计算与配筋
1、纵向主筋的配置
由弯矩组合表可知，2号梁弯矩最大，考虑施工方便偏安全的一律按2号梁计算弯矩进行配筋。混凝土强度等级采用C35,主筋采用HRB335,则f cd=16.1MPa
设钢筋净保护层厚度为35mm, h’f=(80+140)/2=110mm
翼缘计算宽度b’f按下式计算，并取其中较小值
b’f 1800mm
b’f L/3=5167mm
b’f b+12h’f =1500mm
故取b’f=1500mm
A判断T形截面类型, 设钢筋合力点到截面近边的距离a s=121mm，
则主梁的有效高度h0=1179mm。
γo M d＝0.9×1884.39=1696kN·m
f cd b’f h’f (h0-h’f/2)=16.1×1500×110×(1179-110/2)=2985.9 kN·m
γo M d B 计算混凝土受压区高度x， γo M d= f cd bx(h0-x/2)+ f cd (b’f -b)h’f (h0-h’f/2) 1696×106=16.1×1500x×(1179-x/2) 解得x=60.39mm C计算受拉钢筋截面积， f cd b’f x =f sd A s A s= f cd b’f x /f sd=5210mm2 采用两排焊接骨架,选用10根HRB335直径为28的钢筋(外径31.8mm), A s=6158 mm2 钢筋截面重心至截面下边缘距离a s=35+2.5×31.5=114mm 梁的实际有效高度h0=1300-114=1186mm 截面最小宽度b min=2×35+3×31.8=165.4mm 且Sn=46.5>35mm及1.25d=35mm，满足构造要求。 2、跨中截面正截面承载力复核 A 判断T形截面并确定混凝土受压区高度 f cd b’f h’f =16.1×1500×110=2656000N·m f sd A s=280×6158=1724240 N·m ,故f cd b’f h’f>f sd A s ，属于第一类T形截面 x= f sd A s / f cd b’f=71.39mm B 截面所能承受的弯矩设计值 M u= f cd b’f x(h0-x/2) =16.1×1500×71.39×(1186-35.7) =1983.2 kN·m>γo M d=1696 kN·m 且ρ= A s/bh o =6158/180×1186=0.0288>ρmin =0.02 故截面承载力复核满足要求。 六、T梁斜截面抗剪强度核算与配筋 由剪力组合表可知2号梁剪力最大，为偏安全一律用2号梁数值。 即： V d0=529.48kN V dl/2=258.9kN γo=0.9 1、抗剪强度上、下限复核 对于腹板宽度不变的等高度简支梁，距支点h/2处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求 0.5×10-3f td bh0<γo V d 0.51×10-3√f cu.k bh0 根据构造要求，仅保持最下面两根筋通过支点，其余各筋在跨间不同位置弯起或截断，支点截面的有效高度h0=1300-(35+31.8/2)=1249.2mm，将有关数据代入上式得 0.51×10 =0.51×10180×1249.2=678.3kN 0.5×10-3f td bh0=0.50×10-3×1.52×180×1249.2=170.89kN 距支点h/2出的剪力组合设计值γo V d =456.5 kN 170.89<456.5<678.3 计算结果表明，截面尺寸满足要求。 2、设计剪力图分配 支点剪力组合设计值γo V d=477kN 跨中剪力组合设计值γo V d,L/2=233 kN 其中γo V d≥0.5×10-3f td bh0，箍筋按构造要求配置。 距支点h/2=1300/2=650mm处的设计剪力值为V d1=456.5kN 0.6 V d1=0.6×456.5=273.9kN 应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为： 0.4V d1=0.4×456.5=182.6kN 3、箍筋设计（采用R235钢筋） 由上计算知，箍筋应按《公路桥规》的构造要求配置。构造箍筋选用直径8mm的双肢箍筋，单肢箍筋的截面面积A sv1=50.3mm2，箍筋配筋率必须满足ρsv= A sv1/bS v>0.0018， 故配箍间距S v≤n A sv1/(bρsv)=2×50.6/(180×0.0018)=312mm，取S v=300mm。 在支承截面处自支座中心至一倍梁高的范围内S v=100mm；而后至跨中截面统一的箍筋间距取S v=300mm。 4、弯起钢筋设计 设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB335）为φ22，钢筋重心至受压翼板上的边缘距离为a s’=56mm,弯起钢筋的弯起角度为45 o，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。 由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为：0.4V d1=0.4×456.5=182.6kN 则计算知设置弯起钢筋区段长度为5730mm A 根据《桥规》规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处应由弯起钢筋承担的那部分剪力 组合设计值，即V sb1=0.4V d1=182.6kN，第一排弯起钢筋起弯点处距支座中心x1= 1300-(35+31.6×1.5+56+31.6/2)=1134mm 第一排弯起钢筋的截面面积 A sb1=1333.33V sb1/f sd sinθs =1333.33×182.6/280×0.707)=1229mm2 由纵筋弯起钢筋2根，提供A sb1=1232 mm2 B第二排弯起钢筋起弯点处距支座中心x2= 2236mm，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按图求得V sb2=167.3kN 第二排弯起钢筋的截面面积 A sb2=1333.33V sb2/f sd sinθs=1127mm2 由纵筋弯起钢筋2根，提供A sb2=1232mm2 C第三排弯起钢筋起弯点处距支座中心x3= 2236mm，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按图求得A sb3=132.6kN 第三排弯起钢筋的截面面积 A sb3=1333.33V sb3/f sd sinθs=893mm2 由纵筋弯起钢筋2根，提供A sb3=1232mm2 D第四排弯起钢筋起弯点处距支座中心x4= 4344mm，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按图求得A sb4=56.6kN 第四排弯起钢筋的截面面积 A sb4=1333.33V sb4/f sd sinθs=666mm2 由纵筋弯起钢筋2根，提供A sb3=1232mm2 E第五排弯起钢筋起弯点处距支座中心x5= 5364mm，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按图求得A sb5=36.5kN 第五排弯起钢筋的截面面积 A sb5=1333.33V sb5/f sd sinθs=445mm2 加焊2根HRB335直径为18的钢筋，提供A sb4=509mm2 F第六排弯起钢筋起弯点处距支座中心x5= 6384mm，应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，按图求得A sb5=33.93kN 第六排弯起钢筋的截面面积 A sb6= A sb5=1333.33V s6/f sd sinθs=288.6mm2 加焊2根HRB335直径为18的钢筋，提供A sb5=509mm2 弯矩包络图及剪力包络图如下： 弯矩包络图 抵抗弯矩图 剪力包络图 5、斜截面抗剪强度的复核 (1)选定斜截面顶端位置 距支座中心h/2处截面的横坐标x=7100mm 正截面有效高度h o =1249mm ，现取斜截面投影长度1050mm ，则得到选择的斜截面的顶端位置A ，A 处横坐标x=7100-1250=5850mm (2)斜截面抗剪强度复核 A 处正截面上的剪力及相应的弯距为 V x =V d +(V do - V dm )2x/L =233+(477-233)×2×5850/15500=417.2 kN Mx=M d (1-4x 2/ L 2) =1696×(1-4×58502/ 155002 )=729.6 kN·m A 处正截面上有效高度h o =1233mm ，则实际广义剪跨比m 及斜截面投影长度C 为： m=Mx/(Vx ×h o )= 729.6×103/(417.2×1233)= 1.418< 3 C =0.6m h o =0.6×1.418×1233=1049mm AA ’斜截面斜角β=tan -1(h o /c)=tan -11233/1049=49.6o 斜截面内纵向受拉主筋有2φ28，相应的主筋配筋率 P =100As/(bh o )=(100×1232)/(180×1249)=0.548<2.5 箍筋配筋率（Sv=300mm ） ρsv =(nA sv /bs v ) =(2×50.3)/(180×300)=0.0019>ρsv ,min =0.0018 与斜截面相交的弯起筋4φ28 则AA ’斜截面抗剪强度 V u =α1α30.45×10-3b h 0sv sv k cu f f P ρ,6.02）（++0.75×10-3f sd b∑A sb sinθs =248.21+365.68=613.89kN>417.2kN ，故斜截面抗剪承载力满足要求。 八、T 梁裂缝宽度验算 1、荷载短期效应组合：M s = M GK +0.7 M Q1K /(1+μ)+ M Q2K =520.98+0.7× 853.20/1.329+57.8 =1028.17kN·m 荷载短期效应组合：M L = M GK +0.4[M Q1K /(1+μ)+ M Q2K ] =520.982+0.4[853.20/1.329+57.8]=800.897kN· m 2、W fk = ??? ? ?? ++μσ1028.0303 2 1 d E s ss C C C 其中C 1= C 3=1， C 2=1+0.5 M L /M s =1+0.5×800.897/1028.17=1.27 钢筋应力σss = M s /(0.87×A s h o )=1028.17×103/(0.87×6158×1186)=161MPa ρ= A s /bh o =6158/180×1186=0.0288>0.02，取ρ=0.02 E s =2.0×105Mpa ∴W fk =1.27×161/2.0×105×(30+36.4)/0.28+10×0.02)=0.136 ω????=0.2mm 满足规范要求。 九、T 梁挠度计算与预拱度设置 在进行梁变形计算时，应取梁与相邻梁横向连接后截面的全宽度受压翼板计算，b’f =1800，1、T 梁换算截面的惯性矩I cr 和I o αES = E s / E c =6.349，对T 梁的开裂截面有： (αES -1) A s ’(x- a s ’)+1600×2 x /2=6.349×6158×(1186-x) 解得x=206mm> h’f (=110mm) 梁跨中截面为第二类T 形截面.这时受压区高度x A = ''() 6.3496158110(1800180) 1207.2180 ES S f f A h b b A b α+-?+?-= = = '2'2012() 2 6.34961581186110(1800180)624113180 ES S f f A h h b b B b α+-??+?-= == '236(110)f x A mm h mm ==> 开裂截面的换算截面惯性矩为 I cr 23 216002361620(236110) 6.3496158(1186236)33 ??-= -+??-=643423810mm ? T 梁的全截面换算截面面积为 0A =180×1300+1620×110+5.349×6158=445139mm 220.518013000.51620110 5.34961581186 451445139 x mm ??+??+??== 全截面换算惯性矩为 I o ' 2''3''22 01011()()()()()(1)()122122 f f f f f ES s h h bh bh x b b h b b h x A h x α=+-+-+--+-- =10 48.81410 mm ? 2、计算开裂构件的抗弯刚度 全截面抗弯刚度 B o =0.95E c I 04 101520.95 3.15108.81410 2.6410N mm =????=?g 开裂截面的抗弯刚度B cr = E c I cr 4 101523.1510 3.423810 1.0810N mm =???=?g 全截面换算截面面积矩为 '2''2730110.50.5()()8.88710f f f S b x b b x h mm =---=? 开裂弯距： M cr =2S o f tk =2×7 8.88710?×2.2=391kN·m 将以上数据代入下式，得开裂构件的抗弯刚度 B=B o /{ M cr / M s }2+[1-( M cr / M s )2] B o / B r }=1.14×1015 3、受弯构件跨中截面处的长期挠度值 对于C35混凝土,挠度长期增长系数θη=1.60,受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为 26215 551028.171015500 1.60364848 1.1410 s l M L mm B θωη????=??==?? 在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为 26215 55520.9821015500 1.60184848 1.1410 G G M L mm B θωη????=??==?? 则按可变作何载频遇值计算的长期挠度值为 15500 361818(26)600600 Q l G L mm mm ωωω=-=-=< ==， 符合《公路桥规》的要求。 4、预拱度的设置 在荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响下梁跨中处产生的长期挠度为 15500 361016001600 c L mm mm ω=> ==，故跨中截面需设置预拱度。预拱度为 1 189272 G Q mm ωω?=+=+= 桥梁工程课程设计（本科） 专业道路桥梁与渡河工程班级15春 姓名炜灵 学号9 理工大学网络教育学院 2016年12月 一、课程设计目的 本课程的任务和目的：学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、作用效应组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用偏心受压法和杆杠原理法求解荷载横向分布系数。 二、课程设计题目 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计 三、课程设计任务与指导书（附后） 四、课程设计成果要求 设计文本要求文图整洁，设计图表装订成册，所有图表格式应符合一般工程设计文件的格式要求。 五、课程设计成绩评定 课程设计文本质量及平时成绩，采用五级制评定：优、良、中、及、不及。 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥 课程设计任务与指导书 一、设计容 根据结构图所示的一标准跨径为L b=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算： 1、行车道板的力计算； 2、主梁力计算； 二、设计资料 1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、设计荷载：公路-II级，人群3.5kN/m2。 4、结构尺寸图： 主梁：标准跨径Lb=25m（墩中心距离）。 计算跨径L=24.50m（支座中心距离）。 预制长度L’=24.95m（主梁预制长度）。 横隔梁5根，肋宽15cm。 桥梁纵向布置图（单位：cm） 桥梁横断面图（单位：cm） T型梁尺寸图（单位：cm） 三、知识点（计算容提示） 1、行车道板计算 1）采用铰接板计算恒载、活载在T梁悬臂根部每延米最大力（M和Q）。 2）确定行车道板正截面设计控制力。 2、主梁肋设计计算 1）结构重力引起力计算（跨中弯矩和支点剪力），剪力按直线变化，弯矩按二次抛物线变化。 辽宁工业大学 《桥梁工程》课程设计计算书 开课单位：土木建筑工程学院 2014年12月 目录 第一章设计基本资料 (1) 1.1跨度和桥面宽度 (1) 1.2主要材料 (1) 1.3箱型梁构造形式及相关参数 (1) 1.4设计依据与设计规范 (3) 第二章主梁的几何特性计算 (4) 2.1计算截面几何特性 (4) 2.2检验截面效率指标ρ (6) 第三章桥面板计算 (7) 3.1横隔梁设置 (7) 3.2 每延米恒载计算 (7) 3.3恒载内力计算 (7) 3.4车辆荷载产生的内力 (7) 第四章主梁内力计算 (9) 第五章荷载横向分布计算 (11) 5.1 支点截面横向分布系数计算 (11) 5.2跨中截面横向分布系数计算 (13) 第六章活载影响下主梁内力计算 (15) 6.1活载内力计算 (15) 6.2荷载内力组合 (16) 第七章横隔梁内力计算 (18) 7.1作用在横梁上的计算荷载 (18) 7.2绘制横隔梁的内力影响线 (18) 第八章主梁挠度计算 (20) 8.1验算主梁变形 (20) 8.2判断是否设置预拱度 (20) 8.3 计算预拱度最大值 (20) 第九章支座计算 (21) 9.1板式橡胶支座的选择 (21) 9.2确定支座的厚度 (21) 9.3确定橡胶片总厚度 (21) 9.3支座偏移验算 (22) 9.4验算支座滑移稳定性 (22) 第一章 设计基本资料 1.1跨度和桥面宽度 1) 标准跨径：30m （墩中心距） 2) 计算跨径：29.55m 3) 主梁全长：29.96m 4) 桥面宽度：净9+2×1.0m 人行道 5) 人群荷载：23.5/m KN 6) 每侧栏杆及人行道的重量：4.5/m KN 1.2主要材料 1) 混凝土：箱梁为50C 号，铰缝采用40C SCM 灌浆料以加强铰缝；桥面铺装为12cm 厚40 C 防水砼（S6）+10cm 沥青砼；栏杆采用25C 号混凝土。 2) 预应力钢绞线：符合国际通用标准ASTMA416-92规定。单根钢绞线直径为φ 15.24mm ，面积A=140mm 2,标准强度1860b y R MPa =，弹性模量51.9510E MPa =?。 3) 选用R235及HRB335钢筋，其技术标准应符合国家标准（GB1499-1998）及 （GB13013-1991）的规定。 4) 锚具：采用《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器规格系列》产品，管道成孔采 用金属波纹管。 5) 支座：采用板式橡胶支座。 6) 其他材料：砂、石、水的质量要求均按《公路桥梁施工技术规范》有关条文办理。 1.3箱型梁构造形式及相关参数 ⑴ 本箱型梁按全预应力混凝土构件设计，施工工艺为后张法。 ⑵ 主梁尺寸拟定： 梁高：根据设计经验,梁高跨比通常为1/14-1/25，本设计初步尺寸定为1.3m ， 跨中：预制箱型梁顶板厚0.2m ，底板厚0.2m 腹板厚0.2m. 端部：预制箱型梁顶板厚0.2m ，底板厚0.30m 横隔梁：横向共计五片箱型梁，中间设四个横隔梁。高1.1m,上部宽0.5m,下部宽 0.5m 。 ⑶ 预应力管道采用金属波纹管成形，波纹管内径为60mm ，外径为67mm ，管道摩擦系数μ=0.2，管道偏差系数k=0.0015,锚具变形和钢束回缩量为6mm(单端)。 ⑷ 沥青混凝土重度按23KN/m 3计，预应力混凝土结构重度按26 KN/m 3计，混凝土重度按25 KN/m 3计，单侧防撞栏线荷载为4.5KN/m 。 桥梁的工程量计算 桥梁工程量计算规则 预算基价项目的工程量计算规则： ㈠桩基 钢筋混凝土方桩、板桩按桩长度（包括桩尖长度）乘以桩横断面面积计算； 钢筋混凝土管桩按桩长度（包括桩尖长度）乘以桩横断面面积，减去空心部分体积计算； 钢管桩按成品桩考虑，以吨计算。 焊接桩型钢用量可按实调整。 陆上打桩时，以原地面平均标高增加1m为界线，界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量。 支架上上打桩时，以当地施工期间的最高潮水位增加0.5m为界线，界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量. 船上打桩时，以当地施工期间的平均水位增加1m为界线，界线以下至设计桩顶标高之间的打桩实体积为送桩工程量。㈢㈣㈤㈥ 灌注桩混凝土体积按设计桩面积乘以设计桩长（桩尖到桩顶）加超钻0.5m的几何体积计算。 ㈡现浇混凝土 混凝土工程量按设计尺寸以实体积计算（不包括空心板、梁的空心体积），不扣除钢筋、铁丝、铁件、预留压浆孔道和螺栓所占的体积。 ㈢预制混凝土 预制空心构件按设计图尺寸扣除空心体积，以实体积计算。空心板梁的堵头板体积不计入工程量内，其消耗量以在预算基价中考虑。 预制空心构件按设计图尺寸扣除空心体积，以实体积计算。空心板梁的堵头板体积不计入工程量内，其消耗量已在定额中考虑。 预制空心板梁，凡采用橡胶囊做内模的，考虑其压缩变形因素，可增加混凝土数量，当梁长在16m以内时，可按设计计算体积增加7%，若梁长大于16m时，则增加9%计算。如设计图以注明考虑橡胶囊变形时，不得再增加计算。 预应力混凝土构件的封锚混凝土数量并入构件混凝土工程量计算。安装预制构件已m3为计量单位的，均按构件混凝土实体积（不包括空心部分）计算。 ㈣砌筑 砌筑工程量按设计砌体尺寸以立方米体积计算，嵌入砌体中的钢管、沉降缝、伸缩缝以及0.3m3以内的预留孔所占体积不予扣除。 ㈤挡墙、护坡 1．块石护底、护坡以不同平面厚度按m3计算。 2．浆砌料石、预制块的体积按设计断面以m3计算。 3．浆砌台阶以设计断面的实砌体积计算。 4．砂石滤沟按设计尺寸以m3计算。 ㈥立交箱涵 1．箱涵滑板下的肋楞，其工程量并入滑板内计算。 桥梁工程课程设计报告书 一、设计资料 1桥面净宽净-7 +2×1.5m人行道 2主梁跨径及全长 标准跨径 l=21.70m（墩中心距离） 计算跨径l=21.20m（支座中心距离） =21.66m（主梁预制长度） 主梁全长l 全 3设计荷载 公路—I级；人群荷载3.02 kN/ m 4设计安全等级 二级 5桥面铺装 沥青表面处厚5cm（重力密度为233m kN/），混凝土垫层厚6cm（重力密度为243 kN/），T m 梁的重力密度为253m kN/ 6 T梁简图如下图 主梁横截面图 二、 设计步骤与方法 Ⅰ. 行车道板的内力计算和组合 （一）恒载及其内力（以纵向 1m 宽的板条进行计算） 1）每延米板上的恒载 g 沥青表面 1g ： 0.05×1.0 ×23 = 1.15kN m / 混凝土垫层 2g ： 0.06×1.0 ×24 =1.44kN m / T 梁翼板自重3g ：30.080.14 g 1.025 2.752 +=??=kN m / 合计：g= g 5.34i =∑ kN m / 2）每米宽板条的恒载内力 悬臂板长 ()0 160180.712 l m -== 弯矩 2211 5.34(0.71) 1.3522 Ag M gl =- =-??=-·kN m 剪力 0 5.340.71 3.79Ag Q gl ==?=kN （二）汽车车辆荷载产生的内力 1）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为 140kN ，轮压分布宽度如图 5 所示，车辆荷载后轮着地长度为 a 2 = 0.20m ，宽度 b 2 = 0.60m ，则得： a 1 = a 2 + 2H = 0.2 + 2×0.11= 0.42m b 1 = b 2 + 2H = 0.6 + 2× 0.11 = 0.82m 荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度： 12l 0.42 1.4 20.71 3.24m o a a d =++=++?= 2）计算冲击系数μ 结构跨中截面的惯矩c I ： 翼板的换算平均高度：()1 814112 h = ?+=cm 桥梁工程课程设计计算书 The pony was revised in January 2021 《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 27 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ; 桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η== （四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 221 1 12Ti i i Gl I E a I β=+∑∑ 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G= i a --主梁I 至桥轴线的距离 计算得0.9461β=< 满足 4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为： 桥梁工程课程设计计算书 （20m钢筋混凝土T梁） 专业：土木工程 班级：09.1 班 姓名： 学号： 指导老师： 2012年6月29日 桥梁工程计算书 一.行车道板计算 1.恒载弯矩计算(纵向按1m宽板条考虑) （1）恒载集度（沿纵向取1m板宽计算） 沥青铺装 混凝土铺装 翼板，翼板的平均厚度m 板的恒载集度 （2）恒载弯矩：板的计算跨径 所以取l=1.9m 3.活载内力计算 汽车荷载为公路Ⅰ级选用如图（1）车辆荷载进行计算 （1）选取荷载：以后重轴为主，车辆荷载两后轮置于最不利位置如图 （2）公路经铺装层按角扩散后在板顶的矩形荷载压力面的边长：沿纵向 沿横向 板的有效分布宽度： 按单个车轮计算： a＜故 故两中后轴板的有效分布宽度不重叠，按单轮计算。 弯矩组合： 属中桥，安全等级为二级， 板厚与梁肋高之比 跨中弯矩 支点弯矩 4，翼板配筋及强度复核 拟采用HRB335级钢筋（外径为13.9mm）钢筋净保护层采用30mm （1）用基本公式法求As 设，则 查结构设计原理附表1-5得: （2）选择布置钢筋 选取1012，则实际钢筋面积As=1131，采用焊接钢筋骨架。 混凝土保护层厚度为30mm>d(=12mm)且满足附表1-8要求，故30+13.5/2=36.75mm 取40mm，则有效高度。 最小配筋率计算：45（）=0.265,即配筋率应不于0.265%，且不应小于0.2%， 故取 实际配筋率 (3)截面复核 钢筋净间距，满足要求 受压区高度为 查表得， 故满足设计要求。 二、主梁计算 （一）跨中截面荷载横向分布系数计算（偏心压力法求） （1）求1号梁的跨中截面荷载横向分布系数 本桥各跟主梁的横截面相等，梁数n=6，梁间距1.9m， 则： 由式计算得： 由绘制一号梁影响线 根据《桥规》规定，在横向影响线上确定荷载最不利位置。 对于汽车荷载，车辆横向轮距为1.8m，两列车轮的横向最小间距为1.3m，车轮距离人行道缘石最小距离为0.5m，汽车人群荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值 桥梁工程的工程量计算方法 1、土石方体积均以天然实体积（自然方）计算，回填土按碾压后的体积（实方）计算，余松土和堆积土按堆积方乘以 0.8系数折合为自然方计算。 2、土方工程量按图纸尺寸计算，修建机械上下坡道土方量并进入工程量内。 3、挖土放坡和沟、槽加宽应按图纸尺寸计算。 4、石方工程量按图纸尺寸加允许超挖量： xxxx20cm，普特坚xx15cm。 5、放坡挖土交接处产生的重复工程量不扣除。如在同一断面内遇有数类土，其放坡系数可按各类土占全部深度的百分比加权计算。 6、土石方运距应以挖土重心至填土或弃土重心最近距离计算，挖土、填土、弃土重心按施工组织设计确定。 7、挖沟槽、基坑需挡土板时，其宽度按图示沟槽、基坑底宽，单面加 10cm，双面加20cm计算。有支挡土板者，不再计算土方放坡。 8、沟槽、基坑、平整场地和一般土石方的划分： 底宽7m以内，低长大于底宽3倍以上按沟槽计算；低长小于底宽3倍以内按基坑计算；厚度在30cm以内就地挖、填土按平整场地计算。超过上述范围的土、石方按挖石方和一般石方开挖计算。 9、平整场地、原土夯实（碾压），按设计图纸以平方米为单位计算。 10、各类挡土板工程量，均按槽、坑按槽、坑垂直支撑面积以平方米为单位计算。 4.2. 2、围堰、井点降水 1、土草围堰，土、石混合围堰，按围堰的施工断面乘以围堰中心线的长度以立方米为单位计算。 2、木板桩围堰、圆木桩围堰、钢板桩围堰、木（竹）笼围堰分高度（高度按施工期内最高临水面加 0.5cm），按围堰中心线的长度以延长米为单位计算。 3、恐岛填心均按设计尺寸立方米为单位计算。 4.2. 3、打桩工程 （一）打桩 各种桩的打桩工程量，均按桩的设计长度（包括桩尖长度）乘以断面积以立方米为单位计算。 （二）送桩 1、采用陆上打桩，按桩截面面积乘以送桩长度（即原地平均标高至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程量。 2、采用支架上打桩，按截面面积乘以送桩长度（即当地施工期的平均水位至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程量。 3、采用船上打桩，按桩截面面积乘以送桩长度（即当地施工期的平均水位至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程。 4、接桩 各类接桩按设计接头以个为单位计算。 （三）灌注桩成孔工程量 本科桥梁工程课程设计 4×25 m预应力钢筋混凝土T梁桥设计净—11+2×0.75m 学院（系）： 专业： 学生： 学号： 指导教师： 燕山大学课程设计（论文）任务书院（系）:建筑工程与力学学院 一设计资料 (4) 二构造布置 (4) 2.1截面布置 (4) 2.1.1主梁间距与主梁片数 (4) 2.1.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (5) 2.2横截面沿跨长的变化 (8) 2.3横隔梁的设置 (8) 三．主梁作用效应计算 (9) 3.1永久作用效应计算 (9) 3.1.1永久作用集度 (9) 3.1.2永久作用计算 (10) 3.2可变作用效应计算 (12) 3.2.1冲击系数和车道折减系数 (12) 3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (12) 3.2.3 计算可变作用效应 (17) 3.3主梁作用效应组合 (23) 四.参考文献 (24) 一设计资料 1.桥梁类型: 预应力混凝土连续梁桥 2.桥梁跨径: 20+55+20m，主跨：标准跨径:55.00m;主梁全长:54.96m;计算跨径:54.50m 3.桥面净空：净—7.0m+1.0m×2=9.0m 4.设计荷载: 公路-Ⅰ级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为qk=10.5 kN/m；集中荷载取Pk=360 kN。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。人群载荷标准值为3.0 kN/m2 。每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52 kN/m和4.99 kN/m 二构造布置 2.1截面布置 2.1.1主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。上翼缘宽度一般为1.6～2.4 m或更宽。本设计拟取翼板宽为2250 mm（考虑桥面宽度）。由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段 的小截面（b i =1550 mm）和运营阶段的大截面（b i =2250 mm），净-7.0 m+2 ×1.0 m的桥宽选用四片主梁，如图2.1所示。 1.设计资料与结构布置1.1设计资料 1.1.1 跨径 标准跨径： 计算跨径： 主梁全长： 1.1.2 桥面净宽 净7m（行车道）＋2×0.75（人行道）。 1.1.4设计荷载 公路－Ι级，人群荷载3.0kN/m2，结构重要性系数 01.0 r 。 1.1.5 桥面铺装 4cm厚沥青混凝土面层，其下为C25的混凝土垫层，设双向横坡，坡度为1.5%。两侧人行道外侧桥面铺装厚10cm（4cm厚沥青面层和6cm厚混凝土垫层）。 1.1.6 材料 混凝土：主梁C40，钢筋混凝土重度为25kN/m3； 沥青混凝土面层，重度为23kN/m3； C25混凝土垫层，重度为24kN/m3 1.1.7 主梁数及横隔梁数 主梁数：5；横隔梁数：5。 1.2结构布置 根据设计资料及装配式简支梁桥的构造要求，现拟定结构尺寸如下：主梁高1.3m，主梁间距为1.6m，梁肋宽为18cm，T形梁翼缘板与腹板交接处厚14cm，翼缘悬臂端厚8cm。设置五根横隔梁，横隔梁上缘16cm，下缘14cm。 图1-1 主梁横截面布置图 图1-2 横隔梁布置图 2.主梁恒载内力计算：2.1恒载集度计算： 主梁： 横隔梁： 对于边主梁： 对于中主梁： 桥面铺装层： 栏杆和人行道：52/52/ g=?= 4KN m 合计： 对于边主梁： 对于中主梁： 2.2、恒载内力计算 计算内梁与边梁的恒载内力。 2.2.1支点截面: x=0 M=0 边梁 内梁 2.2.2 l/4截面： x= l/4 边梁 内梁 2.2.3 跨中截面 x= l/2 Q=0 边梁 内梁 表2-1 主梁恒载内力 内力 剪力Q（kN）弯矩M（kN.m）截面位置x x=0 x=l/4 x=l/2 钢筋混凝土T 型梁桥设计计算书 1 行车道板内力计算 1.1恒载产生的内力 以纵向1米宽的板条进行计算如图1.1所示。 图1.1铰接悬臂板计算图示（单位：cm ） 沥青混凝土面层：= 0.02×1.0×21= 0.42/kN m C25号混凝土垫层：=0.06×1.0×24=1.44/kN m T 形翼缘板自重： = 0.100.16 1.025 3.25/2 kN m +??= 合计：g=i g ∑=++=0.42+1.44+3.25=5.11/kN m 每米宽板条的恒载内力： 弯距：22011 5.110.95 2.3122AG M gl kN m =-=-??=-? 剪力：0 5.110.95 4.85AG V gl kN ==?=1.2荷载产生的内力 按铰接板计算行车道板的有效宽度如图1.2所示）。 由<<桥规>>得=0.2m ，=0.6m 。桥面铺装厚度为8cm ，则有： =+2H=0.2+2×0.08=0.36m =+2H=0.6+2×0.08=0.76m 荷载对于悬臂板的有效分布宽 度 为:=+d+2=0.36+1.4+1.90=3.66m 冲击系数采用1+=1.3， 作用为每米宽板条上的弯矩为： 01(1)/2(/4)AP M P a l b μ=-+??- 1.3140/2/3.66(0.950.76/4)=-??-18.90KN m =-? 作用于每米宽板条上的剪力为： 图1.2 荷载有效分布宽度图示（cm ） 140(1) 1.324.8622 3.66 AP P V KN a μ=+=?=? 1.3内力组合 承载能力极限状态内力组合： 1.2 1.4 1.2 2.31 1.418.9029.23j Ag Ap M M M KN m =+=-?-?=-? 1.2 1.4 1.2 4.85 1.424.8640.62j Ag Ap V V V KN =+=?+?= 1.4 截面设计、强度验算 （HRB335钢筋：335sk f MPa =，280sd f MPa =，C25混凝土：16.7,ck f MPa = 1.78,11.5, 1.23tk cd td f MPa f MPa f MPa ===） 翼缘板的高度：h=160mm ；翼缘板的宽度：b=1000mm ；假设钢筋截面重心到截面受拉边缘距离=35mm ，则=125mm 。 按<<公预规>>5.2.2条规定：010()2d u c x M M f bx h γα==- 1.029.2311.51000(0.125)2 x x ?=???- 解得：x=0.0224m 验算00.550.1250.0688()0.0224()h m x m ξ=?=>= 按<<公预规>>5.2.2条规定：sd s cd f A f bx = 211.5 1.00.0224/280920s A mm =??= 查有关板宽1m 内钢筋截面与间距表，考虑一层钢筋为8根由规范查得可供使 一、课程设计总体要求 （一）目的与教学要求 桥梁工程课程设计是桥梁工程教学环节的有机组成部分，要求学生独立完成一座简支梁桥上部结构与支座的设计计算工作。课程设计的主要目的是： （1）回顾并巩固结构设计原理课程中关于预应力混凝土受弯构件设计和计算、构造等重要指示，并且深化知识； （2）结合交通背景，对一座简支梁桥的横断面形式进行布置、设计，在这一过程中，结合行业规范，掌握桥梁横断面布置的基本要求和布置特点； （3）进一步加深对桥梁结构上作用荷载、作用效应计算办法的理解，加深对桥梁横向分布概念的理解与计算方法； （4）通过上部结构与支座的设计，掌握桥梁结构的传力路径、各部分之间的相互关系，对结构整体性有更深刻的认识。 为了使同学们能够在要求的时间期限内完成课程设计，教学要求如下： （1）本次课程设计内容较多，也是同学们第二次重要的工程训练环节，要求同学们以认真学习、勤于思考的态度来对待； （2）课程设计要求在规定的时间内和教师的指导下，完成一座简支梁桥上部结构及支座的计算书1份，做为给予课程设计成绩单依据； （3）课程设计完成的过程中，要求同学们在教师指导下，独立完成工作，提倡互相讨论、交流，但不得互相抄袭。一旦发现有抄袭的现象，抄袭者与被抄袭者都将被要求重做设计，最高仅可取得及格成绩； （4）要求同学在课程设计进行前，仔细阅读指导书和教材中的计算示例，仔细阅读课程设计提供的技术资料，然后根据个人的情况，安排好课程设计完成的时间，要求在规定的期限内完成设计。 （二）课程设计的内容 简支梁桥是一种最常见桥梁结构形式，因此本课程设计简支梁桥的上部结构及支座设计计算为主要内容。 二、课程设计指导 （一）参考资料 本课程设计采用的计算原则、计算公式、计算符号等均以《结构设计原理》教材或交通行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）和《公路桥涵设计通用设计规范》（JTG D60-2004）为基准。因而，同学应在已学的结构设计原理中预应力混凝土结构知识基础上，参照公路桥涵设计的相关资料，理解和学习公路桥涵预应力混凝土梁的设计、计算方法，参考资料有： （1）叶见曙，《结构设计原理》，人民交通出版社，2008； （2）邵旭东，《桥梁工程》，人民交通出版社，2004； 桥梁工程预算及工程量清单报价1 桥梁工程预算及工程量清单报价 2010-08-21 22:18:10| 分类：公司桥梁技术管理| 标签：混凝土基价施工计算围堰|字号大中小订阅 桥梁工程预算及工程量清单报价讲义 桥梁专业造价员培训 桥梁说明 本章包括桥梁护岸工程的桩基，现浇混凝土，预制混凝土，砌筑，挡墙护坡，立交箱涵，装饰和其他等计8节，共57个工程量清单，444条基价子目 工程计价时应注意的问题 桩基 n 预算基价均为打直桩，如打斜桩（包括俯打、仰打）斜率在1：6以内时，人工乘以1.33，机械乘以1.43。 n 打桩预算基价均考虑在已搭置的支架平台上操作，但不包括支架平台。 n 陆上打桩采用履带式柴油打桩机时，不计陆上工作平台费，可计20cm碎石垫层，面积按陆上工作平台面积计算。 n 船上打桩预算基价按两艘船只拼搭、捆绑考虑。 n 打板桩预算基价中，均已包括打、拔导向桩内容，不得重复计算。 n 陆上、支架上、船上打桩预算基价中均为未包括运桩。运桩套用预制混凝土中构件运输相应项目。 n 送桩预算基价按送4m为界，如实际超过4m时，按相应预算基价乘以下列调整系数： n ⑴送桩5m以内乘以1.2系数； n ⑵送桩6m以内乘以1.5系数； n ⑶送桩7m以内乘以2.0系数； n ⑷送桩7m以上，按已调整后7m为基础，每超过1m递增0.75系数。 n 本节预算基价支架平台适用于陆上、支架上打桩及钻孔灌注桩。 n 搭、拆水上工作平台预算基价中，已综合考虑了组装、拆卸船排及组装、拆卸打拔桩架工作内容，不得重复计算。 n 灌注桩预算基价中不包括在钻孔中遇到障碍必须清除的工作，发生时另行计算。 打桩机械锤重的选择如下表： ⑵现浇混凝土 n 预算基价中混凝土按常用强度等级列出，如设计要求不同 桥梁工程课程设计 专业：交通工程 班级：一班 学号： 姓名： 指导老师：谢发祥付春雨 第一章设计任务书 1.1 基本设计数据 1.1.1 跨度和桥面宽度 一级公路，设计时速60 1)标准跨径：13m（桥墩中心距离） 2)计算跨径：12.5m（支座中心距离） 3)主梁全长：12.96m（主梁预制长度） 4）桥面宽度（桥面净空）：净-4+2×0.5m 1.1.2技术标准 1)设计荷载标准：一级公路，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算， 人群荷载3.5kN/m2 2)环境标准：Ⅰ类环境 3）设计安全等级：一级 1.1.3 主要材料 1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层 采用0.03m沥青混凝土，下层为0.06～0.13m的C30混凝土，沥 青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3计。 2）钢筋：主筋用HRB335，其它用R235 1.1.4构造形式及截面尺寸 横断面图 纵断面 第二章 主梁的荷载横向分布系数计算 2.1主梁荷载横向分布系数的计算 2.1.1 刚性横梁法计算横向分布系数 因为每一片T 型梁的截面形式完全一样，所以： ∑=+=5 1 2 //1i i i ij a e a n η 式中，n=3，∑=5 1 2i i a =2×（3.6228.1+）m 2=32.4 m 2 计算横向分布系数： 根据最不利荷载位置分别布置荷载。布置荷载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m ，人群荷载取3KN/m 2,栏杆及人行道板每延米重量取6.0KN/m ，人行道板重以横向分布系数的方式分配到各主梁上。 横向分布系数计算结果: 616 616 桥梁工程课程设计 第一篇设计资料及设计概况 1、设计资料 1、人群荷载3.5kn/m 2、每侧栏杆和人行道重8.54kn/m2。1.5%的桥面横坡，边缘最小厚度8cm；容重r1为24kn/m3；沥青混凝土2cm，容重r2为21kn/m3； 2、设计荷载：公路I级，桥面净宽：7+2×0.5，计算跨径：23.5米，混凝土标号：C35， 主梁根数：5，横隔梁根数：3 第二篇简支T梁设计 一、行车道板计算 公路I级，桥面铺装为8cm厚水泥混凝土垫层及2cm沥青混凝土面层，T梁翼板采用C35混凝土。（水泥混凝土容重r1为24kn/m3；沥青混凝土，容重r2 为21kn/m3,C35混凝土容重r3为261kn/m3） T梁横断面图（单位：cm）图（1） （一）恒载及内力（以纵向1m宽板条进行计算） 1、每米板条结构自重 沥青表面处g10.02x1x21=0.42kn/m 混凝土表面处g20.08x1x24=1.92kn/m T梁翼板自重g3(0.08+0.16)/2x26=3.12kn/m 合计g g=∑g i=0.42+1.92+3.12=5.46kn/m 2 11 M a,g=2gl2=2x5.46x1.82=-4.92kn/m Q a，g=gl0=5.46x1.8=9.83kn （二）车辆荷载产生的内力 将车辆荷载后轮作用在铰缝轴线上图（1），后轮轴作用力为P=140kn， 轮压宽度如图（2）所示。车辆荷载后轮着地长度 a2=0.2，b2=0.60m，H=0.10m，则 a1=a2+2H=0.20+2x0.10=0.40m;b1=b2+2H=0.60+2x0.10=0.80m 又因为a=a1+2l0=0.20x1.8=2.20m>1.4m,所以后轮有效宽度发生重叠。 则：a=a1+d+2l0=0.40+1.40+1.8=3.60m 冲击系数1+u=1.3 作用每米板条上的弯矩 2p2x140 M a，p=-（1+u）4a(l0-b1/4)=-1.3x4x3.6=-18.96kn.m 2p2x140 Q a,p=(1+u）4a=1.3x4x3.6=25.28kn (三)内力组合 承载能力极限状态 M ud=1.2M a,g+1.4M a,p=1.2x(-4.92)+1.4x(-18.96)=-32.45kn.m Q ud=1.2Q a,g+1.4Q a,p=1.2x9.83+1.4x25.28=47.19kn 所以行车道板的设计内力为 M ud=-32.45kn.m Q ud=47.19kn 正常使用极限状态 M sd=M a,g+0.7M a,p/1.3=-4,92+0.7x(-18.96)/1.3=15.13kn.m Q sd=Q a,g+0.7Q a,p/1.3=9.83+0.7x25.28/1.3=23.44kn 二、主梁内力计算 （一）恒载内力计算 纵断面图 一、设计资料 1、桥面净空：净—7+2?1.0m人行道； 2、主梁跨径和全长： 主梁：标准跨径:L b=25m 计算跨径:L=24.50m(支座中心距离) '=（主梁预制长度）预制长度：m 24 . L95 横隔梁5根，肋宽15cm。 3、材料 4、结构尺寸 参照原有标准图尺寸，选用如图所示： 桥梁横断面图（单位：cm) T形梁尺寸图（单位：cm） 桥梁纵断面图（单位：cm) 5.设计依据 1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。 2、《结构设计原理》教材。 3、《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）。 4、《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D60-2004）。 5、公路设计丛书《桥梁通用构造及简支梁桥》胡兆同，陈万春编著。 6、《桥梁计算示例集》混凝土简支梁（板）桥.易建国编著。 7、T型梁有关标准图。 二、行车道板内力计算 计算图如下图： 图1 T 形梁尺寸图（单位：cm) 1 、恒载及其内力（以纵向1m 宽的板进行计算） （1）、每延米上的恒载g 的计算见表1： (2)、每米宽板条的恒载内力为 弯矩m KN gl M g ?-=??-=-=76.18.05.52 1 21220min, 剪力KN l g V Ag 40.48.050.50=?=?= 2、车辆荷载产生的内力 将车辆荷载的后轮作用于铰逢轴线上（见上图），后轴作用力标准值P=140KN ，轮压分布宽度如下图2所示，后轮着地宽度为,6.02m b =着地长度为 ,2.02m a =则 m H b b m H a a 80.01.026.0240.01.022.022121=?+=+==?+=+= 桥梁工程课程设计计算书精编W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】 《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 2011104227 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重3 25kN m; 桥面铺装采用沥青混凝土；容重3 23kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0 h m 梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。 采用三片横隔梁，间距为6.2m 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚6.0cm ；上层为沥青砼，5.0cm。桥面采用1.6%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：10.3332oq m η= =∑ 人群荷载： 1.222or r m η== （四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()11012112 H cm =+= 223344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ?????== 2、主梁 的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii??---主梁抗弯惯距? ???L---计算跨径 G---剪切模量 G=0.4E 竭诚为您提供优质文档/双击可除桥梁工程课程设计心得 篇一：桥梁工程课程设计 桥梁工程课程设计 题目：钢筋混凝土简支T型梁桥设计分院：土建分院专业：道路桥梁与渡河工程班级：学号：学生姓名：指导教师：日期： 5.2挠度验算第七章总结 附录：图纸（桥梁的纵断面、横断面、平面布置图及钢筋图）ps：配筋为自选项目 四、时间安排 本次桥梁工程课程设计时间为一周，具体时间安排如下： 五、参考文献 1．强士中.桥梁工程，北京：高等教育出版社2．姚玲森.桥梁工程，北京：人民交通出版社3．邵旭东.桥梁设计 与计算，人民交通出版社 4．易建国.混凝土简支梁（板）桥，北京：人民交通出版社 5．张树仁.钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理，北京：人民交通出版社 目录 第一章基本设计资料第二章主梁截面设计 第三章行车道板内力计算、配筋及验算（悬臂板、连续单向板）第四章主梁内力计算 4.1主梁几何特性计算4.2恒载内力计算 4.3荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用偏心压力法进行）4.4活载内力计算 4.5主梁内力组合（基本组合、作用短期效应组合、作用长期效应组合）第五章正常使用极限状态下的裂缝宽度和挠度验算 5.1裂缝宽度验算5.2挠度验算第六章总结 附录：图纸（桥梁的纵断面、横断面、平面布置图及钢筋图） 篇二：桥梁工程课程设计 桥梁工程Ⅰ课程设计 报告书 姓名： 专业：桥梁工程 学号： 班级： 教师： 20XX年6月 目录 一．设计资料及构造布置 1、设计资料 (3) 2、横截面布置 (4) （1）主梁间距及主梁片数 (4) （2）梁跨中截面主要尺寸拟定 (5) （3）计算截面几何特征 (6) （4）检验截面效率指标ρ (7) 3、横截面沿跨长的变化 (7) 4、横隔梁的设置 (7) 二、主梁作用效应计算 1、永久作用效应计算 (8) 2、可变作用效应计算 (10) （1）冲击系数和车道折减系数 (10) （2）计算主梁的荷载横向分布系数 (10) （3）车道荷载的取值 (15) （4）计算可变作用效应 (15) 3、主梁效应组合 (18) 三、桥面板内力计算 1、悬臂板荷载效应计算 (19) 桥梁工程课程设计计算 书 Document serial number【KKGB-LBS98YT-BS8CB-BSUT-BST108】 《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ; 桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η== （四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111 100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ?? ?? =??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 一、课程设计（论文）的内容 在学习桥梁基础工程等课程的基础上，根据给定基本资料（地质及水文资料，荷载）进行桥梁群桩基础的设计，初步掌握桥梁桩基础的设计与计算方法。 二、课程设计（论文）的要求与数据 （一）基本资料 1 地质及水文资料 河床土质为卵石土，粒径50-60mm 约占60%，20-30mm 约占30%，石质坚硬，孔隙大部分由砂填充密实， 卵石层深度达58.6m ； 地基比例系数4/120000m kN m =（密实卵石）； 地基承载力基本容许值[]01000a f kPa =； 桩周土摩阻力标准值kPa q ik 500=； 土的重度320.00/kN m γ= (未计浮力)； 土内摩擦角40?=。 地面(河床)标高69.50m ；一般冲刷线标高63.54m ；最大冲刷线标高60.85m ；承台底标高67.54m ；常水位标高69.80m ，如图1。承台平面图如图2所示。 纵桥向断面 横桥向断面 图1 桩基剖面图（单位：m ） 图2 单位：m 2 作用效应 上部为等跨30m的钢筋混凝土预应力梁桥，荷载为纵向控制设计，作用于混凝土桥墩承台顶面纵桥向的荷载如下。 永久作用及一孔可变作用 (控制桩截面强度荷载) 时: ∑N=40746kN ∑(制动力及风力) = H kN 358.60 ∑M=4617.30kN.m（竖直反力偏心距、制动力、风力等引起的弯矩) 永久作用及二孔可变作用(控制桩入土深度荷载)时: ∑N=46788.00kN 3 承台用C20混凝土，尺寸为9.8×5.6×2.0m，承台混凝土单位容重 3 γ=。 25.0/ kN m 4 桩基础采用高桩承台式摩擦桩，根据施工条件，桩拟采用直径m =，以 d2.1 冲抓锥施工。 （二）主要设计依据规范 1 公路桥涵地基及基础设计规范（JTG D63-2007 ） 2 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004） 三、课程设计（论文）应完成的工作 设计满足要求的群桩基础，并形成图纸与计算文件。计算文件包括以下内容：1.群桩结构分析 （1）计算桩顶受力 （2）计算沿桩长度方向弯矩，水平压应力，并画出相应分布图 （3）桩顶纵向水平位移验算 2. 桩身截面配筋并绘出基桩构造及钢筋图(横截面，立面)，进行桩截面强度校核 3按地基土的支承力确定和验算单桩轴向承载力 4．承台验算 验算项目：承台冲切承载力验算 四、课程设计（论文）进程安排简支T形桥梁工程课程设计报告
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