曲墙式衬砌计算
拱形曲墙式衬砌结构计算
一、基本资料
某一级公路隧道,结构断面如下图,围岩级别为Ⅴ级,围岩容重γ=20KN/m3,围岩的弹性抗力系数K=0.2×106 kN/m,衬砌材料C20混凝土,弹形模量E h=2.6×107kPa,重度γh=23 KN/m3。
衬砌结构断面(尺寸单位:cm)
二、荷载确定
1、根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式,围岩竖向均布压力:
q=0.45 × 2S-1 γω
式中:S——围岩级别,此处S=5;
γ——围岩容重,此处γ=20 kN/m3;
ω——跨度影响系数,ω=1+i (B-5),毛洞跨度
l m=11.81+2×0.1=12.01m,式中0.1为一侧平均超挖量;l m=5~15m
时,i=0.1,此处ω=1+0.1×(12.01-5)=1.701
所以,有:
q=0.45×25-1×20×1.701=244.944(kPa)
此处超挖回填层重忽略不计。
2、围岩水平均布压力:
e=0.25q=0.25×244.944=61.236(kPa)
三、衬砌几何要素
1、衬砌几何尺寸
内轮廓线半径: r=5.4039m
内径r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:φ=113?
拱顶截面厚度d0 =0.5 m ;
拱底截面厚度d n=0.5m。
外轮廓线半径: R=r+d0=5.9039m
拱轴线半径: r′=r+0.5d0=5.6539m
拱轴线各段圆弧中心角:θ=113?
2、半拱轴线长度S及分段轴长△S
S =θp r′/180?=113?×3.14×5.6539/180?=11.1451(m)
将半拱轴长度等分为8段,每段轴长为:
△S=S/8=11.1451/8=1.3931(m)
3、各分块接缝(截面)中心几何要素
(1)与竖直轴夹角ɑi
ɑ1=Δθ=θ/8=113?/8=14.125?
ɑ2=ɑ1+Δθ=14.125?+14.125?=28.25?
ɑ3=ɑ2+Δθ=28.25?+14.125?=42.375?
ɑ4=ɑ3+Δθ=42.375?+14.125?=56.5?
ɑ5=ɑ4+Δθ=56.5?+14.125?=70.625?
ɑ6=ɑ5+Δθ=70.625?+14.125?=84.75?
ɑ7=ɑ6+Δθ=84.75?+14.125?=98.875?
ɑ8=ɑ7+Δθ=98.875?+14.125?=113?
(2)接缝中心点坐标计算
X1=r′sinɑ1=5.6539×sin14.125?=1.3798(m)
X2=r′sinɑ2=5.6539×sin28.25?=2.6761(m)
X3=r′sinɑ3=5.6539×sin42.375?=3.8106(m)
X4=r′sinɑ4=5.6539×sin56.5?=4.7147(m)
X5=r′sinɑ5=5.6539×sin70.625?=5.3337(m)
X6=r′sinɑ6=5.6539×sin84.75?=5.6302(m)
X7=r′sinɑ7=5.6539×sin98.875?=5.5862(m)
X8=r′sinɑ8=5.6539×sin113?=5.2044(m)
y1=r′(1-cosɑ1)=5.6539×(1-cos14.125?)=0.1709(m)
y2=r′(1-cosɑ2)=5.6539×(1-cos28.25?)=0.6734(m) y3=r′(1-cosɑ3)=5.6539×(1-cos42.375?)=1.4771(m) y4=r′(1-cosɑ4)=5.6539×(1-cos56.5?)=2.5333(m)
y5=r′(1-cosɑ5)=5.6539×(1-cos70.625?)=3.7782(m) y6=r′(1-cosɑ6)=5.6539×(1-cos84.75?)=5.1366(m) y7=r′(1-cosɑ7)=5.6539×(1-cos98.875?)=6.5262(m) y8=r′(1-cosɑ8)=5.6539×(1-cos113?)=7.8631(m)
当然也可以在下图中直接量出x i、y i
衬砌结构计算图示
四、计算位移
1、单位位移
用辛普生法近似计算,按计算列表进行,单位位移的计算见表1。
单位位移值计算如下:
δ11=△S/E h×∑1/I==1.3931×768/2.6×107=41.1500×10-6
δ12=δ21=△S/ E h×∑
y/I==1.3931×2315.4976/2.6×107=124.0661×10-6
δ22=△S/ E h×∑
y2/I==1.3931×11668.7445/2.6×107=625.2203×10-6
计算精度校核:
δ11+2δ12+δ22=(41.1500+2*124.0661+625.2203)×10-6
=914.5025×10-6
δSS=△S/ E h×∑(1+y)2/I=1.3931×17067.7397/2.6×107=914.5026×10-6
闭合差△≈0
表1、单位位移计算表
注:①I——截面惯性矩,I=bd3/12,b取单位长度
②不考虑轴力的影响。
2、载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移
(1)每一块上的作用力(竖向力Q、水平力E、自重力G),分别由下面各式求得,
竖向力: Q i =q×b i
水平压力: E i=eh i
自重力: G i=(d i-1+d i)×ΔS×γh/2
式中:b i——衬砌外缘相邻两截面间的水平投影长度
h i——衬砌外缘相邻两截面间的竖直投影长度
d i——接缝i的衬砌截面厚度
均由图2直接量得,其值见表。各集中力均通过相应图形的形心。
(2)外荷载在基本结构中产生的内力
锲块上各集中力对下一接缝的力臂由图直接量得,分别记以a q、a e、
a g。内力按下式计算之:
表2、载位移M o p计算表
弯矩:
e g q i i i i o p i o
ip
Ea Ga Qa E y G Q x M M ---?-+?-=∑∑---1
1
,1)( 轴力:
∑∑-+=i
i i
i o ip E
G Q N ααcos )(sin
式中 Δx i 、Δy i ——相邻两接缝中心点的坐标增值,按下式计算: Δx i =x i - x i-1 Δy i =y i - y i-1
M o ip和N o ip的计算见表
表3、载位移N o ip计算表
基本结构中,主动荷载产生的弯矩的校核为:
M08q=-qB(x8-B/4)/2=-244.944×11.8078×(5.2044-11.8078/4)/2=-3257.3240
M08e=-eH2/2=-61.236×8.17682/2=-2047.1213
M08g=-∑G i(x8-x i+a gi)=-16.0207×(7×5.2044-1.3798-2.6761-3.8106-4 .7147-5.3337-5.6302-5.5862+0.6899+0.6482+0.5673+0.4521+0.3 095+0.1483-0.022-0.1909)=-158.6354
M08p=M08q+M08e+M08g=-3257.3240-2047.1213-158.6354=-5463.0807
另一方面,从表中得到M08p=-5432.7146
闭合差Δ=|5463.0807-5432.7146|/5432.7146=0.56%
(3)主动荷载位移
计算过程见表
表4、主动荷载位移计算表
△1p=△S/E h×∑M p0/I=-2257967.1338×1.3931/2.6×107=-120983.616×10-6
△2p=△S/ E h×∑
M p0y/I=-10457532.5134×1.3931/2.6×107=-560322.636×10-6
计算精度校核
△1p+△2p=-(120983.616+560322.636)×10-6=-681306.252×10-6
△Sp=△S/ E h×∑
M p0(1+y)/I=-12715499.6471×1.3931/2.6×10-6=-681306.252×10-6闭合差△=0。
3、载位移——单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移
(1)各接缝处的抗力强度
抗力上零点假定在接缝3,α3=42.375°=αb;
最大抗力值假定在接缝5, α5=70.625°=αh。
最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算:
σi=σh(coS2αb-coS2αi)/(coS2αb-coS2αh)
计算得,
σ3=0,σ4=0.5534σh ,σ5=σh 。
最大抗力值以下各截面抗力强度按下式计算:σ=σh [1-(y i ˊ/ y h ˊ)2] 式中:y ′i ——所考察截面外缘点到h 点的垂直距离;
y ′h ——墙角外缘点到h 点的垂直距离。
由图量得:y 6ˊ=1.4184m; y 7ˊ=2.8695m; y 8ˊ=4.2316m; 则有: σ6=σh [1-(1.4184/4.2316)2]= 0.8876σh σ7=σh [1-(2.8695/4.2316)2]= 0.5402σh σ8=0;
按比例将所求得的抗力绘在图上。 (2)各楔块上抗力集中力i R ,
按下式近似计算:()i i 11i /2R S σσ-=+??,外
式中:i S ?外——楔块i 外缘长度,可通过量取夹角,用弧长公式求得,
i R ,
的方向垂直于衬砌外缘,并通过楔块上抗力图形的形心。 (3)抗力集中力与摩擦力之合力i R 按下式计算:
2
'1μ+=i i R R
式中 :μ——围岩与衬砌间的摩擦系数,此处取μ=0.2, 则 2'0.21+=i i R R =1.0198'i R
其作用方向与抗力集中力'i R 的夹角为β=arctg μ=11.3099°。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移方向相反,其方向朝上。画图时,也可取切向:径向=1:5的比例求出合力R i 的方向。i R 的作用点即为i R ,与衬砌外缘的交点。
将i R 的方向线延长,使之交于竖直轴。量取夹角ψk 。将i R 分解为水平与竖向两个分力:
R H = R i sin ψk R V = R i cos ψk
以上计算列入表5。
表5、弹性抗力及摩擦力计算表
(4)计算单位抗力图及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力 弯矩 : i o i r R M j j ∑-=-
σ
轴力 : H i V i o i R R N ∑-∑=-
αασ
cos sin
式中:r ji ----力R i 至接缝中心点k i 的力臂,由图量得。
计算见表6和表7。
表6、M σ0计算表
表7、N σ0计算表
(5)单位抗力及相应摩擦力产生的载位移
计算过程见表8。
表8、单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算表
△1σ=△S/E h×∑Mσ01/I=1.3931×(-2261.0895)/2.6×107= -121.1509×10-6
△2σ=△S/ E h×∑Mσ0y/I=1.3931×(-14274.0927)/2.6×107= - 764.8169×10-6
校核为:
△1σ+△2σ= -(121.1509+ 764.8169) ×10-6=-885.9678×10-6
△Sσ=△S/ E h×∑Mσ0(1+y)/I=1.3931×
(-16535.1822)/2.6×107=-885.9678×10-6
闭合差△=0。
4、墙底(弹性地基上的刚性梁)位移
单位弯矩作用下的转角:
βa=1/(KI8)= 96 /0.2×106=480×10-6
主动荷载作用下的转角:
βap=βa M8p0=-5432.7146×480×10-6 = -2607703.01×10-6
单位抗力及相应摩擦力作用下的转角:
βaσ=βa M8σ0=480×10-6×(-14.8845)=-7144.56×10-6
五、解力法方程
衬砌矢高: f=y8=7.8631m
计算力法方程的系数为:
a11=δ11+βa=(41.15+480)×10-6=521.15×10-6
a12=δ12+fβa=(124.0661+7.8631×480)×10-6=3898.3541×10-6 a22=δ22+f2βa=(625.2203+7.8631×7.8631×480)×10-6=30302.8243×10-6
a10=△1p+βap+(△1σ+βaσ)×σh
=-(120983.616+2607703.01+121.1509σh+7144.56σh) ×10-6
= -(2728686.63+7265.7109σh)×10-6
a20=△2p+fβap+(△2σ+fβaσ)×σh
= -(560322.636+7.8631×2607703.01+764.8169σh+7.8631×7144.56
σh)
= - (21064952.1+56943.2066σh) ×10-6
以上将单位抗力图及相应摩擦力产生的位移乘以σh,即为被动荷载的载位移。
求解方程:
X 1 =(a 12a 20 - a 22a 10)/( a 11a 22 - a 122)
=(3898.3541×(-21064952.1-56943.2066σ
h
)+30302.8243×(2728686.63+7265.7109σh
))/(521.15×30302.8243-3898.3541×3898.3541)
=(954.8299-3.0467σh )
其中: X 1p =954.8299, X 1σ= -3.0467 X 2 = (a 12a 10 - a 11a 20)/( a 11a 22 - a 122) =(3898.3541×(-2728686.63-7265.7109σ
h
)+521.15×(21064952.1+56943.2066σ
h
))/(521.15×30302.8243-3898.3541×3898.3541)
=(572.3126+2.2711σh )
其中: X 2p =572.3126, X 2σ= 2.2711
六、计算主动荷载和被动荷载(σh =1)分别产生的衬砌内力 计算公式为:
o
p p p p M yX X M ++=21
o
p p p N X N +=αcos 2 o M yX X M σσσσ++=21
o
N X N σσσα+=cos 2
计算过程列入表9和表10中。
表9、主、被动荷载作用下衬砌弯矩计算表
表10、主、被动荷载作用下衬砌轴力计算表
七、最大抗力值的求解
首先求出最大抗力方向内的位移。 由式:
I
M y y E s p
i p h )(5h 5p -∑?=
=δδ I
M y y E s i h σσ
σδδ)(5h 5-∑?== 计算过程列入表11。
表11、最大抗力位移修正计算表
位移值为:
δhp=1.3931×466608.6752/2.6×107=25001.2517×10-6
δhσ=1.3931×(-1615.2336)/2.6×107= -86.5455×10-6
最大抗力值为:
σh =δhp /(1/K-δhσ)= 25001.2517×10-6/[1/(0.2×106)+86.5455×10-6]
=273.1019
八、计算衬砌总内力
按下式计算衬砌总内力:
M=M p+σh Mσ
N=N p+σh Nσ
计算过程列入表12
表12、衬砌总内力计算表
计算精度校核: