紫外线杀菌器的选型及安装使用条件

紫外线杀菌器的选型及安装使用条件
紫外线杀菌器的选型及安装使用条件

紫外线杀菌器的选型及安装使用条件

紫外线杀菌的原理:

利用紫外线光子的能量破坏水体中的各种病毒,细菌以及其它致病体的DNA的结构。主要是使DNA中的各种结构键断裂或发生光化学聚合反应,例如使DNA中THYMINE二聚,从而使各种病毒,细菌以及其它致病体失去复制繁殖能力,达到灭菌的效果。

紫外线杀菌选定和安装使用条件:

1、处理水量:包括设计水量,平均流量及流量变化系数均对处理效果产生重要影响;

2、紫外线杀菌器客选型:即使总的有效输出功率相当,灯管类型及数量上的差异都对杀菌效果产生重要影响;

3、水质指标:主要指标包括原水的悬浮物浓度,悬浮物粒径,浊度,UVC透过率,细菌含量等;

4、其它因素:包括设备使用的环境因素(如温度,湿度),用户其它特殊要求(如系统安装方式等)

杀菌率:99.99%

灭菌率:99.99%

应用范围:

1、公共场所、办公场所;

2、医院、各类实验室用水消毒;

3、水处理、水净化企业;

5、食品加工工业水体消毒,包括果汁、牛奶、饮料、啤酒、食用油及各类罐头、冷饮制品等用水;

6、家禽、水产、育苗、培养(鱼、鳗、虾、贝壳类等)用水消毒、灭菌;

8、学校、事业单位等食堂饮用和生活用水的消毒、净化;

9、生物化学制药、化学品生产用水消毒、杀菌。

浪涌保护器选型

电涌保护器选型 随着国际信息潮流的冲击、微电子科技的沸腾和通讯、计算机及自动控制技术的日新月 异,建筑开始走向高品质、高功能领域,形成了一种新的建筑形式——智能建筑。由于在智能建筑中存在众多信息系统,《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2002年版)(以下简称《防雷规范》)提出了安装电涌保护器的相关要求,以保证信息系统的安全稳定运行,笔者仅对其中使用的电涌保护器的产品选型提几点自己的看法。电涌保护器从本质上看就是一种等电位连接用的材料而已,其选型就是指在不同的防雷区内,按照不同雷击电磁脉冲的严重程度和等电位连接点的位置,决定位于该区域内的电子设备采用何种电涌保护器,实现与共用接地体等电位联结。笔者将从电涌保护器的最大放电电流Imax、持续工作电压Uc、保护电压Up、漏电流Ip、告警方式等方面进行论述。按照《防雷规范》第6.4.4条规定“电涌保护器必须能承受预期通过它们的雷电流,并应符合以下两个附加要求:通过电涌时的最大钳位电压,有能力熄灭在雷电流通过后产生的工频续流。”即电涌保护器的最大钳位电压加上其两端的感应电压应与所属系统的基本绝缘水平和设备允许的最大电涌电压协调一致。最大放电电流按照《防雷规范》第6.4.6条规定,在LPZOA、LPZOB与LPZ1区的交界处安装电涌保护器其最大放电电流计算如下:根据《防雷规范》规定的“全部雷电流的50%流入建筑物的防雷装置。另50%流入引入建筑物的各种外来导电物、电力线缆、通信线缆等设施”, 表一:首次雷击的雷电流参量 雷电流参数一类防雷建筑物二类防雷建筑物三类防雷建筑物 I幅值(KA)200 150 100 T1波头时间( s)350 350 350 雷电波经建筑物引入的电力线缆、信息线缆、金属管道等分解,总配电间的低配供电线缆雷电流的分流值计算表如表二,线路屏蔽时,通过的雷电流降低到原来的30%,根据《通信局(站)雷电过电压保护工程设计规范》YD/T5098-2001中规定的脉冲为10/350 s波形的电荷量 约为8/20 s模拟雷电波波形电荷量的20 ..倍,具体计算如下: 表二:供电线缆雷电流分流值表 雷电流参数一类防雷建筑二类防雷建筑三类防雷建筑 I幅值(KA)200 150 100 供电线缆总分流值(kA)33.33 25 16.67 每根电缆分流值(kA)11.11 8.33 5.56

蓄能器的计算

3.蓄能器的计算 3.1. 状态参数的定义 P0=预充压力 P1=最低工作压力 P2=最高工作压力 V0=有效气体容量 V1=在P1时的气体容量 V2=在P2时的气体容量 t0=预充气体温度 t min=最低工作温度 t max=最高工作温度 ①皮囊内预先充有氮气,油阀是关闭的,以防止皮囊脱离。 ②达到最低工作压力时皮囊和单向阀之间应保留少量油液(约为 蓄能器公称容量的10%),以便皮囊不在每次膨胀过程中撞击阀,因为这样会引起皮囊损坏。 ③蓄能器处于最高工作压力。最低工作压力和最高工作压力时 的容量变化量相当于有效的油液量。 △V=V1-V2 预充压力的选择 贺德克公司的皮囊式蓄能器允许容量利用率为实际气体容量的75%。因此预充氮气压力和最高工作压力间的比例限于1:4,另外预充压力不得超过最低系统压力的90%。遵照这种规定可

保证较长的皮囊使用寿命。 其它压缩比可采用特别的措施达到。为了充分地利用蓄能器的容量,建议使用下列数值: 蓄能: P 0,tmax =0.9×P 1 吸收冲击: P 0,tmax =0.6÷0.9×P m (P m =在自由通流时的平均工作压力) 吸收脉动: P 0,tmax =0.6×P m (P m =平均工作压力) 或P 0,tmax =0.8×P 1(在多种工作压力时) 3.2.1 预充压力的极限值 P 0≤0.9×P 1 允许的压缩比为 P 2:P 0≤4:1 此外,贺德克公司低压蓄能器还需注意: SB35型:P 0max =20 bar SB35H 型:P 0max =10 bar 3.2.2 对温度影响的考虑: 为了即使在相当高 态蓄能器的充气和检验P 0charge 须作如下选择: P 0,to = P 0,tmax × 273 + t 273 + t max 0 t 0=预充气体温度(℃)

电机选型计算-个人总结版(新、选)

电机选型-总结版 电机选型需要计算工作扭矩、启动扭矩、负载转动惯量,其中工作扭矩和启动扭矩最为重要。 1工作扭矩T b计算: 首先核算负载重量W,对于一般线形导轨摩擦系数μ=0.01,计算得到工作力F b。 水平行走:F b=μW 垂直升降:F b=W 1.1齿轮齿条机构 一般齿轮齿条机构整体构造为电机+减速机+齿轮齿条,电机工作扭矩T b的计算公式为: 其中D为齿轮直径。 1.2丝杠螺母机构 一般丝杠螺母机构整体构造为电机+丝杠螺母,电机工作扭矩T b 的计算公式为: 其中BP为丝杠导程;η为丝杠机械效率(一般取0.9~0.95,参考下式计算)。

其中α为丝杠导程角;μ’为丝杠摩擦系数(一般取0.003~0.01,参考下式计算)。 其中β丝杠摩擦角(一般取0.17°~0.57°)。 2启动扭矩T计算: 启动扭矩T为惯性扭矩T a和工作扭矩T b之和。其中工作扭矩T b 通过上一部分求得,惯性扭矩T a由惯性力F a大小决定: 其中a为启动加速度(一般取0.1g~g,依设备要求而定,参考下式计算)。 其中v为负载工作速度;t为启动加速时间。 T a计算方法与T b计算方法相同。 3 负载转动惯量J计算: 系统转动惯量J总等于电机转动惯量J M、齿轮转动惯量J G、丝杠转动惯量J S和负载转动惯量J之和。其中电机转动惯量J M、齿轮转动惯量J G和丝杠转动惯量J S数值较小,可根据具体情况忽略不计,如需计算请参考HIWIN丝杠选型样本。下面详述负载转动惯量J的计算过程。 将负载重量换算到电机输出轴上转动惯量,常见传动机构与公式如下:

J:电机输出轴转动惯量(kg·m2) W:可动部分总重量(kg) BP:丝杠螺距(mm) GL:减速比(≥1,无单位) J:电机输出轴转动惯量(kg·m2) W:可动部分总重量(kg) D:小齿轮直径(mm) 链轮直径(mm) GL:减速比(≥1,无单位) J:电机输出轴转动惯量(kg·m2) J1:转盘的转动惯量(kg·m2) W:转盘上物体的重量(kg) L:物体与旋转轴的距离(mm) GL:减速比(≥1,无单位) 4 电机选型总结 电机选型中需引入安全系数,一般应用场合选取安全系数S=2。则电机额定扭矩应≥S·T b;电机最大扭矩应≥S·T。同时满足负载惯量与电机惯量之间的比值≤推荐值。 最新文件仅供参考已改成word文本。方便更改

浪涌保护器的选型及使用

浪涌保护器的选型及使用 由于电气类和电子元件的高损耗,浪涌保护(浪涌保护器或SPD)在风能行业中过电压保护过程中越来越普遍。 风机停机的代价是非常高的,只有在不得不停机的情况下,才能停机。随着风机型号的增大而当其电力系统崩溃带来的损失也不断增大,因此为了免受过电压造成损失而实施保护措施的需求也随之增高。业主对浪涌保护器的需求越来越普遍。这意味着开发商和风机制造商必须确保系统符合现行法律规定及现代风力发电机组可靠性的要求。为了推动这项工作,国际电工委员会出版了低压用电分配系统浪涌保护设备选择和使用的标准。(IEC61643 低电压保护设备:第十二章是关于低压用电分配系统的浪涌保护器的选择和应用原理)该标准是一个应用及配置指南,对评估浪涌保护重要性非常有用,该标准同时也给风机浪涌保护设备的安装和尺寸测量提供指导规范。 应用指南 该标准可作为设计手册,并阐述了很多选型和设计时要考虑的相关问题。该标准也说明了选择过电压保护设备的各种问题。标准的第一部分详述了浪涌保护的基本原理和选择浪涌保护器时的各种相关参数(第3、4和5节)。简述之后就是应用指南,一步步介绍在选型前怎样评估应用程序(第6.1节)。下图是评估中最重要问题的概览:

选择安装浪涌保护器时,首先要考虑电网的设计(例如:TN-S系统,TT系统,IT 系统等)。浪涌保护器的安装位置也要考虑,它的放置位置与被保护设备间的距离要合适。如果浪涌保护器放置得离被保护设备太远了,那就不能确保被保护设备得到有效保护;如果太近了,设备和浪涌保护器之间会产生振荡波,而这样,即使设备被认为是被保护的,会在被保护设备上产生巨大的过电压。 仅因为正确安装浪涌保护器是个简单问题,导致许多浪涌保护器安装位置设计不合理。安装浪涌保护器时,首先确保它被放置在被保护设备的入口处;第二要正确安装浪涌保护器的接地线;第三连接浪涌保护器的电缆要尽可能的短。根据此标准(一般来说),连接电缆的电感一般是1μH/m左右。所以设计该系统时,记得连接电缆要包含火线和接地线。

电动车电机及电池选型计算

CV11改装成四轮轮边驱动电动车 1、参考纯电动车的设计目标,本课题提出了其基本性能要求和指标如下: 1)最高速度≥45Km/h; 2)最大爬坡度≥20%(5Km/h); 3)30Km/h匀速行驶下的续驶里程≥120Km; 4)0—30Km/h加速时间≤10S。 2、关于CV11整车参数 3、轮边电机选型计算 电机功率 根据车辆的功率平衡方程式,有: 因为最高车速为45Km/h,传动系效率为,质量为1485Kg,滚动阻力系数为,

风阻系数为,迎风面积为㎡。 因此计算得出电机在最高车速下的驱动功率为,因此每个电机最大功率为。根据爬坡性能确定的最大功率 其中爬坡速度为5Km/h,传动系效率为,质量为1485Kg,滚动阻力系数为,爬坡度为20%。 考虑到坡度不大的情况下,cosα=1,sinα=tanα。 因此计算得出电机在以5Km/h,20%爬坡时的驱动功率为,因此每个电机最大功率为。 汽车起步加速过程可以按下式来表示: 其中x为拟合系数,一般取左右;t m为起步加速过程的时间(s);Vm为起步加速过程的末车速(Km/h)。 整车在加速过程的末时刻,动力源输出最大功率,此时速度为30Km/h,旋转质量换算系数为,加速时间为10S,,拟合系数x取。 因此计算得出电机要满足从0—30Km/h加速时间为10S需要的最大功率为,因此每个电机最大功率为。 综上所诉,电机的最大驱动功率应满足: 则有:最大功率为,取过载系数为2,因此额定功率为。 电机最高转速 电机转速及转矩公式如下: 其中最大车速为45Km/h,轮胎滚动半径为。 电机最大转矩 电机的基数、额定转矩

电机符合基速以下恒转矩,基速以上恒功率,因此在基速时,电机有最大功率和最大转矩。根据以下公式: 经过计算,取额定转速为250rpm,额定转矩为124Nm。 综合以上理论计算,根据设计目标确定的需求电机参数(经减速器后)如下表所示: 4、动力电池选型计算 纯电动汽车在行驶过程中的能量完全来自于动力电池组,动力电池组的容量越大,汽车的续驶里程就越长,但是相应的电池组的体积和重量也越大。 首先电池组总电压需要达到电机控制器的电压等级,一般为电机控制器的额定工作电压,因此动力电池组总电压暂取48V。 其次根据设计目标中以30Km/h行驶的续驶里程为120Km来计算匀速行驶所需的能量。匀速行驶时纯电动汽车的需求功率为: 式中,速度为30Km/h,计算得到功率为,那么四个电机所需总功率为。因为以30Km/h 行驶120Km需要用时4h,考虑到电池组放电效率为,而放电深度为80%,因此电池总能量为。 根据电池总能量可以求出电池容量,由公式: 得到,C=302Ah,汽车在实际行驶中,有加速以及爬坡情况,而在这两种工况下转矩增大,需要很大的放电电流,因此耗能比匀速行驶时要多,由上述理论计算结合实际的电池供应商的情况,最终选择。

电源系统电涌保护器(SPD)选用

电源系统电涌保护器(SPD)选用(2013版) 一、主要依据 《建筑物电子信息系统防雷技术规范》GB50343-2012 《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 二、按建筑物电子信息系统的重要性和使用性质, 确定本单位目前的设计的建筑物 (主要为住宅)的雷电防护等级为D级。经计算当第一级浪涌保护器保护的线路长度大于100m时,需设第二级浪涌保护器,当第二级浪涌保护器保护的线路长度大于 50m时,需在被保护设备处设第三级浪涌保护器;在具有重要终端设备或精密敏感设备处,可安装第三级SPD。 三、 SPD的选用原则及主要参数 1、 第一级 SPD (主要安装在建筑物380V低压配电柜(箱)总进线处) 1.1 、 在 IPZ0A或LPZ0B区与LPZ1区交界处,在电源引入的总配电箱出应装设Ⅰ级试 验的电涌保护器。主要参数需满足以下要求: 波形 10/350μS 最大持续运行电压 Uc≥253V 电压保护水平 Up≤2.5KV 冲击电流Iimp≥12.5KA 1.2、 当进线完全在LPZ0B或雷击建筑物和雷击与建筑物相连接的电力线路或通信线上的失效风险可以忽略时,可采用Ⅱ级试验的电涌保护器。主要参数需满足以下要求: 波形8/20μS 最大持续运行电压Uc≥253V 电压保护水平Up≤2.5KV 标称放电电流In≥50KA

1.3、 过电流保护器(熔断器和断路器,优先使用熔断器),选用100A 2、第二级 SPD (主要安装在动力配电柜、楼层配电箱、水泵房、中央控制室、消防、电梯机房、屋面用电设备等)。 2.1、主要参数需满足以下要求: 波形8/20μS 最大持续运行电压Uc≥253V 电压保护水平Up≤2KV 标称放电电流In≥10KA 2.2、 过电流保护器(熔断器和断路器,优先使用熔断器),选用32A 3、第三级 SPD (主要安装在重要的终端设备或精密敏感设备处,如信息机房、办公室入室配电箱等)。 3.1、主要参数需满足以下要求: 波形8/20μS 最大持续运行电压Uc≥253V 电压保护水平Up≤1.2KV 标称放电电流In≥3KA 3.2、 过电流保护器(熔断器和断路器,优先使用熔断器),选用16A 四、产品选用要求(需在说明中注明) 选用的浪涌保护器(SPD) 须经过北京雷电防护装置测试中心或上海防雷产品测试中心的检测通过,并经过当地防雷装置主管机构的备案。

浪涌保护器选择应注意的几个问题

低压配电系统SPD选择应注意的几个问题 1. SPD最大持续工作电压U C 1)TN系统U C≥(U0=220V相电压) 由于GB12325《电能质量供电电压》标准规定220V电网内的正偏差不大于7%,但我国实际电压正偏差往往超过此值,再加上SPD老化等因素,所以规定U C ≥ 2)TT系统U C≥(在剩余电流保护器负荷侧,U0=220V相电压) 此种TT系统变电所10kV侧必须为中性点不接地系统。根据IEC标准,为防范TT系统内绝缘击穿事故而规定的过电压允许值和切断电源时间:低压电气绝缘允许承受的过电压为U0+250V,切断时间>5s。 按此规定低压电气绝缘允许承受的过电压为450V且切断时间大于5s。根据电力行业标准DL/T620-1997相关规定,10kV中性点不接地系统允许最大接地故障电容电流按线路不同情况分别为10A、20A、30A,因线路情况复杂取其中间值20A。当10kV线路发生单相接地故障时接地故障电容电流会流经变电所变压器中性点的接地电阻流回不接地的两相,一般接地电阻不大于4Ω,此时可能产生80V的最大故障电压,使地电位升高80V。低压电气绝缘允许承受的过电压为U0+80V,切断时间>5s。在此系统中低压电气绝缘允许承受的过电压为300V且切断时间大于5s,同理需考虑1)款中的系数则 U C≥×300=345V≈×U0=341V。由于断路器的额定工作电压均为400V,冲击耐压为6000V,所以SPD可以以四星型接法接在剩余电流保护器负荷侧。 3)TT系统U C≥(在剩余电流保护器电源侧,U0=220V相电压) 此种TT系统变电所10kV侧采用小电阻接地,同时和变压器低压侧中性点接地

关于电动车电机及电池选型计算

关于电动车电机及电池选 型计算 Revised by Hanlin on 10 January 2021

CV11改装成四轮轮边驱动电动车 1、参考纯电动车的设计目标,本课题提出了其基本性能要求和指标如下: 1)最高速度≥45Km/h; 2)最大爬坡度≥20%(5Km/h); 3)30Km/h匀速行驶下的续驶里程≥120Km; 4)0—30Km/h加速时间≤10S。 2、关于CV11整车参数 3、轮边电机选型计算 3.1电机功率 根据车辆的功率平衡方程式,有: 因为最高车速为45Km/h,传动系效率为0.95,质量为1485Kg,滚动阻力系数为0.015,风阻系数为0.315,迎风面积为2.15㎡。 因此计算得出电机在最高车速下的驱动功率为3.7255Kw,因此每个电机最大功率为1.0349Kw。 3.1.2根据爬坡性能确定的最大功率

其中爬坡速度为5Km/h,传动系效率为0.95,质量为1485Kg,滚动阻力系数为0.015,爬坡度为20%。 考虑到坡度不大的情况下,cosα=1,sinα=tanα。 因此计算得出电机在以5Km/h,20%爬坡时的驱动功率为4.5744Kw,因此每个电机最大功率为1.2707Kw。 汽车起步加速过程可以按下式来表示: 其中x为拟合系数,一般取0.5左右;tm为起步加速过程的时间(s);Vm为起步加速过程的末车速(Km/h)。 整车在加速过程的末时刻,动力源输出最大功率,此时速度为30Km/h,旋转质量换算系数为1.1,加速时间为10S,,拟合系数x取0.5。 因此计算得出电机要满足从0—30Km/h加速时间为10S需要的最大功率为23.4167Kw,因此每个电机最大功率为6.5046Kw。 综上所诉,电机的最大驱动功率应满足: 则有:最大功率为6.5Kw,取过载系数为2,因此额定功率为3.25Kw。 3.2电机最高转速 电机转速及转矩公式如下: 其中最大车速为45Km/h,轮胎滚动半径为0.3083m。 3.3电机最大转矩 3.4电机的基数、额定转矩 电机符合基速以下恒转矩,基速以上恒功率,因此在基速时,电机有最大功率和最大转矩。根据以下公式: 经过计算,取额定转速为250rpm,额定转矩为124Nm。

液压蓄能器的计算

液压蓄能器的计算 根据使用情况的不同,蓄能器的容量计算分为三种情况。 1.作为能源使用,排出的油速度较慢时 蓄能器用来保持系统压力,补偿泄漏等情况,蓄能器内气体的变化状态,可按等温变化考虑。即 p0V0=p1V1=p2V2=常数 式中p0——供油前充气压力(Pa) p1——最高工作压力(Pa) p2——最低工作压力(Pa) V0——供油前蓄能器气体容积,即蓄能器的总容量(L); V1——压力p1时的气体容积(L) V2——压力p2时的气体容积(L) 由上式可知,当工作压力从p1降为p2时,气体容积变化量,即蓄能器排出的油量ΔV为 ΔV=V2- V1=p0 V0(1/ p2-1/ p1) 于是蓄能器的总容积为 V0=(ΔV p1 p2)/ p0(p1- p2) 2.作为能源使用,排出油的速度很快时 蓄能器内气体的变化状态可按绝热变化考虑。即 p0V01.4= p1 V11.4= p2V21.4=常数 当蓄能器的工作压力从p1降为p2时,排出的油量 ΔV=p00.71 V0(1/ p20.71-1/ p10.71) 于是,蓄能器的总容积为 V0=(ΔV p10.71p20.71)/ p00.71(p10.71- p20.71) 式中符号含义同前。 对于气囊式蓄能器的充气压力p0推荐:折合型取p0=(0.8~0.85)p2;波纹型取p0=(0.6~0.65)p2; 对于活塞式蓄能器推荐:p0=(0.8~0.9)p2。 3.作为吸收压力冲击和压力脉动使用 (1) 吸收压力冲击(如阀门突然关闭等情况)时,可按下面经验公式计算 V0=0.004qp3(0.0164L-t)/(p3-p1) 式中V0——蓄能器的总容积(L); p1——阀门关闭前管内液压油的工作压力(Pa) p3——阀门关闭后允许的最大冲击压力,一般取p3=1.5 p1(Pa) q——阀门关闭前管内的流量(L/min) L——产生冲击压力的管道长度(m) t——关闭阀门的时间(s),t=0为突然关闭。 计算结果V0为正值时,才有设置蓄能器的必要,并且要尽量安装在发生压力冲击的地方。 (2) 吸收液压泵压力脉动时,其计算公式为 V0=V p I/0.6K 式中V0——蓄能器的总容积(L); I——液压泵的排量变化率,I=ΔV/V p,ΔV为超过平均排量的排出量; V p——液压泵的每转排量(L/r); K——液压泵的压力脉动率(K=Δp/P p) P p——液压泵工作压力(Pa) Δp——液压泵压力脉动。 使用时,取蓄能器充气压力P0=0.6P。

spd浪涌保护器选型

深圳市安普迅通信技术有限公司是专业的spd浪涌保护器生产厂商,主要的防雷系列有:AX电源防雷箱,AM电源防雷模块、ASspd浪涌保护器、AR天馈浪涌保护器、AJ监控系统三合一(二合一)集成浪涌保护器、防雷插座(排插),千兆网浪涌保护器,POE以太网供电浪涌保护器,并对外提供OEM等。 交流电源spd浪涌保护器 交流电源spd浪涌保护器适用范围 ·交流电源防雷模块适用于配电室、配电柜、开关柜、交直流配电屏等系统的电源保护;·建筑物内有室外输入的配电箱、建筑物层配电箱; ·用于低压( 220/380V AC)工业电网和民用电网; ·在电力系统中,主要用于自动化机房、变电站主控制室电源屏内三相电源输入或输出端。命名规则 AM系列交流电源spd浪涌保护器的型号命名规则

保护方式 保护方式 三相 L1,L2,L3,N—PE 三相 L1,L2,L3—N,N—PE (3+1电路) 单相 L,N—PE; 单相 L—N, N—PE;(1+1电路) 代号 A B C D 产品性能参数及特点 性能特点 ·通流容量大,残压低,响应时间快; ·漏电流及变化率小; ·采用最新热脱离技术,彻底避免火灾; ·采用特殊冲击熔片,具有高可靠性; ·自带远程告警干接点,便于远程监控; ·具有工作故障指示,遥信告警功能; ·采用温控保护电路,内置热保护,短路故障自动脱离装置; · 3+1保护模式(L-N, N-PE),特别适合电网差的地区使用; ·采用标准模块化设计,安装简单,维护方便; ·核心元件采用国际知名品牌,性能优异,工作稳定可靠; ·可以实现凯文接线;结构严谨,安装方便,维护简单; ·工艺考究,能在酸、碱、尘、盐雾及潮湿等恶劣环境下长期工作。 主要技术参数 型号AM100A AM80B AM60C AM40D

蓄能器的原理

蓄能器技术概述 蓄能器是一种能把液压储存在耐压容器里,待需要时又将其释放出来的能量储存装置。蓄能器是液压系统中的重要辅件,对保证系统正常运行、改善其动态品质、保持工作稳定性、延长工作寿命、降低噪声等起着重要的作用。蓄能器给系统带来的经济、节能、安全、可靠、环保等效果非常明显。在现代大型液压系统,特别是具有间歇性工况要求的系统中尤其值得推广使用。 1.1 蓄能器的工作原理 液压油是不可压缩液体,因此利用液压油是无法蓄积压力能的,必须依靠其他介质来转换、蓄积压力能。例如,利用气体(氮气)的可压缩性质研制的皮囊式充气蓄能器就是一种蓄积液压油的装置。皮囊式蓄能器由油液部分和带有气密封件的气体部分组成,位于皮囊周围的油液与油液回路接通。当压力升高时油液进入蓄能器,气体被压缩,系统管路压力不再上升;当管路压力下降时压缩空气膨胀,将油液压入回路,从而减缓管路压力的下降。 蓄能器类型多样、功用复杂,不同的液压系统对蓄能器功用要求不同,只有清楚了解并掌握蓄能器的类型、功用,才能根据不同工况正确选择蓄能器,使其充分发挥作用,达到改善系统性能的目的。 1.2 蓄能器的类型 蓄能器按加载方式可分为弹簧式、重锤式和气体式。 弹簧式蓄能器如图1(a)所示,它依靠压缩弹簧把液压系统中的过剩压力能转化为弹簧势能存储起来,需要时释放出去。其结构简单,成本较低。但是因为弹簧伸缩量有限,而县弹簧的伸缩对压力变化不敏感,消振功能差,所以只适合小容量、低压系统(P≦1.0~1.2MPa),或者用作缓冲装置。 (a)弹簧式(b)重锤式 图1-1 弹簧式和重锤式蓄能器 重锤式蓄能器如图1(b)所示,它通过提升加载在密封活塞上的质量块把液压系统中的压力能转化为重力势能积蓄起来。其结构简单、压力稳定。缺点是安装局限性大,只能垂直安装;不易密封;质量块惯性大,不灵敏。这类蓄能器仅供暂存能量用。这两种蓄能器因为其局限性已经很少采用。但值得注意的是,有些研究部门从经济角度考虑在这两种蓄能器的结构上做一些改进,在一定程度

浪涌保护器的设计选型(新)

(1)考察建筑物所处地理位置及供电进线方式 首先要了解建筑物的环境及供电进线是架空或埋地,目的是选择浪涌保护器的通流容量。 推荐选择第一级浪涌保护器的最大通流量应大于以下标准值: 高山站(架空进线):100KA(8/20μs)或12.5KA(10/350μs) 郊区(架空进线):60KA(8/20μs)或12.5KA(10/350μs) 城市内(埋地进线):40KA(8/20μs) 第二级浪涌保护器的最大通流量应选择大于20~40KA(8/20μs); 第三级浪涌保护器要求的最大通流容量应大于10~20KA(8/20μs)。 (2)检查建筑物内供电系统的类别 ?单相、三相及直流供电系统 在220V单相供电系统中,只需选用两片保护模块组合。如FRD-20-2A,FRD-40-2A。在380V三相供电系统中,则需根据不同的供电接地系统选择三片或四片保护模块组合。在直流供电系统中,需要根据直流电压值来选择浪涌保护器,浪涌保护器的最大持续工作电压(Uc)值在直流电压值的1.5倍~2.2倍之间选取。一般只需选用两片保护模块组合,如FRD-20-2A-DC(48),FRD-40-2A-DC(48)。

首先要搞清楚防雷器用在什么地方,按照GB18802.1三级防雷保护原理,电源和设备所需要的保护措施被分为三个等级。在建筑物进线柜安装第一级防雷器,选择相对通流容量大的T1级电源防雷器,波形为10/350us,冲击放电电流Iimp为12.5kA~50kA;然后在下属的区域配电箱处安装二级电源防雷器,波形8/20us,最大放电电流为Imax为40KA,最后在设备前端安装三级电源防雷器,波形为8/20us,最大放电电流20kA。 其次是供电系统的类别,建筑物内的供电系统是单相供电还是三相供电,单相供电系统需要选择2P电源防雷器,TT系统选择3P+1的电源防雷器,TN-C三相四线系统选择3P 电源防雷器,TN-S三相五线系统选择4P电源防雷器。 下面是防雷器的几个重要参数: (1)标称电压Un:被保护系统的额定电压,在信息技术系统中此参数表明了应该选用的保护器的类型,它标出交流或直流电压的有效值。 (2)最大持续工作电压Uc:长久施加在保护器的指定端,而不引起保护器特性变化和激活保护元件的最大电压值。 (3)标称通流容量In:给保护器施加波形为8/20μs的标准雷电波冲击10次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (4)最大放电电流Imax:给保护器施加波形8/20μs的标准雷电波冲击1次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (5)冲击放电电流Iimp:给保护器施加波形10/350μs的标准雷电波冲击1次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (6)电压保护级别Up:保护器在下列测试中的最大值:1KV/μs斜率的跳火电压;额定放电电流的残压。

蓄能器在系统中的应用、选型、计算

蓄能器在系统中的应用、选型、计算 蓄能器在系统中的应用、选型、计算 高压蓄能器在高压EH油系统中是如何发挥作用的?什么时候发挥作用? 高压蓄能器主要是平衡管路油压波动。具体分析一个特殊例子:当系统的多数油动机快速开启时(比如汽轮机开始冲转,2个中压调节门同时开启,或者2900转时的阀切换,6个高调门同时开启),系统油压必然快速下降,此时油泵来不及做出反映,蓄能器在设计上位置不仅靠近油动机并且能比油泵更加迅速的向系统补充油液,避免系统油压下降到9.7MPA时造成保护动作而停机。蓄能器的重要性在高压EH油系统中举足轻重。 流体实际上是不可压缩的,不能储存能量,因而液压蓄能器利用气体(氮气)可压缩性来储存流体。蓄能器实质上是一个储存压力流体的腔室,靠气体的可压缩性将不可压缩的流体能量得以储存,以备做有用功。上述的流体与液压回路相联结,当系统压力升高,流体压缩气体而进入蓄能器;当系统压力降低,压缩气体膨胀,并迫使流体流回液压回路。 蓄能器的典型应用:流体储存,紧急能源,吸收脉动,涌流控制,噪声衰减,车辆减震,容积补偿,压力补偿,渗漏补偿,热胀吸收,力学平衡,增加流量。 储蓄液压能: (1)对于间歇负荷,能减少液压泵的传动功率当液压缸需要较多油量时,蓄能器与液压泵同时供油;当液压缸不工作时,液压泵给蓄能器充油,达到一定压力后液压泵停止运转。 (2)在瞬间提供大量压力油。 (3)紧急操作:在液压装置发生故障和停电时,作为应急的动力源。 (4)保持系统压力:补充液压系统的漏油,或用于液压泵长时期停止运转而要保持恒压的设备上。 (5)驱动二次回路:机械在由于调整检修等原因而使主回路停止时,可以使用蓄能器的液压能来驱动二次回路。 (6)稳定压力:在闭锁回路中,由于油温升高而使液体膨胀,产生高压可使用蓄能器吸收,对容积变化而使油量减少时,也能起补偿作用。 缓和冲击及消除脉动: (1)吸收液压泵的压力脉动。 (2)缓和冲击:如缓和阀在迅速关闭和变换方向时所引起的水锤现象。 注: 1.缓和冲击的蓄能器,应选用惯性小的蓄能器,如气囊式蓄能器、弹簧式畜能器等。 2.缓和冲击的蓄能器,一般尽可能安装在靠近发生冲击的地方,并垂直安装,油口向下。如实在受位置限制,垂直安装不可能时,再水平安装。 3 .在管路上安装蓄能器,必须用支板或支架将蓄能器固紧,以免发生事故。 4.蓄能器应安装在远离热源地地方。 水泥厂立式辊磨中蓄能器的选择案例 磨辊的油缸压力在运行中的变化曲线。当蓄能器太小,设定正常压力Pn太大时,则液压弹簧系统很硬,这时磨辊随着料层厚度变化使液压系统压力变化幅度很大。为很好地发挥蓄能器缓冲振动作用,蓄能器要选得足够大,与液压油缸相连管道应有足够的断面,而且蓄能器应尽量靠近油缸。蓄能器选得小,产生较大振动。一般认为在磨辊加压的接杆上测得振动速度在1~5mm/s内较为合适,以此为标准来选择蓄能器。还建议蓄能器氮气充气压力: Po=0.9×pmin

电动车电机及电池选型计算

电动车电机及电池选型 计算 文件排版存档编号:[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]

C V11改装成四轮轮边驱动电动车 1、参考纯电动车的设计目标,本课题提出了其基本性能要求和指标如下: 1)最高速度≥45Km/h; 2)最大爬坡度≥20%(5Km/h); 3)30Km/h匀速行驶下的续驶里程≥120Km; 4)0—30Km/h加速时间≤10S。 2、关于CV11整车参数 3、轮边电机选型计算 电机功率 根据车辆的功率平衡方程式,有: 因为最高车速为45Km/h,传动系效率为,质量为1485Kg,滚动阻力系数为,风阻系数为,迎风面积为㎡。 因此计算得出电机在最高车速下的驱动功率为,因此每个电机最大功率为。 根据爬坡性能确定的最大功率

其中爬坡速度为5Km/h,传动系效率为,质量为1485Kg,滚动阻力系数为,爬坡度为20%。 考虑到坡度不大的情况下,cosα=1,sinα=tanα。 因此计算得出电机在以5Km/h,20%爬坡时的驱动功率为,因此每个电机最大功率为。 汽车起步加速过程可以按下式来表示: 其中x为拟合系数,一般取左右;tm为起步加速过程的时间(s);Vm为起步加速过程的末车速(Km/h)。 整车在加速过程的末时刻,动力源输出最大功率,此时速度为30Km/h,旋转质量换算系数为,加速时间为10S,,拟合系数x取。 因此计算得出电机要满足从0—30Km/h加速时间为10S需要的最大功率为,因此每个电机最大功率为。 综上所诉,电机的最大驱动功率应满足: 则有:最大功率为,取过载系数为2,因此额定功率为。 电机最高转速 电机转速及转矩公式如下: 其中最大车速为45Km/h,轮胎滚动半径为。 电机最大转矩 电机的基数、额定转矩 电机符合基速以下恒转矩,基速以上恒功率,因此在基速时,电机有最大功率和最大转矩。根据以下公式: 经过计算,取额定转速为250rpm,额定转矩为124Nm。

浪涌保护器选择要点及相关问题

浪涌保护器 浪涌也叫突波,顾名思义就是超出正常工作电压的瞬间过电压。本质上讲,浪涌是发生在仅仅几百万分之一秒时间内的一种剧烈脉冲,。可能引起浪涌的原因有:重型设备、短路、电源切换或大型发动机。而含有浪涌阻绝装置的产品可以有效地吸收突发的巨大能量,以保护连接设备免于受损。 浪涌保护器,也叫防雷器,是一种为各种电子设备、仪器仪表、通讯线路提供安全防护的电子装置。当电气回路或者通信线路中因为外界的干扰突然产生尖峰电流或者电压时,浪涌保护器能在极短的时间内导通分流,从而避免浪涌对回路中其他设备的损害。浪涌保护器(也称防雷器)的分级防护 由于雷击的能量是非常巨大的,需要通过分级泄放的方法,将雷击能量逐步泄放到大地。第一级防雷器可以对于直接雷击电流进行泄放,或者当电源传输线路遭受直接雷击时传导的巨大能量进行泄放,对于有可能发生直接雷击的地方,必须进行CLASS—I的防雷。第二级防雷器是针对前级防雷器的残余电压以及区内感应雷击的防护设备,对于前级发生较大雷击能量吸收时,仍有一部分对设备或第三级防雷器而言是相当巨大的能量会传导过来,需要第二级防雷器进一步吸收。同时,经过第一级防雷器的传输线路也会感应雷击电磁脉冲辐射LEMP,当线路足够长感应雷的能量就变得足够大,需要第二级防雷器进一步对雷击能量实施泄放。第三级防雷器是对LEMP和通过第二级防雷器的残余雷击能量进行保护。 1、第一级保护 目的是防止浪涌电压直接从LPZ0区传导进入LPZ1区,将数万至数十万伏的浪涌电压限制到2500—3000V。 入户电力变压器低压侧安装的电源防雷器作为第一级保护时应为三相电压开关型电源防雷器,其雷电通流量不应低于60KA。该级电源防雷器应是连接在用户供电系统入口进线各相和大地之间的大容量电源防雷器。一般要求该级电源防雷器具备每相100KA以上的最大冲击容量,要求的限制电压小于1500V,称之为CLASS I级电源防雷器。这些电磁防雷器是专为承受雷电和感应雷击的大电流以及吸引高能量浪涌而设计的,可将大量的浪涌电流分流

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【最新整理,下载后即可编辑】 (1)考察建筑物所处地理位置及供电进线方式 首先要了解建筑物的环境及供电进线是架空或埋地,目的是选择浪涌保护器的通流容量。 推荐选择第一级浪涌保护器的最大通流量应大于以下标准值:高山站(架空进线):100KA(8/20μs)或12.5KA(10/350μs)郊区(架空进线):60KA(8/20μs)或12.5KA(10/350μs)城市内(埋地进线):40KA(8/20μs) 第二级浪涌保护器的最大通流量应选择大于20~40KA(8/20μs);第三级浪涌保护器要求的最大通流容量应大于10~20KA(8/20μs)。 (2)检查建筑物内供电系统的类别 ?单相、三相及直流供电系统 在220V单相供电系统中,只需选用两片保护模块组合。如FRD-20-2A,FRD-40-2A。 在380V三相供电系统中,则需根据不同的供电接地系统选择三片或四片保护模块组合。 在直流供电系统中,需要根据直流电压值来选择浪涌保护器,浪涌保护器的最大持续工作电压(Uc)值在直流电压值的1.5倍~2.2倍之间选取。一般只需选用两片保护模块组合,如FRD-20-2A-DC (48),FRD-40-2A-DC(48)。 首先要搞清楚防雷器用在什么地方,按照GB18802.1三级防雷保护原理,电源和设备所需要的保护措施被分为三个等级。在建筑物进线柜安装第一级防雷器,选择相对通流容量大的T1级电源防雷器,波形为10/350us,冲击放电电流Iimp为

12.5kA~50kA;然后在下属的区域配电箱处安装二级电源防雷器,波形8/20us,最大放电电流为Imax为40KA,最后在设备前端安装三级电源防雷器,波形为8/20us,最大放电电流20kA。 其次是供电系统的类别,建筑物内的供电系统是单相供电还是三相供电,单相供电系统需要选择2P电源防雷器,TT系统选择3P+1的电源防雷器,TN-C三相四线系统选择3P电源防雷器,TN-S三相五线系统选择4P电源防雷器。 下面是防雷器的几个重要参数: (1)标称电压Un:被保护系统的额定电压,在信息技术系统中此参数表明了应该选用的保护器的类型,它标出交流或直流电压的有效值。 (2)最大持续工作电压Uc:长久施加在保护器的指定端,而不引起保护器特性变化和激活保护元件的最大电压值。 (3)标称通流容量In:给保护器施加波形为8/20μs的标准雷电波冲击10次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (4)最大放电电流Imax:给保护器施加波形8/20μs的标准雷电波冲击1次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (5)冲击放电电流Iimp:给保护器施加波形10/350μs的标准雷电波冲击1次时,保护器所耐受的最大冲击电流峰值。 (6)电压保护级别Up:保护器在下列测试中的最大值:1KV/μs斜率的跳火电压;额定放电电流的残压。 加空开(或熔断器)的目的只是保护浪涌保护器不被持续由过电压导致的过电流损坏,所以你加的空开小于等于浪涌也可以,但要大幅高于浪涌保护器约几十毫安的额定放电电流(MOV 材质的浪涌保护器有弱放电现象

蓄能器的计算

3.蓄能器得计算 3、1、状态参数得定义 P0=预充压力 P1=最低工作压力 P2=最高工作压力 V0=有效气体容量 V1=在P1时得气体容量 V2=在P2时得气体容量 t0=预充气体温度 t min=最低工作温度 tmax=最高工作温度 ①皮囊内预先充有氮气,油阀就是关闭得,以防止皮囊脱离。 ②达到最低工作压力时皮囊与单向阀之间应保留少量油液(约为蓄能器公 称容量得10%),以便皮囊不在每次膨胀过程中撞击阀,因为这样会引起皮囊损坏。 ③蓄能器处于最高工作压力。最低工作压力与最高工作压力时得容量变化 量相当于有效得油液量。 △V=V1-V2 3.2.预充压力得选择 贺德克公司得皮囊式蓄能器允许容量利用率为实际气体容量得75%。因此预充氮气压力与最高工作压力间得比例限于1:4,另外预充压力不得超过最低系统压力得90%.遵照这种规定可保证较长得皮囊使用寿命。 其它压缩比可采用特别得措施达到。为了充分地利用蓄能器得容量,建议使用下列数值: 蓄能: P0,tmax=0、9×P1 吸收冲击: P0,tmax=0、6÷0、9×P m(P m=在自由通流时得平均工作压力) 吸收脉动: P0,tma x=0、6×Pm(P m=平均工作压力) 或P0 =0、8×P1(在多种工作压力时) ,tmax 3.2.1 预充压力得极限值 P0≤0、9×P1 允许得压缩比为 P2:P0≤4:1 此外,贺德克公司低压蓄能器还需注意: SB35型:P0ma x=20 bar SB35H型:P0max=10 bar 3。2.2 对温度影响得考虑: 为了即使在相当高得工作温度下仍保持所推荐得预充压力,冷态蓄能器得充气与检验P0 须作如下选择: charge P0,to= P0,tmax× t0=预充气体温度(℃) t max=最高工作温度(℃)

电机选型计算公式总结

For personal use only in study and research; not for commercial u s e 电机选型计算公式总结功率:P=FV(线性运动) T=9550P/N(旋转运动) P——功率——W F——力——N V——速度——m/s T——转矩——N.M 速度:V=πD N/60X1000 D——直径——mm N——转速——rad/min 加速度:A=V/t A——加速度——m/s2 t——时间——s

力矩:T=FL

惯性矩:T=Ja L ——力臂——mm (圆一般为节圆半径R ) J ——惯量——kg.m2 a ——角加速度——rad/s2 1. 圆柱体转动惯量(齿轮、联轴节、丝杠、轴的转动惯量) 8 2MD J = 对于钢材:341032-??= g L rD J π ) (1078.0264s cm kgf L D ???- M-圆柱体质量(kg); D-圆柱体直径(cm); L-圆柱体长度或厚度(cm); r-材料比重(gf /cm 3)。 2. 丝杠折算到马达轴上的转动惯量: 2i Js J = (kgf·cm·s 2) J s –丝杠转动惯量(kgf·cm·s 2); i-降速比,1 2 z z i = 3. 工作台折算到丝杠上的转动惯量 g w 22? ?? ???=n v J π g w 2s 2 ? ?? ??=π (kgf·cm·s 2) 角加速度a=2πn/60t v -工作台移动速度(cm/min); n-丝杠转速(r/min); w-工作台重量(kgf); g-重力加速度,g = 980cm/s 2; s-丝杠螺距(cm) 2. 丝杠传动时传动系统折算到驱轴上的总转动惯量: ()) s cm (kgf 2g w 1 22 2 2 1????? ???????? ??+++=πs J J i J J S t J 1-齿轮z 1及其轴的转动惯量; J 2-齿轮z 2的转动惯量(kgf·cm·s 2); J s -丝杠转动惯量(kgf·cm·s 2);

16MPa调速器的蓄能器、接力器和油泵参数选择

16MPa调速器的蓄能器、接力器和油泵参数选择 李晃 Ⅰ.参数选择原则 参数选择中按下述原则进行: 1.在油泵不工作的条件下, 蓄能器在正常工作油压下限p omin降到最低操作油压p R时至少能提供3个导叶接力器行程的油量。在上述要求的基础上,应适当应适当增大蓄能器容积,延长油泵打油间隔时间,以减少油泵的起停次数。 2.每台油泵的每分钟输油量按油泵的市场供应情况选取,可大于GB/9652.1的规定。 3.取蓄能器的预充压力为0.9p R ,且缓慢充压;在此基础上再适当增大蓄能器容积;正常工作油压的变化范围(p omax~p omin)取名义工作油压的±5%,即16MPa~1 4.4MPa。 4.最低操作油压p R的选择,应遵守使所选蓄能器容积小、且接力器的容积不宜过大的原则,从而降低产品成本。 Ⅱ.最低操作油压p R的选择对所需蓄能器容积的影响 已知接力器工作容量,那么接力器容积V S: V S=A / p R×10-6(m3) 式中:A—接力器工作容量(N·m); p R—最低操作油压(MPa)。 蓄能器在正常工作油压下限降到最低操作油压时能提供3~4个导叶接力器行程的油量进行蓄能器容积选择计算,先设提供的可用油体积V u=4V S。 所需的在正常工作油压下限时蓄能器氮气体积V air: V air= V u /{(p omin / p R)1/1.3-1} 式中:p omin—正常工作油压下限(MPa) 。 事故低油压紧急停机后达最低操作油压时的氮气体积V Rair: V Rair= V air+V u =V u /{(p omin / p R)1/1.3-1}+V u =V u[1/{(p omin / p R)1/1.3-1}+1] 设蓄能器预充压力为0.9p R,此时蓄能器氮气体积即所需蓄能器容积V o: V o = V Rair /0.9 =4.44A[1 / {(p omin / p R)1/1.3-1}+1](1/p R) 从上式可知,已知接力器工作容量和正常工作油压下限,所需蓄能器容积是最低操作油压的函数。 设K= p R / p omin,那么蓄能器氮气体积即所需蓄能器容积V o: V o=4.44 [1 /{(1/K)1/1.3-1}+1]( A/K p omin) =kA/ p omin

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