箱梁模板(HR重型门架)计算书

箱梁模板（HR重型门架）计算书计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

箱梁断面图

二、构造参数

箱梁模板支架剖面图

顺桥向剖面图三、荷载参数

风荷载参数：

风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压

ω0(kN/m2)

地区杭州市

ωk=ω0μzμst=0.057

风荷载高度变化系

数μz

地面粗糙度B类(城市郊区)

1.091

模板支架顶部离建

筑物地面高度(m)

13.5

风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.174

四、面板计算

取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：

截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4

截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm3

1、横梁和腹板底的面板

承载能力极限状态的荷载设计值：

活载控制效应组合：

q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +

Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/m

h0--验算位置处混凝土高度(m)

恒载控制效应组合：

q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+

Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m

取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m

正常使用极限状态的荷载设计值：

qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m

计算简图如下：l=l2=150mm

1)、抗弯强度验算

M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·m

σ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2

满足要求！

2)、抗剪强度验算

V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kN

τ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！

3)、挠度变形验算

ω=5qˊl4/(384EI)

=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！

2、箱室底的面板

同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm

3、翼缘板底的面板

同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm

五、小梁计算

1、横梁和腹板底的小梁

承载能力极限状态的荷载设计值：

活载控制效应组合：

q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +

Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/m

h0--验算位置处混凝土高度(m)

恒载控制效应组合：

q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+

Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m

取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m

因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m

q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m

正常使用极限状态的荷载设计值：

qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m

计算简图如下：l=l5=250mm

1)、抗弯强度验算

M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.252+0.117×0.661×0.252=0.061kN·m

σ=M/W=0.061×106/(39.7×103)=1.537N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求！

2)、挠度变形验算

ω=0.677qˊl4/(100EI)

=0.677×6.675×2504/(100×206000×1983000)=0mm≤[ω]=l/150=250/150=1.667mm 满足要求！

3)、最大支座反力计算

横梁和腹板底的小梁传递给标高调节层小梁的最大支座反力（Q1k取

2.5kN/m2）

承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活

l=1.1×9.011×0.25+1.2×0.661×0.25=2.676kN

正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.25＝1.836kN

2、箱室底的小梁

同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm

3、翼缘板底的小梁

同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm

六、标高调节层小梁计算

1、横梁和腹板底的标高调节层小梁

承载能力极限状态：p＝R max＝2.676kN

正常使用极限状态：pˊ＝Rˊmax＝1.836kN

横梁底立杆的跨数为3、2、3跨，腹板底立杆的跨数有5跨，按四跨梁计算小梁

计算简图如下，l＝l b＝300mm

1)、抗弯强度验算

M=0.136kN·m

σ=M/W=0.136×106/(39.7×103)=3.426N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！

2)、挠度变形验算

ω=0.001mm≤[ω]=l/150=300/150=2mm

满足要求！

3)、最大支座反力计算

标高调节层小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）

R max4＝5.828kN

Rˊmax4＝4.066kN

2、箱室底的标高调节层小梁

同上节计算过程， p＝R max2＝1.858kN，pˊ＝Rˊmax2＝1.131kN，按三跨梁计算小梁，l＝l c＝600mm，则：

3、翼缘板底的标高调节层小梁

同上节计算过程， p＝R ＝1.562kN，pˊ＝Rˊ＝0.912kN，按三跨梁计算小梁，l＝l d＝600mm，则：

七、主梁计算

1、横梁和腹板底主梁

承载能力极限状态：p＝ζ R max4＝1×5.828＝5.828kN

正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax4＝1×4.066＝4.066kN

计算简图如下：l=max[l a，b1]=max[600，1000]=1000mm

1)、抗弯强度验算

M=2.147kN·m

σ=M/W=2.147×106/(39.7×103)=54.081N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！

2)、挠度变形验算

ω=0.325mm≤[ω]=l/150=1000/150=6.667mm

满足要求！

3)、最大支座反力计算

横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1kN/m2） R max7＝20.531kN /ζ=20.531/1=20.531kN

2、箱室底主梁

同上计算过程，p＝ζR max5＝1×4.732＝4.732kN，p＝ζRˊmax5＝1×3＝3kN

3、翼缘板底主梁

同上计算过程，p＝ζR max6＝1×3.947＝3.947kN，p＝ζRˊmax6＝1×2.419＝2.419kN

八、可调托座计算

由"主梁计算"可知：

1、横梁和腹板底可调托座最大受力 R max7＝20.531kN≤[N1]=40kN

满足要求！

2、箱室底可调托座最大受力

R max8＝16.461kN≤[N1]=40kN

满足要求！

3、翼缘板底可调托座最大受力

R max9＝13.669kN≤[N1]=40kN

满足要求！

九、门架稳定性验算

1、调整架稳定性分析：

由前面计算可知，N=max[R max7，R max8，R max9]=20.531kN

1）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N1(kN)

N1=2×N=2×20.531=41.06 kN

2）调整架所受荷载总计：

N G=2×0.2×1.35=0.54kN

单根调整架立杆所受风荷载弯矩M w：

M w=φwγQωk×(b2+l a)×h2/10=0.6×1.4×0.057×(1+0.6)×1.92/10=0.028kN·m N总=1.35N G+N1+2×M w/b2=1.35×0.54+41.06+2×0.028/1=41.846kN

3）稳定性分析：

N总=41.846kN≤[N]=75kN

满足要求！

2、门架稳定性分析：

1）钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力N1(kN)

N1=2×N=2×20.531=41.06 kN

2）门架所受荷载总计：

N G=2×0.2×13.5=5.4kN

单根门架立杆所受风荷载弯矩M w：

M w=φwγQωk×(b1+l a)×h2/10=0.6×1.4×0.057×(1+0.6)×1.92/10=0.028kN·m N总=1.35N G+N1+2×M w/b1=1.35×5.40+41.06+2×0.028/1=48.407kN

3）稳定性分析：

N总=48.407kN≤N d=75kN

满足要求！

十、可调（固定）底托计算

由计算可知N总/2＝48.407/2=24.203kN≤[N2]=40kN

满足要求！

十一、基础计算

垫板底面的平均压力P＝N总/(2×mf×A)=48.407/(2×0.8×0.25)＝121.017kPa≤f ak ＝400kPa

满足要求！