经济性指标计算方法说明

性能计算模块计算说明书

2010年7月

经济性指标计算方法说明

1 锅炉系统经济指标计算

计算中所使用的技术参数说明说明如下。

■锅炉实际蒸发量。锅炉实际蒸发量是指锅炉的主蒸汽流量（kg/h）。应取锅炉末级过热器出口的蒸汽流量值，或者根据进入锅炉省煤器的给水流量来进行计算确定，具体计算可根据汽轮机运行技术经济指标中主蒸汽流量的计算方法确定。

注：锅炉的实际蒸发量可以通过进入锅炉省煤器的给水流量、过热器减温水、锅炉排污及自用抽汽等流量进行计算。也可以通过汽机的主蒸汽流量、主蒸汽管道的疏水、抽汽等流量进行计算。具体的计算方式要根据实际情况而定。

■锅炉主蒸汽压力。锅炉主蒸汽压力是指锅炉过热器出口的蒸汽压力值（MPa）。应取锅炉末级过热器出口的蒸汽压力值。如果锅炉末级过热器出口有多路主蒸汽管，应取算术平均值。

■锅炉主蒸汽温度。锅炉主蒸汽温度是指锅炉过热器出口的蒸汽温度值（℃）。应取锅炉末级过热器出口的蒸汽温度值。如果锅炉末级过热器出口有多路主蒸汽管，应取算术平均值。

■锅炉再热蒸汽压力。锅炉再热蒸汽压力是指锅炉再热器出口的再热蒸汽压力值（MPa）。应取锅炉末级再热器出口的蒸汽压力值。如果锅炉末级再热器出口有多路再热蒸汽管，应取算术平均值。

■锅炉再热蒸汽温度。锅炉再热蒸汽温度是指锅炉再热器出口的再热蒸汽温度值（℃）。应取锅炉末级再热器出口的蒸汽温度值。如果锅炉末级再热器出口有多路再热蒸汽管，应取算术平均值。

■锅炉给水温度。锅炉给水温度是锅炉省煤器入口的给水温度值（℃）。应取锅炉省煤器前的给水温度值。

■过热器减温水流量。过热器减温水流量是指进入主蒸汽(过热器)系统的减温水流量（t/h）。对于主蒸汽(过热器)系统有多级减温器设置的锅炉，过热器减温水流量为各级主蒸汽(过热器)减温水流量之和。

■再热器减温水流量。再热器减温水流量是指进入再热汽系统的减温水流量（t/h）。对于再热汽系统有多级减温器设置的锅炉，再热器减温水流量为各级再热汽减温水流量之和。

■排烟温度。排烟温度是指锅炉末级受热面（一般指空气预热器）后的烟气温度（℃）。对于锅炉末级受热面出口有两个或两个以上烟道，排烟温度应取各烟道烟气温度的算术平均值

■锅炉氧量。锅炉氧量是指锅炉省煤器（对于存在多个省煤器的锅炉，采用

高温省煤器）后的烟气中氧的容积含量百分率（%）。对于锅炉省煤器出口有两个或两个以上烟道，锅炉氧量应取各烟道烟气氧量的算术平均值。

■送风温度。送风温度是指锅炉空气系统风机入口处的空气温度（℃）。对于有两台送风机，送风温度为两台送风机入口温度的算术平均值；对于采用热风再循环的系统，送风温度应为冷风与热风再循环混合之前的冷风温度。对于具有送风机风量和一次风机风量单独计量，可以采用风量加权平均的方式进行送风温度计算。

■飞灰含碳量。飞灰含碳量是指飞灰中碳的质量百分比（%）。对于有飞灰含碳量在线测量装置的系统，飞灰含碳量为在线测量装置分析结果的算术平均值；对于没有在线表计的系统，应定期进行取样分析化验，测得飞灰含碳量。

■煤粉细度。煤粉细度是指将煤粉用标准筛筛分后留在筛上的剩余煤粉质量与所筛分的总煤粉质量之比（%）。对于直吹式制粉系统，应在磨煤机出口的一次风粉管道上进行煤粉取样；对于中间储仓式制粉系统，应在细粉分离器后进行煤粉取样。

考虑到正平衡采用皮带秤测量的给煤量的测量误差，目前通常都不以正平衡方法为，进行严格的锅炉效率计算。

（1）热损失法（反平衡）锅炉热效率计算

热损失法锅炉热效率g η按下式计算：

)(1001001654326

5432q q q q q Q Q Q Q Q Q r

g ++++-=?+++）＋－

＝（η

2Q ——每千克燃料的排烟损失热量，kJ/kg ；

3Q ——每千克燃料的可燃气体未完全燃烧损失热量，kJ/kg ； 4Q ——每千克燃料的固体未完全燃烧损失热量，kJ/kg ；

5Q ——每千克燃料的锅炉散热损失热量，kJ/kg ；

6Q ——每千克燃料的灰渣物理显热损失热量，kJ/kg ； 2q ——排烟热损失，%；

3q ——可燃气体未完全燃烧热损失，%； 4q ——固体未完全燃烧热损失，%；

5q ——锅炉散热热损失，%； 6q ——灰渣物理显热热损失，%。

排烟热损失。排烟热损失是指末级热交换器后排出烟气带走的物理显热占输入热量的百分率。

1002

2?=

r

Q Q q O

H gy

Q Q Q 22

22+=

gy

Q 2——干烟气带走的热量，kJ/kg ；

O

H Q 22

——烟气所含水蒸气的显热，kJ/kg 。

)(,2

sf py gy p gy gy

t c V Q -=θ

)(222,2sf py O H p O H O H t c V Q -=θ

gy V ——每千克燃料燃烧生成的实际干烟气体积，m 3/kg ；

O H V 2 ——每千克燃料燃烧产生的水蒸气及相应空气湿分带入的水蒸气体积，m3/kg ；

py θ——排烟温度，℃；

sf t ——送风温度，℃；

py p c , ——干烟气从o t 到py θ的平均定压比热，kJ/(kg ·K)； O H p c 2,——水蒸气从o t 到py θ的平均定压比热，kJ/(kg ·K)。 o t ——基准温度，一般采用送风温度sf t ，℃；

如果采用燃料的元素分析对排烟热损失进行计算，应参照GB10184中的计算方法。

如果用燃料的工业分析进行简化计算，可以按如下计算方法。 实际干烟气体积可以通过下式计算：

c gk o py c o

gy gy V V V ))(1()(-+=α

c o gk V )(――每千克燃料燃烧所需的理论干空气量，m 3/kg ；

c o gy V )(――每千克燃料燃烧产生的理论干烟气量，m 3/kg ；

py α ――末级受热面出口的过剩空气系数。

理论干空气量及理论干烟气量用下式计算：

)(1000

1)(,2ar net c

o gk Q K V ?=

c o gk c o gy V K V )()(1?=

1K 、2K 可根据燃料的种类及燃料无灰干燥基挥发份的数值在下表中选取。

??

????++=k c

o gk py ar ar O H d V M H V )(293.1100924.12α

ar H ――燃料收到基氢含量，%； ar M ――燃料收到基水分含量，%； k d ――环境空气绝对湿度，kg/kg 。

燃料收到基氢含量可以在上表中选取，或选取近期的煤质元素分析数值。 一般情况下，干烟气的平均定压比热可以取 1.38kJ/(kg ·K)，水蒸气的平均定压比热可以取1.51kJ/(kg ·K)，空气绝对湿度可以取 0.01 kg/kg 。

可燃气体未完全燃烧热损失。可燃气体未完全燃烧热损失是指排烟中可燃气体成分未完全燃烧而造成的热量损失占输入热量的百分率。对于燃煤锅炉可以忽略。

对于燃油及燃气锅炉可燃气体未完全燃烧热损失的计算应参照GB10184进行计算。

()10079.59098.10718.35836.1261

243?+++=

n m gy r

H C H CH CO V Q q

CO ――排烟的干烟气中一氧化碳的容积含量百分率，%；

4CH ――排烟的干烟气中甲烷的容积含量百分率，%； 2H ――排烟的干烟气中氢的容积含量百分率，%；

n m H C ――排烟的干烟气中n m H C 的容积含量百分率，%。

固体未完全燃烧热损失。固体未完全燃烧热损失是指锅炉灰渣可燃物造成的热量损失和中速磨煤机排出石子煤的热量损失占输入热量的百分率。

sz

r

ar q Q C A q 4

427.337+=

-

sz

q 4――中速磨煤机排出石子煤的热量损失率，%；

ar A ――燃料收到基灰分含量，%；

-

C ：――灰渣中平均碳量与燃煤灰量之比率，%。

1004?=r L sz

net

sz sz Q B Q B q

sz

net

Q ――中速磨煤机排出石子煤的低位发热量，kJ/kg ； L B ——锅炉燃料累计消耗量，t ；

SZ B ——石子煤的排放量，t 。

fh

fh

fh lz

lz

lz C C C C C -?+

-?=

-

100100αα

lz α――炉渣占燃煤总灰量的质量含量百分比，%；

fh α――飞灰灰量占燃煤总灰量的质量含量百分比，%；

lz C ――炉渣中碳的质量百分比，%；

fh C ――飞灰中碳的质量百分比，%。

lz α、fh α的数值可根据最近灰平衡试验或锅炉性能试验来选取。对于固态排

渣煤粉锅炉，可以代之以10=lz α、90=fh α；对于液态排渣煤粉锅炉，可以代之以90~30=lz α、lz fh αα-=100；

对于燃油及燃气锅炉固体未完全燃烧热损失可以忽略。

散热损失。锅炉散热损失是指锅炉炉墙、金属结构及锅炉范围内管道（烟风道及汽、水管道联箱等）向四周环境中散失的热量占总输入热量的百分率。热损失值的大小与锅炉机组的热负荷有关，应根据GB10184中的规定选取和计算，

其中的规定选取建议明确提出计算公式为：

D

D q e 62

.0582.5?=

灰渣物理热损失。灰渣物理热损失是指炉渣、飞灰排出锅炉设备时所带走的显热占输入热量的百分率。

???

?

????--+--=fh fh o py fh lz lz o lz lz r

ar

C c t C c t t Q A q 100)(100)(6θαα

lz t ――炉膛排出的炉渣温度，℃ ； lz c ――炉渣的比热，kJ/(kg ·K) ；

fh c ――飞灰的比热，kJ/(kg ·K) 。

对于固态排渣煤粉锅炉，炉渣温度可以取800℃；炉渣的比热可以取0.96

kJ/(kg ·K)。

对于液态排渣煤粉锅炉，炉渣温度1003+=t t lz ℃(3t 为煤灰的熔化温度FT ，℃)，炉渣的比热可以取1.10 kJ/(kg ·K)。

鉴于排烟温度一般介于100℃～200℃之间，飞灰的比热一般可以取0.82 kJ/(kg ·K)。

当燃煤的折算灰分小于10%（即

104187,

net ar

Q A % ）时，固态排渣火室炉可

忽略炉渣的物理热损失；火床炉及液态排渣炉、旋风炉可忽略飞灰的物理热损失。

对于燃油及燃气锅炉灰渣物理热损失可以忽略。 （2）空气预热器漏风率

空气预热器漏风率是指漏入空气预热器烟气侧的空气质量流量与进入空气预热器的烟气质量流量之比（%）。

依据GB10184中关于空气预热器漏风率的测定及计算，空预器漏风率计算公式为：

90'

'

"'?-=α

ααL A L A ――空气预热器漏风率，%；

'α ――空气预热器入口的过剩空气系数； "α ――空气预热器出口的过剩空气系数。

（3）锅炉排污率

锅炉排污率是指锅炉运行中排污量与锅炉实际蒸发量的比率。

100?=

D D L pw pw

pw D ――锅炉的排污量，kg/h ； pw L ——锅炉排污率，%。 如有锅炉排污计量装置的直接测量。

不能直接测量的可以通过化学盐平衡法或用补水率法进行计算。

化学盐平衡是指给水带入的盐分应等于蒸汽带走的盐分与随同排污水排走的盐分之和。由此可以通过对给水、排污水（炉水）及饱和蒸汽中盐分的分析来计算排污率。

100?--=

gs

pw b gs pw S S S S L

gs S ——给水中的盐分含量， mg/kg ；

b S ——饱和蒸汽中的盐分含量， mg/kg ；

pw S ——排污水中的盐分含量， mg/kg ；一般情况下可以视作等于炉水的盐分含量。

补水率法是指汽机维持恒定工况时，通过对锅炉开关排污时机组补水率的变化来计算锅炉排污率。

bh pw D L ?=

Δbh D ——机组的补水变化率，%。

2汽轮机经济指标

资料表明，国内的研究在两个方面存在致命弱点。一是在线监测机组能耗率时，以主蒸汽流量或给水流量为重要的被测参数，由于流量仪表测量误差较大，在线监测系统运行煤耗率也较大。二是进行煤耗偏差分析时采用等效焓降法或循环函数法等，这些方法只适用于通流参数达到额定参数时的系统静态分析，对于通流参数变化对煤耗率的影响偏差计算无能为力。在建立模型方面，针对以上问

题进行了研究和改进，并使用先进的开发环境、技术，开发出先进的系统。重点解决三个技术问题。

1、摒弃以主蒸汽流量为主要参数的能耗率指标计算方法，利用系统中众多的压力、温度参数以及国际水蒸气性质计算公式进行系统热力计算，使在线的能耗率指标准确可靠。

2、由于汽轮机尾部工质处于湿饱和蒸汽状态，而目前实用的湿度测量仪表尚无开发产品，因此要研究汽轮机尾部（末一、二级）变工况问题。本项目在计算低压缸末级排汽焓时引入了改进型弗留格尔公式，用它来进行排汽焓的计算，结果精度已经达到实用要求。关于弗留格尔公式的改进也于2002年在《中国科学》上发表。

3、能耗影响偏差分布的研究。即使在线能耗率以及总能耗偏差（在线值与设计值之差）准确，但是由于原因复杂（设备运行原因可高达三十多项），各项原因又彼此相互关联，影响。因此有可能产生能耗偏差的重叠，漏算现象，使得各项原因产生的能耗偏差之和与计算的总能耗偏差不符。本项目在进行耗差分析时，引入系统工程的分析方法，预期达到的经济指标为在线能耗率指标准确度大于99％，单项原因能耗率偏差指标准确度大于95％，总能耗偏差与单项原因偏差之和误差不低于90％。

本模型是建立在电厂现有的实时数据基础之上，通过在线监测锅炉、汽轮机、泵和风机以及整个热力系统有关测点，实时分析整个热力系统的热经济性，并定量的查找热耗偏高的部位和原因，准确地对热力设备和系统的技术改造以及运行方式的改进提供指导，从而提高电厂的运行和管理水平，以达到机组安全经济运行的目的。

性能计算模型是基于经济性能计算基于下列标准：

?ASME

?中华人民共和国电力行业标准（DL/T—20）：《火力发电厂技术经济指标计算方法》

计算中所使用的技术参数说明如下。

■汽轮机主蒸汽压力。汽轮机主蒸汽压力是指汽轮机进口的蒸汽压力值（MPa），应取尽可能靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽压力。如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。

■汽轮机主蒸汽温度。汽轮机主蒸汽温度是指汽轮机进口的蒸汽温度值（℃），应取尽可能靠近汽轮机自动主汽门前的蒸汽温度。如果有两路主蒸汽管道，取算术平均值。

■汽轮机再热蒸汽压力。汽轮机再热蒸汽压力是指汽轮机中压缸进口的蒸汽

压力值（MPa ），应取再热主汽门前的蒸汽压力。

如有多路再热蒸汽管道，取算术平均值。

■汽轮机再热蒸汽温度。汽轮机再热蒸汽温度是指汽轮机中压缸进口的蒸汽温度值（℃），应取再热主汽门前的蒸汽温度。

如有多路再热蒸汽管道，取算术平均值。

■再热蒸汽压损。再热蒸汽压损是指冷再热蒸汽（高压缸排汽）压力和汽轮机再热蒸汽（中压缸进汽）压力之差与冷再热蒸汽（高压缸排汽）压力的百分比。

100?-=

?lzr

zr

lzr ys p p p p ys p ?——再热蒸汽压损，%； lzr p ——冷再热蒸汽压力，MPa ； zr p —— 汽轮机中压缸进汽压力，MPa 。

■机侧最终给水温度。机侧最终给水温度是指汽轮机高加给水加热系统（含大旁路）后的给水温度值（℃）。

■最终给水流量。最终给水流量是指汽轮机高加给水加热系统后主给水管道内流量（kg/h ），应取主给水管道上流量值，如有两路给水管道，取两块流量表的读数和。

■凝汽器真空度。凝汽器真空度是指汽轮机排汽端真空占大气压（工程）的百分数。

100)1(?-

=gdq

by zk p p η

zk η——真空度，％；

by p ——背压，是指凝汽器喉部排汽压力，由绝对压力表实测，也可由下式计算：

-=dq by p p 真空值，kP a ； dq p ——当地大气压，kP a ；

gdq p ——98.0665 kPa(一个工程大气压) 。 ■

排汽温度。排汽温度是指汽轮机组的凝汽器喉部排出蒸汽的温度值(℃)，条件允许的话，取多点平均值。

供热机组主要热经济性计算指标计算方法如下： （1）供热比

rd

gr r Q Q =

α

r α —— 供热用热份额；

gr Q —— 机组供热量，GJ ；

rd Q —— 供热、发电用的总热量，GJ 。 （2）供热量

grb grb gq

gr gq gr hs hs rs rs gr h D h D h D h D Q -+-=

rs D ——供热水量，t ；

rs h ——供热水焓，kJ/kg ； hs D ——供热回水量，t ； hs h ——供热回水焓，kJ/kg ；

gq

gr

D ——供汽量，t ； gq

gr

h ——供热蒸汽焓，kJ/kg ； grb D ——供热补水量，t ； grb h ——供热补水焓，kJ/kg 。 （3）供热标准煤耗率

1000?=

gr

r

b r Q B b b r b ——供热标准煤耗，kg/ GJ ；

r B ——供热部分的燃料消耗量，t 。@不使用

B ——锅炉燃料的消耗量，kg/h 。

r α —— 供热用热份额；

Qgr ――热量

r r B B α?=

（4）供热机组发电标准煤耗率

610?=

f

d

b f W B b

b f b ——发电标准煤耗，g/kW ·h ； d B ——供电部分的燃料消耗量，t ；

f W ——机组发电量，kW ·h 。 d d B B α?=

（5）机组供电标准煤耗率

610?=

g

d

b g W B b b g b ——供电标准煤耗，g/kW ·h ；

d B ——供电部分的燃料消耗量，t ； g W ——机组供电量，kW·

h 。 应用先进的热力系统计算的全信息热力系统汽水分布方程，并通过吸热量方程和功率方程得到机组效率。通过对锅炉效率、发电机效率、管道效率、机械效率、散热损失和厂用电率的计算可以得到机组的发电煤耗率以及相应的供电煤耗率。

以国电榆次电厂330MW 亚临界空冷机组为例，其汽水分布方程如下：

1

22

333

4444

55555

666666

77

7

7777

q q q q q q q γγγγγγτττγττττγττττγγ?????????????????????????

?

1134567fl fb x D D D D D D D D D D ????-??????+-????????????????+04800()()00()()bl s p fb fb fd fd fk fk wc D D D D h h D h h D h h γτ????????+-??-??????????-+-??????=0000000bl ss bl ss bl ss bl s bl s bl s bl s D D D D D D D D D D D D D D D D D D D D D γγγγ+-????+-????+-??+-????+-??

+-????+-??????

1234567τττττττ??

??????

??????????????????

其中锅炉效率应用上述反平衡法计算；发电机效率采用厂家提供（或同类型机组）的功率与效率曲线计算得到，机械效率采用同类型机组的机械损失曲线计算得到，散热损失环境温度计机组平均温度的修正设计厂家的设计值的计算得到，厂用电量为主变压器功率、励磁变功率和启备变功率的统计值。

关于机组热效率的计算方法，将程序中的代码公布如下：

D1:=(D0+DbL-Dss)*Tao1/q1;

a1:=D1/D0;

D2:=(D0+DbL-Dss)*Tao2/q2-D1*gama2/q2;

a2:=D2/D0;

D3:=(D0+DbL-Dss)*Tao3/q3-(D1+D2)*gama3/q3-Dfb*(hfb-h3)/q3

-(D0+DbL-Dss)*Taofp/q3-Dfb;

a3:=D3/D0;

D4:=(D0+DbL+Drs)*Tao4/q4-(D1+D2+D3+Dfb)*gama4/q4-DfL*(hfL-h4)/q4-DfL-dfgr*(hfgr

-hw5)/q4;

a4:=D4/D0;

D5:=(D0+DbL+Drs)*Tao5/q5-(D1+D2+D3+D4+Dfb+DfL)*Tao5/q5+dfgr;

a5:=D5/D0;

D6:=(D0+DbL+Drs)*Tao6/q6-(D1+D2+D3+D4+Dfb+DfL-dfgr)*Tao6/q6

-D5*gama6/q6;

a6:=D6/D0;

D7:=(D0+DbL+Drs)*Tao7/q7-(D1+D2+D3+D4+Dfb+DfL-dfgr)*Tao7/q7

-(D5+D6)*gama7/q7-Dfk*(hfk-hwc)/q7;//-Dfc*(hfc-hwc)/q7;

a7:=D7/D0;

D1, D2,…, D7分别为机组的各段抽汽流量的计算值，a1, a2,…, a7为各段抽

汽系数。

功率方程为：

W:=(h0+Sgama-hc)-a1*(h1+Sgama-hc)-a2*(h2+Sgama-hc)-a3*(h3-hc)-a4*(h4-hc)

-a5*(h5-hc)-a6*(h6-hc)-a7*(h7-hc)

-(afk/4)*(h0+Sgama-hc)-(afb)*(h0+Sgama-hc)-(afL+afk/3)*(h2+Sgama-hc)-afn1*(hfn1

-hc) -(afk/3)*(hfJ-hc);

W为1Kg工质的做功量。

其中dfgr为供热抽抽汽流量，hfgr为供热抽汽的焓值。

吸热量方程为：

Qb_t:=h0+Sgama-hw1-a1*Sgama-a2*Sgama+ass*(hw1-hss)+ars*(hrh-hrs)

+abl*(hbl-hw1)-(afB+afK*2/4+afL)*Sgama-dfgr*(h5-4.2*tfgr)/d0;

其中，dfgr*(h5-4.2*tfgr)为对应供热量，上式中考虑了供热情况下用于发电

部分的1Kg工质的吸热量。

yii:=W/Qb; // 汽轮机内效率

ycp:=yii*glxl*ym*yg; // 发电热效率

ycpn:=ycp*(1-y_cydL/100); // 供电热效率

q:=3600/yii; // 汽轮机装置热耗率 Kj/Kw.h L

qcp:=3600/ycp; // 全厂发电热耗率 Kj/Kw.h

d:=3600*D0/Ng; //汽耗率

qcpn:=qcp/(1-y_cydL/100); // 全厂供电热耗率 Kj/Kw.h

bs:=q/(7*4.1868*glxl*ym*yg); // 发电标准煤耗率 g/Kw.h bsn:=bs/(1-y_cydL/100); // 供电标准煤耗率 g/Kw.h

3其他经济指标

（1）加热器上端差

加热器上端差是指加热器进口蒸汽压力下的饱和温度与加热器的水侧出口水温之差。cs bh t t t -=?

t ?——加热器上端差，℃ ；

bh t ——加热蒸汽压力下的饱和温度，℃ ；

cs t ——加热器的水侧出口水温， ℃ 。 (2) 加热器下端差

加热器下端差是指被加热工质进入疏水冷却器（或疏水冷却段）时的温度与离开疏水冷却器（或疏水冷却段）的疏水温度的差值

js ss xd t t t -=?

xd t ?——加热器下端差，℃ ； ss t ——疏水冷却器的疏水温度，℃ ；

js t ——加热器的水侧进口水温， ℃ 。 (3) 加热器温升

加热器温升表示工质在加热器中的受热程度。

js cs ns t t t -=?

ns t ?——加热器温升，℃ ；

cs t ——加热器的水侧出口水温， ℃ 。

js t ——加热器的水侧入口水温，℃ 。 （4）凝汽器端差

凝结器端差是指汽轮机排汽温度与凝汽器循环水出口温度之差。

xhc pq k t t t -=?

k t ?——凝汽器端差，℃；

pq t ——汽轮机排汽温度，℃。 xhc t ——循环水的出口水温，℃；

（5）凝汽器过冷却度

凝结器过冷却度是指凝汽器热井水温度与汽轮机背压下饱和温度的差值。

rj bbh gl t t t -=?

gl t ?——凝汽器过冷度，℃； bbh t ——背压下饱和温度， ℃；

rj t ——凝汽器热井水温度， ℃。 （6）负荷系数

e

pj P P X =

X ——负荷系数，kW/kW ； pj P ——机组平均负荷，kW ； e P ——机组额定容量，kW 。 （7）有再热系统管道效率

???

?

?

?--????? ?

?--????? ?

?--????? ?

?--

=gs gl

gs

gs c zr zr c

zr lzr j

zr lzr gq zq

gq zr gd

h

h h h h h h h h h h h K 1111η gq h ——锅炉主蒸汽焓值，kJ ／kg ；

zq h ——汽轮机主蒸汽焓值，kJ ／kg ； lzr h ——冷再热蒸汽焓值，kJ ／kg ；

j

zr

h ——再热器蒸汽进口焓值，kJ ／kg ； c

zr

h ——锅炉再热器出口蒸汽焓值，kJ/kg ； zr h ——汽机热再热蒸汽焓值，kJ ／kg ；

gs h ——主给水焓值，kJ ／kg ；

gl

gs

h ——锅炉给水焓值，kJ ／kg ； zr K ——再热蒸汽工质和锅炉、汽轮机设备效率未计入的热损失计算系数。

K 、zr K 是指主蒸汽、再热蒸汽工质损失和锅炉、汽轮机设备效率未计

入的其它热损失（锅炉排污、吹灰、采暖、伴热等）的计算系数。运行参数

一定，相同设备状况下，负荷小、其热损失比例也相对增加，管道效率相对低一些；负荷大、其热损失比例也相对减少，管道效率相对高一些。一般取值0.95～0.995。

附件一

分析所需测点清册