空塔气速的计算(新)
空塔气速的计算
1、先确定液泛气速=C×［（ρL-ρG）/ρG］0.5(m/s）（0.5为上标）
C：气体负荷因子
C20/C=（20/σ）0.2
C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。
σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m
ρL、ρG—气相、液相的密度
2、确定空塔气速
u—一般取（0.6-0.8）uf
填料塔
4.1.3 填料塔工艺尺寸的计算
填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。
4.1.3.1塔径的计算
填料塔直径仍采用式4-1计算，即
(4-1)
式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。
(1) 空塔气速的确定
①泛点气速法
泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。
对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85
对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95
泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。
泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。
a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即
(4-2)
式中uF——泛点气速，m/s
g——重力加速度，9.81 m/s2 ；
at——填料总比表面积，m2/m3；
ε——填料层空隙率，m3/m3；
ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3；
μL——液体粘度，mPa·s；
wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h；
A、K——关联常数。
常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。
表4-3 式3-34中的A、K值
散装填料类型 A K
规整填料类型
A
K
塑料鲍尔环
0.0942
1.75
金属丝网波纹填料
0.30
1.75
金属鲍尔环
0.1
1.75
塑料丝网波纹填料
0.4201
1.75
塑料阶梯环
0.204
1.75
金属网孔波纹填料
0.155
1.47
金属阶梯环
0.106
1.75
金属孔板波纹填料
0.291
1.75
瓷矩鞍
0.176
1.75
塑料孔板波纹填料
0.291
1.563
金属环矩鞍
0.06225
1.75
b.埃克特(Eckert)通用关联图散装填料的泛点气速可用埃克特关联图计算，如图4-5所示。计算时，先由气液相负荷及有关物性数据求出横坐标的值，然后作垂线与相应的泛点线相交，再通过交点作水平线与纵座标相交，求出纵座标值。此时所对应的u即为泛点气速uF。
应予指出，用埃克特通用关联图计算泛点气速时，所需的填料因子为液泛时的湿填料因子，称为泛点填料因子，以ΦF表示。泛点填料因子ΦF与液体喷淋密度有关，为了工程计算的方便，常采用与液体喷淋密度无关的泛点填料因于平均值。表4-4列出了部分散装填料的泛点填料因子平均值，可供设计中参考。
图4-5 填料塔泛点和压降的通用关联图
图中u0——空塔气速，m /s；
φ——湿填料因子，简称填料因子，1 /m；
ψ——水的密度和液体的密度之比；
g——重力加速度，m /s2；
ρV、ρL——分别为气体和液体的密度，kg /m3；
wV、wL——分别为气体和液体的质量流量，kg /s。
此图适用于乱堆的颗粒形填料，如拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环等，其上还绘制了整砌拉西环和弦栅填料两种规整填料的泛点曲线。对于其他填料，尚无可靠的填料因子数据。
表4-4 散装填料泛点填料因子平均值
填料类型填料因子，1/m
DN16
DN25
DN38
DN50
DN76
金属鲍尔环
410
117
160
—
金属环矩鞍—
170
150
135
120
金属阶梯环—
—
160
140
—
塑料鲍尔环550
280
184
140
92
塑料阶梯环—
260
170
127
—
瓷矩鞍1100
550
200
226
—
瓷拉西环1300
832
600
—
②气相动能因子(F因子)法
气相动能因子简称F因子，其定义为
(4-3)
气相动能因子法多用于规整填料空塔气速的确定。计算时，先从手册或图表中查出填料在操作条件下的F因子，然后依据式4-3即可计算出操作空塔气速u。常见规整填料的适宜操作气相动能因子可从有关图表中查得。
应予指出，采用气相动能因子法计算适宜的空塔气速，一般用于低压操作(压力低于0.2 MPa)的场合。
③气相负荷因子(Cs因子)法
气相负荷因于简称Cs因子，其定义为
(4-4)
气相负荷因子法多用于规整填料空塔气速的确定。计算时，先求出最大气相负荷因子Cs,max，然后依据以下关系
Cs=0.8Cs.max (4-5)
计算出Cs，再依据式4-4求出操作空塔气速u。
常用规整填料的Cs.max的计算见有关填料手册，亦可从图4-6所示的Cs.max曲线图查得。图中的横坐标ψ称为流动参数，其定义为
(4-6)
图4-4曲线适用于板波纹填料。若以250Y型板波纹填料为基准，对于其他类型的板波纹填料，需要乘以修正系数C，其值参见表4-5。
表4-5 其他类型的波纹填料的最大负荷修正系数
填料类型型号
修正系数
板波纹填料
250Y
1.0
丝网波纹填料
BX
1.0
丝网波纹填料
CY
0.65
陶瓷波纹填料
BX
(2) 塔径的计算与圆整
根据上述方法得出空塔气速u后，即可由式4-1计算出塔径D。应予指出，由式4-1计算出塔径D后，还应按塔径系列标准进行圆整。常用的标准塔径为：400、500、600、700、800、1000、1 200、1400、1600、2000、2200mm等。圆整后，再核算操作空塔气速u与泛点率。
(3) 液体喷淋密度的验算
填料塔的液体喷淋密度是指单位时间、单位塔截面上液体的喷淋量，其计算式为
(4-5)
式中U——液体喷淋密度，m3/(m2·h)；
Lh——液体喷淋量，m3/h；
D——填料塔直径，m。
为使填料能获得良好的润湿，塔内液体喷淋量应不低于某一极限值，此极限值称为最小喷淋密度，以Umin表示。
对于散装填料，其最小喷淋密度通常采用下式计算，即
Umin=(LW) minat (4-6)
式中Umin——最小喷淋密度，m3/(m2·h)；
(LW) min——最小润湿速率，m3/(m·h)；
at——填料的总比表面积，m2/m3。
最小润湿速率是指在塔的截面上，单位长度的填料周边的最小液体体积流量。其值可由经验公式计算(见有关填料手册)，也可采用一些经验值。对于直径不超过75 mm的散装填料，可取最小润湿速率(LW) min为0.08 m3/(m·h)；对于直径大于75 mm的散装填料，取(LW) min=0.12 m3/(m·h)。
对于规整填料，其最小喷淋密度可从有关填料手册中查得，设计中，通常取Umin=0.2。
实际操作时采用的液体喷淋密度应大于最小喷淋密度。若液体喷淋密度小于最小喷淋密度，则需进行调整，重新计算塔径。
空塔气速的计算
空塔气速的计算 1、先确定液泛气速 =C×［（ρL-ρG）/ρG］0.5(m/s）（0.5为上标） C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ）0.2 C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。 σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取（0.6-0.8）uf 填料塔 4.1.3 填料塔工艺尺寸的计算 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。 4.1.3.1塔径的计算 填料塔直径仍采用式4-1计算，即 (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。 (1) 空塔气速的确定 ①泛点气速法 泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。 对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85 对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。 a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即(4-2) 式中 uF——泛点气速，m/s g——重力加速度，9.81 m/s2 ； at——填料总比表面积，m2/m3； ε——填料层空隙率，m3/m3； ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3； μL——液体粘度，mPa·s； wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h； A、K——关联常数。 常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。 表4-3 式3-34中的A、K值
空塔气速的计算
空塔气速的计算 文件编码（008-TTIG-UTITD-GKBTT-PUUTI-WYTUI-8256）
空塔气速的计算1、先确定液泛气速 =C×［（ρL-ρG）/ρG］(m/s）（为上标） C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ） C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。 σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取（）uf 填料塔 填料塔工艺尺寸的计算？ 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。？ ？ 填料塔直径仍采用式4-1计算，即？ (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。？ (1) 空塔气速的确定？ ①泛点气速法？ 泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。？
对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=~ 对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=~ 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。？ 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。？ a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即？ (4-2) 式中 uF——泛点气速，m/s g——重力加速度， m/s2 ；？ at——填料总比表面积，m2/m3；？ ε——填料层空隙率，m3/m3；？ ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3；？ μL——液体粘度，mPa·s；？ wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h；？ A、K——关联常数。？ 常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。？ 表4-3 式3-34中的A、K值？
化工原理第七章 塔设备 题
七气液传质设备 板式塔 3.1 用一筛板精馏塔分离甲醇水溶液。料液中甲醇浓度为52%(摩尔%,以下同),使塔顶得99.9%的甲醇产品,塔底为99.8%水。塔顶压强为101[KN/m2],全塔压降为30[KN/m2],试按塔底状况估算塔径。取液泛分率为0.7,板间距初步定为300mm, 塔的有效截面为总截面积的90%,塔底气体负荷(可视为水蒸汽)为0.82[kg/s],塔底的液体负荷(可视为水)为1.24[kg/s] 3.2若上题精馏塔经计算所需的理论板数为30块(包括釜), 且在塔顶与塔底平均温度为86℃下甲醇对水的相对挥发度ａ=6.3,水的粘度为0.33厘泊,甲醇粘度为0.26厘泊,求该塔整个塔板层的高度为多少米? 3.3 用第一题给定的条件,经初步设计得到筛板塔主要尺寸如下: 塔径D=900[mm] 板间距H t=300[mm] 孔径d o=4[mm] 板厚t p=2[mm] 堰高t w=50[mm] 堰长L w=630[mm] 筛孔气速U o=12.7[m/s] 降液管面积与塔截面积之比A d/A=0.1 液面落差△=0 降液管下沿离塔板距离y=40[mm] 试校验塔板是否发生液泛;校验液体在降液管中的停留时间是否满足要求。 填料塔 3.4 习题1与2中的筛板塔若改用填料塔代替,内装填38mm 钢鲍尔环试求塔径及填料层高度。塔径按塔底条件计算，取液泛分率为0.6。并比较筛板与填料塔的压降。 3.5 有一填料塔,内充填40[mm]陶瓷拉西环,当塔内上升的气量达到8000[kg/h]时, 便在顶部开始液泛,为了提高产量,拟将填料改为50[mm]陶瓷矩鞍。问此时达到液泛的气量为若干?产量提高的百分率为多少? 综合思考题 3.6 选择与填空 [1].(1) 塔板中溢流堰的主要作用是为了保证塔板上有。 当喷淋量一定时,填料塔单位高度填料层的压力降与空塔气速关系上存在着两个转折点, 其中下转折点称为_______,上转折点称为_______。 (2) 筛板塔、泡罩塔，浮阀塔相比较,操作弹性最大的是_______; 单板压力降最小的是_______; 造价最便宜的是_______。 A.筛板塔 B.浮阀塔 C.泡罩塔 [2].(1) 鲍尔环比拉西环优越之处有(说出三点来)_______。 (2) 是非题 在同样空塔气速和液体流量下,塔板开孔率增加
填料塔计算部分
二 基础物性参数的确定 1 液相物性数据 对于低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得， 2 气相物性参数 设计压力：101.3kPa ,温度：20C ? 氨气在水中的扩散系数：92621.7610/ 6.33610/L D cm s m h --=?=? 氨气在空气中的扩散系数： 查表得，氨气在0°C ，101.3kPa 在空气中的扩散系数为0.17 2/cm s ， 根据关系式换算出20C ?时的空气中的扩散系数： 混合气体的平均摩尔质量为 混合气体的平均密度为 混合气体的粘度可近似取空气的粘度，查手册得20C ?空气粘度为 3 气液相平衡数据 由手册查得，常压下20C ?时，氨气在水中的亨利系数 相平衡常数 溶解度系数 4 物料衡算 进塔气相摩尔比 出塔气相摩尔比 混合气体流量 惰性气体摩尔流量 该吸收过程属低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算：
对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成 取操作液气比为 5 吸收塔的工艺尺寸计算 5.1 塔径计算 采用Eckert 通用关联图计算泛点气速。 Eckert 通用关联图： 气体质量流量为 液体质量流量可近似按纯水的流量计算： Eckert 通用关联图的横坐标为 根据关联图对应坐标可得 由表2-4-1可知 F φ=260 1m -
取 0.80.8 2.360 1.888/F u u m s ==?= 由 1.737D ===m 圆整塔径（常用的标准塔径有400mm 、500mm 、600mm 、800mm 、1000mm 、1200mm 、1400mm 、 1600mm 、2000mm 、2200mm 等）本设计方案取D=2000mm 。 泛点率校核： 因为填料塔的适宜空塔气速一般取泛点气速的50%-80%，泛点率值在允许范围内。 填料塔规格校核： 200080825 D d ==>（在允许范围之内） 液体喷淋密度校核： 取最小润湿速率为 由表2-4-1可知： 由于喷淋密度过小，可采用增大回流比或采用液体再循环的方法加大液体流量，以保证填料的润湿性能；也可适当的增加填料层高度的办法予以补偿。 5.2填料层高度计算 脱吸因数为 气相总传质单元数为 气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算： 查表2-4-1得 液体质量通量为 气膜吸收系数可由下式计算： 气体质量通量为： 液膜吸收系数由下式计算： 由 1.1G G W k a k a ψ=得 73.90%50%F u u => ，需选用下面的关系式对气膜和液膜系数进行校核修正。 修正结果： 则 考虑恩田公式的最大误差，为了安全取设计填料层高度为 设计取填料层高度为 Z '=4.0m 在填料塔计过程中，对于阶梯环填料，max 8~15,6h h mm D =≤， 取8h D =，则 计算得填料层高度为4000mm ，故不需分段 5.3 填料层压降计算 采用Eckert 通用关联图计算 横坐标为
精馏塔计算方法
目录 1 设计任务书 (1) 1.1 设计题目……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 1.2 已知条件……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 1.3设计要求………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2 精馏设计方案选定 (1) 2.1 精馏方式选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.2 操作压力的选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.4 加料方式和加热状态的选择…………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.3 塔板形式的选择………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.5 再沸器、冷凝器等附属设备的安排…………………………………………………………………………………………………………………………………………… 2.6 精馏流程示意图………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3 精馏塔工艺计算 (2) 3.1 物料衡算………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3.2 精馏工艺条件计算……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 3.3热量衡算………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… 4 塔板工艺尺寸设计 (4) 4.1 设计板参数………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………
实验八 填料吸收塔流体力学性能测定
实验八填料吸收塔流体力学性能测定 一、实验目的 1.了解吸收过程的流程、设备结构； 2.在不同空塔气速下，观察填料塔中流体力学状态。测定气体通过填料层的压降与气速的关系曲线。 3. 通过实验了解ΔP—u曲线和传质系数对工程设计的重要意义。 二、实验原理 吸收塔中填料的作用主要是增加气液两相的接触面积，而气体在通过填料层时，由于有局部阻力和摩擦阻力而产生压强降。 填料塔的流体力学特性是吸收设备的重要参数，它包括压强降和液泛规律。测定填料塔的流体力学特性是为了计算填料塔所需动力消耗和确定填料塔的适宜操作范围，选择适宜的气液负荷，因此填料塔的流体力学特性是确定最适宜操作气速的依据。 气体通过干填料（L=0）时，其压强降与空塔气速之间的函数关系在双对数坐标上为一直线，如图中AB线，其斜率为1.8～2。当有液体喷淋时，在低气速时，压强降和气速间的关联线与气体通过干填料时压强降和气速间的关联线AB线几乎平行，但压降大于同一气速下干填料的压降，如图中CD段。随气速的进一步增加出现载点（图中D点），填料层持液量开始增大，压强降与空塔气速的关联线向上弯曲，斜率变大，如图中DE段。当气速增大到E点，填料层持液量越积越多，气体的压强几乎是垂直上升，气体以泡状通过液体，出现液泛现象，此点E称为泛点。 图1 填料层的ΔP～u关系
调压阀 调节阀 18水流量计19压差计20塔顶表压计21表压计22温度计23氨瓶24氨瓶阀25氨自动减压阀 26氨压力表27缓冲罐28转子流量计29表压计30闸阀 图2实验装置流程图 空气由风机1供给，阀2用于调节空气流量（放空法），阀2开大，空气入塔流量减少。这是因为容积式风机不能用启闭出口阀门来调节空气流量的缘故，当然，如果采用离心式风机，也可不用这种调节方法。在气管中空气与氨混合入塔，经吸收后排出，出口处有尾气调压阀9，这个阀在不同的流量下能自动维持一定的尾气压力（约90至130mmH2O柱），作为尾气通过分析器的推动力。 水经总阀15进入水过滤减压器16，经调节阀17及流量计18入塔，水过滤减压器一方面滤去水中铁锈和污泥，另方面能自动稳定压力，以消除自来水压力波动引起的流量波动。 氨气由氨瓶23供给，开启氨瓶阀24，氨气即进入自动减压阀25中。这阀能自动将输出氨气压力稳定在0.5～1kg/cm2范围内。由于气体流量与气体状态有关，所以每个气体流量计前均有表压计和温度计。 为了测量塔内压力和填料层压降，装有表压计20和压差计19，另外还需用大气压力计（由用户自备）以测量大气压力。塔底压强测量口有一小段斜管是用以避免水堵现象。 排液管7可以上下移动，使液面控制在管子内部而不上升到塔截面内。 闸阀32不是用来调节流量的，它的作用是提高风机利用率，当不做吸收实验时，可将此阀关闭，从油分离器3的预留管口接出旁管以供应其他地方用气。
空塔气速的计算
空塔气速的计算 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
空塔气速的计算1、先确定液泛气速 =C×［（ρL-ρG）/ρG］(m/s）（为上标） C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ） C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。 σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取（）uf 填料塔 填料塔工艺尺寸的计算？ 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。？ ？ 填料塔直径仍采用式4-1计算，即？ (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。？ (1) 空塔气速的确定？ ①泛点气速法？ 泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。？
对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=~ 对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=~ 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。？ 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。？ a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即？ (4-2) 式中 uF——泛点气速，m/s g——重力加速度， m/s2 ；？ at——填料总比表面积，m2/m3；？ ε——填料层空隙率，m3/m3；？ ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3；？ μL——液体粘度，mPa·s；？ wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h；？ A、K——关联常数。？ 常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。？ 表4-3 式3-34中的A、K值？
活性炭吸附塔-计算书
科文环境科技有限公司 计算书 工程名称: 活性炭吸附塔 工程代号: 专业: 工艺 计算: 校对: 审核: 2016年5月13日
1、设计风量：Q ＝20000m 3/h ＝5.56m 3/s 。 2、参数设计要求： ①管道风速：V 1＝10~20m/s ， ②空塔气速为气体通过吸附器整个横截面的速度。空塔风速：V 2＝0.8~1.2m/s ， ③过滤风速：V 3＝0.2~0.6m/s ， ④过滤停留时间：T 1＝0.2~2s ， ⑤碳层厚度：h ＝0.2~0.5m ， ⑥碳层间距：0.3~0.5m 。 活性炭颗粒性质： 平均直径d p =0.003m ，表观密度ρs =670kg/3m ，堆积密度ρB =470 kg/3m 孔隙率0.5~0.75，取0.75 3、（1）管道直径d 取0.8m ，则管道截面积A 1=0.50m 2 则管道流速V 1=5.56÷0.50=11.12m/s ，满足设计要求。 （2）取炭体宽度B=2.2m ，塔体高度H=2.5m ， 则空塔风速V 2=5.56÷2.2÷2.5=1.01m/s ，满足设计要求。 （3）炭层长度L 1取4.3m ，2层炭体， 则过滤风速V 3=5.56÷2.2÷4.3÷2÷0.75=0.392m/s ，满足设计要求。 （4）取炭层厚度为0.35m ，炭层间距取0.5m ， 则过滤停留时间T 1=0.35÷0.392=0.89s ，满足设计要求。 （5）塔体进出口与炭层距离取0.1m ，则塔体主体长度L’=4.3+0.2=4.5m 两端缩口长L”= ???? ??+2d -2H B 3322=??? ? ??+20.8-25.22.23322=0.73m 则塔体长度L=4.5+0.73×2=5.96m 4、考虑安装的实际情况：塔体尺寸L×B×H ＝6m×2.2m×2.5m
第四章塔径泛点气速空塔气速填料高度压降等计算
第四章 填料精馏塔的工艺计算 4.1 低压塔塔径、泛点气速、空塔气速、填料高度及压降计算 由第一章PROII 模拟出的说明书可以得到数据表4.1 塔顶蒸汽量G 2 塔中蒸汽量G 14 塔中蒸汽量G 15 塔底蒸汽量G 27 4368Kg/HR 4383Kg/HR 4445Kg/HR 4886Kg/HR 塔顶液体量L 1 塔中液体量L 13 塔中液体量L 14 塔底液体量L 26 3140Kg/HR 3155Kg/HR 7784Kg/HR 8224Kg/HR 汽相密度ρG2 汽相密度ρG14 汽相密度ρG15 汽相密度ρG27 2.874369Kg/m 3 3.03973Kg/m 3 3.06215Kg/m 3 3.34082Kg/m 3 液相密度ρL1 液想密度ρL13 液相密度ρL14 液相密度ρL26 816.676Kg/m 3 796.028Kg/m 3 793.248Kg/m 3 777.496Kg/m 3 汽相粘度μG2 汽相粘度μG14 汽相粘度μG15 汽相粘度μG27 8.9907E-06Pa ·s 9.1563E-06Pa ·s 9.1528E-06Pa ·s 9.0660E-06Pa ·s 液相粘度μL1 液想粘度μ L13 液相粘度μ L14 液相粘度μ L26 3.1054E-04Pa ·s 2.6658E-04Pa ·s 2.6165E-04Pa ·s 2.2445E-04Pa ·s 根据表4.1求平均值可得下表4.2 表4.2 低压塔 精馏段 提馏段 液体量L Kg/HR 3147.5 8004 液相密度ρ Kg/m 3 806.352 785.372 液相粘度μ Pa ·s 2.8856 E-04 2.4305 E-04 蒸汽量G Kg/HR 4375.5 4665.5 汽相密度ρ Kg/m 3 2.957045 3.201485 4.1.1 塔经的计算 L G G L FP ρρ= 式中：L ——塔内液相流率，Kg/h ； G ——塔内气相流率，Kg/h ； ρG ——塔内气相密度，Kg/m 3； ρL ——塔内液体密度，Kg/m 3。 由表4-2数据代入公式得： 对于精馏段：
空塔喷淋洗气塔衡算
二、洗气塔衡算： 喷淋式空塔经验数据如下： 空塔气速： W=1.35m/s 喷淋密度： L=17.6m3/(m2.h) 对数平均温度：△t m=16.2℃ 实际设计参数如下： 进塔气量：单炉发气量4500m3/h，V=63000 m3/h 进塔水量：新上冷水泵型号为10SH-6，其流量为630 m3/ h 煤气进塔温度：t1=250℃ 煤气出塔温度；t2=36℃ 进塔水温：t3=32℃ 出塔水温：t4=55℃ 1、洗气塔热负荷 Q=G0［Cp.（t1-t2）+W1i1-W2i2］ 其中：G=282.867kmol/tNh3 Cp=27.59KJ/Kmol W1、W2为进出洗气塔半水煤气中水蒸汽热焓，约为总热的5%，则： Q=282.867×［25.791×（250-38）+25.791×（250-36）×5%］ =1639281.502KJ/tNH3 2、冷却塔消耗水量：
W3′=Q1/1000℃t〃4.2 =1639281。502/1000〃4.2〃19 =20.54m3/tNH3 W3= W3′×16.8 =345.07m3/h 则循环水循环量可取630 m3/h 3、塔径计算： 气体在工况条件下的体积流量； V=63000×（273+250）/2.73×101.325/(101325+0.08×13.6×9.8) =120679.6 取空塔气流速度为2.5m/s D=√V/［π/4×W〃3600］ =√V/［0.785〃2.5〃3600］ =4.133m 所以塔径取4.5m合适。 4、塔高计算； 喷淋密度L、=164.34/3.22〃0.785=20.444m3/m2〃h 则喷淋密度变化修正K值 K、=K〃L、/L=2716×20.444/17.6 =3154.88KJ/m3〃h〃℃ 取出塔水温t4o 55℃,对数平均T： △t m=［（250-55）-（38-32）］/ln［（250-55）-（38-32）］
空塔气速的计算
空塔气速的计算 1、先确定液泛气速=C×［(ρL-ρG)/ρG］0、5(m/s) (0、5为上标) C:气体负荷因子 C20/C=(20/σ)0、2 C20—表面张力为20mN/m时的C值,可查表得到。 σ—物系的液体表面张力,据物料的性质可得,mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取(0、6-0、8)uf 填料塔 4、1、3 填料塔工艺尺寸的计算 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。 4、1、3、1塔径的计算 填料塔直径仍采用式4-1计算,即 (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见,计算塔径的核心问题就是确定空塔气速u。 (1) 空塔气速的确定 ①泛点气速法 泛点气速就是填料塔操作气速的上限,填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速,操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。 对于散装填料,其泛点率的经验值为u/uF=0、5~0、85 对于规整填料,其泛点率的经验值为u/uF=0、6~0、95 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力与物系的发泡程度两方面的因素。设计中,对于加压操作的塔,应取较高的泛点率;对于减压操作的塔,应取较低的泛点率;对易起泡沫的物系,泛点率应取低限值;而无泡沫的物系,可取较高的泛点率。 泛点气速可用经验方程式计算,亦可用关联图求取。 a 、贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算,即(4-2) 式中uF——泛点气速,m/s g——重力加速度,9、81 m/s2 ; at——填料总比表面积,m2/m3; ε——填料层空隙率,m3/m3; ρV、ρL——气相、液相密度,kg/m3; μL——液体粘度,mPa·s; wL、wV——液相、气相质量流量,kg/h; A、K——关联常数。 常数A与K与填料的形状及材质有关,不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速,误差在15%以内。 表4-3 式3-34中的A、K值
填料塔的计算
一、设计方案的确定 (一) 操作条件的确定 1．1吸收剂的选择 1．2装置流程的确定 1．3填料的类型与选择 1．4操作温度与压力的确定 45℃常压 （二）填料吸收塔的工艺尺寸的计算 2．1基础物性数据 ①液相物性数据 对于低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取质量分数为30%MEA 的物性数据
7.熔 根据上式计算如下： 混合密度是：1013.865KG/M3 混合粘度0.001288 Pa ·s 暂取CO2在水中的扩散系数 表面张力б=72.6dyn/cm=940896kg/h 3 ②气相物性数据 混合气体的平均摩尔质量为 M vm = y i M i =0.133*44+0.0381*64+0.7162*14+0.00005*96+0.1125*18 =20.347 混合气体的平均密度ρ vm = =??=301 314.805 .333.101RT PMvm 101.6*20.347/（8.314*323）=0.769kg/m 3 混合气体粘度近似取空气粘度，手册28℃空气粘度为
μV =1.78×10-5Pa ·s=0.064kg/(m ?h) 查手册得CO2在空气中的扩散系数为 D V =1.8×10-5m 2/s=0.065m 2/h 由文献时CO 2在MEA 中的亨利常数： 在水中亨利系数E=2.6?105kPa 相平衡常数为m=1.25596 .101106.25 =?= P E 溶解度系数为H=)/(1013.218 106.22.9973 45 kPa m kmol E M s ??=??= -ρ 2.2物料衡算 进塔气相摩尔比为Y1=0.1（1-0.133）= 0.153403 出塔气相摩尔比为Y2= 0.153403×0.05=0.00767 进塔惰性气相流量为V=992.1mol/s=275.58kmol/h 该吸收过程为低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比按下式 计算，即 2121min /X m Y Y Y ）V L （ --= 对于纯溶剂吸收过程，进塔液组成为X2=0 2121min /X m Y Y Y ）V L （ --==（0.153403-0.00767）/（0.1534/1.78）=1.78 取操作液气比（？）为L/V=1.5L/V=1.5×1.78=2.67 L=2.67×275.58=735.7986kmol/h ∵V(Y1-Y2)=L(X1-X2) ∴X1=0.054581
空塔气速的计算
空塔气速得计算 １、先确定液泛气速=C×［（ρL-ρG)/ρG］0、5（ｍ/s）(0、５为上标) C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ)0、２ C20—表面张力为20mN/m时得Ｃ值,可查表得到。 σ—物系得液体表面张力,据物料得性质可得,ｍＮ/m ρＬ、ρＧ—气相、液相得密度 2、确定空塔气速 u-一般取（0、6—0、8)uf 填料塔 4、１、3 填料塔工艺尺寸得计算?填料塔工艺尺寸得计算包括塔径得计算、填料层高度得计算及分段等。? ４、1、3、１塔径得计算 填料塔直径仍采用式4—1计算，即 (4—1） 式中气体体积流量Vｓ由设计任务给定。由上式可见，计算塔径得核心问题就是确定空塔气速ｕ。 1(?）空塔气速得确定 ①泛点气速法 泛点气速就是填料塔操作气速得上限,填料塔得操作空塔气速必须小于泛点气速,操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。?对于散装填料,其泛点率得经验值为u／uF=0、5~0、8５ 对于规整填料，其泛点率得经验值为u／uF=0、６～0、９5?泛点率得选择主要考虑填料塔得操作压力与物系得发泡程度两方面得因素。设计中,对于加压操作得塔，应取较高得泛点率；对于减压操作得塔，应取较低得泛点率；对易起泡沫得物系,泛点率应取低限值；而无泡沫得物系，可取较高得泛点率。 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。?a 、贝恩（Bａｉn)—霍根（Hｏuｇen)关联式填料得泛点气速可由贝恩-霍根关联式计算,即?（4—2）?式中ｕF——泛点气速，m/s?ｇ-—重力加速度,９、81 ｍ/ｓ2 ; ?at——填料总比表面积，m2/ｍ３；ε——填料层空隙率，m３/ｍ3； ρV、ρL—-气相、液相密度，ｋg/m3；?μL——液体粘度,mPａ·ｓ； wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h; ?A、K——关联常数. 常数Ａ与K与填料得形状及材质有关,不同类型填料得A、K值列于表４－3中.由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内. ?表4—3式３-34中得A、K值? ?散装填料类型 A?K 规整填料类型 A ?K 塑料鲍尔环 0?、０94２1?、75?金属丝网波纹填料 0?、３0 1、75??金属鲍尔环 0?、1 １、７５ 塑料丝网波纹填料 0?、4201 1、75 ?塑料阶梯环 0、204
填料塔流体力学计算说明书
GBL-T5102丝网波纹填料塔内件设计说明书 2.1设计方案的确定 根据用户要求，本设计采用BX(500)丝网波纹填料塔进行分离。BX(500)的相关参数见第4节。 2.2水力性能的计算 2.2.1填料塔上段 (1)喷淋密度 32248454 3.0168/3.1410431.4S L m m h S L ?===?? (2)泛点气速 118420.213lg ()()()F l l v A K l g v l w u a w νρρμρρε??=-????? 112 840.23403353785000.3044lg ()()0.30 1.759.811024.50.90.30440.451042.5()F u ??=-????? u F =5.44m/s (3)空塔气速 3.62/u m s == = (4) 液泛率 3.6266.5%5.44 F u u = = (5)持液量 质量 m=4033×0.042=169.386Kg 体积
3169.3960.162481042.5 V m == 填料体积 2 '34.154224V H m D π== 持液量 V/V ’=0.16248/4.15422=0.039112 m 3/ m 3 (6)压降 △P=2.7×5×10=135Pa （7）操作弹性 由所选液体分布器：308个小孔直径为2mm ，布液管直径为20mm ，分配管及液位管直径130mm 当分配管内液流速最大0.3m/s 时，求得最大允许流量 2 max 1042.5360014936.250.3Kg/h 40.13Q π ?==??? 而填料允许最小喷淋密度为1 m 3/(m 2h)时 2min 1042.536001604.761Kg/h 4 1.4Q π??==?? 液相负荷上限 4845×1.2=5814 Kg/h ＜Qmax 液相负荷下限 4845×0.5=2422.5 Kg/h ＞Qmin 操作弹性为 14936.75/1604.76=9.3 所以设计合理。 2.2.2中段 （1）液泛气速 112840.23458759325000.3044lg ()()0.30 1.759.8160210.90.3044()0.451021()F u ??=-?????
吸收塔的工艺计算..
第3章 吸收塔的工艺计算 3.1基础物性数据 3.1.1液相物性数据 对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得，20℃时水的有关物性数据如下： 密度为 3998.2/L km m ρ= 粘度为 001.0=L μs Pa ?=3.6 kg/(m ·h) 表面张力为 272.6/940896/L dyn cm kg h ==σ 查手册得20C 时氨在水中的扩散系数为 921.76110/D m s -=? 3.1.2气相物性数据 混合气体的平均摩尔质量为 0.05170.952928.40/Vm i i M y M kg kmol =∑=?+?= 混合气体的平均密度为 3Vm PM 101.32528.4= 1.161 kg/m 8.314298 Vm RT ρ?==? 25C 时混合气体流量： )/(2.229215 .27315 .29821003h m =? 混合气体的粘度可近似取为空气的粘度,查手册得25C 时空气的黏度为: 518.1100.065/()v pa s kg m h -=??=?μ 由手册查得,25C 时氨在空气中的扩散系数为: 220.236/0.08496/v D cm s m h == 3.1.3气相平衡数据 有手册查得氨气的溶解度系数为
30.725/()H kmol kPa m =? 计算得亨利系数 998.2 76.410.72518.02 L S E kPa HM ρ= = =? 相平衡常数为 76.410.7543101.3E m P === 3.2物料衡算 进塔气相摩尔比为：05263.005 .0105 .01=-= Y 出塔气相摩尔比为：003158.0)94.01(05263.0)1(12=-?=-=A Y Y ? 对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为：02=X (清水) 惰性气体流量：)/(06.89)05.01(4 .222100 h kmol V =-?= 最小液气比： 7090.007543.0/05263.0003158 .005263.0/)(21212121min =--=--=--=X m Y Y Y X X Y Y V L 取实际液气比为最小液气比的2倍，则可得吸收剂用量为： ) /(287.12606.894180.14180 .17090.02)(2min h kmol L V L V L =?==?== 03876.06584 .113) 003158.005263.0(06.89)(211=-?=-= L Y Y V X V ——单位时间内通过吸收塔的惰性气体量，kmol/s; L ——单位时间内通过吸收塔的溶解剂，kmol/s; Y 1、Y 2——分别为进塔及出塔气体中溶质组分的摩尔比，kmol/kmol; X 1、X 2——分别为进塔及出塔液体中溶质组分的摩尔比，kmol/kmol;
稳定塔计算
1.1 稳定塔（T101）设计 1.1.1 流体力学数据 由Aspen plus 模拟的T101塔的各塔板上的物性参数可知，选取塔板上气液相负荷最大的第28块塔板进行手工计算和校核； 第28块板的流体力学数据如下： 表4-3-1-1 稳定塔（T101）第10块塔板流体力学数据 液相流量 m 3/s 气相流量 m 3/s 液相密度 kg/ m 3 气相密度 kg/ m 3 液相黏度 mPa?s 液相表面张力 mN/m 0.113 0.326 593.995 18.306 0.147 9.228 1.1.2 塔体工艺尺寸设计 塔径： 根据流量公式可算塔径，即π u V 4S = D V V L C u ρρρ-=max ，其中的C 由2 .02020??? ? ??=σC C 计算，C 20可由史密斯关联图查得， 图的横坐标为97.118.306593.995326.0113.02 /12 /1=??? ? ???=??? ? ??V L h h V L ρρ
图1-1-2-1 史密斯关联图 取板间距H T =0.8m ，取板上液层高度h L =0.1m ，则 m h H L T 7.01.08.0=-=- 查图得C 20=0.081，则 066.020267.7081.0202 .02 .020=? ?? ? ???=? ?? ? ??=L C C σ s m U /348.0462 .1919.462 -561.758066 .0max ==， 取安全系数0.7，则空塔气速 s m u u /2436.0348.07.07.0max =?== 所以m D 21.32436 .014.3965 .14=??= ，按标准塔径圆整后m D 4.3= 塔截面积为： 2220746.94.3785.04 m D A T =?== π 实际空塔气速为 s m u /217.00746 .9965 .1==
空塔气速的计算
空塔气速的计算1、先确定液泛气速 =C×［（ρL-ρG）/ρG］0.5(m/s）（0.5为上标） C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ）0.2 C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。 σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取（0.6-0.8）uf 填料塔 4.1.3 填料塔工艺尺寸的计算 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。 填料塔直径仍采用式4-1计算，即 (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。 (1) 空塔气速的确定 ①泛点气速法 泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，
操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。 对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85 对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。 a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即 (4-2) 式中uF——泛点气速，m/s g——重力加速度，9.81 m/s2 ； at——填料总比表面积，m2/m3； ε——填料层空隙率，m3/m3； ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3； μL——液体粘度，mPa·s； wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h； A、K——关联常数。 常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。 表4-3 式3-34中的A、K值
空塔气速的计算
.WORD完美格式. 空塔气速的计算 1、先确定液泛气速 =C×［（ρL-ρG）/ρG］0.5(m/s）（0.5为上标） C：气体负荷因子 C20/C=（20/σ）0.2 C20—表面张力为20mN/m时的C值，可查表得到。 σ—物系的液体表面张力，据物料的性质可得，mN/m ρL、ρG—气相、液相的密度 2、确定空塔气速 u—一般取（0.6-0.8）uf 填料塔 4.1.3 填料塔工艺尺寸的计算 填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。 4.1.3.1塔径的计算 填料塔直径仍采用式4-1计算，即 (4-1) 式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。 (1) 空塔气速的确定 ①泛点气速法 泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。 对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85 对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95 泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。 泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。 a .贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即(4-2) 式中 uF——泛点气速，m/s g——重力加速度，9.81 m/s2 ； at——填料总比表面积，m2/m3； ε——填料层空隙率，m3/m3； ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3； μL——液体粘度，mPa·s； wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h； A、K——关联常数。 常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。 表4-3 式3-34中的A、K值
喷淋塔参数
湍球塔作为一种新型喷淋吸收设备已在废气净化中得到广泛应用。它将硫化床的概念发展到汽液传质设备中，使喷淋塔中的填料处于流化状态，因而使传质过程能够得到强化。他的特点是：气速高，处理能力大，塔的重量轻，汽液分布比较均匀，不易被固体及黏性物料堵塞。特别是由于塔内湍动强烈，故质量及能量传递得以强化，因而能够较大地缩小塔径，降低塔高。该塔处理风量较大，空塔气速1．5～6．0m/s，喷淋密度20～110m3/(m2·h），压力损失1 500～3 800Pa，湍球塔的除雾装置采用旋流板除雾器，通过使气体通过塔板产生旋转运动，利用离心力的作用将雾沫除下，其除雾效率可达98%-99%，而且结构简单压降较小。湍球塔对于各种腐蚀性气体净化处理效果明显，能有效去除氯化氢气体（HCl）、氟化氢气体（HF）、氨气（NH3）、硫酸雾（H2SO4）、铬酸雾（CrO3）、氰氢酸气体（HCN）、碱蒸气（NaOH）、硫化氢气体（H2S）、福尔马林（HCHO）等水溶性气体。我公司自主研发的湍球塔净化效率高、操作管理简单、使用寿命长。净化处理后的酸碱废气排放达到国家排放标准。 本设备分单塔体和双塔体。采用圆形塔体，用法兰分段联接而成。具体由贮液箱、塔体、进风段、喷淋层、填料层、旋流除雾层、观检窗、出风口等组成。 适用范围：炼油厂、橡胶厂、皮革厂、印刷厂、化工厂、中西药厂、金属铸造厂、塑料再生厂、喷涂溶剂、食品加工厂、肉类加工厂、屠宰场、家禽饲料场、造纸厂、污水处理厂、垃圾转运站等有机和无机物废气净化处理。 1、空塔流速设计需根据废气性质和实际应用要求进行设计，一般设计规律如下： ①含氰废气，V取0.3-0.6m/s，停留时间取8-10s； ②含铬废气，V取0.3-0.6m/s，停留时间取9-12s； ③含氨废气，V取0.3-0.6m/s，停留时间取7-12s； ④酸性废气（HCl、硫酸雾），V取1m/s，停留时间取5-6s； ⑤含NOX废气，V取0.3-0.6m/s，停留时间取8-10s； ⑥含HF废气，V取0.3-0.6m/s，停留时间取9-12s（不宜采用填料塔，氟化物多为难溶或不溶物质，易造成堵塞，通常采取旋流板塔或者空塔）； ⑦含尘气体（以除尘为主要目的），采用卧式喷淋塔，V取0.8-1.0m/s，停留时间取3-4s； ⑧有机废气（溶于水、酸或碱的以及可加强化剂【如次氯酸钠等】去除的），V取0.4-0.6m/s，停留时间取8-12s； 2、喷淋塔的液气比一般按2.0-2.5L/m3设计； 3、各类型废气的处理方法： ①含铬废气 需采用过滤回收预处理和湿式喷淋深度处理相结合的方式。利用网格式铬酸雾回收装置可初步回收员废气中60%-80%的铬酸，考虑到达标排放，后续还需配合喷淋吸收净化。通过亚硫酸溶液可使剧毒性六价铬还原为毒性较低的三价铬： H2CrO7＋3Na2SO3＋3H2SO4→Cr2(SO4)3＋3NaSO4＋4H2O ②氮氧化物（NOX） 硝酸溶液具有强氧化性和不稳定性，其氧化物形态多样，对其净化需结合其还原剂的作用，将其反应生成稳定的N2。 2NO＋O2→2NO2 2Na2S2O3＋NO2＋2 NaOH→2N2↑＋4 Na2SO4＋2H2O ③酸碱性废气的处理 由于此类废气水溶性极好，极易被水吸收，所以此类废气采用吸收法可以达到很好的去除效果。酸性废气采用碱液吸收，碱性气体采用酸液吸收。例如：硫酸废气可用氢氧化钠溶液或氨水进行中和吸收处理，含氨废气可用水直接吸收生成氨水。反应式如下： H2SO4 +2NaOH → Na2SO4 + 2 H2O