六桩承台计算书
六桩承台计算书
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》
《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》
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1 设计资料
1.1 已知条件
承台参数(6 桩承台第 2 种)
_承台底标高 _: -2.000(m)
_承台的混凝土强度等级_: C30
_承台钢筋级别 _: HRB400
_配筋计算a s _: 50(mm)
承台尺寸参数
桩参数
_桩基重要性系数 _: 1.0
_桩类型 _: 混凝土预制桩
_承载力性状 _: 端承摩擦桩
_桩长 _: 15.000(m)
_是否方桩 _: 否
_桩直径 _: 400(mm)
_桩的混凝土强度等级 _: C80
_单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN)
_桩端阻力比 _: 0.400
_均匀分布侧阻力比 _: 0.400
_是否按复合桩基计算 _: 是
_桩基沉降计算经验系数_: 1.000
_压缩层深度应力比 _: 20.00%
柱参数
_柱宽 _: 750(mm)
_柱高 _: 750(mm)
_柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35
柱上荷载设计值
_弯矩M x _: 0.000(kN.m)
_弯矩M y _: 0.000(kN.m)
_轴力N _: 8800.000(kN)
_剪力V x _: 0.000(kN)
_剪力V y _: 0.000(kN)
_是否为地震荷载组合 _: 否
_基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3)
_荷载综合分项系数 _: 1.35
土层信息
_地面标高 _: 0.000(m)
_地下水标高_: -10.000(m)
(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)
1.2 计算内容
(1) 桩基竖向承载力计算
(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)
(3) 软弱下卧层验算
(4) 桩基沉降计算
2. 计算过程及计算结果
2.1 桩基竖向承载力验算
(1) 桩基竖向承载力特征值R计算
根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3
式中：
R a——单桩竖向承载力特征值；
Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；
K ——安全系数,取K=2。
单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN)
单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN)
根据《桩基规范》5.2.5 不考虑地震作用
_承台效应系数ηc _= 0.090
_地基承载力特征值加权平均值f ak _= 160.000(kPa)
_计算基桩所对应的承台底净面积A c_= 0.941(m2)
复合桩基竖向承载力特征值 R_= 1213.550(kN)
(2) 桩基竖向承载力验算
根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力
在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1129.086(kN)
按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算
_(γ0N k=1129.086kN) ≤ (1.00R=1213.550kN) 满足.
在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算
_桩号 1 : (γ0N1k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_桩号 2 : (γ0N2k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_桩号 3 : (γ0N3k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_桩号 4 : (γ0N4k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_桩号 5 : (γ0N5k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_桩号 6 : (γ0N6k=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足。
_(γ0N kmax=1129.086kN) ≤ (1.20R=1456.261kN) 满足.
2.2 承台受力计算
(1) 各桩净反力(kN)
根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)
桩号01 净反力: 1466.667(kN)
桩号02 净反力: 1466.667(kN)
桩号03 净反力: 1466.667(kN)
桩号04 净反力: 1466.667(kN)
桩号05 净反力: 1466.667(kN)
桩号06 净反力: 1466.667(kN)
最大桩净反力 : 1466.667(kN)
(2) 受弯计算
根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩
柱边左侧承台弯矩 : 2420.000(kN.m)
柱边右侧承台弯矩 : 2420.000(kN.m)
柱边上侧承台弯矩 : 990.000(kN.m)
柱边下侧承台弯矩 : 990.000(kN.m)
承台控制弯矩
_M x : 990.000(kN.m)
_M y : 2420.000(kN.m)
承台计算配筋
_承台X方向计算配筋A sx : 6045(mm2)
_承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋
(3) 柱对承台的冲切
根据《桩基规范》5.9.7 计算
柱截面尺寸(mm) _: 柱宽 750；柱高 750
桩截面换算边长(mm) _: 320
柱冲切计算承台厚度h0_: 1150(mm)
截面高度影响系数βhp_: 0.967
冲切面参数:
左右下上
冲跨(mm) 665 665 65 65
冲切边长(mm) 815 815 1415 1415
冲跨比λ 0.578 0.578 0.250 0.250
冲切系数β0 1.079 1.079 1.867 1.867
抗冲切力(kN) 1398.370 1398.370 4198.883 4198.883
总抗冲切力 : 11194.507(kN)
(γ0F l=8800.000kN) ≤ (抗冲切力=11194.507kN) 满足.
(4) 桩对承台的冲切
根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8 计算
承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长u m，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。
桩号 1 为角桩
_冲切面参数:
_ 右上
_冲跨(mm) 665_ 65
_冲切边长(mm) 593_ 893
_冲跨比λ 0.578_ 0.250
_冲切系数β0 0.720_ 1.244
_抗冲切力(kN) 677.738_1765.608
_总抗冲切力(kN) : 2443.346
_总冲切力 (kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=2443.346kN) 满足.
桩号 2 为边桩
_冲切面参数:
_ 左右下上
_冲跨(mm) 1150_ 1150_ 0_ 65
_冲切边长(mm) 593_ 593_ 0_ 1470
_冲跨比 1.000_ 1.000_ 0.250_ 0.250
_冲切系数 0.467_ 0.467_ 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 439.547_ 439.547_ 0.000_2908.061
_总抗冲切力(kN) : 3787.155
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=3787.155kN) 满足.
桩号 3 为角桩
_冲切面参数:
_ 左上
_冲跨(mm) 665_ 65
_冲切边长(mm) 593_ 893
_冲跨比λ 0.578_ 0.250
_冲切系数β0 0.720_ 1.244
_抗冲切力(kN) 677.738_1765.608
_总抗冲切力(kN) : 2443.346
_总冲切力 (kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=2443.346kN) 满足.
桩号 4 为角桩
_冲切面参数:
_ 右下
_冲跨(mm) 665_ 65
_冲切边长(mm) 592_ 893
_冲跨比λ 0.578_ 0.250
_冲切系数β0 0.720_ 1.244
_抗冲切力(kN) 677.738_1765.608
_总抗冲切力(kN) : 2443.346
_总冲切力 (kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=2443.346kN) 满足.
桩号 5 为边桩
_冲切面参数:
_ 左右下上 _冲跨(mm) 1150_ 1150_ 65_ 0
_冲切边长(mm) 592_ 592_ 1470_ 0
_冲跨比 1.000_ 1.000_ 0.250_ 0.250
_冲切系数 0.467_ 0.467_ 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 439.547_ 439.547_2908.061_ 0.000
_总抗冲切力(kN) : 3787.155
_总冲切力 (kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=3787.155kN) 满足.
桩号 6 为角桩
_冲切面参数:
_ 左下
_冲跨(mm) 665_ 65
_冲切边长(mm) 592_ 893
_冲跨比λ 0.578_ 0.250
_冲切系数β0 0.720_ 1.244
_抗冲切力(kN) 677.738_1765.608
_总抗冲切力(kN) : 2443.346
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (抗冲切力=2443.346kN) 满足.
所有桩:
_角桩对承台冲切验算满足.
_边桩对承台冲切验算满足.
_中桩对承台冲切验算满足.
(5) 承台抗剪验算:
根据《桩基规范》5.9.10 计算
剪切面 1
_剪切面坐标(mm) : (1600,-440)～(-1600,-440)
_实际宽度(mm) : 3200 计算宽度b(mm) : 3200 _剪跨a(mm) : 65 剪跨比λ : 0.250 _剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.913 _抗剪切力(kN) : 6728.371
_剪切力设计值(kN): 4400.000
_(γ0V=4400.000kN) ≤ 6728.371kN 满足截面要求.
剪切面 2
_剪切面坐标(mm) : (1040,-1000)～(1040,1000)
_实际宽度(mm) : 2000 计算宽度b(mm) : 2000 _剪跨a(mm) : 665 剪跨比λ : 0.578 _剪切系数α : 1.109 高度影响系数βhs: 0.913 _抗剪切力(kN) : 3330.590
_剪切力设计值(kN): 2933.333
_(γ0V=2933.333kN) ≤ 3330.590kN 满足截面要求.
剪切面 3
_剪切面坐标(mm) : (1600,440)～(-1600,440)
_实际宽度(mm) : 3200 计算宽度b(mm) : 3200 _剪跨a(mm) : 65 剪跨比λ : 0.250 _剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.913 _抗剪切力(kN) : 6728.371
_剪切力设计值(kN): 4400.000
_(γ0V=4400.000kN) ≤ 6728.371kN 满足截面要求.
剪切面 4
_剪切面坐标(mm) : (-1040,-1000)～(-1040,1000)
_实际宽度(mm) : 2000 计算宽度b(mm) : 2000 _剪跨a(mm) : 665 剪跨比λ : 0.578 _剪切系数α : 1.109 高度影响系数βhs: 0.913 _抗剪切力(kN) : 3330.590
_剪切力设计值(kN): 2933.333
_(γ0V=2933.333kN) ≤ 3330.590kN 满足截面要求.
所有剪切面:
_承台下边受剪验算满足.
_承台右边受剪验算满足.
_承台上边受剪验算满足.
_承台左边受剪验算满足.
(6) 局部受压验算:
根据《桩基规范》5.9.15及《混凝土规范》6.6.3进行柱下、桩上承台局部受压验算(A ln=A l) 柱下承台局部受压验算
_A b(m2)_= 4.000
_A l(m2)_= 0.563
_βl_= 2.667
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 19305.000
_局压荷载设计值(kN) : 8800.000
_(γ0F l=8800.000kN) ≤ (局压承载力设计值=19305.000kN) 满足.
注："局压承载力设计值"已考虑抗震调整系数(下同)
桩号 1 (矩形承台角桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.640
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.257
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 3649.837
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=3649.837kN) 满足.
桩号 2 (边桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.851
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.602
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 4208.154
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=4208.154kN) 满足.
桩号 3 (矩形承台角桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.640
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.257
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 3649.837
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=3649.837kN) 满足.
桩号 4 (矩形承台角桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.640
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.257
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 3649.837
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=3649.837kN) 满足.
桩号 5 (边桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.851
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.602
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 4208.154
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=4208.154kN) 满足.
桩号 6 (矩形承台角桩)承台局部受压验算
_A b(m2)_= 0.640
_A l(m2)_= 0.126
_βl_= 2.257
_βc_= 1.000
_承载力设计值 (kN) : 3649.837
_局压荷载设计值(kN) : 1466.667
_(γ0F l=1466.667kN) ≤ (局压承载力设计值=3649.837kN) 满足.
柱对承台局部受压验算: 满足.
桩对承台局部受压验算: 满足.
(7) 承台受力计算结果
X向主筋配置: E20@100 (6283mm2,0.262%)>Asx=6045mm2满足
Y向主筋配置: E16@110 (5831mm2,0.152%)>Asy=5760mm2满足抗冲切 : 满足
抗剪切 : 满足
局部受压 : 满足
2.3 软弱下卧层验算结果
桩端持力层的地基承载力特征值f a1 : 0.000(kPa)
下卧层的地基承载力特征值f a2 : 0.000(kPa)
桩距s a : 1.200(m)
无下卧土层，不需要验算。
2.4 沉降计算结果
根据《桩基规范》5.5.8 计算桩基沉降计算深度Z n
根据《桩基规范》5.5.6 式5.5.6计算沉降
沉降计算点位置(x,y,z)(m) ：(0.000,0.000,-17.000)
沉降计算深度z n(m) ：0.999
沉降计算点附加应力(kPa) ：1022.518
桩基等效沉降系数ψe：0.165
沉降计算点最终沉降量(mm) ：15.7
(x=0.000, y=0.000)承台沉降量(mm) : 15.7
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【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3】计算日期: 2016-01-06 00:51:23 -----------------------------------------------------------------------
1#承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:5015 塔机自重标准值:Fk1=1335.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=885.00kN.m 塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.80m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1170kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HPB235 桩入土深度: 11.90m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1335kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=4×4×1.40×25=560kN 承台受浮力：Flk=4×4×0.35×10=56kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2 =1.2×0.71×0.35×1.8=0.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.54×80.00=43.01kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×43.01×80.00=1720.32kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.8×1.54×1.95×1.54×0.55=2.03kN/m2 =1.2×2.03×0.35×1.80=1.54kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=1.54×80.00=123.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×123.07×80.00=4922.67kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+0.9×(885+1720.32)=1174.79kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-1170+4922.67=3752.67kN.m 三. 桩竖向力计算
四桩基础计算书1
四桩基础计算书 华清家园工程；工程建设地点：武清区新城翠通路西侧；属于结构；地上33层；地下1层；建筑高度：100m；标准层层高：3m ；总建筑面积：11500平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：TQ60/80，塔吊起升高度H：65.000m， 塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.500m， 自重F1：852.6kN，基础承台厚度Hc：1.000m， 最大起重荷载F2：80kN，基础承台宽度Bc：6.000m， 桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.700m， 桩间距a：5m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35； 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=852.60kN； 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN； 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=932.60kN； 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝2188.71kN·m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2； 其中 n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=932.60kN； G k──桩基承台的自重标准值：G k=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00× 1.00=900.00kN； M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值，取2188.71kN·m； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.54m； N ik──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax=(932.60+900.00)/4+2188.71×3.54/(2×3.542)=767.68kN。 最小压力：N kmin=(932.60+900.00)/4-2188.71×3.54/(2×3.542)=148.62kN。 不需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i 其中 M x,M y──计算截面处XY方向的弯矩设计值； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.25m； N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N i1=1.2×
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
最新四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算
四桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-4 1. 几何参数 矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm
圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1600mm y方向桩中心距B=1600mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0 纵筋合力点至近边距离: as=100mm 4. 作用在承台顶部荷载基本组合值 F=4297.800kN Mx=16.900kN*m My=71.900kN*m Vx=182.100kN Vy=43.200kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400= 2.400m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900m ho1=h-as=1.000-0.100=0.900m
单桩承台式塔吊基础计算书
QTZ63单桩加承台基础计算书 宜昌恒大雅宛首期独立影城及相应地下室：工程拟建地点位于宜昌市伍家 岗工业园内前坪村和公谊村，属于框架结构；地上3层，地下1层；建筑总高度38.5 米，建筑面积平方米；总工期为18个月。 建设单位： 设计单位: 地勘单位： 监理单位： 施工单位： 本工程施工单位由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ63(5610) 塔吊起升高度H=45m 塔吊倾覆力矩M=1200kN.m 混凝土强度等级:C35 塔身宽度B=2.5m 基础埋深d=0m 塔吊自重G=444.2kN 基础承台厚度Hc=1.7m 最大起重荷载Q=60kN 基础承台宽度Lc=5.0m 桩钢筋级别:HRB400 桩直径或者方桩边长=1.8m 桩中心间距a=0m 承台箍筋间距S=160mm 承台砼的保护层厚度=50mm。 二、塔机基础的抗倾覆设计计算 1、塔机基础抗倾覆的计算模式 单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计 算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。 2、塔机基础所承受的最大荷载 3、确定承台和桩基的设计尺寸 1）承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5m*5m，高度h=1.7m。 2）桩基础的设计尺寸：直径D=1.8m，桩深L取7m。 4、计算非工作工况时的力矩平衡
塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状态，进行塔机基础抗倾覆计算。 1）：M P =M 1 +M 2 +M 3 式中：M 1 —承台混凝土的平衡力矩， M 1=b2*h·γ C ·b/2=52*1.7*25*5/2=2656.25KN·m M 2 —桩基础混凝土的平衡力矩， M 2=π·D2/4·l·γ C ·b/2 =3.14*1.82/4*7*25*2.5=1112.74 KN·m M 3 —塔机垂直力的平衡力矩， M 3 =G·B/2=570*2.5=1425 KN·m； 则M P =5193.99KN·m。 2）倾覆力矩：M=M 倾+M 推 。 式中：M 倾—塔机的倾覆力矩，M 倾 =1240KN·m； M 推 —塔机水平力产生的倾覆力矩， M 推 =F·h=59*1.7=100.3 KN·m； 则M=1240+100.3=1340.3KN·m。 3）抗倾覆复核：M P ≥KM，式中K为安全系数，取K=1.8。 M P /M=5193.99/1340.3=3.87＞1.8，塔机基础抗倾覆稳定性满足要求。 三、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=444.2kN， 塔吊最大起重荷载F2=60kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=605.04kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.2×1200=1440kN.m。 四、承台配筋及承载力验算 1.塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时， 作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（ K F）、水平荷载
三桩承台计算书
三桩承台计算书 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(3 桩承台第 1 种) _承台底标高 _: -2.000(m) _承台的混凝土强度等级_: C30 _承台钢筋级别 _: HRB400 _配筋计算a s _: 50(mm) 承台尺寸参数 桩参数 _桩基重要性系数 _: 1.0 _桩类型 _: 混凝土预制桩 _承载力性状 _: 端承摩擦桩 _桩长 _: 15.000(m) _是否方桩 _: 否 _桩直径 _: 400(mm) _桩的混凝土强度等级 _: C35 _单桩极限承载力标准值_: 2400.000(kN) _桩端阻力比 _: 0.400 _均匀分布侧阻力比 _: 0.400 _是否按复合桩基计算 _: 否 _桩基沉降计算经验系数_: 1.000 _压缩层深度应力比 _: 20.00% 柱参数 _柱宽 _: 600(mm) _柱高 _: 600(mm) _柱子转角 _: 0.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35 柱上荷载设计值 _弯矩M x _: 0.000(kN.m) _弯矩M y _: 0.000(kN.m) _轴力N _: 4400.000(kN) _剪力V x _: 0.000(kN) _剪力V y _: 0.000(kN) _是否为地震荷载组合 _: 否 _基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3) _荷载综合分项系数 _: 1.35 土层信息 _地面标高 _: 0.000(m) _地下水标高_: -10.000(m) (m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa) 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) (3) 软弱下卧层验算 (4) 桩基沉降计算 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 2400.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1200.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷 载作用下桩顶全反力
塔吊四桩基础的计算书
本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值
F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk
6#塔吊单桩基础的计算书
6#塔吊单桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=541.6kN,Fh=23.8kN 塔机非工作状态:Fv=475.3kN,Fh=93.5kN 工作状态倾覆力矩:M=1936.0kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2562.3kN.m 塔吊计算高度:H=114m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C35 桩钢筋级别:HRB400E 桩直径: d=1.00m 桩入土深度: 32m 保护层厚度:70mm 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台顶面埋深:D=0.00m 承台顶面标高:-5.100m 地下水位标高:-6.5m 二. 荷载计算 1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F =541.6kN k 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F =475.3kN k 3) 基础以及覆土自重标准值 G =6×6×1.35×25=1215kN k
2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 = 23.80kN F vk 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F = 93.50kN vk 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 1936.00kN.m M k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 = 2562.30kN.m M k 三. 承台计算 承台尺寸:6000mm×6000mm×1350mm 单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！ 四. 桩身最大弯矩计算 计算简图：
四桩基础计算书
四桩基础计算书 沧州世茂国际购物中心工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：；标准层层高：；总建筑面积：平方米；总工期：0天；施工单位：。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ40B，塔吊起升高度H=， 塔吊倾覆力矩M=，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=，基础以上土的厚度D=， 自重F1=，基础承台厚度Hc=， 最大起重荷载F2=，基础承台宽度Bc=， 桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=， 桩间距a=2m，承台箍筋间距S=， 承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F 1 =， 塔吊最大起重荷载F 2 =， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=×(F 1+F 2 )=， 塔吊的倾覆力矩M=×=。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=； G──桩基承台的自重 G=×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= ×(25×××+20×××=； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=+/4+×(4× =。 2. 矩形承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
恒大塔吊四桩基础计算书 - 副本
目录 1、工程概况 (1) 2、地层特性表 (1) 3、塔吊选型及布案 (6) 4、塔吊的基本参数信息 (6) 5、桩顶作用效应计算 (9) 6、桩承载力验算 (11) 7、承台计算 (12) 8、承台配筋示意图 (14) 9、结论 (14)
一、工程概况 建设单位：昆明恒云置业有限公司 设计单位：华东建筑设计院有限公司 监理单位：达华工程管理（集团）有限公司 施工单位：江苏省建工集团有限公司 勘察单位：西南有色昆明勘测设计（院）股份有限公司 拟建场地位于昆明市西山区日新路陆家营社区，南侧为日新中路（十里长街），东侧为新建住宅小区，西侧为规划河道，北侧与核心商务区相邻，地处昆明南市副中心核心腹地位置。属于框剪结构；地上33层；地下2层；标准层层高：2.95m ；总建筑面积：约272058.21平方米； 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《昆明恒大云报华府工程岩土工程堪察报告》等编制。 塔吊基础顶标高与主楼基础筏板顶标高相同高程为1880.935米，在地下车库桩间土开挖时进行基础施工，根据厂家提供的塔吊起重机作用说明书，选用16吨汽车式起重机安装塔机。 二、地层特性表
三、塔吊选型及布置方案 本工程在各主楼，垂直运输工作量较大，且起吊量重，根据现场施工情况和各主楼间楼距关系。项目部决定投入QTZ63塔吊2台，大臂长55米，QTZ60塔吊5台，2台大臂长42.5米，2台大臂长46.2米，1台大臂长50米，能满足整个施工现场垂直运输。本工程塔吊基础顶标高设计为同地下车库筏板顶标高，高程为1880.935米塔吊基础高度为1.4米。根据昆明26号区回迁安置房建设项目C、D地块拟建（建筑物部分）场地岩土工程勘察报告，查表塔吊基础底土层为第3层泥质碳土，为软弱下卧层，不能作基础持力层，地基承载力为40kpa不满足塔吊基础承载力设计200kpa要求。故本工程所有塔吊基础需重新设计采用四桩承台基础，本工程塔吊基础选型设计按QTZ63塔吊进行重新设计，QTZ60塔吊基础施工按设计计算后QTZ63塔吊基础进行施工。基础祥细布置详见塔吊基础平面布置图。 四、塔吊的基本参数信息 1、塔机属性 2、塔机荷载
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 已知条件 承台参数(2 桩承台第 1 种) 承台底标高: -1.200(m) 承台的混凝土强度等级: C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算a s: 150(mm) 承台尺寸参数 e11(mm)875e12(mm)875 A'(mm)500H(mm)1200 桩参数 桩基重要性系数: 1.0 桩类型: 混凝土预制桩 承载力性状: 端承摩擦桩 桩长: 10.000(m) 是否方桩: 否 桩直径: 500(mm) 桩的混凝土强度等级: C80 单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN) 桩端阻力比: 0.400 均匀分布侧阻力比: 0.400 是否按复合桩基计算: 否 桩基沉降计算经验系数: 1.000 压缩层深度应力比: 20.00% 柱参数 柱宽: 500(mm) 柱高: 500(mm) 柱子转角: 0.000(度) 柱的混凝土强度等级: C30 柱上荷载设计值 弯矩M x: 50.000(kN.m) 弯矩M y: 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x: 15.000(kN) 剪力V y: 15.000(kN) 是否为地震荷载组合: 否 基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数: 1.20 1.2 计算内容 (1) 桩基竖向承载力计算 (2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算 (1) 桩基竖向承载力特征值R计算 根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3 = R a Q uk K 式中： R a——单桩竖向承载力特征值； Q uk——单桩竖向极限承载力标准值； K ——安全系数,取K=2。 单桩竖向极限承载力标准值 Q uk = 3500.000(kN) 单桩竖向承载力特征值 R a = 1750.000(kN) (2) 桩基竖向承载力验算 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力 N k = 1458.333(kN) 按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0N k≤1.00R) 验算 (γ0N k=1458.333kN) ≤ (1.00R=1750.000kN) 满足. 在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0N kmax≤1.20R) 计算桩号 1 : (γ0N1k=1425.952kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 桩号 2 : (γ0N2k=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足。 (γ0N kmax=1490.714kN) ≤ (1.20R=2100.000kN) 满足. 2.2 承台受力计算 (1) 各桩净反力(kN) 根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN) 桩号01 净反力: 1711.143(kN) 桩号02 净反力: 1788.857(kN) 最大桩净反力 : 1788.857(kN) (2) 受弯计算 根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩 柱边左侧承台弯矩 : 1069.464(kN.m) 柱边右侧承台弯矩 : 1118.036(kN.m) 柱边上侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 柱边下侧承台弯矩 : 0.000(kN.m) 承台控制弯矩 M x : 0.000(kN.m) M y : 1118.036(kN.m) 根据《混凝土规范》附录G G.0.2，按深受弯构件计算承台计算配筋 ≤ M f y A s z 取按板单筋和深受弯计算配筋的最大值 承台X方向计算配筋A sx : 3768(mm2) 承台Y方向计算配筋A sy : 按构造筋 (3) 柱对承台的冲切 不需要验算 (4) 桩对承台的冲切 桩号 1 不需要验算 桩号 2 不需要验算
三桩桩基承台计算
三桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-3 1. 几何参数 矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm 圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm x方向桩中心距A=1600mm y方向桩中心距B=1600mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0
纵筋合力点至近边距离: as=100mm 4. 作用在承台顶部荷载基本组合值 F=3881.200kN Mx=42.200kN*m My=4.500kN*m Vx=2.300kN Vy=-23.200kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400= 2.400m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m 五、内力计算 1. 各桩编号及定位座标如上图所示: θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047 θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.047 1号桩 (x1=-A/2=-0.800m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.462m) 2号桩 (x2=A/2=0.800m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.462m) 3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=0.924m) 2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】① ∑x i=x12*2=1.280m ∑y i=y12*2+y32=1.280m N i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2 N1=3881.200/3-42.200*(-0.462)/1.280+4.500*(-0.800)/1.280 +2.300*1.000*(-0.800)/1.280--23.200*1.000*(-0.462)/1.280 =1313.083kN N2=3881.200/3-42.200*(-0.462)/1.280+4.500*0.800/1.280 +2.300*1.000*0.800/1.280--23.200*1.000*(-0.462)/1.280 =1321.583kN N3=3881.200/3-42.200*0.924/1.280+4.500*0.000/1.280 +2.300*1.000*0.000/1.280--23.200*1.000*0.924/1.280 =1246.535kN 六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】① 1. ∑Ni=0=0.000kN ho1=h-as=1.000-0.100=0.900m 2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.600/2-1/2*0.600-1/2*0.320=0.340m αoy12=y2-hc/2-bp/2=0.462-0.600/2-0.320/2=0.002m αoy3=y3-hc/2-bp/2=0.924-0.600/2-0.320/2=0.464m 3. λox=αox/ho1=0.340/0.900=0.378 λoy12=αoy12/ho1=0.180/0.900=0.200 λoy3=αoy3/ho1=0.464/0.900=0.515 4. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.454 βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100 βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.515+0.2)=1.174
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。 二、荷载计算 1、自重荷载及起重荷载 １）塔机自重标准值 F k1=12６0kＮ ２）基础以及覆土自重标准值 G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN 3) 起重荷载标准值 Ｆqk=1６0kN ２、风荷载计算 １) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2） Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m ２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值 M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2） W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m 2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kN c、基础顶面风荷载产生得力矩标准值
Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ 3、塔机得倾覆力矩 工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值 M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m 非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值 Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m 三、桩竖向力计算 非工作状态下: Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kN Qｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L ＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L =（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下: Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kN Ｑｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L =(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L ＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN 四、承台受弯计算 1、荷载计算 不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值: 工作状态下: 最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L =1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN 最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L =1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ 非工作状态下: 最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ =1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN 最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L =１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN 2、弯矩得计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条
六桩桩基承台计算
六桩桩基承台计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)② 《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③ 二、示意图 三、计算信息 承台类型: 六桩承台计算类型: 验算截面尺寸 构件编号: CT-6 1. 几何参数 矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm 圆桩直径d=400mm 承台根部高度H=1000mm 承台端部高度h=1000mm x方向桩中心距A=1400mm y方向桩中心距B=1400mm 承台边缘至边桩中心距 C=400mm 2. 材料信息 柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2 承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2 桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2 承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0
纵筋合力点至近边距离: as=110mm 4. 作用在承台顶部荷载标准值 Fgk=2800.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=0.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN 永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40 Fk=Fgk+Fqk=2800.000+(0.000)=2800.000kN Mxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Myk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2 =0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2 =0.000kN*m Vxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(2800.000)+1.40*(0.000)=3360.000kN Mx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m My1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2) =1.20*(0.000+2800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*m Vx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN Vy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN F2=1.35*Fk=1.35*2800.000=3780.000kN Mx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*m My2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*m Vx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kN Vy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|3360.000|,|3780.000|)=3780.000kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN 四、计算参数 1. 承台总长 Bx=C+2*A+C=0.400+2*1.400+0.400=3.600m 2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.400+0.400=2.200m 3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890m ho1=h-as=1.000-0.110=0.890m h2=H-h=1.000-1.000=0.000m 4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m