模板支架体系验算书
附件一：支架模板体系验算书
1.计算依据
1)设计图纸及现场实际情况
2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013
3)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
4)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
5)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
6)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
7)《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
8)《钢结构设计规范》GB50017-2003
9)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
10)《木结构设计规范》GB50005-2003
11)《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
12)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号
13)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
2.荷载工况
2.1荷载工况
支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件自重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1）钢筋混凝土自重：25kN/m3
2）模板及主次龙骨：1.2kN/m2
3）施工荷载：3kN/m2
4）荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
2.2基本参数
3.中板相关计算
3.1中板梁计算（0.8m*1.0m)
中板梁截面尺寸有800*1000、700*900等，选取最大梁截面进行计算，其他小梁参照执行。
1）架体搭设形式简介
梁侧次楞50×100mm方木，间距300mm
梁侧主楞双钢管，间距300mm
穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：300mm×600mm 风荷载江苏无锡市，基本风压：0.35kN/m2
架体搭设大样图
2）现浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于1m/h，或砼坍落度大于150mm时，现浇砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:
F=0.22γtβ1β2V1/2
其中：γ：混凝土的重力密度，取25kN/m3；
：新浇混凝土的初凝时间，取；
T ：混凝土的入模温度，取25℃；
V ：混凝土的浇筑速度，取1m/h；
H ：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m；
：外加剂影响修正系数，取1.2；
：混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
分别计算得 38kN/m2、25kN/m2，取较小值25kN/m2作为本工程计算荷载，有效压头高度1m。
3）梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
①强度验算
面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
荷载计算：现浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=25kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
①强度验算：施工荷载为均布荷载
故强度满足要求
②挠度验算
故挠度满足要求
4）梁侧模板次楞验算
次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距为0.3m。
①强度验算
次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取L=0.341m。
荷载计算：现浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=25kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
计算结构的弯矩
，故强度满足要求
②抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值：
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
故抗剪强度满足要求
③挠度验算
故挠度满足要求
5）梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距为0.6m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =4220mm3；截面惯性矩I =101700mm4；
①强度验算
主楞承受次楞传递的集中荷载为9.48KN，且集中力间距较小，可视为均布荷载P=9.84kN/m，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，
L=0.6m。
主楞计算简图(单位：kN)
计算最大弯矩：
，故强度满足要求
②挠度验算
故挠度满足要求
6）对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
式中 a：对拉螺栓横向间距；
b：对拉螺栓竖向间距；
：侧模板承受的荷载设计值，根据公式
可得
根据公式，可得：N=0.35×0.6×32.8=6.89kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值为
式中：对拉螺栓净截面面积，M14螺栓。
：螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，取。
根据公式可得：满足要求
7）主梁底面板计算
模板多层板（15mm厚）计算，取1000mm板宽验算：
截面抗弯模量，
截面惯性矩
作用于15mm多层板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重为：25kN/m3×1.0m（梁高）=25kN/m2
b、面板荷载取0.5kN/m2
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
则：
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm。
q
q
受力计算简图
①强度验算
强度满足要求。
②挠度验算
综上可得，15mm多层板验算满足要求。
8）主梁下次龙骨计算
次龙骨采用100×100mm木方，间距300mm，最大跨度600mm。
材料特性：
木方宽度（mm）高度（mm）
弹性模量
(N/mm2)
抗弯强度
(N/mm2)
截面模量
W（mm3）
惯性矩
I(mm4) 100100900013166700
a、钢筋及砼自重为：25kN/m3×1.0m（梁高）×0.3m=7.5kN/m
b、面板荷载为：0.5kN/m2×0.3m=0.15kN/m
c、结构脚手架施工荷载为：3kN/m2×0.3m=0.9kN/m
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则
受力计算简图
次龙骨所受弯矩最大值为
①强度验算
故强度满足要求。
②抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值：
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
故抗剪强度满足要求
③挠度验算
次龙骨按单跨简支梁计算，支撑跨度L=600mm。
故次龙骨选用100×100mm木方，满足要求。
9）主梁下主龙骨计算
主龙骨采用12号槽钢，间距600mm，最大跨度1.5m。
材料特性：
槽钢高
度
H
㎜
型钢宽
度B ㎜
腹板厚
度 d
㎜
翼板厚
度t
㎜
惯性矩
㎜4
抵抗矩
W ㎜3
面积矩
S x㎝3
抗弯强
度
f N/㎜
2
抗剪强
度
f v N/㎜
2
弹性模
量 E
N/㎜2 12653 5.5 9.0
384863
4
61089 41.80 205 125206000作用于12号槽钢的最大荷载：
a、钢筋及砼自重为：25kN/m3×1×0.6=15kN/m
b、面板荷载为：0.5kN/m2×0.6m=0.3kN/m
c、结构脚手架施工荷载为：3kN/m2×0.6m=1.8kN/m
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则
主龙骨布置间距为600mm，跨度为L=1500mm
受力计算简图
①强度验算
主龙骨所受弯矩最大值为
最大弯应力
故强度满足要求。
②挠度验算
主龙骨按三跨连续梁计算，调整系数φ为0.677，支撑跨度L=1500mm。
故主龙骨选用12号槽钢，满足要求。（中板其余梁做法参考0.8*1.0m量做法）10）架体单杆承载力及整体稳定性计算
①风荷载计算：
参考现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，作用于脚手架上的水平风荷载标准值应按下式计算：
式中：风荷载标准值 (kN/m2)；
：风压高度变化系数，按A类15m查现行国家标准《建筑结构
荷载规范》表7-2-1，取=1.52。
：风荷载体型系数，
：基本风压(kN/m2)，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》附
表D.4的规定取n=50，得
根据公式，可得：
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩可按下式计算：
其中
式中：立杆纵向间距，取1.2m；
：立杆步距，取1.5m；
代入公式可得：
②单根立杆承载力计算：
a、混凝土自重：25kN/m3×0.6×1×1.5m=22.5kN；
b、模板及龙骨：1.2kN/m2×0.6m ×1.5m＝1.08kN；
c、施工人员及设备: 3kN/m2×0.6m ×1.5m ＝2.7kN；
恒荷载分项系数取1.2；活荷载分项系数取1.4。
q＝(a+b)×1.2+c×1.4＝32kN
③架体整体稳定性计算：
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010），组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：；
立杆截面特性：
A＝453.4mm2；i＝16mm；[f]＝300N/mm2。
计算长度 ,根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规（JGJ231-2010）中：5.3.2-1公式计算：lo＝ηh＝1.2×1500＝1800mm
由公式5.3.2-2计算：
lo＝h'+2ka＝1000+2×0.7×450＝1630mm
其中：η为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5米时，取1.2；
h为支架立杆中间层最大竖向步距，h＝1500mm；
h'为支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣，
h'＝1000mm；
a为可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，a＝450mm；
k为悬臂端计算长度折减系数，取0.7；
取较大值lo＝1800mm。长细比Lo/i＝112；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中，附录D查表得到：φ＝0.369；
立杆净截面面积：A＝5.71cm2；
故立杆整体稳定性满足要求！
3.2中板计算（450mm)
1）架体搭设形式简介
楼板模板支架参数
支架高度 6.902/5.862m楼板厚度0.45m
楼板底立杆纵距la max 1.5m（最大）楼板底立杆横
距lb max
1.2m
钢管类型水平杆钢管：φ48×2.5mm，立杆钢管：
φ48.3×3.2mm
水平杆最大步
距1.5m
顶步步
距
1m
立杆伸出顶层水平杆
长度a
0.45m
面板15mm厚木胶合板
楼板底次楞100×100mm方木，间距300mm
楼板底主楞12号槽钢
风荷载江苏无锡市，基本风压：0.35kN/m2
2
模板多层板（15mm厚）计算，取1000mm板宽验算：
截面抗弯模量，
截面惯性矩
作用于15mm多层板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重取25kN/m3×0.45m（板厚） =11.25kN/m2
b、面板荷载取1.2kN/m2
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm。
受力计算简图
强度验算：
故,强度满足要求。
挠度验算：
满足要求。
3）中板下次龙骨计算
次龙骨采用100×100mm木方，最大间距300mm，最大跨度1.2m。
材料特性：
木方宽度（mm）高度（mm）
弹性模量
(N/mm2)
抗弯强度
(N/mm2)
截面模量
W（mm3）
惯性矩
I(mm4) 100100900013166700
a、钢筋及砼自重取25kN/m3×0.45m（板厚）×0.3m（单根木方承受荷载宽度）=3.375kN/m
b、面板荷载取1.2kN/m2×0.3m=0.36kN/m
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2×0.3m=0.9kN/m
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
q
次龙骨布置间距为300mm ，跨度为L=1200mm
受力计算简图
次龙骨所受弯矩最大值为
最大弯应力
故强度满足要求。 挠度验算
次龙骨按三跨连续梁计算，调整系数φ为0.677，支撑跨度L=1200mm 。
剪力验算
V=0.6ql=0.6×5.904×1.2=4.14kN
故，次龙骨选用100×100mm 木方，满足要求。 4）中板下主龙骨计算
主龙骨采用12号槽钢，间距1.2m,跨度1.5m 。 材料特性：
型钢高度 H ㎜ 型钢宽度B ㎜ 腹板厚度 d ㎜ 翼板厚度 t ㎜ 惯性矩 ㎜4 抵抗矩 W ㎜3 面积矩 S x ㎝3
抗弯强度 f N/㎜2
抗剪强
度
f v N/㎜2
弹性模
量 E N/㎜2
126 53 5.5 9.0 38486361089 41.80 205 125 206000
4
a、钢筋及砼自重取25kN/m3×0.45m（楼板高）×1.2m（单根型钢承受荷载宽度）
=13.5kN/m
b、面板荷载取1.2kN/m2×1.2m=1.44kN/m
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2×1.2m=3.6kN/m
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则
主龙骨布置间距为1200mm，跨度为L=1500mm
受力计算简图
主龙骨所受弯矩最大值为
最大弯应力
故强度满足要求。
挠度验算
主龙骨按三跨连续梁计算，调整系数φ为0.677，支撑跨度L=1500mm
故，主龙骨选用12号槽钢，满足要求。
5）楼板下架体单杆承载力及整体稳定性计算
①风荷载计算：
由上可知：Mw = 0.053kN·m
②单根立杆承载力计算：
a、混凝土自重 25kN/m3×0.45m(板厚）×1.2m×1.5m＝20.25kN；
b、模板及龙骨 1.2kN/m2×1.2m ×1.5m＝2.16kN；
c、施工人员及设备 3kN/m2×1.2m ×1.5m ＝5.4kN；
恒荷载分项系数取1.2；活荷载分项系数取1.4
4.3架体整体稳定性计算：
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010），组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N ＝34.45kN；
立杆截面特性：
A＝453.4mm2；i＝16mm；[f]＝300N/mm2；
计算长度 ,根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中：5.3.2-1公式计算：lo＝ηh＝1.2×1500＝1800mm
由公式5.3.2-2计算：lo＝h'+2ka＝1000+2×0.7×450＝1630mm
其中：η为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5米时，取1.2；
h为支架立杆中间层最大竖向步距，h＝1500mm；
h'为支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣，
h'＝500mm
a为可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，a＝450mm；
k为悬臂端计算长度折减系数，取0.7；
取较大值lo＝1800mm。长细比Lo/i＝112；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中，附录D查表得到：φ＝0.369；
立杆净截面面积：A＝4.53cm2；
故立杆整体稳定性满足要求！
4.顶板相关计算
顶板上翻梁截面有800*1800,800*1600等，下翻梁截面有800*1800、1000*1600，本方案选取上翻梁800*1800和下翻梁800*1800梁截面分别验算，其他小梁参照执行。
4.1顶板上翻梁计算（0.8m*1.8m)
1）架体搭设形式简介
架体搭设大样图
由于顶板梁侧模主次楞、螺栓间距与中板梁设计一致，且中板梁侧模计算满足要求，故顶板梁侧模无需计算。
2）主梁底面板计算
模板多层板（15mm厚）计算，取1000mm板宽验算：
截面抗弯模量，
截面惯性矩
作用于15mm多层板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重取25kN/m3×1.8m（梁高）=45kN/m2
b、面板荷载取1.2kN/m 2
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
则
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mm。
受力计算简图
q
强度验算：
故,强度满足要求。
挠度验算：
故，15mm 多层板验算满足要求。
3）主梁下次龙骨计算
次龙骨采用100×100mm木方，间距200mm，最大跨度600mm。
材料特性：
木方
宽度（mm
）高度（mm）
弹性模量
(N/mm2)
抗弯强度
(N/mm2)
截面模量
W（mm3）
惯性矩
I(mm4) 100100900013166700 8333000
a、钢筋及砼自重取25kN/m3×1.8m（梁高）×0.2m（单根木方承受荷载宽度） =9kN/m
b、面板荷载取1.2kN/m2×0.2m=0.24kN/m
c、结构脚手架施工荷载3kN/m2×0.2m=0.6kN/m
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
次龙骨布置间距为200mm，跨度为L=600mm
受力计算简图
q
①强度验算
次龙骨所受弯矩最大值为
最大弯应力
故强度满足要求。 ②抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值：
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm 2
； 抗剪强度按下式计算:
故抗剪强度满足要求 ③挠度验算
次龙骨按单跨简支梁计算，支撑跨度L=600mm 。
故，次龙骨选用100×100mm 木方，满足要求。 4）主梁下主龙骨计算
主龙骨采用12号槽钢，间距600mm ，最大跨度1.2m 。 材料特性：
型钢高度 H ㎜ 型钢宽度B ㎜ 腹板厚度 d ㎜ 翼板厚度 t ㎜ 惯性矩 ㎜4 抵抗矩 W ㎜3 面积矩 S x ㎝3
抗弯强度 f N/㎜2
抗剪强
度
f v N/㎜2
弹性模
量 E N/㎜2
126
53
5.5
9.0
384863
4
61089 41.80 205 125 206000
a 、钢筋及砼自重取25kN/m 3
×1.8×0.75=33.75kN/m
支架方案及验算
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书 (一)、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.75 米，大小横杆的步距为 1.70 米；内排架距离墙长度为0.55 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为①48X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数 风荷载高度变化系数鬼为1.25，风荷载体型系数由为0.09 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0 . 1 40 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038 ； 5. 地基参数 地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.25 ；地面广截力调整系数:0.50 。 (二)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形
1?均布荷载值计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=2.000 X 1.500/3=1.000 kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.000 = 1.656 kN/m ; q 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 最大弯矩 M qmax =1.656 X 0.75078 = 0.116 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mi max /W =22.922 N/mm 2; 小横杆的最大弯曲应力（T =22.922 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mrf ,满足要求！ 3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m 最大挠度 V = 5.0 X 1.213 X 750.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.199 mm ; 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000与10 mm 满足要求! （三）、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 1. 荷载值计算 小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.750=0.029 kN ; 脚手板的荷载标准值:P 2= 0.350 X 0.750 X 1.500/3=0.131 kN ; 活荷载标准值：Q= 2.000 X 0.750 X 1.500/3=0.750 kN ; V 4 3E4E 1
满堂支架设计验算书
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
模板支架计算实例
五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2
（二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
模板强度刚度计算书
行下道工序。 九、脚手架计算 一．梁模板计算书 浇注750×1300屋面梁混凝土，模板采用18厚木质多层板，次龙骨40×90木方，间距300，主龙骨Ф48×3.5钢管，间距500，支撑系统采用Ф48×3.5钢管脚手架。立杆间距900，横杆间距1.50米。验算模板及支撑的强度与刚度。 1. 荷载： （1）模板结构的自重标准值（G 1K ） 模板及小楞的自重标准值：04KN/m 2 （2）新浇注混凝土自重标准值（G 2K ） 大梁新浇混凝土自重标准值：24×0.75×1.33＝23.94 KN/m 2 （3）钢筋自重标准值（G 3K ） 1.5×1.33×0.75＝1.5 KN/m 2 （4）施工人员及施工设备荷载标准值（Q 1K ） 计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布活荷载取2.5 KN/m 2 再以集中荷载2.5KN 进行验算，比较两者所得的弯矩值，取其 最大者采用： 荷载组合 施工荷载为均布荷载 F'＝Υ0（ΥG S GK +ΥQK S QK ） ＝0.9×［1.2×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×2.5］ ＝31.06 KN/m 2 F'＝Υ0［ΥG S GK +∑=n i 1 ΥQi φCi S Qik ］ ＝0.9［1.35×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×0.7×2.5］
＝33.60 KN/m2 两者取较大值，应取33.60 KN/m2作为计算依据，以1m长为算单元，化为均布线荷载。 q1＝33.60×1＝33.60 KN/m 施工荷载为集中荷载时 q2＝［0.9×1.2（0.4＋1.5＋23.94）］×1＝27.91 KN/m P＝0.9×1.4×2.5＝3.15 KN/m 2.模板面板验算 （1）强度验算 施工荷载为均布荷载时，按四跨连续梁计算。 计算简图 M1＝0.077×q1l2＝0.077×33.60×0.32＝0.233 KN/m 施工荷载为集中荷载时 计算简图
侧墙模板支架稳定性验算
侧墙模板支架稳定性验算： （1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑） （5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 （6）模板计算 侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m； 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
板模板验算书
碗扣式钢管模板支架工程方案计算书 工程名称：白银老城区应急避难项目健身广场金鱼 公园改造工程-地下车库及公共卫生间编制日期： 2015年5月25日
模板工程专项施工方案 建精品工程 筑百年基业 - 1 - 目 录 一、 编制依据 .................................................................................................. - 2 - 二、 工程参数 .................................................................................................. - 2 - 三、 模板面板验算 .......................................................................................... - 3 - 四、 次楞验算 .................................................................................................. - 4 - 五、 主楞验算 .................................................................................................. - 6 - 六、 风荷载计算 .............................................................................................. - 7 - 七、 立杆稳定性验算 ...................................................................................... - 8 - 八、 立杆底地基承载力验算 ........................................................................ - 10 - 九、 架体抗倾覆验算 ..................................................................................... - 11 -
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
贝雷梁支架验算书
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计
Z.
计算简图: 立面图 § 侧面图
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！
2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN
300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书
300mm×1250mm轮扣式钢管梁模板支撑架验算书 1．计算参数 结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=1250mm，层高5.20m，结构表面考虑隐蔽。 模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=1.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.80m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.30m。 钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
模板支撑体系搭设正立面图 2．梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 2.14 ) ×1.2 = 0.88 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.25 × 1.2 = 10.80 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.25 × 1.2 = 0.68 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 1.19 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 10.29 kN/m （2）底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
支架受力计算书
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书 （一）、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米；内排架距离墙长度为0.55米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.038 kN/m ； 小横杆的自重标准值: P 1 脚手板的荷载标准值: P = 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 2 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m； 最大弯矩 M qmax 最大应力计算值σ = M qmax/W =22.922 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力σ =22.922 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！ （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 = 0.038×0.750=0.029 kN； 小横杆的自重标准值: P 1
T梁模板验算书
一、荷载计算 （一）模板自重：180kg/m2 （二）新浇混凝土自重：26KN/m3 （三）钢筋自重：2KN/m3 （四）人员设备自重：250kg/m2 （五）振捣产生的荷载：300kg/m2 （六）新浇混凝土最大侧压力：F=γc t0β1.β2V1/2 F`=γ 式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ混凝土的重力密度（KN/m3） t0----新浇混凝土的初凝时间（h） V-----混凝土的浇筑速度（m/h） H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m） β1---外加剂影响修正系数 β2---混凝土坍落度影响修正系数 F=*26*4***31/2=m2 F`=26*=m2 取两者最小值，即F=m2 （七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2 二、侧面模板计算 （一）刚面板计算 刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。 由于Ly/Lx=280/500=，查表的最大弯矩系数：Km=，最大挠度系数：Kf=. (1)、强度验算 取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=+8=m2=mm2 q=*1=mm Mmax=Km*qLy2=**2802=mm Wx=1/6*52=
σmax=Mmax/γx*Wx=1*=mm2〈215N/mm2 强度满足要求 式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（） γx-------截面塑性发展系数γx=1 Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3） Σmax-----板面最大正应力 （2）挠度验算 Bo=Eh3/12*（1-r2）=*10*53/12*=*10N/mm （3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=**280/= [v]=Ly/500=280/500=＞Vmax= Vmax＜[v]，挠度满足要求。式中 B O------板的刚度 E--------钢材的弹性模量 h--------钢板厚度 r---------钢板的泊松系数 Vmax---板的计算最大挠度 （二）横肋计算 （1）强度验算 q=*280=mm 查表 Wx=*103mm3 Ix=*10mm σmax=Mmax/γx W x=**2802/**103=mm2<215N/mm2满足要求。 式中Mmax----横肋最大计算弯矩设计值 γx---------截面塑性发展系数γx=1 W x---------横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）（2）挠度验算 1、悬臂部分 q=*280=mm v max =qa/8EI x=*250/8**10**10= [v]=a/500=250/500= 所以v max<[v]满足要求。
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。 ［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算 结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有
倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。 1脚手架的倾覆验算 通用的验算公式推导 无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。当风荷载与一个以上的其它可变荷载组合时采用;当风荷载仅与永久荷载组合时采用。 对于平、立面无突出凹凸不平的脚手架，以下简称为规整脚手架，其倾覆验算应按如下表达式进行: （2）式中:为起有利作用的永久荷载的荷载分顶系数;cw、wk为风荷载的效应系数、风荷载的标准值。 对于规整脚手架，其上作用的永久荷载、可变荷载是抗倾覆的，
模板验算书
附件：模板验算书 1、验算依据 1.1、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/T F50-2011); 1.2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； 1.3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003))； 1.4、《路桥施工计算手册》。 2、模板基本数据 2.1、6m×3m、5m×3m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距300mm；横肋采用双[18#槽钢，间距700mm。6m×3m、5m×3m模板为通用，长度方向分为三块，其中长1m 块为调整块，最大柱高为7.6m。 2.2、2m×1.8m、2m×1.6m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距350mm；横肋采用[16#槽钢，间距700（底部），最大间距717mm（顶部）。2m×1.8m、2m×1.6m模板为通用，长度方向分为三块，其中长0.2m块为调整块，最大柱高为6.74m。 2.3、φ1.6m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距314mm；横肋采用[10#槽钢，间距767mm；最大柱高为4.56m。 2.4、φ1.0m模板 面板采用5mm钢板；竖肋采用[8#槽钢，间距314mm；横肋采用[8#槽钢，间距767mm；最大柱高为5.53m。 3、6m×3m、5m×3m模板验算 3.1、模板工作条件参数 3.1.1、按一次浇筑到顶高度按7.6m控制； 3.1.2、混凝土不掺缓凝外加剂，坍落度≥11～15cm； 3.1.3、浇筑速度：取V=3m/h，7.6m高约2.6个小时浇筑完成； 3.1.4、新浇混凝土的密度：25KN/m3。 3.2、最大侧压力计算 3.2.1、各项侧压力值取定