地下室抗浮失效的形态
地下室抗浮失效的三种形态
及其上浮特征
张同波
二〇一〇年六月
主要内容?
概述
?局部上浮失效
?局部整体抗浮失效
?整体抗浮失效
?结束语
一、概述
一概
?
地下混凝土结构的埋置深度和体量不断增加，地下水对建筑物施工、使用过程的影响也不断加大；
存在问题
?地下室抗浮问题缺乏系统的研究，勘探、设计、施工规范均无相应的明确规定；
?支护改变了地下水的渗流路径，土体基坑、岩体基坑；抗浮水头取值是否地下水位值？短期水位值；
?短期水位值的计算，汇水面积的取值；地势高差较大的短时水位值；
?施工过程的抗浮问题。
上浮工程
?青岛某工程地下室局部位移151.88mm；?深圳某大酒店地下室隆起160mm；
?国内某大型仓储水池最大上浮达1.8m 。
?由于上浮，造成结构的严重开裂，渗漏，甚至
结构损坏，对工期、造价影响重大。
抗浮失效的三种状态
?为了防止上浮，或出现上浮问题能正确认识及时处理1.
局部抗浮失效
2.局部整体抗浮失效
3.整体抗浮失效
二局部抗浮失效
二、局部抗浮失效
?
局部上浮是指建筑结构每个单元的质量都大于水浮力，而地下室底板抗浮承载力不足。
?这种情况一般出现在建筑结构质量分布均匀，且建筑高度较高、层数较多，但底板较薄、配筋较少时。
?该上浮形态，结构整体没有位形变化，仅地下室底板因抗弯承载力不足，而出现开裂和渗漏。
局部抗浮失效案例特征分析
?
设计水头值1.5m，实际抗浮水头达到5.22m；
?按4m的水头值进行的计算分析；
?结构质量大于浮力，没有上浮位移。实测结果也证明，停止排水后，建筑标高无变化；
?不是混凝土收缩产生的裂缝，应属于比较典型的混凝土双向板受力裂缝。
?选取中间8.4m×8.1m板带作为计算模型，按长方向以倒楼盖方法，对该工程结构的抗浮强度和裂缝进
行了验算；
?抗弯承载力满足；
?裂缝宽度过大。
裂缝宽度规范
抵抗弯距弯距验算项目
mm 限值
mm N ·m N ·m 柱上
长边8.4m方向0.41 2.06×100.46×10板带
0.266短边8.1m方向0.38跨中
长边8.4m方向0.32 1.88×100.53×10板带6
6短边8.1m方向0.26
局部抗浮失效的特征
?
该工程是一个局部抗浮失效的典型案例，其抗浮失效的主要特征是地下室底板沿跨中部位出现开裂，而建筑物的标高无任何变化。
三局部整体抗浮失效
三、局部整体抗浮失效
?
局部整体上浮是指建筑结构部分区域的质量大于水浮力，而部分区域的质量小于水浮力，自重小于水浮力的区域所发生的整体竖向位移现象。
?这种情况一般发生在多栋塔楼下部为连体地下室的形式，当非主楼区域地下室抗浮能力不足时，主楼区域结构没有位形变化和损坏现象，而非主楼区域会有较大的上浮位移和部分竖向构件的严重损坏现象。
?局部抗浮失效是三种形态中最复杂、最难以判别的一种。
案例之一概况
?
某住宅工程
?连体地下车库，地下一层，主楼六层；
?地下室结构平面尺寸约为101.4×92.4m；
?上返梁式筏板，底板厚350mm；
?主要土层分布为耕土、粉质粘土～粉土、粗砂层、粉质粘土层、粗砂层；
?主楼下做了地基处理，车库为粗砂层；
?稳定水位埋深0.3m～1.8m，设计确定的抗浮水头高度为
6.7m。
?该工程主体结构完成后因故停工，时间为2007年6月～2008年11月，共计17个月。
?停工时，车库周边回填土已完成，但顶板和底板的回填土尚未施工，且停止了降排水。期间该地区又遭遇了台风，大量降雨使得基坑内水位不断增加，复工时地下水水位高度(绝对标高)约7.51m。
?2009年4月，在对地下车库内抽水时，发现车库的个别剪力墙、框架柱及上返梁存在明显的裂缝。
?随后对车库结构进行了全面的检测。
墙体裂缝15处，框架柱37
处，裂缝多为斜向裂缝，还有少量水平裂缝，最大
裂缝宽度为10mm。
个别柱端、剪力墙上端与
根部出现了较为严重的混凝土脱落和露筋现象。
地下水与地下室抗浮 2011-03-15 08:50 来源：浏览次数：16 关键字：地下室上浮，特别是大面积地下室摘要；是构成水圈的重要水体之一，是埋藏在地表下土体孔隙、岩石孔隙、空洞中的水的总称。地下水的运动有层流和紊流两种形式，以层流为主，它的运动遵循达西定律。地下水作为岩土介质的组成部分，直接影响着岩土的性质和行为。 关键词；地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。 近年来，地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。 （一）地下水的基本类型 1)．上层滞水 A. 主要靠大气降水和地表水下渗补给； B. ； C. 以蒸发或向下渗透到潜水中的方式排泄； D. 水量小，季节变化大，容易污染； E. 引起土质边被滑塌、黄土路基沉陷、路基冻胀等病害的重要因素。 2)．潜水 ①潜水的分布及潜水面特征 潜水面——潜水的无压的自由水面。通常，潜水面不是一个延伸很广的平面，是一个有起有伏、有陡有缓的面，潜水面形态一般与地表地形相适应。
潜水埋藏深度：潜水面至地面的垂直距离。λ 潜水层厚度：潜水面至下部隔水层顶面的垂直距离（含水层厚度）。λ 潜水位：潜水面上每一点的绝对标高。λ ②潜水的补给、径流和排泄 大气降水、地表水、承压水→潜水→地表水（河流、泉—山区）、蒸发（平原区）λ ①确定任一点的潜水流向；②确定沿潜水流动方向上两点间水力坡度；③确定任一点潜水埋藏深度；④确定潜水与地表水之间的补给关系。 ①承压水的分布——自流盆地及自流斜地 承压水头：承压水位到隔水层顶板间垂直距离。 含水层厚度：隔水层顶、底板间的垂直距离。 （三）典型案例 工程概况 某大夏由A座((26层)、B座(18层)及东西两座裙楼((3层)组成。塔楼与裙楼共同围成了一个30m×38m的内庭。B座有一层地下车库，A座、裙房及内庭下面有两层地下车库。上部结构为框架剪力墙体系，基础为人工挖孔灌注桩，长度为18-23m。A,B座塔楼下人工挖孔桩桩径为1.2-2m，桩端直径扩大0.6-1.2m，桩端入中风化砂岩一倍桩径。裙楼和内庭范围内的人工挖孔桩长10-15m，桩径为1.2m，无扩大头，桩端入中风化砂岩0.5m.
东莞市常平正成步行街F、H、G商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F、G、H商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板局部抗浮严重不足，现地下室工程○5～○24、○A～○L轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况。 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0～23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7～2.0米（底部0.2～0.3米的灰色耕表土包括在内）,平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9～1.9米,平均1.45米。
③淤泥层：中厚～薄层连续分布，层顶埋深2.9～3.7米,层厚0.3～2.0米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7～5.0米,层厚9.1～12.7米，平均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深 14.1～16.4米,层厚变化很大，1.2～7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0～22.3米,层厚变化大，0.5～4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5～23.7米,层厚1.3～6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0～3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5～27米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 （1）降水井孔径200㎜，内置160㎜滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m； （2）滤水管采用PVC塑料管，壁厚3mm，外包铁丝网和塑料网；
地下室结构抗浮因素与预防技术措施 摘要：本文结合多年的工作实践，对影响地下室抗浮因素进行分析，结合工程实践提出解决抗浮技术措施，以解决地下结构物的抗浮问题。 【关键词】地下室；抗浮；预防技术 Abstract: this paper combined with years of the worked the practice, analyzes the factors that influence the basement anti_floating, combined with the engineering practice, this paper proposes the measures to solve anti-uplift technology, in order to solve the problems of the underground structures engineer. 【key words 】the basement; Anti-uplift; Prevention technology 中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号： 1影响地下室结构上浮因素 1.1抗浮水位的影响与选取 建筑设防水位的确定对建筑物的安全和投资有着重要的影响。对于水头差，黄志仑《关于地下建筑物的地下水扬力问题分析》中认为水头差为地下水位与基础底面的差值。如高层楼房：假设其基础底面位于潜水层下h 处，由于水头差的存在，必然会有渗透，经过若干年，渗流将达到稳定。
假定原地面水位不变，若干年后的水头差应小于h，基础底面所受浮力就要减小。而对于临时性构筑物如基坑工程，一般基坑开挖时采用支挡和隔水措施，基坑内外因水头差而形成渗流，水头差就更难确定。在地面下数十米的深度内，存在多层地下水，其水头高差选择更要仔细研究，要确保安全情况下的经济合理。 1.2地下室上部结构荷载取值 对于于上部结构重力G，应结合具体情况考虑：当地下室面积与上部主体结构面积相等时，可比较地下室水浮力与建筑总荷重的关系，判断是否可能发生上浮。但当上部主体建筑有裙房时，采用地下室总荷重只能计算到裙房的楼层；当地下室面积大于上部主体建筑±0.00 层面积，或按裙房楼层比较浮力与建筑物总荷重，浮力大于建筑物总荷重时，应以竖向受力构件为单元分析浮力的平衡状态，特别是边柱、角柱和上部没有压重的单元；对于地下室层数较多而地上层数不多之建筑物，应慎重验算地下水之浮力作用，在验算建筑物抗浮能力时，应不考虑活载。 1.3地下室刚度 对于高层建筑下的地下室结构，传统设计方法将底板上的高层主楼、低层裙房和纯地下车库分别与地下水浮力进行比较计算，而实际上诸多设计人员仅用建筑物基底的平均荷载（基底平均反力）与浮力比较来决定考虑结构上浮问题。
天水家园以北地段Ⅰ-2a地块 地 下 室 抗 浮 降 排 水 专 项 方 案 宁波建工股份有限公司 二零一四年三月
1、工程概况 1.1、总体概况 本工程位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。天水家园以北1-2a地块总建筑面积136588平米，包括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，地下室32944平米。 1.2、结构概况 1#～10#楼各设单层地下室，桩筏基础，地下室底板厚1000㎜，墙板厚300㎜，层高2.9米，框剪结构；地下车库为桩筏基础，未设计抗拔桩，筏板厚400㎜，墙板厚300㎜，顶板厚400㎜，层高3.7米，框剪结构-无梁楼盖体系，采用C35P6抗渗混凝土。 1.3、基坑概况 1#～10#高层建筑地下室底标高为-5.1m，基坑挖深为 6.65m～7.65m。 地下车库基础底板面标高为-5.1m，筏板底（包括垫层厚度0.25m，下同）标高为-5.75m，基坑开挖深度为4.65m。 1#～10#楼及地下车库基坑支护由浙江华展工程研究设计院有限公司提供，基坑最长约207m，最宽约201m，地下室面积约32944㎡，周长约为816m,为不规则形状。 2、编制目的及依据 2.1、编制目的 本工程1#～10#楼及地下室，针对工程特点，编制施工期间抗浮
降排水专项方案。 2.2、编制依据 （1）、天水家园以北地段1-2a项目地下室、地下车库基坑围护工程施工图纸、图纸会审、设计交底记录、技术核定单、工程联系单、基坑支护及降水专项施工方案、专家论证意见。 （2）、天水家园以北地段1-2a项目施工图纸、图纸会审及设计交底记录 （3）、各项国家及地方规范、标准 （4）、天水家园以北地段1-2a项目工程施工组织设计 3、抗浮措施 根据《基坑支护总说明》中地三条：本项目场地地下水较浅，赋存于人工填土和土层中。人工填土结构松散，性质不均，易形成地下水流入基坑的通道，因此地下室基坑只需设置排水体系、做好防渗措施及地下室顶板标高-0.7处排水措施。 3.1、基坑支护设计抗浮措施（基坑排水体系，防渗措施） 3.1.1、排水体系 1.坑外排水地表及边坡采用70~100mm厚C15素混凝土硬化封闭。在边坡顶四周做好300×300 mm的方形砖砌排水沟（沟侧边用M5水泥砂浆砌砖120mm厚，内侧与顶面批1：3水泥砂浆，纵向坡度0.15%）；每隔20m-25m设400×400×600mm的砖砌集水井（240厚灰砂砖墙，M5水泥砂浆砌砖，内侧批25mm厚1： 2.5水泥砂浆），拦截基坑外地表水，沉淀后用水泵抽入市政排水管网。
东莞市常平正成步行街F 、H 、G 商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F 、G 、H 商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板局部抗浮严重不足，现地下室工程○5～○24、○ A ～○L 轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况。 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0～23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7～2.0米（底部0.2～0.3米的灰色耕表土包括在内）,平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9～1.9米,平均1.45米。 ③淤泥层：中厚～薄层连续分布，层顶埋深2.9～3.7米,层厚0.3～2.0米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7～5.0米,层厚9.1～12.7米，平均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深14.1～16.4米,层厚变化很大，1.2～7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0～22.3米,层厚变化大，0.5～4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5～23.7米,层厚1.3～6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0～3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5～27米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 （1）降水井孔径200㎜，内置160㎜滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m ； （2）滤水管采用PVC 塑料管，壁厚3mm ，外包铁丝网和塑料网； （3）在滤水管与井壁间采用碎石砾料填充，且在井底填碎石厚度不少于200㎜。 2、抗浮锚杆设计：本工程共需布置180条锚杆 （1）锚杆设计竖向抗拔力为N=700kN ，锁定值为400kN （2）锚杆钻孔倾角为90°竖向，孔径150mm 。每条锚杆长约27m ，其中自由段长度L f =5m ，锚固段段长约L a =22m 。终孔条件：进入中风化岩层不少于5m 或进入强风化及以上岩层不少于11m ； （3）锚杆材料采用5×7φ5的钢绞线，钢绞线采用270K 低松驰型，标准强度值为1860N/mm 2。锚
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
地下水与地下室抗浮的探讨 摘要；地下水是构成水圈的重要水体之一，是埋藏在地表下土体孔隙、岩石孔隙、空洞中的水的总称。地下水的运动有层流和紊流两种形式，以层流为主，它的运动遵循达西定律。地下水作为岩土介质的组成部分，直接影响着岩土的性质和行为。 关键词；地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。 近年来，地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。 （一）地下水的基本类型 1)．上层滞水 A. 主要靠大气降水和地表水下渗补给； B. ； C. 以蒸发或向下渗透到潜水中的方式排泄； D. 水量小，季节变化大，容易污染； E. 引起土质边被滑塌、黄土路基沉陷、路基冻胀等病害的重要因素。 2)．潜水 ①潜水的分布及潜水面特征 潜水面——潜水的无压的自由水面。通常，潜水面不是一个延伸很广的平面，是一个有起有伏、有陡有缓的面，潜水面形态一般与地表地形相适应。 潜水埋藏深度：潜水面至地面的垂直距离。λ 潜水层厚度：潜水面至下部隔水层顶面的垂直距离（含水层厚度）。λ 潜水位：潜水面上每一点的绝对标高。λ ②潜水的补给、径流和排泄 大气降水、地表水、承压水→潜水→地表水（河流、泉—山区）、蒸发（平原区）λ
①确定任一点的潜水流向；②确定沿潜水流动方向上两点间水力坡度；③确定任一点潜水埋藏深度；④确定潜水与地表水之间的补给关系。 ①承压水的分布——自流盆地及自流斜地 承压水头：承压水位到隔水层顶板间垂直距离。 含水层厚度：隔水层顶、底板间的垂直距离。 （三）典型案例 工程概况 某大夏由A座((26层)、B座(18层)及东西两座裙楼((3层)组成。塔楼与裙楼共同围成了一个30m×38m的内庭。B座有一层地下车库，A座、裙房及内庭下面有两层地下车库。上部结构为框架剪力墙体系，基础为人工挖孔灌注桩，长度为18-23m。A,B座塔楼下人工挖孔桩桩径为1.2-2m，桩端直径扩大0.6-1.2m，桩端入中风化砂岩一倍桩径。裙楼和内庭范围内的人工挖孔桩长10-15m，桩径为1.2m，无扩大头，桩端入中风化砂岩0.5m.
东莞市常平正成步行街F、H G商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F、G H商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积 约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板 局部抗浮严重不足，现地下室工程⑤ ??、G A?①轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设 方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0?23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7?2.0米（底部0.2?0.3 米的灰色耕表土包括在内），平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9?1.9米，平均1.45米。 ③淤泥层：中厚?薄层连续分布，层顶埋深2.9?3.7米，层厚0.3?2.0 米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7?5.0米,层厚9.1?12.7 米，平
均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深14.1? 16.4米,层厚变化很大，1.2?7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0?22.3米,层厚变化大，0.5?4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5?23.7 米,层厚1.3?6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0?3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5?27 米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 (1)降水井孔径200 mm,内置160mm滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m (2)滤水管采用PVC塑料管，壁厚3mm外包铁丝网和塑料网； (3)在滤水管与井壁间采用碎石砾料填充，且在井底填碎石厚度不少于 200 mm o 2、抗浮锚杆设计：本工程共需布置180条锚杆
地下室的抗浮验算要点 摘要：本文结合理论、规范和工程实例，分析在地下水作用下高层结构中地下室所受浮力的成因和一般规律，提出了抗浮验算的基本内容和基本原则，以及具体的验算方法，可供广大工程技术人员参考。 关键词：高层结构地下室抗浮验算 内容： 随着我国工程建设的发展，高层建筑越来越多，高层结构中一般都有地下室甚至多层地下室，为地下水位较高时，所受的浮力很大，而我国现行的国家地基规范中，并无相关的抗浮验算要求，因此，实际工程中，很多地下室未进行抗浮验算，给结构留下重大的隐患。一九九八年，武汉遭受特大洪水侵袭，我市的多个地下室发生不同程度的损坏。笔者结合多年的工作经验，对如何进行抗浮验算提出自己的看法，供大家参考。 一、地下水的类型和渗透性 1、上层滞水：是指埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。它的分布范围有限，其来源主要是由大气降水补给。因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。 上层滞水地带只有在融雪后或大量降水时才能聚集较多的水，因而只能被作为季节性的或临时性的水源。 2、潜水：埋藏在地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面的地下水称为潜水。潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。 潜水直接受雨水渗透或河流渗入土中而得到补给，同时也直接由于蒸发或流入河流而排泄，它的分布区与补给区是一致的。因此，潜水水位变化，直接受气候条件变化的影响。 3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。它承受一定的静水压力。在地面打井至承压水层时，水便在井中上升甚至喷出地表，形成所谓上升泉水。由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的埋藏区与地表补给区不一致。因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。 土透水性的强弱一般由土的渗透系数反映。一般认为，在工程中渗透系数≤10-5cm/sec 时，土具有不透水性，密实的粘性土一般能满足上述要求。具体工程中，应以勘察报告为准。 二、地下水产生浮力的条件 存在于土中的液态水可分为结合水和自由水两类，结合水与土粒表面牢固地粘结在一起，不能自由移动，不能传递压力，因此，它不含对土粒产生浮力。自由水在土粒影响范围以外，能传递静力压力，有溶解能力。其中的重力水可以自由运动，对土粒有浮力作用
既有地下室抗浮事故方案探讨 摘要：通过2个地下室抗浮事故的工程案例，对事故原因及事故处理进行详细分析，经计算选择合理的加固方案，经过实践验证处理效果，对防止及处理类似事故提供借鉴。 关键词：地下室水压底板抗浮加固 引言 现阶段，建筑规模越来越大，建筑面积上万平方米的地下室已经非常普遍，甚至十几万平方米地下室也遍布各个一、二线城市，伴随建筑面积、数量的增多，带来的相关工程质量事故也出现的比较频繁，其中尤其以结构构件开裂、渗漏、建筑物整体上浮等情况较多。地下室抗浮方法很多，有增加自重法、抗拔桩法、抗浮锚杆、降水减压法等，根据施工阶段、地质情况、造价、结构类型等诸多因素，工程中最常用的临时性措施有隔水、降水措施，永久性措施主要采用增加自重、抗浮锚杆等方法。 引起建筑物浮起的因素很多，主要有：对地下室水浮力作用机理认识不足，未进行抗浮计算；抗浮计算参取值不当，盲目选用地质勘查资料中的场地地下水位，忽略了可能出现的最高值；抗浮计算失误或抗浮措施不当；施工不当；回填土质量（厚度、密度）；基础形式等。 本文通过2个工程实例，对事故原因进行总结，并对水压力和承载力进行分析，提供合理的处理方案，为以后类似事故防止及处理提供参考。 1 事故案例一 1.1 工程概况 青岛某工程位于市北区老虎山西侧，其地下室设计为公共停车场，顶板厚度180mm，基础采用独立基础，防水板厚度250mm，净高3.62m，2013年7月，由于连日暴雨，位于9#和10#之间的顶板中间部位抬高300mm左右，两楼之间框架柱根部及梁底位置均出现环向裂缝裂缝，裂缝最宽为5mm左右，裂缝呈现中间宽、靠近主楼附近细的情况，同时，基础底板中间范围出现隆起与裂缝，且地下室水已从多处裂缝溢出。经专家会审认为该地下室产生破坏的原因，主要是地下室局部抗浮不足，从而在大量降水导致地下水位升高的情况下，部分结构所受浮力超出了其承受范围，从而导致底板、顶板及柱的变形与破坏，此时车库顶1.3m回填土还未施工； 根据建筑整体抗浮、局部抗浮计算分析，发现原设计未考局部虑抗浮计算，而原设计未考虑局部抗浮计算的的原因是地质勘查报告中未体现地下室抗浮水位，从而导致在回填土未施工的情况下，盲沟堵塞，排水不畅，建筑物整体抗浮不够，从而车库顶板抬升，而从基础防水板又承载不不足，导致防水底板开裂，
地下室抗浮设计的探讨 【摘要】对地下室抗浮设计中的几个问题提出一些看法，供结构设计者参考 【关键词】地下室；抗浮水位；抗浮措施；抗浮桩； 引言 改革开放30年来，随着经济的迅速发展，城市建设的加速，人们对地下室空间的利用要求越来越高，地下室、人防地下室建设数量越来越多，面积也越来越大，因此在结构设计中，如何解决地下室的抗浮问题已经成为一个经常面临的问题，引起工程师的广泛关注。 1 地下室抗浮设计分三种情况 1.1 地下室施工完毕后便停止降水，这时即便地上结构层数较多，但因上部结构还没有施工，地下室的自重无法抵抗地下水的浮力，这种情况应对地下室进行施工阶段的抗浮验算，并采用相关的抗浮措施。 1.2 地下水位较高，且地下室埋深较大、地上结构层数较少。这种情况下，结构的自重无法抵抗地下水的浮力，需对整体结构进行抗浮验算。 1.3 结构本身的自重可以抵抗地下水的浮力，但地下室底板也需进行抗浮设计。 2 地下室抗浮水位的选取
目前地质勘查单位提供的岩土工程勘查报告中对地下水水位提供了三个指标：1）拟建场地历史最高水位；2）近3~5年最高水位；3）勘查时的实测静止地下水位。确定地下室抗浮设防水位时应根据设计规范中确定的原则：防水要求严格的地下室，其设防水位可按历年最高地下水位；对防水要求不严格的地下室其设防水位可参照近3~5年最高水位及勘查时的实测静止地下水位。 3 地下室抗浮验算 在抗浮验算中，永久荷载的效应对结构是有利的，因此现行的《建筑结构荷载规范》规定荷载的分项系数小于1.0，也可以按照安全系数法进行验算： s——地下水对地下室浮力的标准值 g——结构自身重量及上部永久荷载标准值之合 k——抗浮安全系数，可取1.1 当g>ks,说明建筑物的自重及覆土自重比受到的水浮力大很多，足以满足抗浮要求而无需抗浮桩，仅需满足竖向抗压承载力就可以了。 当g 地下室抗浮观测方案 一、工程概况 本工程设计±0.000相当于黄海高程4.450m，场地相对标高约为-1.75m。A标地下室建筑面积为32000平方，B标地下室建筑面积约18000平方，主楼均为11层小高层。B标装饰工程已经完成，地下室后浇带已经封闭，A标结构已经封顶，二结构正砌筑中，地下室后浇带正在清理，准备封闭施工。 本工程人防区和主楼底标设计厚度为400mm，其余部位底板厚度为350mm，设计底板面标高为-4.95m。垫层采用150厚C15砼垫层+150厚碎石垫层。 基础形式为预应力管桩基础，桩径为500mm，桩顶标高为-5.3m~-7.30m，有效桩长为45m(具体详见桩位图），桩顶锚入承台高度为50mm。 二、编制目的 因地下室底板后浇带即将全部封闭，外围的土方回填已经结束，且梅雨季节即将到来，地下水位将达到一年中的最高水位，而顶板覆土还未完成，为防止因地下水位的上涨而造成的地下室上浮从而破话地下室结构，防患于未来，在地下室底板上设置沉降观测点，当发现地下室明显上浮时可及时采取措施防止对地下室底板的进一步的破坏。 三、观测点设置 在地下室非主楼部分的底板及框架柱上设置观测点，设置的原则为间距不大于35米的柱、底板上各设置一个观测点，设置在后浇带之间的板中间位置（见附图） 四、观测方法 沉降点设置好后采用水准仪平均每周观测一次，特殊情况没二天观测一次（连续3天日降雨量超过100mm或观测到底板有数据不均匀上浮现象），观测到连续3天平均每天有超过2mm的上浮即为进入预警状态，应每天观测一次，并通报建设单位采取抗浮措施。 五、抗浮措施 1、压载： 发现底板上浮后，经设计确认需要压载，采用沙袋到地下室底板压载。 地下室抗浮施工方案 一、工程概括 本工程名称为碧桂园·新城之光花园。本拟建工程为1栋2９层、１栋30层洋房、4栋３2层洋房、一栋4层幼儿园与2层商业楼及沿街商铺，型号分别有Y017、T3 、王字型等,总建筑面积为184503、97㎡。 建设单位为佛山市顺德区乐从碧桂园房地产开发有限公司,设计单位为广东博意建筑设计院有限公司，监理单位为广东国晟建设监理有限公司，施工单位为广东腾越建筑工程有限公司.拟建场地四周已进行平整，场地内已通水通电,场内主干道在地下室顶板,地下室顶板上行车重量不能超过30吨。 适用范围 本方案仅适用碧桂园·新城之光花园项目地下室得抗浮施工. 三、施工方案 （一)、原因得分析 地下室抗浮就是一个复杂得问题，场地土层差异性，场地地下水复杂多变性，给地下室抗浮水位得确定带来了较大困难，但抗浮又就是地下室抗浮设计中一个重要得参数。究竟如何做到既安全又合理得确定？勘察、设计人员应遵照《岩土工程勘察规范》（GB ５0０21）及《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGＪ７2——2004）得相关规定进行勘察与分析，保证地下室得抗浮： (二)、抗浮验算得几个参数 《给排水工程构筑物结构设计规范》GB50069—200２第５、2、 ２条与５、2、3条中比较清楚得表述了，对于抗浮结构得设计,地表水或地下水作用应就是第一可变荷载,在进行结构构件得强度计算时,它得分项系数取为1、27；即，在结构构件得强度计算时,结构有利组合时抗力得分项系数取1、0,水浮力得基本组合设计值为标准值乘上1、27。当计算整体抗浮得稳定性时，抵抗力只计入永久荷载,水浮力采用标准值乘以抗力系数Kｓ（取１、０５）。但其水浮力得作用与结构得受力性能应就是相似得. （三）、地下水作用 真正处于静止状态得地下水就是很少得，水在土体中多就是流动状态（渗流)，渗流就是复杂得三维空间课题，饱与土与非饱与土得渗流现象在工程性状上有很大得差异。 土中得孔隙就是下水储存得场所，又就是地下水运动得通道，由渗流分析引伸出得孔隙水压力分析，就是地下水对建筑工程作用分析得基础。 历史最高水位、近期最高水位,都不能直接作为抗浮水位提供。要提供一个比较客观得设计抗浮水位标高,必须要有长期观测资料,了解各层地下水得赋存形态与运动规律，作渗流分析求取地下水对基底得压力,按基底最大压力提供抗浮水位标高.也就就是说，正确确定基础底面处地下水得压力，就是提供建筑物设计抗浮水位标高得前提。 基底得水压力并不完全取决于水位得高低，还与水得存在形态相关。 浅谈地下室结构抗浮设计问题分析 发表时间：2019-08-28T14:01:27.280Z 来源：《基层建设》2019年第16期作者：李坚 [导读] 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。 广东建筑艺术设计院有限公司 510655 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。本文就是针对这些事故的原因进行归纳和分析。 关键词：地下室；抗浮设计；抗水板 一、概述 随着国民经济的发展，城市建设的也得到迅速的发展。而城市土地资源的日益紧缺，建筑及城市交通逐步向地下发展。大商业建筑、高层及超高层建筑由于其功能和结构本身的需要，大多设置了地下室。随着建筑层数的日益增高，地下结构已向多层发展，其基坑支护、地下结构设计、地下室的施工及防水等日益成为建筑工程界关注的热点。由于地下室工程的施工环境特殊、隐蔽性大、涉及的工种多、施工复杂，也容易出现质量问题，因而对设计有一定的特殊要求。 二、地下室抗浮水位的合理选取 设防水位的确定对建筑物的安全和业主的投资有较大的影响。较多文献已指出岩土地基中的地下水浮力的确定，不能简单按静水压力公式计算，即地下水的水压力在垂直方向上并非随深度增加而线性增加。从《铁路桥涵设计规范》和《岩土工程手册》的规定中可以看出建筑物基础位于不同持力层时，浮力计算有差别。当位于粉土、粘土、砂土、碎石土和节理裂缝发育的岩石地基时，由于地层的透水性好，水浮力不应折减，而位于节理裂隙不发育的岩石地基时，甚至工程底板与岩石密贴时，可考虑水浮力的折减，甚至不考虑水浮力的作用。当建筑物位于黏土地基时，其浮力较难准确确定，应结合地区的实际经验考虑。 根据勘察单位提供的岩土工程勘察报告，确定地下室抗浮设防水位时，应根据设计规范中确定的原则：防水要求严格的地下室，其设防水位可按历年最高地下水位；对防水要求不严格的地下室其设防水位可参照近3～5年最高水位及勘查时的实测静止地下水位。 由此，如何合理确定抗浮水位的取值，应根据工程的特点、地理环境、地质情况及场地条件等因素，还有工程勘察报告中提供场区历年最高水位和近年的最高地下水位，并结合当地的工程经验综合考虑，确定建筑物的设防水位和抗浮设计水位，使设计做到经济、安全。 在建筑允许的情况下，尽可能提高基坑坑底的设计标高，间接降低抗浮设防水位。具体措施可采用平板式筏板，一般而言，平板式筏板基础的重量与“低板位”梁板式筏板基础上填覆土的重量基本相当，但后者的基础高度一般要比前者高。地下室楼盖提倡使用宽扁梁或无梁楼盖。宽扁梁的截面高度一般为跨度的1/16～1/22，宽扁梁的使用将有效地降低地下结构的层高，从而相对降低了抗浮设防水位。 三、地下室抗浮方案 目前针对地下室抗浮问题主要有增加自重法和设置抗拔桩这两种方案。 1、增加自重法方案 增加自重法包括地下室顶板压载、地下室底板加载及边墙加载等方法，增加地下结构物自身重量（即恒载），使其自身的重力始终大于地下水对结构物所产生的托浮力，确保结构物不上浮。这种方法的优点是：施工及设计较简单；缺点是：当结构物需要抵抗浮力较大时，由于需大量增加混凝土或相关配重材料用量，故费用增加较多。还可能影响对地下结构物室内使用净高。 1）顶部压载措施 顶部压载措施是将地下结构物顶板的混凝土加厚或增加其他压载材料，使自身重量（即恒载）增加以抵抗地下水的上浮力，但增加的混凝土却占去原有覆土的位置，所以增加的重量仅为混凝土与覆土重量之差。因为混凝土与覆土重量的差距不大，所以此法的效益不大，并且使地下结构与地表的距离拉近，由此减少了地下结构上方覆土厚度。此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚压载物且其顶部有条件压载的地下结构物的抗浮，否则，其顶部有条件压载也会增加结构自身造价和基础造价，对规模较大、埋深较深的地下结构物的抗浮不宜采用此法作抗浮措施。 另外，当采用此法作抗浮措施时，施工时应避开雨季；因为刚封顶后地下室，还来不及做其他项目时，雨季使地下室处于其最不安全的时期。 2）底板加载措施 基板加载措施是将地下结构物底板的混凝土加厚，使自身重量增加以抵抗地下水的上浮力，但在增加混凝土的同时也增加了水的上浮力，所以它增加的重量是混凝土与水的重量之差。因为混凝土与水的重量差距远比混凝土与覆土的重量差距大，所以每增加单位体积的基底板混凝土，其抗浮效益比顶板压载法要大，但会提高工程造价，采用基板加载抗浮措施，不仅在地下室底板需浇筑大量的压载混凝土，在材料上造成极大的浪费，厚板给施工也带来非常大的困难和不便。因压载增加了地下室底板的厚度，造成地下室净空变小，给以后的使用带来不便。此方案造价很高既费钱又费工，此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚混凝土的地下结构物的抗浮。 3）侧墙加载措施 侧墙加载措施是将地下结构物侧墙的混凝土加厚，这种做法虽然增加了水的上浮力，但也由此加宽了地下结构物上方覆土的范围。这种做法虽然也可得到较大的抗浮力，并且不需要加深基坑开挖，但开挖的范围却因此增宽，在地价昂贵的地区，经济效益也将因此折减。此法一般适用于不受场地限制、地价不贵地区的规模较小地下结构物的抗浮。 2、设置抗浮桩 目前，设置抗拔桩是在地下室抗浮设计中使用较为广泛的一种方法。但仔细分析，这种方法也有一定的局限性。因为地下室的抗浮设防水位是根据拟建场地历年最高水位，并结合近几年的水位变化情况提出来的，即使经过重新评估后确定的抗浮设防水位，也是按一定的统计规律得出的结论。显然，该方法确定的地下水位在一般的情况下是很难达到的；加之设计计算的不精确性，也使得抗拔桩都具有一定的安全储备，因此，“抗拔桩”实际上长期起着“抗压桩”的作用，这种“反作用”将阻碍有抗浮要求的地下室的合理沉降，而这种变化将会使不 家园以北地段Ⅰ-2a地块 地 下 室 抗 浮 降 排 水 专 项 方 案 建工股份有限公司 二零一四年三月 1、工程概况 1.1、总体概况 本工程位于市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。家园以北1-2a地块总建筑面积136588平米，包括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，地下室32944平米。1.2、结构概况 1#～10#楼各设单层地下室，桩筏基础，地下室底板厚1000㎜，墙板厚300㎜，层高2.9米，框剪结构；地下车库为桩筏基础，未设计抗拔桩，筏板厚400㎜，墙板厚300㎜，顶板厚400㎜，层高3.7米，框剪结构-无梁楼盖体系，采用C35P6抗渗混凝土。 1.3、基坑概况 1#～10#高层建筑地下室底标高为-5.1m，基坑挖深为6.65m～7.65m。 地下车库基础底板面标高为-5.1m，筏板底（包括垫层厚度0.25m，下同）标高为-5.75m，基坑开挖深度为4.65m。 1#～10#楼及地下车库基坑支护由华展工程研究设计院有限公司提供，基坑最长约207m，最宽约201m，地下室面积约32944㎡，周长约为816m,为不规则形状。 2、编制目的及依据 2.1、编制目的 本工程1#～10#楼及地下室，针对工程特点，编制施工期间抗浮降排水专项方案。 2.2、编制依据 （1）、家园以北地段1-2a项目地下室、地下车库基坑围护工程施工图纸、图纸会审、设计交底记录、技术核定单、工程联系单、基坑支护及降水专项施工方案、专家论证意见。 （2）、家园以北地段1-2a项目施工图纸、图纸会审及设计交底记录（3）、各项及地方规、标准 （4）、家园以北地段1-2a项目工程施工组织设计 3、抗浮措施 根据《基坑支护总说明》中地三条：本项目场地地下水较浅，赋存于人工填土和土层中。人工填土结构松散，性质不均，易形成地下水流入基坑的通道，因此地下室基坑只需设置排水体系、做好防渗措施及地下室顶板标高-0.7处排水措施。 3.1、基坑支护设计抗浮措施（基坑排水体系，防渗措施） 3.1.1、排水体系 1.坑外排水地表及边坡采用70~100mm厚C15素混凝土硬化封闭。在边坡顶四周做好300×300 mm的方形砖砌排水沟（沟侧边用M5水泥砂浆砌砖120mm厚，侧与顶面批1：3水泥砂浆，纵向坡度0.15%）；每隔20m-25m设400×400×600mm的砖砌集水井（240厚灰砂砖墙，M5水泥砂浆砌砖，侧批25mm厚1： 2.5水泥砂浆），拦截基坑外地表水，沉淀后用水泵抽入市政排水管网。