曝气器设计
XX建设标准化协会标准
鼓风曝气系统设计规程
Designstandardofaerationblowingsystem CECS97:97
主编单位：XX建筑工程学院
审查单位：XX建设标准化协会工业给水排水委员会
批准日期：1997年12月30日
前言
现标准《鼓风曝气系统设计规程》CECS97：97为XX建设标准化协会标准，推荐给有关单位使用。在使用过程中，请将意见及有关资料寄交XX和平街北口中国XX工程公司XX建设标准化协会工业给水排水委员会（邮编：100029），以便修订时参考。
本规程主编单位：XX建筑工程学院
主要起草人：XX、XX
XX建设标准化协会
1997年12月30日1总则
1.0.1为使生物处理曝气系统设计满足工程建设需要，特制定本规程。
1.0.2本规程包括曝气器、供风管道、风机的选型及机房设计。
1.0.3本规程适用于新建、扩建、改建的城市污水处理工程或工业污水处理工程中的生物处理鼓风曝气系统的设计计算。
1.0.4鼓风曝气系统设计除按本规程执行外，尚应符合现行有关的国家标准的规定。
2术语
2.0.1曝气器aerator
用于水中充氧兼搅拌的基本器具或设备。
2.0.2微孔曝气器finebubbleaerator
空气通过多孔介质，在水中产生气泡直径小于3mm的高效曝气器。
2.0.3中大气泡曝气器middleandlargeairbubbleaerator
空气通过曝气器在水中产生气泡直径大于3mm以上的曝气器。
2.0.4可张中、微孔曝气器openablemiddleandfinebubbleaerator
空气通过具有弹性材质的微孔曝气器或软管时，其上孔缝张开，停止供气时孔缝闭合的一种曝气器。
2.0.5双环伞型曝气器doubleringsumbrellaaerator
一种具有双环类似伞状的，在水中产生中大气泡的曝气器。
2.0.6曝气器标准状态充氧性能oxygenctransferperformance
指单个曝气器在大气压力为、水温为20℃时，对清水的充氧性能。
2.0.7鼓风曝气系统aerationblowingsystem
指由风机、管路、曝气器、除尘器为主组成的系统。
3鼓风曝气器
一般规定
3.1.1根据污水性质、环境要求、管理水平、经济核算，工程设计中可选用鼓风曝气、机械表面曝气、射流曝气等方式，一般宜选用鼓风曝气式。
3.1.2选用鼓风曝气系统时曝气器应符合下列要求：
1、在某一特定曝气条件下，既能满足曝气池污水需氧要求，又能达到混合搅拌，池内无沉淀的要求；
2、曝气器既要有较高充氧性能，又应有较强混合搅拌能力。同时还应有不易堵塞、耐腐蚀、坚固、布气均匀、操作管理及维修简便，成本低、阻力小和寿命长等性能；
3、选用曝气器所组成的鼓风曝气系统，从整体上应具有节约能量、组成简单、安装及维修管理方便，易于排除故障等优点。
3.1.3鼓风曝气器分为微孔曝气器及中大气泡曝气器。大、中型城市污水处理厂宜选用微孔曝气器，接触曝气器氧化法宜选用中大气泡曝气器。
3.1.4工程中选用的曝气器，应有该曝气器在不同服务面积、不同风量、不同曝气水深时标准状态下的充氧性能曲线及底部流速曲线。
3.1.5鼓风曝气器可满池布置，也可在池侧布置。推流式曝气池的曝气器宜沿池长方向渐减布置。
微孔曝气器
3.2.1工程中常用微孔曝气器有： 1、可张中、微孔曝气器；
2、平板式微孔曝气器；
3、钟罩式微孔曝气器；
4、聚乙烯棒状微孔曝气器。
3.2.2可张中、微孔曝气器技术性能应符合《污水处理用可张中、微孔曝气器》 3.2.3钟罩式、平板式微孔曝气器的技术性能应符合《污水处理用微孔曝气器》CJ/
3.2.4在不连续曝气的污水生物处理中，当使用微孔曝气器时，应采用可张中、微孔曝气器。
中大气泡曝气器
3.3.1工程中常用的中大气泡曝气器有： 1、双环伞型曝气器；
2、穿孔散流曝气器；
3、网状膜中微孔曝气器；
4、固定螺旋曝气器；
5、动态曝气器；
6、盆型曝气器；
7、穿孔管曝气器。
3.3.2双环伞型曝气器技术性能应符合《双环伞型曝气器》CJ/的要求，其充氧性能见附录，选用中大气泡曝气器时，宜选用双伞型曝气器。 3.3.3选用固定螺旋曝气器时，曝气池水深不宜小于
4.0m ，曝气池底部流速不宜小于0.5m/s 。 3.3.4选用盆型曝气器时，曝气器启动阻力约为，运行阻力约为 。
3.3.5选用穿孔管曝气器时，应根据污水性能确定孔径。一般宜为3-10mm 。
曝气器数量计算
3.4.1曝气池容积计算
曝气池容积可按下列方法之一计算： 1、按室外排水设计规范公式计算
详见《室外排水设计规范》GBJ14-87第6.6.2 2、按下述公式计算 1） 污泥负荷
F W =K ·L e （3.4.1-1） 2） 曝气池容积
w
w e i N F L L Q V ??-??=
1000)
(24（3.4.1-2）
式中F W –曝气池的五日生物需氧量污泥负荷（kgBOD 5/kgMLSS·d ）； K--BOD 5降解常数由试验确定（l/d ）； L e –曝气池出水五日生物需氧量（mg/L ）； Q--曝气池的设计流量（m 3/h ）；
L i --曝气池进水五日生物需氧量（mg/L ）； V--曝气池的容积（m 3）；
N W –曝气池内混合液悬浮固体平均浓度（g/l ）。 3.4.2曝气池面积按下式计算
H
V
F =（3.4.2-1）
式中F –曝气池面积（m 2）； H –曝气池水深（h ）；
V –由3.4.1算得的曝气池容积（m 3）。 3.4.3曝气池污水需氧量应按下列方法之一计算： 1、按室外排水设计规范公式计算
详见《室外排水设计规范》GBJ14-87第6.7.2条。 2、按下述公式计算
O 2=24·Q ·（L i -L e ）·a ’+V ·N W ·b ’（3.4.3-1） 式中O 2–曝气池污水需氧量（kgO2/d ）； a ’--BOD5降解需氧量(kgO2/kgBOD5)；
b ’--活性污泥内源呼吸耗氧量（kgO2/kgMLSS ·d ）； a’、b’
3.4.4曝气池标准状态下污水需氧量按下式计算
)
(024.1)(2020
2t T s T s c C C P C O O -??????=
-ρβα（3.4.4-1）
式中O C –标准状态下曝气池污水需氧量（kgO 2/d ）； O 2–由3.4.3算得的曝气池污水需氧量（kgO 2/d ）； C S20--20 C 蒸馏水饱和溶解氧值〈mgO 2/L 〉； α–曝气设备在污水与清水中氧总转移系数之比值； β–污水与清水中饱和溶解氧浓度之比值； α、β
—温度修正系数；
T –曝气池内水温，应按夏季温度考虑（ C ）；
C S （T ）--水温T C 时蒸馏水中饱和溶解氧值（mgO 2/L 〉； Ct –曝气池正常运行中应维持的溶解氧浓度值（mgO 2/L 〉； ρ–不同地区气压修正系数
Pa
Pa 510013.1)
?=
所在地区实际气压（ρ（3.4.4-2）
P –压力修正系数，按下式计算
42
206.0t b O
P P +=（3.4.4-3）
式中P b –空气释放点处绝对压力，按下式计算
100
H
P P a b +=（Mpa ）；（3.4.4-4）
式中P a –当地大气压力（Mpa ）；
H –曝气池空气释放点距水面高度（m ）；
O t –空气逸出池面时气体中氧的百分数，按下式计算。
)
1(2179100
)1(21εε-?+?-?=
t O （3.4.4-5）
式中ε–曝气池氧的利用率，以%计。 （由附录A.0.1
3.4.5风机总供风量按下式计算
ε
?=
28.0c
O Q （3.4.5-1） 式中Q –风机总供风量（m 3/d ）；
–标准状态（，20 C ）下每立方米空气中含氧量 （kgO 2/m 3）； O c 、ε—见3.4.4。 3.4.6曝气器数量计算
曝气器所需数量，应从供氧、服务面积两方面计算。
1、 按供氧能力计算曝气器数量
c
c
c q O h ?=
24（3.4.6-1） 式中h 1—按供氧能力所需曝气器个数（个）；
O c –由式（3.4.4-1）所得曝气器污水标准状态下生物处理需氧量（kgO 2/d ）； q c –曝气器标准状态下，与曝气器工作条件接近时的供氧能力 （kgO 2/h ·个）; (见附录A.0.1
2、 按服务面积计算曝气器数量
f
F
h =
2（3.4.7-1） 式中h 2–按服务面积所需曝气器个数（个）； F –由式（3.4.2-1）所得曝气器面积（m 2）； f –单个曝气器服务面积（m 2）； (见附录A.0.1
当算得h1与h2二者相差较大时，应经调整f 或qc 重复上述计算，直至二者接近时为止。
曝气搅拌能力验算
3.5.1为满足曝气池混合搅拌需要，曝气还应符合下列条件之一：
1、污水生物处理供风量立方米污水还不应小于3m 3；
2、曝气池底部水流速不应小于0.25m/s 。
4 供风管道及计算
供风管道一般规定
4.1.1供风管道系指风机出口至曝气器的管道。设计中应尽可能减小管道局部阻力损失，并使各曝气器处压力相等或接近。
4.1.2大中型处理厂曝气池供风总干管应从鼓风机房引出两条供气管或采用环状布置、或总干管上
设气体分配罐，一组池设置一供风干管。
4.1.3供风管路宜采用钢管，并应考虑温度补偿措施和管道防腐处理。
4.1.4供风干管上应设置适量的伸缩节和固定支架。
4.1.5供风管道应在最低点设置排除水份或油份的放泄口。
4.1.6供风管道应设置排入大气的放风口，并应采取消声措施。
4.1.7供风支、干管上应装有真空破坏阀，立管管顶应高出水面0.5m以上，管路上所装阀门应设在水面之上。
微孔曝气器供风管路
4.2.1水面以上供风干、支管可采用UPVC-FRP复合管（加强聚氯乙烯+2mm玻璃布）或FRP 管、钢管。水下供风支管也可采用加强聚氯乙烯UPVC管。
4.2.2供风管道为钢管时，必须对管道内进行严格防腐处理，管道外也宜做防腐处理。管内防腐可采用厚δ=150μ的铝合金热喷涂或其它方法。
4.2.3布气支管允许水平高度误差值±10mm。
4.2.4微孔曝气器底盘与布气支管连接后，底盘平面与管轴线水平误差不应大于5mm。
4.2.5微孔曝气器固定支架应可调。调整后同一曝气池内曝气器盘面标高最大误差不应大于5mm，两曝气池之间的曝气器盘面标高，最大误差不应大于10mm或按设计要求。
4.2.6供风支管的间距应通过计算确定，但不宜小于0.5m。
4.2.7为便于检修和更换曝气头，也可采用可提式微孔曝气器装置。
4.2.8曝气支管末端应有排除气、水混合物之立管，管端伸出水面，管径不宜小于5mm，支管与立管连接处孔洞直径以3-5mm为宜，管上设有阀门。
4.2.9微孔曝气器的固定支架，应有足够的锚固力，与池底板进行锚固应考虑所受浮力。
微孔曝气器安装前，应将供风干管、支管等所有管道吹扫干净。
可张中、微孔曝气软管的安装，应按《污水处理用可张中、微孔曝气器》CJ/规定和产品技术要求
进行。
中大气泡曝气器供风管路
4.3.1每组曝气池的供风干管宜为环状布置。
4.3.2池底供风支管应与池宽平行布置，曝气器可固定在支管上或悬吊于支管下，或在供风支管两侧。固定螺旋曝气器应与池底固定。每根支管所带曝气器不宜太多，以不超过5个为宜。
4.3.3供风立管应与池壁预埋件固定，供风支管应与池底预埋件固定。
供风管路计算
供风管路计算，可参照《给水排水设计手册》第五册。
5风机与机房
风机
5.1.1国内目前常用风机
1罗茨鼓风机
1）T S系列低噪声罗茨鼓风机
2）R系列罗茨鼓风机
3）L系列罗茨鼓风机
2离心鼓风机
1）高速单级污水处理离心鼓风机
2）C系列污水处理离心鼓风机
5.1.2鼓风机应选用高效、节能、使用方便、运行安全，噪声低、易维护管理的机型，可选用离心式单级鼓风机。小规模污水处理厂中，也可选用罗茨鼓风机。
5.1.3罗茨风机宜选用TS系列低噪声风机和R系列罗茨鼓风机。
5.1.4罗茨风机宜选用同一型号，当风量变化较大时，应考虑风机大小搭配，但型号不宜过多。
5.1.5鼓风机的进气温度应小于40 C。气体中固体微粒含量，罗茨风机不应大于100mg/m3，离心式鼓风机不应大于10mg/m3。微粒最大尺寸不应大于鼓风机气缸内各相对运动部件的最小工作间隙之半。但超过上述规定时应对进入鼓风机的空气进行除尘。
5.1.6选用离心式鼓风机时，应详细核算各种工况条件下风机的工作点，尤其是在冬季，不得接近风机的喘振区和使电机超载，还应考虑送风压力和空气温度的变化。
5.1.7选用罗茨风机时，应设置风量调节装置。
5.1.8鼓风机的设置台数，应根据总供风量，所需风压，选用风机单机性能曲线及气温、污水量和负荷变化等综合确定。
5.1.9括备用风机），不得小于设计所需风量的95%。
5.1. 10风机的风压应按下式计算
H=h1+h2+h3+h4+Δh（-1）
式中H–风机所需风压（Mpa）；
h1–供风管道沿程阻力（Mpa）；
h2–供风管道局部阻力（Mpa）；
h3–曝气器空气释放点以上水静压（Mpa）；
h4–曝气器阻力（Mpa）；
Δh–富余水头Δh=（Mpa）。
其中：微孔曝气器h4≤（Mpa）
可张中、微孔曝气器h4≤（Mpa）
盆型中大气泡曝气器h4≤（Mpa）
其它中大气泡曝气器阻力可忽略不计。
备用风机可用33%-100%的备用率计算。大型污水处理厂宜选用低备用率，小型污水处理厂宜选用高备用率。或者按工作鼓风机台数设置，小于等于3台是，应设1台备用鼓风机，大于等于4
台时，应设2台备用鼓风机。
空气除尘
5.2.1用作鼓风曝气系统空气除尘的设施，按其空气净化标准分为粗效（中效）、高效两类。
5.2.2应根据鼓风机产品本身和曝气器的要求，设置空气除尘设施。
5.2.3对于钟罩、平板式等微孔曝气器，必须进行空气除尘。宜采用粗效—高效顺序联合除尘，除尘后空气中固体微粒含量应小于15mg/1000m3。
5.2.4选用静电除尘器时宜按下述数据进行设计：
1压力损失小于（Mpa）；
2通过设备的风速V<（m/s）；
3去除固体微粒粒径d≥1μm气溶胶的去除率宜达90%-95%以上。
5.2.5选用静电除尘器时，设计中还应设置上、下水管路及冲洗水预热和加压设施，同时还应设置隔离网与具有联锁功能的安全门等防范措施。
5.2.6对于其它曝气器的鼓风曝气系统，可采用粗效除尘器。
鼓风机房
5.3.1污水处理厂采用鼓风曝气系统时，宜设置单独的风机房。也可根据情况设置敞开式风机站，或采用密闭隔音结构风机房。机房宜布置在曝气池附近。
5.3.2风机房内外的噪声，应符合《工业企业噪声控制设计规范》GBJ87-85的规定。
5.3.3机房内可设有值班室、配电室、工具室，对单级离心鼓风机房应设有冷却或风冷却系统。
5.3.4机房内值班室宜有单独出入口，宜用双层玻璃，并应有良好的隔声措施。机房顶板及内墙应采用吸声效果较好的材料贴面。
5.3.5机房内值班室应有必要的通讯手段和机房内主要设备工况的指示或报警装置。当机房内不设值班室时，机房主要设备工况的指示或报警装置均应引进总值班室。
5.3.6机房内应有排除积水的设施和承接风管最低点油、水排泄物的设施。
5.3.7风机房内主要机组的布置和通道宽度应符合《室外排水设计规范》
5.3.8风机房内起重设备，应根据风机最重部件或电动机的重量，按下列规定选用：
1起重量小于的可采用固定吊钩或移动吊架；
2起重量在时，可采用手动单梁起重设备；
3起重量在时，可采用手动或电动单梁起重设备；
4起重量在以上时，可采用手动或电动单梁起重设备；
5起吊高度大，吊运距离长或起吊次数多的风机房可适当提高起吊的机械化水平。
5.3.9需要在机房内检修设备时，应留有维修场所，起面积应根据最大设备或部件的外形尺寸确定，并在周围设宽度不小于0.7m的通道和必要的隔音设施。
机房高度应遵守下列规定：
1无吊车起重设备时，室内地面以上有效高度应不小于3.0m；
2有吊车起重设备时，应保证吊起物体底部与所越过的物体的顶部有不小于0.5m的净空。
3有高压配电设备的房屋高度应根据电气设备外形尺寸及电器要求确定。
设计机房进、出风管道时，应尽量平直，减少各种局部阻力损失。
风机房进风系统宜采用吸风塔和风道组合形式，进风塔顶部端宜设置耐用的铝合金百叶窗。风道中中设置空气除尘器。在进风塔和风道折点处应设置空气整流板。
进风管道宜带有能自动启闭的安全门。除尘后的空气所经过的风道应进行防尘处理。在地下水位较高或高温高湿地区，风道内壁应做防潮处理。
风机应有独立基础，并按最大荷载设计。风机与基础间应设隔振垫。
机房内风机进、出风管宜敷设在地沟内，若在地面敷设时，应根据需要设置跨越设施；若架空敷设时，不应跨越电器设备和阻碍通道，通行处架空管管底距地面不宜小于2.0m，且管道应做托架。
机房规模较大时，宜将风机和管道分上、下两层设置。上层安装机组，下层安装进、出风管及旁通回流管。此时可取消进、出风管上的消音器。
风机与进、出风管间应装置避震喉，机房内进、出风管路与风机进、出风管连接出，应设置弹性接头和必要的管支架。
离心式风机进风管路上，应设手动阀门，正常运行时处于常开状态。
罗茨风机应按产品设置供机组启闭使用的旁通回流管路，其管径比出风管管径小一号。
每台风机出风管道和旁通回流管道上宜设电动阀门及逆止阀，电动阀门宜选用V型球阀或对夹式电动碟阀，逆止阀宜选用蝶式止回阀。
机房外供风管道宜埋地敷设，若在地面上宜包扎隔音材料。
机房内或外应设有风量、风压、风温等一次、二次仪表，供风管路上风量仪宜用涡街式流量计。
鼓风机房空气管路设计应满足试车及允许范围内的风量、风压调节要求。
应按机房操作人员配置必要的个人防护用具。
附录A几种曝气器充氧性能
表A.0.1HGB型橡胶膜微孔曝气器清水充氧性能工作条件充氧能力
服务面积
f（m2）
水深
H（m）
风量
（m3/h）
充氧能力
q c（kg/h）
氧利用率
ε（%）
理论动力效率
E[kg/（kw·h）]
2
3
A.0.2钟罩式微孔曝气器
表A.0.2刚玉钟罩式微孔曝气器清水充氧性能工作条件充氧能力
服务面积
f（m2）
水深
H（m）
风量
（m3/h）
Klas
（l/min）
q c
（kg/h）
ε
（%）
E
kg/（kw·h）
1
2
3
1
2
3
1
2
3
c
图A.0.2-2ε-q-f关系曲线
15
20
25
00.250.50.751
f(m2)
ε（%）
q=1m3/h
q=2m3/h
q=3m3/h
图A.0.2-3E-q-f关系曲线
A.0.3双环伞型曝气器
表A.0.3-1Φ600双伞型曝气器清水充氧性能
充氧性能有效水深
服务面积风量
Klas 30 40 50
q c (kg/h) 30 40 50
ε(%) 30 40 50
E (kg/kwh)
30
40
50
c
图A.0.3-2ε–q-f关系曲线
图A.0.3-3E–q-f关系曲线
表A.0.3-2Φ400双伞型曝气器清水充氧性能
工作条件服务面积f（m2）
水深H（m）
通风量q（m3/h）10 15 20 10 15 20 10 15 20
清水充氧性能
q c（kg/h）
ε（%）
E[kg/（kwh）]
c
图A.0.3-5ε–q-f关系曲线
图A.0.3-6E–q-f关系曲线
附录B几种污水生物处理的a’、b’、α、β
几种污水生物处理需氧系数a’、b’值
污水种类a’（kg/kg）b’（kg/kg·d）
城市生活污水
石油化工
含酚污水---
合成纤维
漂染污水
炼油污水
酿造污水---
制药污水
亚硫酸浆粕污水
制浆造纸污水
化纤污水（棉浆）
制革污水（酶法）
印染废水
几种污水充氧性能修正系数α、β值
污水种类αβ
城市生活污水——
含酚污水——
印染废水——
石油化工污水
附录C用词和用词说明
为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1表示很严格，非这样做不可的用词
正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。
2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词
正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。
3表示允许稍有选择，有条件许可时首先应这样做的用词
正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。
4表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。
条文中指定应按其他有关标准执行的写法为：“应符合······的规定”或“应按······执行”。
空气压缩机课程设计
过程流体机械课程设计 院系： 指导老师：
目录 1 课程设计任务...................................... 错误!未定义书签。 1.已知数据...................................... 错误!未定义书签。 2.课程设计任务及要求............................ 错误!未定义书签。 2 热力计算.......................................... 错误!未定义书签。 1.初步确定压力比及各级名义压力.................. 错误!未定义书签。 2.初步计算各级排气温度.......................... 错误!未定义书签。 3.计算各级排气系数.............................. 错误!未定义书签。 4.计算各级凝析系数及抽加气系数.................. 错误!未定义书签。 5.初步计算各级气缸行程容积...................... 错误!未定义书签。 6.确定活塞杆直径................................ 错误!未定义书签。 7.计算各级气缸直径.............................. 错误!未定义书签。 8.实际行程容积及各级名义压力.................... 错误!未定义书签。 9.计算缸内实际压力.............................. 错误!未定义书签。 10.计算各级实际排气温度......................... 错误!未定义书签。 11.缸内最大实际气体力并核算活塞杆直径........... 错误!未定义书签。 12.复算排气量................................... 错误!未定义书签。 13.计算功率，选取电机........................... 错误!未定义书签。 14.热力计算结果数据............................. 错误!未定义书签。 3 动力计算.......................................... 错误!未定义书签。 1.第Ⅰ级缸解析法................................ 错误!未定义书签。 2.第Ⅰ级缸图解法................................ 错误!未定义书签。 3.第Ⅱ级缸解析法................................ 错误!未定义书签。 4.第Ⅱ级缸图解法................................ 错误!未定义书签。 4 零部件设计........................................ 错误!未定义书签。
射流曝气器调研报告
射流曝气器 一射流曝气技术简介 1.射流器的结构 射流曝气系统的核心设备是射流器。射流器是利用射流紊动扩散作用来传递能量和质量的流体机械和混合反应设备，它由喷嘴、吸气室、喉管及扩散管等部件构成。图1是一个典型的单喷嘴射流器结构，也是废水生化处理中常用的曝气用射流器。 2.射流曝气的基本原理 射流器采用文丘里喷嘴，工作水泵出水通过射流器的喷嘴，随着喷嘴直径变小，液体以极高的速度从喷嘴喷射出来，高速流动的液体穿过吸气室进入喉管，在喉管形成局部真空，通过导气管吸入(或压入)的大量空气进人喉管后，在喷水压力的作用下被分割成大量微小的气泡，与水形成混合体。气液混合体通过扩散管向外排出，其速度减慢，压力增强，形成强力喷射流，对废水搅拌充氧。气泡经多次切割，喷射扰动后，变成无数的细小气泡，其表面积很大，使空气中的氧更易快速溶解于水中。由于气泡直径小，上升速度缓慢，从而延长了大气中氧气溶解于水的时间，促使废水和氧气充分混合接触，氧化废水中的还原性物质，杀灭大部分还原菌和其它一些厌氧菌，进而达到处理废水的目的。 3.射流曝气技术的主要性能特点 射流曝气法的优点: (1)射流曝气器混合搅拌作用强，具有较高的的充氧能力、氧利用率和氧动力转移效率。 (2)构造简单、工作可靠、运转灵活、便于调节、不易堵塞、易维修管理。 (3)当采用自吸式射流曝气器时，可取消鼓风机，消除噪音污染。 (4)在射流曝气器喉管内，由于射流的紊动及能量交换作用，形成了剧烈的混掺现象，不仅在瞬间(10-2s)完成氧从气相向液相中的转移，而且射流曝气的工作水流是进水和回流污泥的混合液或曝气池混合液，因此在混合液内迅速地进行着泥(微生物)一水(有机物)一气(溶解氧)三者间的传质与生化反应，这是一个在特定条件下发生的快速生物反应与三相间传质的综合过程。 (5)提高了污泥的活性，基质降解常数较其它活性污泥法高。
曝气器设计
XX建设标准化协会标准 鼓风曝气系统设计规程Design standard of aeration blowing system CECS 97 : 97 主编单位：XX建筑工程学院 审查单位：XX建设标准化协会工业给水排水委员会批准日期：1997年12月30日
前言 现标准《鼓风曝气系统设计规程》CECS 97 ：97为XX建设标准化协会标准，推荐给有关单位使用。在使用过程中，请将意见及有关资料寄交XX和平街北口中国XX工程公司XX建设标准化协会工业给水排水委员会（邮编：100029），以便修订时参考。 本规程主编单位：XX建筑工程学院 主要起草人：XX、XX XX建设标准化协会 1997年12月30日
1 总则 1.0.1 为使生物处理曝气系统设计满足工程建设需要，特制定本规程。 1.0.2 本规程包括曝气器、供风管道、风机的选型及机房设计。 1.0.3 本规程适用于新建、扩建、改建的城市污水处理工程或工业污水处理工 程中的生物处理鼓风曝气系统的设计计算。 1.0.4 鼓风曝气系统设计除按本规程执行外，尚应符合现行有关的国家标准的规 定。 2 术语 2.0.1 曝气器aerator 用于水中充氧兼搅拌的基本器具或设备。 2.0.2 微孔曝气器fine bubble aerator 空气通过多孔介质，在水中产生气泡直径小于3mm的高效曝气器。 2.0.3 中大气泡曝气器middle and large air bubble aerator 空气通过曝气器在水中产生气泡直径大于3mm以上的曝气器。 2.0.4 可张中、微孔曝气器openable middle and fine bubble aerator 空气通过具有弹性材质的微孔曝气器或软管时，其上孔缝张开，停止供气时孔缝闭合的一种曝气器。 2.0.5 双环伞型曝气器double rings umbrella aerator 一种具有双环类似伞状的，在水中产生中大气泡的曝气器。 2.0.6 曝气器标准状态充氧性能oxygenc transfer performance 指单个曝气器在大气压力为0.1Mpa、水温为20℃时，对清水的充氧性能。 2.0.7 鼓风曝气系统aeration blowing system 指由风机、管路、曝气器、除尘器为主组成的系统。 3 鼓风曝气器 3.1 一般规定 3.1.1 根据污水性质、环境要求、管理水平、经济核算，工程设计中可选用鼓 风曝气、机械表面曝气、射流曝气等方式，一般宜选用鼓风曝气式。 3.1.2 选用鼓风曝气系统时曝气器应符合下列要求： 1、在某一特定曝气条件下，既能满足曝气池污水需氧要求，又能达到混 合搅拌，池内无沉淀的要求； 2、曝气器既要有较高充氧性能，又应有较强混合搅拌能力。同时还应有 不易堵塞、耐腐蚀、坚固、布气均匀、操作管理及维修简便，成本低、 阻力小和寿命长等性能； 3、选用曝气器所组成的鼓风曝气系统，从整体上应具有节约能量、组成 简单、安装及维修管理方便，易于排除故障等优点。 3.1.3 鼓风曝气器分为微孔曝气器及中大气泡曝气器。大、中型城市污水处理
膜生物反应器设计方案及详细参数介绍讲解
膜生物反应器（MBR）介绍及设计应用 （内部资料） 北京碧水源科技发展有限公司 https://www.360docs.net/doc/f19390528.html,
目录 1膜生物反应器（MBR）介绍 (1) 1.1原理 (1) 1.2工艺特点 (1) 2设计 (3) 2.1设计进水水质 (3) 2.2设计出水水质 (3) 2.3优质杂排水→城市杂用水（中水） (3) 2.3.1工艺流程 (3) 2.3.2设计说明 (4) 2.4生活污水→二级出水 (5) 2.4.1工艺流程 (5) 2.4.2设计说明 (6) 2.5生活污水→国家一级A标准 (9) 2.5.1工艺流程 (9) 2.5.2设计说明 (9)
1膜生物反应器（MBR）介绍 1.1原理 膜生物反应器（Membrane Bio-Reactor）简称MBR，是二十世纪末发展起来的新技术。它是膜分离技术和生物技术的有机结合。它不同于活性污泥法，不使用沉淀池进行固液分离，而是使用微滤膜分离技术取代传统活性污泥法的沉淀池和常规过滤单元，使水力停留时间（HRT）和泥龄（STR）完全分离。因此具有高效固液分离性能，同时利用膜的特性，使活性污泥不随出水流失，在生化池中形成8000－12000 mg/L超高浓度的活性污泥浓度，使污染物分解彻底，因此出水水质良好、稳定，出水细菌、悬浮物和浊度接近于零，并可截留粪大肠菌等生物性污染物，处理后出水可直接回用。 图1 膜生物反应器工作原理简图 1.2工艺特点 （1）出水水质优良、稳定。高效的固液分离将废水中的悬浮物质、胶体物质、生物单元流失的微生物菌群与已净化的水分开，不须经三级处理即直接可回用。具有较高的水质安全性。
活塞式空气压缩机课程设计
4L-208型活塞式空气压缩机的选型及设计 （） 摘要：随着国民经济的快速发展，压缩机已经成为众多部门中的重要通用机械。压缩机是压缩气体提高气体压力并输送气体的机械，它广泛应用于石油化工、纺织、冶炼、仪表控制、医药、食品和冷冻等工业部门。在化工生产中，大中型往复活塞式压缩机及离心式压缩机则成为关键设备。本次设计的压缩机为空气压缩机，其型号为D—42/8。该类设备属于动设备，它为对称平衡式压缩机，其目的是为生产装置和气动控制仪表提供气源，因此本设计对生产有重要的实用价值。活塞式压缩机是空气压缩机中应用最为广泛的一种，它是利用气缸内活塞的往复运动来压缩气体的，通过能量转换使气体提高压力的主要运动部件是在缸中做往复运动的活塞，而活塞的往复运动是靠做旋转运动的曲轴带动连杆等传动部件来实现的。 关键词：活塞式压缩机；结构；设计；强度校核；选型 1.1压缩机的用途 4L—20/8型空气压缩机（其外观图见下页），使用压力0.1~1.6Mpa（绝压）排气量20m3 /min，可用于气动设备及工艺流程，适用于易燃易爆的场合。 该种压缩机可以大幅度提高生产率，工艺流程用压缩机是为了满足分离、合成、反应、输送等过程的需要，因而应用于各有关工业中。因为活塞式压缩机已得到如此广泛的应用的需要，故保证其可靠的运转极为重要。气液分离系统是为了减少或消除压缩气体中的油、水及其它冷凝液。 本机为角度式L型压缩机，其结构较紧凑，气缸配管及检修空间也比较宽阔，基础力好，切向力也较均匀，机器转速较高，整机紧凑，便于管理。 本机分成两列，其中竖直列为第一列，水平列为第二列，两列夹角为90度，共用一个曲拐，曲拐错角为0度。
射流曝气技术简介
射流曝气技术简介 1. 1射流器的结构 射流曝气系统的核心设备是射流器。射流器是利用射流紊动扩散作用来传递能量和质量的流体机械和混合反应设备, 它由喷嘴、吸气室、喉管及扩散管等部件构成[ 2 ] 。图1 是一个典型的单喷嘴射流器结构,也是废水生化处理中常用的曝气用射流器。 图1射流器结构 1. 喷嘴; 2. 吸气室; 3. 喉管; 4. 扩散管; 5. 尾管 1. 2射流曝气的基本原理 射流器采用文丘里喷嘴, 工作水泵出水通过射流器的喷嘴,随着喷嘴直径变小,液体以极高的速度从喷嘴喷射出来,高速流动的液体穿过吸气室进入喉管,在喉管形成局部真空,通过导气管吸入(或压入)的大量空气进入喉管后, 在喷水压力的作用下被分割成大量微小的气泡, 与水形成混合体。气液混合体通过扩散管向外排出, 其速度减慢, 压力增强,形成强力喷射流,对废水搅拌充氧。气泡经多次切割,喷射扰动后, 变成无数的细小气泡, 其表面积很大,使空气中的氧更易快速溶解于水中。由于气泡直径小,上升速度缓慢,从而延长了大气中氧气溶解于水的时间,促使废水和氧气充分混合接触,氧化废水中的还原性物质,杀灭大部分还原菌和其它一些厌氧菌,进而达到处理废水的目的[ 3 ] 。 1. 3废水生物处理中射流曝气的独特作用 射流曝气作为一种曝气充氧方法, 它的作用不仅仅是作为一种气泡扩散充氧装置(如鼓风曝气中的各种空气扩散装置) , 也不能单纯看作是一种机械曝气设备,而是介于两者之间,利用气泡扩散和水力剪切两个作用达到曝气和混合的目的[ 4 ] 。实际上,在活性污泥法废水处理系统中,由于通常采用废水与活性污泥的混合物作为工作介质, 当吸入(或压入)空气后在射流器的喉管内发生相当剧烈的混合作用。这一混合作用一方面进行着气- 液- 固(活性污泥) 之间的紊动扩散与能量交换及气-液- 固三相间的转移过程, 还有更加突出的是发生在被高速剧烈紊动“切割”得非常细微的气泡、活性污泥的微小颗粒以及废水(液相)中有机物这三者之间的生物学上的作用。因此, 要评价射流曝气用于活性污泥法的作用,如果仅仅作为曝气充氧装置来理解就没有充分反映这一综合过程的全部机理。 这一综合过程的机理应当理解为在活性污泥微生物存在的条件下,发生在射流器喉管部分的高速紊动过程中的生物学特性与三相间物理力学特性的综合过程。气体经高速水流吸入后经喉管压缩,气、液相剧烈混合,此时气泡刚形成, 吸氧率高; 气泡进一步在管道中受剧烈揽动,粉碎成细微气泡, 使气、液接触面积增大,也提高吸氧率。尤其是当工作介质为废水与活性污泥混合物时, 喉管的紊动搅拌作用不只限于微小气泡对废水的充氧作用, 同时还发生气- 固、液- 固间等多方面的作用,特别是当活性污泥被“切割”成非常细小的颗粒,无疑将大大增加活性污泥的表面更新率与吸附表面积,从而使活性污泥的细小絮状体能与气泡中的氧及废水中的有机物有充分的接触吸附作用, 使吸附能力大大提高。这是其它类型曝气设备所不能达到的[ 4 ] 。 1. 4射流曝气技术的主要性能特点
活性污泥法中曝气池的设计
活性污泥法中曝气池的设计 参考资料：https://www.360docs.net/doc/f19390528.html,/esite/detail10000633.htm 活性污泥（activated sludge）可分为好氧活性污泥和厌氧颗粒活性污泥，不论是哪一种，活性污泥都是由各种微生物、有机物和无机物胶体、悬浮物构成的结构复杂的肉眼可见的绒絮状微生物共生体。这样的共生体有很强的吸附能力和降解能力，可以吸附和降解很多的污染物，可以达到处理和净化污水的目的。 曝气池的型式与构造 1、曝气池的类型 ①根据混合液在曝气池内的流态，可分为推流式、完全混合式和循环混合式三种； ②根据曝气方式，可分为鼓风曝气池、机械曝气池以及二者联合使用的机械 ③根据曝气池的形状，可分为长方廊道形、圆形、方形以及环状跑道形等四种； ④根据曝气池与二沉池之间的关系，可分为合建式（即曝气沉淀池）和分建式两种。 2、曝气池的流态 ①推流式曝气池 ②完全混合式曝气池 ③循环混合式曝气池：氧化沟 3、曝气池的构造 曝气池在构造上应满足曝气充氧、混合的要求，因此，曝气池的构造首先取决于曝气方式和所采用的曝气装置，如进口曝气管的铺设。 在活性污泥法中，曝气的作用主要有：①充氧：向活性污泥中的微生物提供溶解氧，满足其在生长和代谢过程中所需的氧量。②搅动混合：使活性污泥在曝气池内处于悬浮状态，与废水充分接触。 进行活性污泥系统的工艺计算和设计时，首先应比较充分地掌握与废水、污泥有关的原始资料并确定设计的基础数据，主要有：①废水的水量、水质及其变化规律；②对处理后出水的水质要求；③对处理中产生的污泥的处理要求；④污泥负荷率与BOD5的去除率；⑤混合液浓度与污泥回流比。¾¾以上属于设计所需的基础数据。对生活污水和城市污水以及与其类似的工业废水，已有一套成熟和完整的设计数据和规范，一般可以直接应用；对于一些性质与生活污水相差较大的工业废水或城市废水，一般需要通过试验来确定有关的设计参数。 工艺计算与设计的主要内容 活性污泥系统由曝气池、二次沉淀池及污泥回流设备等组成。其工艺计算与设计主要包
污水处理第一次设计审查意见
水处理基础设计审查意见 一、预处理 1、前端主装置工艺是添加二氧化氯、磷酸或硫酸需要确定，它对污染量的变化影响较大，对后续的工艺影响较大；待添加物和量确定后考虑相关工艺的调整。 2、原水缓冲池没有设置搅拌，混合效果不好，没有缓冲效果，应考虑增加搅拌，避免砂子沉降影响。 3、沉砂池的潜污泵考虑温度的影响；池子没有污泥泵，人工清砂劳动强度较大，应考虑机械自动清砂。 4、沉砂池如果放在缓冲池之前，可缓解缓冲池的混合问题。 5、考虑预酸化阶段的除臭。 二、厌氧处理 1、高温发酵罐有效水深是18米，与图上标示的高度不对应。 2、发酵罐有效水深是18米，喷射搅拌能否搅拌到底和均匀，核实喷射泵的扬程和压力，应比较喷射搅拌和机械搅拌的效果和能耗，选择搅拌方式。 3、进料泵停用时间达21小时，应考虑布水喷咀堵塞的风险。 4、SS设计值与实际值有偏差，应按业主提供的参数进行设计。 5、高温厌氧罐内SS难于沉降，发酵过程会有部分总氮分解析出，增加氨氮浓度，应核实高温厌氧出水的SS和氨氮浓度，避免影响后续工艺的选择。
6、高温厌氧的污泥负荷不明确，应明确该项数据，如达不到足够的污泥浓度，应考虑污泥回流，保障罐内污泥浓度。考虑停罐排砂时如何保障罐内污泥浓度。 7、核实好氧污泥产生量、回流量及去向。 8、明确斜筛的清洗周期和清洗方法，考虑人工清洗的职业健康，考虑除臭。设计斜筛网眼会否堵塞，影响分离效果，核实实际使用情况能否达到设计效果。 9、核实一级厌氧出水气浮在不加药情况下能否达到设计效果。 10、核实两级厌氧前后的SS、COD比例的匹配情况。 11、一级厌氧后换热器的冷量不足够，如果业主不能提供足够的冷量，应考虑增加降温设施。 12、UASB上升流速较低，SS在污泥床累积会影响颗粒污泥的生长，甚至死亡，应明确颗粒污泥的补充周期和补充量，明确市场来源，并将颗粒污泥采购成本计入总体运行成本。 13、业主应再次核实原水污染物指标，设计单位核实厌氧段COD去除率（95%），厌氧污泥产生量理论值与设计值差距较大，核实SS去除率，核实污泥产生量。 14、核实一级厌氧后固液分离添加的辅料的金属离子对下级厌氧的影响。 三、好氧处理 1、核实好氧曝气头数量。 2、现行酒精行业总N的排放标准为20毫克\升，核实处理后总N能
射流曝气说明书
宜兴市荣盛达环保有限公司位于风景秀丽的太湖之滨、世界闻名的陶都——宜兴市。公司专业从事水处理环保设备的制造、安装、调试和运行管理，致力于环保领域新工艺、新产品、新材料的开发、设计与应用。公司创立于1995年05月，前身为宜兴市盛达环保成套设备厂(1979年)和宜兴市荣盛达环保成套设备有限公司(1987年) 。公司在天津、重庆、广州、南京、西安、厦门、九江、株州等地设立了11处办事机构，并于2002年在上海成立上海荣盛达环保工程有限公司，从而初步实现了公司的规模化经营和跳跃式发展。 公司占地约36000m2（总部20000m2），建筑面积4700m2（总部3000m2）。公司拥有标准化厂房3座，配套了先进、完善的加工、检测设备。目前在职员工123名，中专以上学历的占67.65%，本科以上学历的有27名。高级工程师3名(另有7名外聘)，工程师19名，助工5名，管理人员34名，技术工人42名，销售人员27人。经过20多年的艰苦奋斗，公司总资产已从30万元积累至2004年的2886万。公司成立至今已累计上缴国家利税4500多万元，从而确立了在宜兴地区的明星企业地位。 在全体员工共同努力下，公司于1999年11月首次通过ISO9002质量体系认证，2002年4月通过ISO9001。公司产品函盖水处理各领域，主要有三十多个品种三百多种规格，TWZ综合污水处理装置、QF气浮净化设备、QCS上流式厌氧污泥床等设备和装置在1995年通过江苏省科委技术鉴定，1998年成为江苏省环境保护推荐产品，1999年获得国家环保认定证书，最新研制的具有国际领先水平的DJAM型碟式射流曝气器于2004年4月通过国家环保总局科技标准司的科技成果鉴定和新产品鉴定，2005年获得国家重点新产品称号。公司还于2001年获得江苏省环境保护设施运行资质证书。 公司的质量方针是：科学管理、优质高效、不断改进、满足顾客！ 质量目标是：产品一次合格率大于95%，今后三年每年递增1%；顾客意见处理率100%，处理满意率力争100%！ 公司一贯以高标准、严要求组织设计、生产、安装和服务，今后仍将严格按照ISO9001质量管理体系的要求进行设备的设计、制作和服务，为用户提供质量上乘、性能可靠、服务完善、价格便宜的产品。
TL旋流曝气器介绍
TL型旋流曝气器介绍 TL型旋流曝气器是由日本京都大学环境研究所与日本铃木株式会社联合研发的应用于好氧生化段的曝气充氧搅拌装置。 国内权威机构——建设部给水排水设备产品质量监督检验中心提供的检测报告数据：氧利用率21.937%，理论动力效率 （kg/kw*h)5.958，属于世界领先的高效曝气产品。产品问世15年以来，500多项污水工程应用案例表明：设备耐用15年以上，至今没有损坏、更换记录；节能效果显著，比原微孔、射流等曝气器产品节省电费30%、污泥减量20%以上。
TL型旋流曝气器具有高效节能（极高的氧利用率、压损极小）、不堵塞、使用寿命长、无需维护、减少剩余污泥量、减少臭味产生及安装简单（带水安装）等诸多优点。广泛应用于国内外的市政、造纸、印染、化工、食品、机械加工、制药及其它废水处理行业，是目前替代传统充氧曝气方式的最佳选择；配合使用流动填料及环境微生物制剂，将取得更优异的处理效果。目前主要有三种型号：TL-450，TL-750和TL-900。 曝气器参数如下：
旋流曝气器的原理是利用翼型和针型叶片的粉碎作用，形成气液混合物的提升、搅拌和充分混合；该曝气器包括进气管、多层切割器、筒体等。在工作过程中，气体从底部进入，由于气体作用，混合液在筒内、外循环流动，气液上升过程中，在筒内部产生多次切割，形成直径2mm左右小气泡。气液充分混合及不断循环对流，增强了氧传递速率和利用率。 旋流曝气器的产品优点主要有： （1）不堵塞、不结垢、不衰减； 旋流微泡曝气器采用独特的构造原理，使气体和液体在内部进行强力回旋运动产生自净作用，排除了造成堵塞和结垢的一切因素，可按照实际需求进行间歇运行。在高盐度废水中使用，也能够应付自如。（2）氧利用率高、曝气无死角； 服务面积S=[（h-L-h’)×tan15°+r]2×π h:有效水深，m；
压缩机选型原则
3.3 压缩机选型 3.3.1 压缩机的使用范围 1．压缩机使用范围 油（气）田及长输管道气体工业使用的主要压缩机类型是：活塞式、螺杆式和离心式压缩机。 ?活塞式压缩机 用于进气流量约为300m3/min或18000m3/h以下，特别适用于小流量、高压力的场合。通常每级最大压缩比为3:1到4:1，天然气压缩机对排气温度有要求，所选压缩机的每级压缩比一般不大于4：1。 ?离心式压缩机和轴流式压缩机 ?离心式压缩机用于进气流量约为14.16~6660m3/min，或849.6~399600m3/h； ?轴流式压缩机用于进气流量约为1500m3/min，或90000m3/h以上。 ?螺杆式压缩机 螺杆式压缩机分为无油和喷油螺杆式压缩机。 喷油螺杆式压缩机最高排出压力可达5MPa 3.3.2 选用原则 ?高压和超高压压缩时，一般都采用活塞式压缩机。 ?离心式压缩机具有输气量大而连续，运转平稳，机组外形尺寸小，重量轻，占地面积小，设备的易损部件少，使用期限长，维修工作量小等优 点。对于气量较大，且气量波动幅度不大，排气压力为中、低压的情况 宜选用离心式压缩机。 ?流量较小时，选用活塞式压缩机或螺杆式压缩机。 ?喷油螺杆压缩机由于兼有活塞式和离心式压缩机的许多优点，可调范围宽，操作平稳。 ?活塞式压缩机采用多台安装，一般为3~4台，以便万一某台机组检修时，不致严重影响装置的生产。离心式压缩机一般不考虑备用。螺杆式压缩 机一般也不设备用，但是目前国内产品质量还不过硬，而当选用国外机 组时考虑到对机组可靠性的要求，有时也考虑设备用机组。 ?选用一台大的离心式压缩机比用两台小的更经济，两台50%能力的小的离心式压缩机比一台100%能力的大的压缩机贵30~50%，而且两台压缩机并车操作也比较困难，因此在长输管道以外的装置设计上应采用一台 大的而不采用两台小的。 3.3.3 订货资料 油（气）田及长输管道气体工业用压缩机一般来说应是用户先提出要求，制造厂根据要求提供压缩机型号规格，然后由用户比较选择。 1. 离心式压缩机规格明细表 作为工艺技术人员，并不要求详细设计离心式压缩机，而是要做到： ①说明生产过程的要求； ②了解制造厂的建议； ③根据生产过程的情况，权衡制造厂所提出的设计和操作性能。 工艺工程技术人员必须首先指出压缩机的用途；规定正常、最高和最低负荷下的气量；确定与流体接触时，部件可以采用的材质；比较各种型式的密封对操作使用的影响如何。除重要的工艺技术条件外，设备的布置及与此有
空气往复压缩机设计
本科毕业设计（论文）通过答辩 摘要 往复式压缩机是工业上使用量大、面广的一种通用机械。V型压缩机是往复活塞式压缩机的一种，属于容积式压缩机，是利用活塞在气缸中运动对气体进行挤压，使气体压力提高。 热力计算、动力计算是压缩机设计计算中基本，又是最重要的一项工作，根据任务书提供的介质、气量、压力等参数要求，经过计算得到压缩机的相关参数，如级数、列数、气缸尺寸、轴功率等，经过动力计算得到活塞式压缩机的受力情况。活塞式压缩机热力计算、动力计算的结果将为各部件图形以及基础设计提供原始数据，其计算结果的精确程度体现了压缩机的设计水平。 研究工作目的是为了使V型压缩机具有更好的机械性能，提高机械效率，减小能耗，延长使用寿命。通过压缩机动力的计算，机组、构件尺寸的不断修改，对以往压缩机出现的常见故障进行了技术改进，比如：排气量不足；气缸、活塞、活塞环磨损严重、超差、使有关间隙增大，泄漏量增大，影响到了排气量；不正常响声等一系列的问题进行改进。最终设计出这一款满足用户要求，体积小、工作效率高、使用寿命长的V-6/10空气往复压缩机。 关键词：活塞式压缩机; 热力计算; 动力计算;气缸；曲轴 I
本科毕业设计（论文）通过答辩 The design of V－6/10 air reciprocating compressor Abstract：Reciprocating compressor is a common type machine, used in the industry .V- type of piston compressors is a kind of reciprocating compressor, belong to the compressor , utilize the pistons in the cylinder moving to squeeze on the gas ,squeezed the gas pressure. Thermal calculation and dynamical computation is basic of compressor design’calculation, is also an important woke, according to medium, displacement, pressure of task-book, by calculating getting related parameters of compressors, such as levels, columns, size of cylinder, shaft power, by dynamical computation getting stressed status of a piston type compression, due to reduce the vibration is very important. heat calculation and dynamical computation of the piston type compressor, which is providing design data. The calculations reflect exactly the design level of the compressor. Researching works is in order to the compressor have better mechanical properties, improve the efficiency and reduce energy consumption, prolong the machine the useful life. Through dynamical computation correction the size of crew, members, to improve the technical failure of the compressor, As shooting of low displacement, the cylinder, the piston, piston ring severity serious abrasion, so that increasing the related clearance, leakage rate, influence the displacement. Due to some problem of not normal noise improve. Eventually, work out this paragraph of a V-6 /10 reciprocating air compressor required to satisfy users, small volume, efficiency and long usage life. Keywords:piston compressor; thermal calculation; dynamical computation; cylinder; crankshaft II
曝气池设计
曝气池设计计算..
第二部分：生化装置设计计算书 说明： 本装置污水原水为石油炼制污水、生活污水，要求脱氮。污水处理时经隔油、LPC除油、再进行生化处理，采用活性污泥工艺。根据处 曝气池设计计算备注 一、工艺计算（采用污泥负荷法计 算） 理要求选用前置反硝工艺——缺氧（A）、一级好氧（O1）、二级好氧（O2）三级串联方式，不设初沉池。 本设计的主要内容是一级好氧装置的曝气池、二沉池及污泥回流系统。 曝气池设计计算部分
曝气池设计计算部分 1．处理效率E %100%100?=?= La Lr La Lt La E － 式中 La ——进水BOD 5浓度，kg/m 3, La=0.2kg/m 3 Lt ——出水BOD 5 浓度，kg/m 3，Lt ＝0.02kg/m 3 Lr ——去除的BOD 5浓度，kg/m 3 Lr=0.2－0.02=0.18kg/m 3 %90%1002 .002.02.0=?-=E 2．污水负荷N S 的确定 选取N S ＝0.3 kgBOD 5／kgMLVSS ·d 3．污泥浓度的确定 （1）混合液污泥浓度（混合液悬浮物浓度）X (MLSS) ()SVI 110 3 R r R X +?= 式中 SVI ——污泥指数。根据N S 魏先勋 305页 BOD 去除率 E ＝ 90％ N S ＝0.3 三 废 523页
值，取SVI=120 r——二沉池中污泥综合 指数，取r=1.2 R——污泥回流比。取 R=50% 曝气池设计计算备注 曝气池设计计算部分
曝气池设计计算部分 () 3 .35.01120102.15.03=+???=X kg/m 3 （2）混合液挥发性悬浮物浓度X ＇ (MLVSS) X ＇＝f X 式中 f ——系数，MLVSS/MLSS ， 取f =0.7 X ＇＝0.7×3.3＝2.3 kg/m 3 （3）污泥回流浓度Xr 3 33 kg/m 102.1120 10 10=?=?=r SVI Xr 4．核算污泥回流比R ()R R X Xr += 1 R R )1(3.310+?= R ＝49%，取50% 5．容积负荷Nv Nv ＝X ＇Ns ＝2.3×0.3＝0.69 X ＝ 3.3kg/ m 3 魏先勋 305页 X ＇ =3.3kg /m 3 高俊发 137页 Xr ＝10 kg/m 3
城市污水处理厂设计讲解学习
城市污水处理厂设计 城市污水处理厂设计是一个综合性极强的系统工程，涉及的学科多，相关部门多，其中任何一个环节不合理都会给工程设计带来影响和造成不同程度的损失。污水处理厂设计，直接关系到建设费用和运行费用的多少、处理效果的好坏、占地面积的大小、管理上的方便与否等关键问题。因此，在进行污水处理厂设计时，必须做好方案的比较，以确定最佳方案。 一、城市污水处理厂设计 （一）基本条件 1处理规模：处理规模的确定主要与下列因素有关： 城市人口 包括常住人口和流动人口。通常是根据城市总体规划近、远期及远景人口预测来确定的。当城市总体规划编制年限较早，尚未修编或修编中，需对现状人口核实并进行合理的分析和预测。同时，确定人口时，要特别注意旅游城市在旅游旺季出现人口峰值的特点及对城市水量变化系统的影响。 城市性质及经济水平 城市所在地域、自然条件、经济发达程度、人民生活习惯及住房条件不同，城市居民用水量标准不同，因而城市污水量亦不同。 城市排水体制 城市排水体制分为分流制和合流制。一般新建城市、扩建新区、新建开发区及经济条件较好的城市宜采用分流制；一些大中型城市中已建成的旧城区由于历史原因，一般为合流制，可改造成截流式合流制。根据城市具体情况，同一城市的不同地区可采用不同的排水体制。 城市排水体制的选择直接影响污水量规模，当采用分流制时，设计污水量全部为城市污水(包括生活污水和工业废水等)，当采用截流式合流制和分流制组合系统时，必须考虑截流式合流系统中排入的雨水量，该雨水量与设计截流倍数有关，应进行科学分析后合理确定。 工业废水量 由于城市结构各异，工业类型和工业比重不同，因而，工业废水量及水质量不相同。 根据“城市污水处理工程项目建设标准”，工业废水经工厂内自行处理，达到“污水排入城市下水道水质标准”(CJ3082-1999)后，优先考虑纳入城市污水收集系统，与城市生活污水合并处理。因此，工业废水量是城市污水处理厂确定处理规模的重要组成部分，必须对其废水量进行充分调查研究，合理确定工业废水量。 污水管网完善程度污水管网完善程度对城市污水处理厂设计规模确定十分重要。管网的作用主要是承担城市污
空气压缩机的设计毕业设计
四川理工学院毕业设计 0.42/150型空气压缩机
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。
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学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
曝气池设计计算
曝气池设计计算
第二部分：生化装置设计计算书 说明： 本装置污水原水为石油炼制污水、生活污水，要求脱氮。污水处理时经隔油、LPC除油、再进行生化处理，采用活性污泥工艺。根据处 曝气池设计计算备注 一、工艺计算（采用污泥负荷法计 算） 理要求选用前置反硝工艺——缺氧（A）、一级好氧（O1）、二级好氧（O2）三级串联方式，不设初沉池。 本设计的主要内容是一级好氧装置的曝气池、二沉池及污泥回流系统。 曝气池设计计算部分
曝气池设计计算部分 1．处理效率E %100%100?=?= La Lr La Lt La E － 式中 La ——进水BOD 5浓度，kg/m 3, La=0.2kg/m 3 Lt ——出水BOD 5 浓度，kg/m 3，Lt ＝0.02kg/m 3 Lr ——去除的BOD 5浓度，kg/m 3 Lr=0.2－0.02=0.18kg/m 3 %90%1002 .002.02.0=?-=E 2．污水负荷N S 的确定 选取N S ＝0.3 kgBOD 5／kgMLVSS ·d 3．污泥浓度的确定 （1）混合液污泥浓度（混合液悬浮物浓度）X (MLSS) ()SVI 110 3 R r R X +?= 式中 SVI ——污泥指数。根据N S 魏先勋 305页 BOD 去除率 E ＝ 90％ N S ＝0.3 三 废 523页
值，取SVI=120 r——二沉池中污泥综合 指数，取r=1.2 R——污泥回流比。取 R=50% 曝气池设计计算备注 曝气池设计计算部分
曝气池设计计算部分 () 3 .35.01120102.15.03=+???=X kg/m 3 （2）混合液挥发性悬浮物浓度X ＇ (MLVSS) X ＇＝f X 式中 f ——系数，MLVSS/MLSS ， 取f =0.7 X ＇＝0.7×3.3＝2.3 kg/m 3 （3）污泥回流浓度Xr 3 33 kg/m 102.1120 10 10=?=?=r SVI Xr 4．核算污泥回流比R ()R R X Xr += 1 R R )1(3.310+?= R ＝49%，取50% 5．容积负荷Nv Nv ＝X ＇Ns ＝2.3×0.3＝0.69 X ＝ 3.3kg/ m 3 魏先勋 305页 X ＇ =3.3kg /m 3 高俊发 137页 Xr ＝10 kg/m 3
空气压缩机全套设计毕业论文
空气压缩机全套设计毕业论文 1 引言 空气压缩机是指压缩介质为空气的压缩机，主要作用是为生活、生产提供源源不断地、具有一定压力的压缩空气。作为一种工业装备，压缩机广泛应用于石油、化工、天然气管线、冶炼、制冷和矿山通风等诸多重要部门；作为燃气涡轮发动机的基本组成元件，在航空、水、陆交通运输和发电等领域随处可见；作为增压器，已成为当代内燃机不可缺少的组成部件。在诸如大型化肥、大型乙烯等工艺装置中，它所需投资可观，耗能比重大，其性能的高低直接影响装置经济效益，安全运行与整个装置的可靠性紧密相关，因而成为备受关注的心脏设备[1]。 压缩机按工作原理可分为容积式和动力式两大类；按压缩级数分类，可分为单级压缩机、两级压缩机和多级压缩机；按功率大小分类，可分为微小型压缩机、中型压缩机和大型压缩机。按压缩机的结构形式可分为立式、卧式和角度式。而且角度式又可分为L型、V型、W型、扇形和星型等。不同形式的压缩机具有其鲜明的特点，根据其工作原理的不同决定了其不同的适用范围[2]。 空气压缩机的选择主要依据气动系统的工作压力和流量。起源的工作压力应比气动系统中的最高工作压力高20%左右，因为要考虑供气管道的沿程损失和局部损失。如果系统中某些地方的工作压力要求较低，可以采用减压阀来供气。空气压缩机的额定排气压力分别为低压（0.7MPa~1.0MPa）、中压（1.0MPa~10MPa）、高压（10MPa~100MPa）和超高压（100MPa以上），可根据实际需求来选择。常见使用压力一般为0.7~1.25MPa[3]。 空气压缩机应用范围极为广泛，且由资料显示国内需求量呈上升趋势，是中小型工业用压缩机一个庞大的族群。中、小型微型工业用往复活塞式压缩机有着相同的传动部件基础上变换压缩级数和气缸直径，迅速派生出多品种变形产品的便利条件。不仅其容积流量、排气压力变化多端，通过适当调整部分零部件材质还可以压缩多种气体，大为扩展服务领域[4]。 活塞式压缩机与其他类型的压缩机相比，特点是 （1）压力范围最广。活塞式压缩机从低压到超高压都适用，目前工业上使用的最高工作压力达350MPa，实验室中使用的压力则更高。 （2）效率高。由于工作原理不同，活塞式压缩机比离心式压缩机的效率高很多。而回转式压缩机由于高速气流阻力损失和气体内泄漏等原内，效率亦较低。 （3）适应性强。活塞式压缩机的排气量可在较广泛的范围内进行选择；特则是在较小排气量的情况下，要做成速度型，往往很困难，甚至是不可能的。此外，气体的重度对压缩机性能的影响也不如速度型那样显著，所以同一规格的压缩机，将其用于不同介质时，较易改造[5~7]。
曝气池设计
某居住区人口10000人，每人每日平均排污水量300L。每人每日排出BOD5量60g，SS为75g。 则此区的日平均污水量为3000m3/d 即125m3/h 0.035m3/s 污水的BOD5浓度=60/300=200mg/L 污水的SS浓度=75/300=250(mg／L) (3)采用推流式曝气池，曝气池BOD负荷按下式计算：根据书本表12-1，取污泥负荷0.3kgBOD5/（kgMLSS·d） SVI=353Ls0.983=108 取X＝2000mg／L，则回流比r为： 代入数据约为0.28 回流污泥量： Qr=r×Q=3000×0.28=840m3/d 回流污泥浓度： Xr=10^6/108=9259.3mg/l
(4)曝气池容积计算： V=3000×150/（0.3×2000） =750m3 曝气池有效水深取3m ，则曝气池表面积为： F=750/3=250m 2 宽取3.5m ，则池长L ＝250／3.5＝71.4(m)。采用4廊道，则每廊道长＝71.4／4＝17.9(m)。所以，曝气池尺寸为： 17.9×(3.5)×3=187.9(m 3)，共三个为750 m 3。 (5)曝气时间 对原废水： T=V/Q=750/3000=0.25（d ）=6h 对混合液： T1=750/（3000+840）=0.195d=4.7h (6)污泥量 二沉池去除的SS 量为： 3000×250×（1—0.3）×0.8×10-3=420（kg/d ） 曝气池因去除BOD5而增殖的污泥量根据下式计算： Y r d X QS k VX ?=-
取Y=0.73，kd ＝0.075，MLVSS ／MLSS ＝0.8，则 ： =0.73×3000×（200*0.75*0.9）×10-3—0.075×750×2000×0.8×10^-3 =295.6 -90=205.6(kg ／d) 污泥最大增量为：420＋205.6＝625.6(kg ／d) 由于回流污泥浓度Xr ＝9259mg ／L ，则产生污泥体积为： 625.6/9259*1000=67.6m3/d (7)曝气系统平均需氧量 平均需氧量按下式计算： 取a ’＝0.5，b ’＝0.12，则： =0.5×3000×0.135+0.12×750×2×0.8=346.5（kg/d ）=14.4（kg/h ） 设计参数： ①穿孔管距池底0.3m(淹没水深2.7 m)； ②工作水温20℃，Cs ＝9.2mg ／L ； Y r d X QS k VX ?=-''2r O aQS bVX =+