自动人行道设计计算书
HXP系列自动人行道
设
计
计
算
书
惠州市富士电梯有限公司
2006年10月
一、主要规格及技术参数
二、主要部件配置
三、梯级运行速度计算
1、设计参数：
①电机额定转速：N m =960转/分
②曳引机转速比：i=24.5 ③主机链轮齿数：Z 1=23齿 ④驱动链轮齿数：Z 2=65齿
⑤梯级传动链轮节圆直径：D 1=683.41mm 2、计算：
①驱动主轴转速：N S =
i N m 21Z Z ?
=65
23
5.24960?=13.865 ②梯级运行速度：V=
160
D N S ??π=41.68314.360865
.13??
=495.88毫米/秒 ≈0.496米/秒 3、计算结论：
1005
.05
.0496.0?-％=－0.8％≤±5％ 结论:HXP 系列自动扶人行道的梯级运行速度符合设计要求
0.5米/秒。
四、扶手带运行速度计算
1、设计参数：
①驱动主轴转速：N S =13.865转/分
②主轴小链轮齿数：Z 3=30齿 ③ 扶手驱动链轮齿数：Z 4=26齿
④扶手带驱动轮(摩擦轮)直径：D 2=587mm ⑤扶手带厚度δ=12mm 2、计算：
① 扶手驱动轴转速：N E = N S 4
3Z Z ?
=2630
865.13?=15.998转/分
② 扶手带传动直径: D 3= D 2+δ=587+12=599mm ③扶手带运行速度：V F =
360
D N
E ??π=59914.360998
.15??
=501.5毫米/秒 ≈0.502米/秒 3、计算结论：
100496
.0496
.0502.0?-％=1.2％≤+2％
结论:HXP 系列自动扶人行道的扶手带运行速度符合设计要求:超前梯级
运行速度0～+2％。
五、输送能力计算
1、设计参数：
①梯级运行速度：V =0.5米/秒
②梯级名义宽度：B=100mm 、800mm ③梯级名义深度：133.33mm
④载人系数：B=100mm 时K=0.667、B=800mm 时K=0.5 2、计算： 输送能力C t =
400
3600
1000??V ×K
当梯级宽度为B=1000mm 时, C t =
33.1333600
10005.0??×0.667=9000人/小时
当梯级宽度为B=800mm 时, C t =33
.1333600
10005.0??×0.5=6750人/小时
3、计算结论：
HXP 系列自动人行道的输送能力可以达到设计要求。
六、电机功率计算
1、设计参数：
①梯级运行速度：V =0.5米/秒
②梯级名义宽度：B=100mm ③ 提升高度：6000mm ④ 倾斜角度：α=12° ⑤ 可载人梯级级数：X 1=218级 ⑥ 梯级平均载荷：W 1=120KG/3=400N ⑦ 运动部部件摩擦损耗系数η1：取η1=0.12 ⑧ 电机效率η：
η=0.83
⑨ 满载系数φ: 取φ=1 ⑩ 电机设计功率:N=13KW 2、计算：
① 乘客载荷计算:W=W 1×X 1×φ=400×218×1=87200N ②电机功率计算：N=η
1
N =
)1(1ηη-FV =)
1(sin 1ηηα
-WV
=
)
12.01(83.012sin 5.087200-?
?
=12411W=12.411KW ＜N 3、计算结论：
HXP 系列自动人行道所选用的电机可以满足设计要求。
七、制动距离计算
1、设计参数：
①梯级运行速度：V =0.5米/秒
② 提升高度：H=6000mm ③ 倾斜角度：α=12° ④ 可载人梯级级数：X 1=218级 ⑤ 电机额定转速：N m =960转/分 ⑥ 梯级平均载荷：W 1=400N ⑦ 梯级及链条自重：W 2=100N/级 ⑧ 飞轮质量：G=46.56GK ⑨ 刹车轮(飞轮)直径:D=300mm ⑩ 制动力距:M B =70N. m ⑾转动惯量系数ε: 取ε=2 ⑿摩擦系数μ: 取μ=0.04 2、计算：
①空载上行制动时间计算
根据动能定理推导得出: 60)(1T N M m B ??π=14400
2
2m
N D G ????πε
即: T 1=m
B m
N M N GD ππε240222
=1.566秒 ②满载下行制动时间计算 根据动能定理推导得出:
(
60
m
B N M ??π－X 1×0.5×W 1×V ×sin α) T 2+ X 1 ( W 1+ W 2)μ×T 2×cos α =
g
X V W 21
2
1??+14400
22m
N D G πε??
即: T 2 =
X W W X V W N M N D G g X V W m
B m
121112
22121cos )(sin 5.060
14400
2???++????-??????+
??αμαππε
=2.167秒 ③空载制动距离计算
S 1=0.5×V ×T=0.5×0.5×1.566 =0.39m
④满载下行制动距离计算
S 2=0.5×V ×T=0.5×0.5×2.167 =0.54m 3、计算结论：
HXP 系列自动人行道的制动距离符合国家标准GB/T16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》有关制动距离的要求(0.2～1.0m)。
八、桁架刚度计算
1、设计参数：
① 梯级运行速度：V =0.5米/秒 ② 提升高度：H=6000mm ③ 倾斜角度：α=12° ④ 可载人梯级级数：X 1=218级
⑤ 最大支承距离: L=15000mm ⑥ 输送能力:C t =9000人/小时 ⑦ 乘客计算载荷:Q 1=600N
⑧ 上部导轨总成(含驱动主轴)重量: Q 2=4570N ⑨ 下部导轨总成重量: Q 3=2480N ⑩ 曳引机重量: Q 4=4900N ⑾扶手系统总成重量: Q 5=11538N ⑿扶手驱动系统总成重量: Q 6=1128N ⒀桁架自身重量: Q 7=32000N ⒁导轨系统总成重量: Q 8=10700N
⒂梯级(含传动链条、梯级轴等附件)重量：Q 9=31000N ⒃上部梳齿踏板（含前沿板）重量：Q 10=1700N ⒄下部梳齿踏板（含前沿板）重量：Q 11=1700N ⒅电控部分重量：Q 12=2800N
⒆各载荷分布距离如下(见示意图)，由于Q 3 Q 11不在最大支承距离范围内，故不作计算：
L 4=7500mm L 5=11180mm L 6=2083mm L 7=2803mm L 8=3118mm L 9=3305mm L 10=245mm L=15000mm 2、计算：
①均布载荷q 的计算
q=L
Q Q Q Q Q V Q C t 12
9
875123600+++++??
=15
1700
231000
1070032000115385.036006009000+++++?? =5954N/m ②桁架的惯性矩的计算
I X =4×［12
3
3h b H B ?-?+(B ×H －b ×h)×L 2］
=4×［12
8.108.41263
3?-?+(6×12－4.8×10.8)×442］
=157559.5cm 4 ③桁架的挠度计算
V F = V 1+ V 3+ V 4+ V 5+ V 7(V 2 、V 6 不在最大支承距离范围内，不作计算) V 1＇=L
I E L L L L Q X ????--?6)(4
652×［L 2－L 42―（L ―L 5―L 6）2］
=
1500
5.1575591026750)3.20811181500(45707
?????--?×［15002－7502―（1500―1118―208.3）2
］ =0.0347911cm V 3＇=()L
I E L L L L Q X ????--?64
854×［L 2－L 42―(L ―L 5―L 8) 2］
=
1500
5.1575591026750)8.31111181500(49007
?????--?×［15002－7502―(1500―1118―311.8) 2
］ =0.0153056 cm V 4＇=()L
I E L L L L Q X ????+-?64
1056×［L 2－L 42―(L ―L 5＋L 10) 2］
=
1500
5.1575591026750)5.2411181500(11287
?????+-?×［15002－7502―(1500―1118＋24.5) 2
］ =0.0184587 cm V 5＇=
()L
I E L L L L Q X ????--?64
7510×［L 2－L 42―(L ―L 5―L 7) 2］
=
1500
5.1575591026750
)3.28011181500(17007
?????--?×［15002－7502―(1500―1118―280.3) 2］ =0.0076681 cm
V 7＇=X I E L q ????38454
=5.157559
102384150054.59574?????
=1.2454837 cm
V F ＇= V 1＇＋V 3＇＋V 4＇＋V 5＇＋V 7＇
= 0.0347911＋0.0153056＋0.0184587＋0.0076681＋1.2454837 =1.3217072cm
V F = γ×V F ＇(其中γ为桁架的斜梁系数, γ=0.75) =0.75×1.3217072=0.99 cm
3、计算结论:HXP 系列自动人行道桁架的挠度与跨度之比小于国家标准
GB/T16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》要 求的1/750。
九、主驱动轴强度计算
1、设计参数：
①提升高度：H=6000mm ②倾斜角度：α=12° ③梯级运行速度：V =0.5米/秒 ④乘客载荷:W=51960N ⑤梯级链涨紧力: F Z =2600N
⑥轴套的许用扭转角:ψ=15′～20′/m ⑦材料许用应力:ζ=235MPa ⑧梯级传动链轮节圆直径:d 3=683mm ⑨扶手带小链轮节圆直径:d 5=243mm ⑩驱动主轴的尺寸布置如上图所示: 2、计算：
①梯级传动链轮所受拉力计算：
F S =W ×sin α+ F Z =51960×sin30°+2600 =28580N ②轴套的扭矩计算: T D = F S ×
4
3d = 28580×4683
=4880N.m T C = T D +F S ×
4
5d =4880+ 28580×4243
=6616N.m
③轴套的强度计算: 轴套强度ζ=
()43110V d M -??=()()()
435
.01106.015.0661*******-?-+? =144＜［ζ］=235MPa
轴套的扭转角ψ=
4
4
11
5.138V d T C
-?
?=
()4
4
5.0110
6.015.05.1386616
-?
-?
=0.000423°＜15′～20′/m
④主轴的强度计算 轴套的受力计算(见下图):
N BY =077
.12
－()
077
.1077.1075.03.54cos +???d F
=－440N
N DY =2
2S
F +F h －F d ×cos54.3°－N BY =14537N N BZ =
077
.1152
.13.54sin ???d F =23066N
N DZ = N BZ －F d ×sin54.3°=1500N 主轴的受力计算(见下图) N AY =
()377
.115
.015.0077.1?++?DY BY N N =1191N
N ZY = N BY ＋N DY －N AY =12906N N EZ =
377
.115
.0227.1?-?BZ DZ N N =－1122N
N AZ = N BZ ＋N EZ －N DZ =20444N 作用在主轴上的力距
M BY = 0.15N AY =178N.m M DY = 0.15N EY =1935N.m M BZ = 0.15N AZ =3066N.m M DZ = 0.15N EZ =168N.m 轴的强度
ζ=32
10shaft
d M ?=73 MPa ＜［ζ］=235MPa
3、计算结论：HXP系列自动人行道所采用的驱动主轴力学性能可以满足设
计要求。
十、梯级链及驱动链的抗拉强度计算
1、设计参数：
①提升高度：H=6000mm
②倾斜角度：α=12°
③梯级运行速度：V =0.5米/秒
④乘客载荷:W=51960N
⑤梯级链涨紧力: F Z=2600N
⑥梯级链的破断载荷：F1=180KN
⑦驱动链的破断载荷：F2=170KN
⑧链条的最小安全系数：fs=5
⑨驱动链轮节圆直径:d1=657mm
⑩梯级传动链轮节圆直径:d3=683mm
⑾扶手带小链轮节圆直径:d5=243mm
⑿扶手带驱动链轮节圆直径:d6=210.72mm
2、计算
①梯级传动链所受拉力计算：
F S=W×sinα+ F Z=51960×sin30°+2600
=28580N
②梯级链的安全系数计算：
fs=
2
1S
F F =228580180000
=12.6＞5 ③驱动链所受拉力计算:
假如扶手驱动损耗的功率为0.8KW,则 F h =
6
1040d =
100072.2101040
?=4935N 驱动链条所受拉力
F d =
1
53d d F d F h S ?+?=657.0243
.04935683.028580?+?=31536N
④驱动链的安全系数计算： fs=
d
F F 2=31536170000
=5.4＞5 3、计算结论：HXP 系列自动人行道所选用的梯级传动链和驱动链的抗拉强度均符合GB/T16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》的要求。
结论：HXP 系列自动人行道所选用的各结构部件及技术参数均符
合GB/T16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规
范》的有关规定，可以满足设计要求。
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工程技术部
2006年10月
48 80 48连续梁挂篮计算书详解
6附件 6.1墩顶0#块膺架计算书 6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》 《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）： 顺纹弯应力 []13a MP σ= 弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ= 弹性模量 4 10a E MP = 2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)： 拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ= 弹性模量 5 2.110a E MP =? 6.1.3 基本资料 0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁
高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。 图1 0号块重量分配 6.1.4 支架结构 支架结构见下图： 6.1.5计算荷载种类及组合 (1)计算荷载种类
①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合： 计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算 采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。 1） 腹板下方木计算 混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m 施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩： 2 23311501002501066 W bh mm ?===?
竖流沉淀池设计计算书
竖流沉淀池设计计算书 设 计:****** 1、 设计概述 为了使出水水质达到景观用水标准,减轻后续工艺的负担,在一般生物法处理工艺前面会设置一个初沉池,它可以去除部分的悬浮物,对SS 的去除率能达到50%,另外初沉池对COD,BOD 的去除率也能达到10%,较大的减轻了后续工艺的负担。 本设计采用竖流式沉淀池作为初沉池,为了降低施工的难度,该竖流沉淀池采用多个污泥斗,这可以降低沉淀池的高度。设计规模为100m3/h,为两池并联设计。 2、 竖流沉淀池构筑物工艺计算 根据《建筑中水设计规范》中的规定,初次沉淀池的设置应根据原水水质与处理工艺等因素确定。当原水为优质杂排水或杂排水时,设置调节池后可不再设置初次沉淀池。若设计水质生活污水,则需要在前期处理中采取设置初次沉淀池,减小后续工艺的负担。 在此设计中由于水量较小,且竖流沉淀池的广泛应用,在生产实践当中有较多的实际经验,故采取竖流沉淀池作为初次沉淀池。《建筑中水设计规范》上规 定:竖流式竖流式沉淀池的设计表面水力负荷宜采用h m m ?-23/2.18.0,中心管 流速不大于s mm /30,中心管下部应设喇叭口与反射板,板底面距泥面不小于m 3.0,排泥斗坡度应大于450。
图1 竖流沉淀池俯视图 设计计算: (1)中心管面积f(m 2) 取中心管流速为v=0、025m/s,沉淀池分两池并联、共壁合建,单池处理流量为:100/2=50m 3/h,以下设计以单池处理流量50m 3/h 来考虑, 则有单池中心管面积: 26.060 60025.050m V Q f =??== (2)中心管直径 0d (m 2) 由中心管面积可以得到: m m d 874.014 .36.040=?=,取d 0=900mm; (3)中心管下端(喇叭口)到反射板之间的缝隙高度h 3(m) 喇叭口的管径取中心管直径的1、35倍,则有 mm mm d d 121590035.135.101=?=?=,设喇叭口与反射板之间的缝隙 水流速度 v 1=0、02mm/s,则有 m m d v Q h 2.0215 .102.014.336005086400113=???=?=π;
挂篮计算书
1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -
图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠
概预算课程设计 (1)
工程概预算课程设计 学 院： 经济管理学院 专 业： 工程管理131 题 目：某居民楼建筑工程施工图预算 小组成员： 郝思琦、时磊、杨旭钊、赵啸天、 孙永超 、詹磊 《工程概预算课程设计》任务书 一、课程设计题目： 某居民楼建筑工程施工图预算。 二、课程设计目的： 1、熟悉建筑工程预算定额，掌握单位工程施工图预算的编制依据、编制内容、编制方法和步骤，掌握单位工程预算造价的基本组成。 2、培养学生运用工程造价的基本理论和基本知识、合理编制单位工程施工图预算的能力。 3、了解单位工程施工图预算在工程建设、施工企业生产经营管理、项目管理中的作用。 4、了解工程量清单计价的原理与基本步骤。 三、课程设计要求： 1、认真、全面的熟悉施工图纸，了解工程的总概况及各种构造方法。 2、根据建筑工程预算定额，对照施工图纸，对整个工程进行项目划分，划分成若干个计算子目。 3、依据建筑工程预算定额中各个分部工程的说明和工程量计算规则，对各计算子目进行工程量计算，形成工程量计算书。 4、根据分部分项工程的工程量，套用建筑预算定额，计算出直接工程费。 5、套用现行的费用定额，进行各种取费计算，汇总出工程总造价，并算出主要技术经济指标。 6、运用造价信息进行材料价差调整。 装订线
7、编写工程预算编制说明。 四、上交成果： 整理出施工图预算书并装订成册，并附工程量计算书。 五、参考资料 1、全国统一建筑工程基础定额，全国统一建筑工程基础定额工程量计算规则。 2、《河北建筑工程预算基价2008》。 3、相关概预算教材。 六、课程设计时间：1周。 编制说明 一、工程概况： 1.工程名称:河北某居民楼 2.建设地点:河北石家庄裕华区 3.建筑面积:平方米 4.本工程为砖混结构，全现浇楼板。 5.本工程结构设计使用年限为 50年，建筑结构安全等级为二级，建筑物抗震设防分类为丙类建筑。 6.抗震设防烈度为 7度(第一组)，设计基本地震加速度值为，建筑场地类别为 III类。 二、编制依据: 1、全国统一建筑工程基础定额，全国统一建筑工程基础定额工程量计算规则。 2、河北城乡建设管理委员会发布的《河北建筑工程预算基价》2000年版。 3、《建设工程造价管理基础知识》。 4、其他相关概预算教材。 5、本工程相关建筑、结构施工图纸。
沉淀池设计计算
沉淀池 沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物，是废水处理中应用最广泛的处理单元之一，可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。 沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率；沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水分离的区域；污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。 沉淀池的原理 沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。 理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而与沉淀池的深度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。而在实际连续运行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。 理论上讲，池体越浅，颗粒越容易到达池底，这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起，因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。 用沉淀池的类型 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。各自的优缺点和适用范围见表3—3。
挂篮计算书(-3-30)
目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。
XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲
60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：
Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；
概预算课程设计-土木
建筑工程概预算课程 设计 姓名： 学号： 专业： 班级： 指导老师： 二零一三年六月十日
建筑工程概预算课程设计 目录 工程概预算课程设计任务书 (2) 工程概预算课程设计计算书 一、工程概况 (4) 二、基本依据 (4) 三、施工图预算编制说明 (4) 四、工程量计算规则说明 (4) 五、分项工程费工程量计算表 (5) 六、分项工程取费表 (13) 七、分项工程费汇总表 (14) 附录 一、建筑设计说明 (15) 二、结构设计说明 (16) 三、设计图纸附后 (17)
工程概预算课程设计任务书 一、工程概预算课程设计题目 根据所给施工图纸和河北省消耗量定额完成分部分项工程施工图预算。 二、课程设计主要内容及要求 1、根据《河北省建筑工程消耗量定额》及《河北省建筑工程工程量计算规则》列出定额项目，并计算相应定额工程量，并编制工程量计算表； 2、根据《河北省消耗量定额》（2008版）套用相应定额项目单价，并编制分部分项工程取费表（可以利用EXCEL） 3、编制分项工程造价汇总表 注：以上三项工作手工完成，可以利用EXCEL完成表格编制和数据计算。 4、根据施工图预算编制过程中的有关需要说明的事项，编写“**工程施工图预算编制说明” 三、需提交成果： 用A4纸完成书写或打印，最后成果按如下顺序装订 1、封面 2、目录 3、施工图预算编制说明（自己编写） 4、表1.1分项工程费工程量计算表 5、表1.2 分项工程取费表（手算） 6、表1.3 分项工程费汇总表 四、进度要求：（共7天） 1、定额工程量计算和定额项目套用3天； 2、建筑工程费用计算2天 3、整理设计资料2天 五、主要参考资料： 1、《河北省建筑工程工程量计算规则》 2、《河北省建筑工程消耗量定额》
菱形挂篮和三角形挂篮的选用
天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形 式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便， 结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和 菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同 样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。
1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重 量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分 前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形 式如下：
2
4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢 ：
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2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3
挂篮计算书示例
第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数
挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；
荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：
四、挂篮计算 1、外导梁
1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------
土木工程概预算课程设计
XX大学工程概预算课程设 计 预 算 书 姓名:XXX 学号:XXXXXXXXX 班级:XXX 学院:XXX学院 指导教师:XXX XXXX年XX月XX日
工程概预算课程设计XXXXXX学院 目录 一、工程概况： (2) 二、设计内容： (2) 1、工程量计算项目 (2) 2、工程量清单 (2) 3、基本数据 (2) 4、计算资料 (3) 三、附表 (8) 1、工程量计算表 (8) 2、工程量清单表 (14) 3、建筑工程费计算 (16) 4、建筑工程费汇表 (17) 5、装饰工程费用计算程序表 (18) 四、编制说明 (18) 五、参考资料 (18)
一、工程概况： 本工程为二层办公楼，砖混结构，各房间轴线尺寸如图所示。基础为有圈梁砖带形基础， 等高放大脚，3：7灰土垫层，人工挖土方。C20现浇钢筋混凝土圈梁、过梁、构造柱、、阳台、 雨罩；C25现浇钢筋混凝土楼梯，楼梯抹水泥砂浆。结构板：C25现浇钢筋混凝土板，楼板与 外墙圈梁相连、内墙满压墙板。门窗均为木质门窗，门窗油底油一遍，调和漆两遍，后塞口 水泥沙浆。墙体为kp1粘土空心砖砌筑，女儿墙高1m；室内墙面为简易抹底灰，面层为耐擦 洗涂料；室外墙面抹底灰，仿石涂料面层。花岗石台阶细石混凝土散水，屋顶为改性沥青油 毡Ⅱ型防水，工程做法参看外墙详图。天棚抹底灰，耐擦洗涂料面层。首层地面面层水泥砂 浆（有素浆），二层楼面为现场搅拌豆石混凝土面层，踢脚为水泥砂浆。 二、设计内容： 1.工程量计算的项目：（详细计算过程及结果见《工程量计算表》） 1）建筑面积 2）土方及基础工程 3）门窗工程（含制作安装、塞口、玻璃、油漆,不计内窗台） 4）混凝土工程 5）墙体工程 6）模板工程（不计阳台、雨罩及L1） 7）屋面工程（不计排水） 8）楼地面工程（含垫层、面层、踢脚线、楼梯装，不计栏杆扶手） 9）天棚工程（不计楼板底灰） 10）墙面装饰（不计阳台、雨罩装修） 2.工程量清单（详见《工程量清单表》） 3.基础数据计算 ①外墙中心线长度： L外=(22.8+8.1)×2=61.80m ②内墙净长线长度：L内=（8.1-0.12×2）×2+（6-0.12×2）×2+（13.5-0.12 ×2）=40.50m ③基底净长： L基底净长=（8.1-0.59×2）×2+（6-0.59-1.12×0.5）×2+ （13.5-1.12）=35.92
竖流式沉淀池
竖流式沉淀池 设计概述 因本次设计的设计流量不大，拟采用竖流式沉淀池． 设计参数 ①池的直径或池的边长不大于8m ，通常为4～7m 。 ②池径与有效水深之比不大于3。 ③中心管管内流速不大于30mm/ｓ。 ④中心管下端应设于喇叭口和反射板，反射板距地面不小于，喇叭口直径及高度为中心管直径的 倍，反射板直径为喇叭口直径的 倍，反射板表面与水平面的倾角为17°。 ⑤中心管下端至反射板表面之间的缝隙高在～ 范围内时，缝隙中污水流速，初次沉淀池中不大于30mm/s ，二沉池不大于20mm/s 。 ⑥池径小于7m 时，溢流沿周边流出，池径大于7m 时，应增设幅流式集水支渠。 ⑦排泥管下端距池底不大于，上端超出水面不小于。 ⑧浮渣挡板距集水槽～，淹没深度～。 设计计算 ⑴ 中心管面积 设中心管流速＝ｍ/ｓ，采用池数ｎ＝2，则每池最大设计流量为 s m n Q q /029.02 058.03max max === 则中心管面积 20max 96.003 .0029.0m v q f === ⑵ 沉淀部分有效面积 设表面负荷ｑ1＝)/(2 3h m m ，则上升流速
s m h m u v /0007.0/52.20=== 2max 43.410007 .0029.0m v q A === ⑶ 沉淀池直径 ()()m m f A D 835.714 .396.043.4144<=+?=+= π ⑷ 沉淀池有效水深 设沉淀时间T ＝ｈ，则 m vT h 78.336005.10007.036002=??=?= ⑸ 较核池径水深比 39.178 .335.72<==h D ∴符合要求 (6)校核集水槽每米出水堰的过水负荷 S L S L D q q /9.2/26.1100035.7029.0max 0<=??==ππ ∴符合要求 ⑹ 中心管直径 m f d 11.114 .396.0440=?==π ⑺ 中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离 m d v q h 31.05 .114.302.0029.011max 3=??=??=π 式中： h3 ——中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离，ｍ v1 ——污水由中心管喇叭口与反射板之间缝隙流处的流速，ｍ/ｓ d1 —— 喇叭口直径; d1＝＝×＝ｍ ⑻ 污泥斗及污泥斗高度 取α＝60°，截头直径1 d =ｍ，则
三角形挂篮设计计算书——【桥梁与隧道 精】
三角形挂篮设计计算书 一、概述 FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。 主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现 浇段长度为4.0m 。挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。1#~9#块段采用三角形挂篮施工。三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。 三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图： 55407860 1026 9847006344516 4516689335 4516 4516 5567 5205 335 5150700 1000 1010 390 3650 920 62 3270 380 470450立柱 （双根槽36） 主梁 （双根工45） 中横梁 （双根槽36） 上前横梁（双根槽36） 前吊带 （20*200mm 钢板） 后吊带 （20*200mm 钢板） 后锚系统
挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。 挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。梁段重102.3吨。 二、设计依据及主要参数 1、控制设计计算所采用的主要依据 a、F匝道桥施工图设计 b、公路桥涵钢木结构设计规范
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书 一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。 通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。 （一）设计荷载： 1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b） ＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m 2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m 3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m 4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m 则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m 说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度； b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2； P2—模板荷载取2.5kn/m2； P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2 （二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示 图1 下纵梁计算简图
M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN?m 型钢选择： W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3 选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3 截面惯性矩I x＝2369.0 cm4 型钢刚度验算： f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa 〔σ〕—允许应力取170kn/m2 二、前后下横梁计算： （一）荷载 1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m 2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5× 3.0/2＝3.75 KN /m 3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m 4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /m Σ＝31.82 KN /m 说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3； l砼—砼构件宽度；
工程概预算课程设计计算书
一、亿源帝泊弯一号楼给排水工程的工程概况、施工图与施工说明 1、工程概况： 亿源帝泊弯一号住宅楼共6层，有两个单元，每单元12 户。每户两个卫生间，一个厨房。个浴盆，厨房内洗碗盆一个。每层卫生间共有蹲便器8个，洗脸盆8个，4台洗衣机，4个淋浴器，4个浴盆。 由市政管网直接供水，采用下行上给方式，由户外阀门井埋地引入自来水供水管道，通过立管经各户横支管上的水表向其厨房和卫生间设备供水。 与厨房的排水管道经不同排水立管分别经其排出管引至室外的检查井。经检查井后排入市政排水管道。 本工程预算范围如下： 给水工程：自户外阀门井至各户用水器具。 排水工程：自各户排水器具至室外检查井。 2、施工图： 本住宅两个单元给水、排水工程完全一致。以下为其具体的施工图。 （1）单元底层给水，排水工程平面图。 （2）2-6楼给水，排水工程平面图。 （3）给水工程系统图。 （4）排水工程系统图。 3、施工说明： （1）给水管道采用镀锌钢管螺纹连接，进户埋地引入，室内立管明敷设于房间阴角处，各户横支管沿墙、沿吊顶明敷设，安装高度建施工图。 （2）排水管道采用承插铸铁排水管，分别明敷于卫生间和厨房的阴角处。支管埋敷于地板内。 二、编制的依据及要求 （1）计算工程量 1各种管道，均以施工图所示中心长度，以“10m ”为计量单位，不扣除阀门，管件所占的长度。 2、各种阀门安装均以“个“为计量单位。 3、卫生器具组成安装以“组”为计量单位 （2）采用定额 1、吉林省统一安装工程预算工程量计算规则。 2、《吉林省统一安装工程预算定额》第八册“给排水、采暖、燃气工 程” ； 三、编制步骤第一步，按上述规则计算工程量。 1、室内给水系统安装
竖流式沉淀池的设计
竖流式沉淀池的设计 一、前言 竖流式沉淀池又称立式沉淀池，是池中废水竖向流动的沉淀池。池体平面图形为圆形或方形，水由设在池中心的进水管自上而下进入池内（管中流速应小于30mm/s），管下设伞形挡板使废水在池中均匀分布后沿整个过水断面缓慢上升（对于生活污水一般为0、5-0、7mm/s，沉淀时间采用1-1、5h），悬浮物沉降进入池底锥形沉泥斗中，澄清水从池四周沿周边溢流堰流出。堰前设挡板及浮渣槽以截留浮渣保证出水水质。池的一边靠池壁设排泥管（直径大于200mm）靠静水压将泥定期排出。竖流式沉淀池的优点是占地面积小，排泥容易，缺点是深度大，施工困难，造价高。常用于处理水量小于20000m3/d的污水处理厂。 理论依据：竖流式沉淀池中，水流方向与颗粒沉淀方向相反，其截留速度与水流上升速度相等，上升速度等于沉降速度的颗粒将悬浮在混合液中形成一层悬浮层，对上升的颗粒进行拦截和过滤。因而竖流式沉淀池的效率比平流式沉淀池要高。 二、设计内容：某小区的生活污水量为7000 m3/d，变化系数为1、65 ，CODCr450 mg/l，BOD5220 mg/l，SS370 mg/l，采用二级处理，处理后污水排入三类水体。通过上述参数设计该污水处理厂的生物处理工艺的初次沉淀池。
三、竖流式沉淀池的工作原理在竖流式沉淀池中，污水是从下向上以流速v作竖向流动，废水中的悬浮颗粒有以下三种运动状态：①当颗粒沉速u>v时，则颗粒将以u-v的差值向下沉淀，颗粒得以去除；②当u=v时，则颗粒处于随遇状态，不下沉亦不上升；③当u 三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况 成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述 在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。 当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。 图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计 挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。 合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵 洞第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa；Q420钢 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] （贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。 3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架 竖流式沉淀池设计计算 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。 设置沉淀池的一般要求有哪些 (1)沉淀池的个数或分格数一般不少于2个，为使每个池子的人流量均等，要在人流口处设置调节阀，以便调整流量。池子的超高不能小于0.3m，缓冲层为0.3m～0.5m。 (2)一般沉淀池的停留时间不能小于1h，有效水深多为2～4m(辐流式沉淀池指周边水深)，当表面负荷一定时，有效水深与沉淀时间之比也为定值。 (3)沉淀池采用机械方式排泥时，可以间歇排泥或连续排泥。不用机械 排泥时，应每日排泥，初沉池的静水头不应小于1．5m，二沉池的静水头，生物膜法后不应小于1．2m，活性污泥法后不应小于0．9m。 (4)采用多斗排泥时，每个泥斗均应没单独的排泥管和阀门，排泥管的直径不能小于200mm。污泥斗的斜壁与水平面的倾角，采用方斗时不能小于60°，采用圆斗时不能小于55 (5)当采用重力排泥时，污泥斗的排泥管一般采用铸铁管，其下端伸入斗内，顶端敞口伸出水面，以便于疏通，在水面以下1．5～2．0m处，由排泥管接出水平排泥管，污泥借静水压力由此管排出池外。 (6)使用穿孔排泥管排泥时，排泥管长度应在15m以内，排泥管管径150～200mm，孔径15～25mm，孔眼内流速4～5m／s，孔眼总面积与管截面积的比值为0．6～0．8，孔眼向下成45°～60°交错排列。为防止排泥管堵塞，应设压力水冲洗管，根据堵塞情况及时疏通。 (7)进水管有压力时，应设置配水井，进水管由配水井池壁接人，且应将进水管的进口弯头朝向井底。沉淀池进、出水区均应设置整流设施，同时具备刮渣设施。 (8)沉淀池的出水整流措施通常为溢流式集水槽，出水堰可用三角堰、孔眼等形式，普遍采用的是直角锯齿形三角堰，堰口齿深通常为50mm，齿距为200mm左右，正常水面应当位于齿高的1／2处。堰口设置可调式堰板上下移动机构，在必要时可以调整。 (9)沉淀池最大出水负荷，初沉池不宜大于2．9L／(s·m)，二沉池不宜大于1．7 L／(s·m)。在出水堰前必须设置收集与排除浮渣的措施，如果使用机械排泥，排渣和排泥可以综合考虑。三角挂篮计算书(DOC)
桥梁挂篮强度验算计算书资料
竖流式沉淀池设计计算