焊缝强度计算
锅炉角焊缝强度计算方法
JB/T 6734-1993
中华人民共和国机械行业标准
JB/C 6734-1993
锅炉角焊缝强度计算方法
主题内容与适用范围
本标准规定了锅炉角焊缝强度计算方法
本标准适用于额定蒸汽压力大于2.5MYa固定式蒸汽锅炉锅筒,集箱和管道」_各种骨接
头连接焊缝和焊接到锅炉受压元件土受力构件的连接焊缝以及在制造,安装与运输过程中所
用受力构件的连接焊缝.
2名词术语及符号说明
2.1名词术语
2.1.1对接接头
两焊件端面相对平行的接头
2.1.2角接接头
两焊件端面问构成大于300,小于135'夹角的接头
2.1.3'r形接头
一焊件之端面与另一焊件表面构成直角或近似直角的接头_飞
2.1.4搭接接头
两焊件部分重叠构成的接头,
2.1.5圆钢连接接头
两圆形焊件表面连接或一圆形焊件与一非国形焊件连接的接头)
2.1.6对接焊缝
在焊件的坡口面间或一焊件的坡口面与另一焊件表面间焊接的焊缝.
2.1.7角焊缝
沿两直交或近直交焊件的交线所焊接的焊缝
2.1.8正面角焊缝
焊缝轴线与焊件受力方向相垂直的角焊缝,见图2-1
2.1.9侧面角焊缝
焊缝轴线与焊件受力方向相平行的角焊缝,见图2-2
2.1.10纵向焊缝
沿焊件长度方向分布的焊缝.
2.1.11横向焊缝
垂直于焊件长度方向的焊缝.
机械工业部1993-08-21批准1993-10-01实施
1962
2.1.12环形焊缝
沿筒形焊件分布的头尾相接的封闭焊缝.
图2-1正面角焊缝图2-2侧面角焊缝
2.1.13承载焊缝
焊件上用作承受荷载的焊缝
2.1.14非承载焊缝
焊件上不CL接承受荷载,只起连接作用的焊缝,习惯上称联系焊缝.
2.1.15坡口深度
焊件开坡口时,焊件端部沿焊件厚度方向加_r掉的尺寸
2.1.16焊脚尺寸
在角焊缝横截面中画出的最大直角三角形中直角边的长度.
2.1.17焊缝计算厚度
设计焊缝时使用的焊缝厚度.
2.1.18焊缝计算长度
计算焊缝强度时使用的焊缝长度.封闭焊缝的计算长度取实际长度;不封闭焊缝的计算
长度,对每条焊缝取其实际长度减去l Omm
2.1.19焊缝计算厚度截面积
焊缝计算厚度与焊缝计算长度的乘积.
2.1.20全焊透型焊缝
焊缝在其连接部位的全厚度上,用熔敷金属充分连接,无未焊透的部位,见图2-3必
要时,全焊透型焊缝可用角焊缝进行加强
2.1.21部分焊透型焊缝
焊件在其连接部位的部分厚度上用熔敷金属连接,尚有未焊透的部位,见图2-4必要
时,部分焊透焊缝可用角焊缝进行加强.
2.2符号说明
G焊缝计算厚度,二;
A—焊缝计算厚度截面积,例n2;
b—耳板宽度,mm;
bI—搭接焊横向焊缝长度,mm;
b2—搭接焊纵向焊接长度,圆钢与钢板连接焊焊缝长度,二;
b3.佑—弯头耳板尺寸,mm;
F3,13,,B2- 'F形接头焊缝长度,mm;
1963
图2-3全焊透型焊缝
图2-4部分焊透型焊缝
.—横向耳板与集箱及耳板与弯头连接焊缝圆弧部分的弦长,mm;
d—管接头装配前筒体上的开孔直径,二;
试)—管接头外径,mm;
d,—管接头内径,mm;
d,,d2—大,小圆钢直径,二;
D;—筒体内径,mm;
.—耳板与弯头连接焊缝直段部分的长度,,;
厂—管接头,T形接头坡口深度,二;
F-集中力,N;
FFy.,凡-.r , y,二方向上的集中力,N;
h—耳板孔中心沿耳板高度方向到连接焊缝的距离,mm;
hi, h2—耳板孔中心沿耳板高度方向至连接焊缝的最大和最小距离,二;
H—对接接头坡口深度,nun;
k—壳体常数,1/mm;
K—等脚角焊缝的焊脚尺寸,mm;
K,, K2—不等脚角焊缝的焊脚尺寸,mm;
I,焊缝计算长度,mm;
M—力矩,Nm;
M—端盖与筒体连接处单位圆周长度的弯矩,N"m/m;
MM,., M,—绕:, .Y,二轴旋转的力矩,N" m;
1964
N—端盖与筒体连接处单位圆周长度的纵向力,N/m;
尸—计算压力,M】〕a;
Q—端盖与筒体连接处单位圆周长度的横向力,N/m;
Ro筒体的外半径,弯头外圆弧曲率半径,mm;
Rm筒体平均半径,二;
s锅筒起吊耳板孔中心至锅筒重心的纵向距离,二;
t—筒体有效壁厚,二;
t—无孔筒体理论计算壁厚,二;
t—管接头壁厚,二;
W-焊缝的抗弯截面系数,mm3;
Wx. Wy焊缝对二,Y轴的抗弯截面系数,mm3 ;
Wk焊缝的抗扭截面系数,mm3 ;
X -筒体开孔有效加强宽度,二;
a—对接接头V形坡口的坡口角度,度;
月—焊缝计算厚度截面与焊脚尺寸K:的夹角,度;
Y—力的作用方向与耳板高度方向的夹角,反时针方向为正,度;
6—板件厚度,mm;
81,灸—较厚和较薄板件的厚度,mm;
△一-一~钢板厚度方向未焊尺寸,二;
.—两圆钢公切线至连接焊缝表面的距离,mm;
,—许用应力修正系数;
a—耳板连接焊缝圆弧部分所对圆心角的二分之一,度;
产—泊松比;
.—正应力,N/mmz;
a,—垂直于焊缝计算厚度截面的正应力,N/.' ;
"F集中力所引起的正应力,N/mmz ;
am-弯矩所引起的正应力,N/mmz;
11 M.—均布弯矩所引起的正应力,N/.';
aq横向均布力所引起的正应力,N加m';
ON—纵向均布力所引起的正应力,N八mm' ;
a,—按第三强度理论计算的当量应力,N/.';
I',-焊件在室温下的屈服点,N/.';
〔司—焊件在计算温度下的许用应力,按相应的强度计算标准规定选用,N /mmz ; r—切应力,N /mmz ;
rl—在焊缝计算厚度截面内且垂直于焊缝走向的切应力,N/.2 ;
r2—在焊缝计算厚度截面内且平行于焊缝走向的切应力,N/.Z;
rF集中力所引起的切应力,N/mm';
rM—力矩所引起的切应力,N/mm';
1965
rmu—均布弯矩所引起的切应力,N/mmZ:
ZQ—横向均布力所引起的切应力,N/mm' ;
TN—纵向均布力所引起的切应力,N/.';
0—耳板焊缝端点连线与耳板横截面的夹角,度;
.—弯头直段两端点与弯头外圆弧曲率中心连线的夹角,度
3技术要求
3.1工艺要求
3.1.1焊接材料的强度不得低于焊件的较低强度〔
3.1.2焊接及焊接工艺评定应符合有关标准的规定
3.1.3按本标准计算的角接接头,两焊脚边的夹角应不小于60'和不大于1200
3.2结构要求
3.2.1角焊缝的焊脚尺寸应符合下列要求:
a.对于板件,当与焊脚接触的焊件厚度大于7mm时,其焊脚尺寸不得小于1.5 }百, S为与焊脚接触的焊件厚度.当焊接工艺有保证时,可不受此限
当与焊脚接触的焊件厚度不大于7,时,其焊脚尺寸不得小于与焊脚接触的焊件
厚度
和4二的较小值.
b,对于管接头,角焊缝的最小焊脚尺寸不得小于管接头的壁厚和6mm的较小值r c.加强板与筒体的外角焊缝焊脚尺寸不得小于较薄焊件厚度的0.7倍,与管接头的
外角焊缝焊脚尺寸不得小于较薄焊件的厚度与6二:的较小值.
d.对于板件,角焊缝的焊脚尺寸不宜大于与焊脚接触焊件厚度的1.2倍.对于管
接
头角焊缝的焊脚尺寸不宜大于管接头壁厚的2倍.
3.2.2侧面或正面角焊缝的计算长度不得小于两焊脚尺寸平均值的8倍和40mmo 3.2.3侧面角焊缝的计算长度不应大于两焊脚尺寸平均值的60倍.若大于上述数值时,
其超过部分在计算中不予考虑.若内力沿侧面角焊缝全长分布,其计算长度不受
此限
3.2.4当板件的端部仅采用两侧面角焊缝连接时(图3-1),每条侧面角焊缝长度
不宜小于
两侧面角焊缝之间距离b,;同时当s:大于12mm时,b;不宜大于1662,当S:不大于12mm时,b,不宜大于200mmo
3.2.5杆件与节点板的连接焊缝一般宜采用两面侧焊,或其他不封闭焊缝.所有
焊缝的转
角处必须连续施焊.
3.2.6在搭接连接中,搭接焊缝长度不得小于较薄焊件厚度的5倍,且不小于
25mma
3.2.7圆钢与圆钢,圆钢与钢板间的焊缝计算厚度,不应小于0.2倍圆钢直径(当
焊接两
圆钢直径不同时,取平均直径),且不小于3mm,并不大于1.2倍钢板厚度,焊缝计算长度
不应小于20mm
3.2.5受压元件上的支承耳板焊缝,当耳板厚度不大于12mm时,可采用无坡口的角焊
缝;当耳板厚度大于12二时,必须开坡口.
3.2.9受力耳板与壁厚不小于100二的受压元件焊接时,应采取措施,以防止母材的层
状撕裂.
4计算原则
4.1基本假定
1966
图31两侧面角焊缝连接尺寸示意图
4.1.1本标准不考虑残余应力,应力集中,疲劳和蠕变的影响
4.1.2焊接接头的强度按作用在焊缝计算厚度截面上的应力进行验算.
4.1.3集中力,均布力在焊缝计算厚度截面上所产生的应力按平均分布计算.力矩在焊缝
计算厚度截面上所产生的应力,根据不同的情况按线性分布(图4-I (a))或按平均分布
(图4-1 (b))计算
图4-1焊缝计算截面上应力分布示意图
4.2焊缝尺寸
4.2.1常用焊缝的计算厚度及焊缝尺寸参数按表4-1计算
4.2.2管接头焊缝的走向假定为圆形焊缝的计算厚度取肩部和腹部两处数值的平均值腹
部焊缝的计算厚度根据表4-1序号9计算.
表4-1
序号{简图一#妥计算gi矿一一41)菇lit*a一
1967
续表
序号简图焊缝计算厚度焊缝尺寸参数
3a二s,
「一~
刃
4'压' k,kz
"一k;+kz
二"二k_,k;+k
一"不k,k, + k1
不,k
5PY kl走2
"二一ki+k:
sinp一描恭
一"一k; } kg
不月
6一Q 万k,kik;
sinp二歹kzki+kz
~7k,k{ + k1
不
k,
,冬
kz,
a=了尸十ki
sinp =丁tz
cwp - k+k;
乎J
火f压
8丹
ki>丫飞1了
a=(k, + f)5inp
呱"-- kzki
m,p二7k;+ki
}炸\
k,
1968
序号简图
筒体腹部焊缝K的计算
焊缝计算厚度
续表
焊缝尺寸参教
当k1 丫飞刀,时,
同序号8.
当k,时,
同序号7;
当k2)了飞石时,
同序号8门
全竺上兰生丛宜差卫~.k沪灭do2R了
1为筒体上腹部的焊脚尺寸
2Rn
当.》60.时,
a=H
当a c}1图5-1管接头焊缝所承受的总
图4-3鞍座式管接头全焊透焊缝荷载示意图
5.1.3在内压力作用下管接头对焊缝的作用力按下列公式确定: 鞍座式管接头:
F,i=
Pa(do一2了)2
4(5-3)
插人式管接头:
Fj
Pad
4
5.1.4 由管道系统作用于焊缝上的机械力分量在求荷载分量为:
M:,在求荷载分量时可利用下列公式进行坐标变换:
(5-4)
Fx, F,.,,F,2,Mx,
Fx=F,ms(.r,xo)+F,cos(二,Y.)+Fmcos( x,z}) (5-5)
F二F,.ocos(y, x o )+F,ncos(y,,, y,)+F.cos(y,二.)(5-6)
F,,=F,cos(z,二)+F,cos(z, yo )+F.cos(z,二〕)(5-7)
M,=M,ocos(x, xo)+M'cos(x , Yo )+Mwcas(.r, , z)(5-8)
My=M_cos (Y , xo )+M-ms(Y,Yo)+M-cos(Y,z) (5-9)
M}=M-cos(二,二.)+M yocos(z , Y} )+M'cos(二,:.)(5-10)
式中:括号代表夹角,Fx, F,o, F_ M,o, M,,o, M.分别为二.,Yo. .r.轴的力的分量.
5.1.5根据下列两种作用力系分别进行焊缝的强度验算:
a. Fx,Fy=F+F,,,F.=F},+F,,Mx, My, M} (5-川
b. Fn,F,=凡1,F:=F十FA+F,,M,,Mr,M:(5-12)
其中,在(5-11)式中,取F与F,;的方向相同,在((5-12)式中,取F与F},+F二的方向相同.
FFy., F, Mx, M,, M:与图5-1方向一致者为正.
1971
:一:.1鞍座式管接头
鞍座式管接头焊缝的一般形式如图5-2所示,其中a按表4-1计算.
5.2.2
弓.2.3
5.2.4
焊缝的计算长度按下列公式计算:
1二二(d.一2f+2asinl) (5-13)
焊缝的计算厚度截面积按下列公式计算:
A=al (5-14)
焊缝的抗弯截面系数按下列公式计算:
二〔(d.一2f+2a
32(d-+2a)
(5-15)
尹一Zj
5.2.5焊缝的抗扭截面系数按下列公式计算:
W,=迪d〔 21牛2a )4-(d-2f)0) (5-16)
L4la.一Gt+Ga)
5.2.6
图52鞍座式管接头焊缝
应力分量按下列公式计算:
A点:
F
丫公二于
一f盖A
(5-17)
口尸Q尸COS朋
.,一_FA
rAFy一FsA
(5-18)
(5-19)
aFz=
rF,=A` sing(5-20)
COsg(5-21)
凡一AM
QM.二
rM二二
WM二sing(5-22)
cosg(5-23)
(5-24)
邢M一W
一Wl一1
(5-25)
(5-26)
cosP哪
凡一W凡一W
(5-27)
二Asin召(5-28)
(5-29)
知孙鄂sing(5-30)
AN'Jlrl
艺BRBFEFBFBM
|获r口rT韶
bB点:
1972
:myrB一w o0Sa
rNBU一_M,Wk
(5-31)
(5-32)
5.2.7焊缝强度按下列公式验算:
A点:
丫(.众+.六+.氛)2+4[(r献+:氛+二众)2+(r氮+:祝)2) <0.74(a)/,l
(5-33)
'=l aA+aFz一.氛I < 0.74( a) (5-34)
B点:
丫(,氏+"BFz+,氏)2aB FY )+4((一rBMY+,BF,一rm2+(,BFY一:BBa,,)2)
<0.74(v)/q
(5-35)
.=一.BMy十.巍+.执}簇0.74(x) (5-36)
乐氏
5.3插人式管接头
5.3.1插人式管接头焊缝的一般形式如图5-3所示,焊缝计算厚度按表4-1序号loo
5.3.2焊缝计算长度按下列公式计算:
L=ndo (5-37)
5.3.3焊缝计算厚度截面积按下列公式计算: A=al (5-38)
5.3.4焊缝抗弯截面系数按下列公式计算:
cad
W=万-
4
(5-39)
5.3.5焊缝抗扭截面系数按下列公式计算:
.ad
Wk二2
图5-3插人式管接头
(5-40)
5.3.6应力分量按下列公式计算:
A点:
(5-41)
(5-42)
(5-43)
(5-44)
(5-45)
二A二A二A丛w丛从
~---一-一一一一
rfx峨读魂魂
B点
(5-46)
凡一A
一一
BFx
1973
rBMy一F_W
rF,一F,A
rBMy一MW
:},UrB一_M,Mk
(5-47)
(5-4R)
(5-49)
5.3.7焊缝强度按下列公式验算:
A点:..=,不.氛)2a A Fy)+4( ( rM,+rFz)2+(rF.+,AM,)2〕 } 0.74( a)Irl .=卜.氛{簇0.74( a)
(5-51)
(5-52 )
b.B点:a,.=丫(aFx)2+4((二舔,+:认)2+(r氏+:巍)2) -<0.74Ca)iq
.=}a歌一(0.74(司{:_:::
6耳板连接焊缝
::集箱纵向耳板
集箱纵向耳板的焊缝形式及受力状态如图6-1所示:
6.1.2
6.1.3
6.1.4
1974
1972
图6-1集箱纵向耳板焊缝
焊缝计算长度按下式计算:
1=2b一20
焊缝计算厚度截面积按下式计算:
A=al
焊缝在耳板平面内的抗弯截面系数按下式计算:
(6-1)
(6-2)
a(b一10)2
w=3-一(6-3)
6.1.5计算耳板焊缝的应力时,假定M是焊缝的形心,将力F往M点平移,并沿':和y
轴方向分解.选取二轴与强度验算点焊缝走向的切线方向一致,Y轴与强度验算点耳板士_
焊脚尺寸的方向一致.力的分量按下列公式计算:
Fx二Fsin y (6-4)
F,.=Fcos y (6-5)
M二Fhsiny (6-6)
6.1.6应力分量按下列公式计算:
F_xA(6-7)
(6-8)
(6-9)
(6-10)
(6-11)
sinf叫呵叫
二A乙AM一WM一W
rF.
口Fy二
6.1.7焊缝强度按下列公式验算:
..=丫( aFy+I'M )2+4((rFr+,M)2+(rF.)Z)簇0.74 (a) /} (6-12)
.二I CF,,+aM 1_<0.74(a) (6-13)
6.2集箱横向耳板与弯头耳板
6.2.1集箱横向耳板的焊缝形式及受力状态给出图5-l和图5-2两种情况,弯头耳板焊缝
的形式及受力状态给出图6-4一种情况,图6-2和图6-3都是图6-4的特殊情况,计算方法
按图6-4给出,当b4=0, e=0时,图6-4就变成图6-3,当b4=0,.=.,0=0时,图6-4 就变成图6-2
图6-2集箱横向耳板焊缝及受力状态示意图(1)
与图64相对应的角参数按下列公式计算:
1975
图6-3集箱横向耳板焊缝及受力状态示意图(2)
图6-4弯头耳板焊缝形式及受力状态示意图
C一'J (b一b, )z+〔*,一h2一ve2 - (b; - b4)2)2(6-14)
1976
二二arcsincZK(6-15)
arct只
叭一h,
b一b.,
(6-16)
m=arctg凤(6-17)
6.2.3焊缝计算长度按下式公式计算:一2( aRoB90一10)(6-18)
6.2.4焊缝计算厚度截面积按下列公式计算:
A二aZ
焊缝在耳板平面内的抗弯截面系数近似地按下列公式计算:
a(}/ (h,一h, )Z+(b一b, )z一10)2
W='二二-''己三一
(6-19)
6.2.5
(6-20)
6.2.6计算耳板焊缝的应力时,假定M是焊缝的形心,将力F沿M点平移,并沿X 和
Y轴方向分解.选取X轴与强度验算点焊缝走向的切线方向一致,Y轴与强度验算点耳板
上焊脚尺寸的方向一致.力的分量按下列公式计算:
a.A点
Fx一Fsin( y+0+号一0)
F,一Fcos( y+"+号一0)
M一;/ht 2 hZSinY - 2 COSY)
(6-21)
(6-22)
b.C点:
F'二一Fsin(,一"斗号一0)
F,一Fcos( y -"+管一0)
,一.(兴-,Sing一BZCOSy )
(6-24)
(6-25)
(6-26)
6.2.7应力分量按下列公式计算: A点:
F二
rFn二A(6-27)
sin3(6-28)
cosh(6-29)
『MA=
,
rMA=
0+w 1z /Si0R
w 12 /cosR
(6-30)
0+(6-31)
F一AE一AJ八卜.自U
==:oS眼
叭叭MlwMlw
1977
M了田
MA二而sin+万
v丫,'
(632)
bC点
于'x
rF'二不A
:;v一F',=A sin}3
于'气
r b,.一了cos(7
.M.一W colt.一} )sinj3
r M(,二X-("一2 I cosi3
r MC一Msinl"一2)
(6-33 )
(6-34 )
(6-35)
(6一3())
(6-37)
(6一38)
6.2.8焊缝强度按下列公式验算:
a.A点:
.一丫又了雨丁舀赢砰不可(丁F丁于而,)- +( a'r,. + aMe )= + 4 ((r r-,- + r MA)(:F=+-r.;v}A)=)蕊 0.74(x)/q (6-39)
二二一aF,十aA,一共0.74(司(6-40)
h.〔'点:
.一了(a}r+amc),十4((,'F,+r' MC)十(层飞x+打MC)-)'0.74(a)/,1(()41)
.二}.丫,十.,,i蕊0.74(a) (6-42)
6.3锅筒起吊耳板
6.3.1锅筒起吊耳板一般采用纵向双耳板结构为增加耳板平面外的抗弯刚度,应在耳板
孔附近部位用对称布置的两个纵板将两耳板连接起来.纵板的横截面积应大于单个耳板净截
面积的十分之一,耳板及焊缝形式与集箱纵向耳板相同
6.3.2锅筒起吊过程中的最危险状态如图6-5所示:
6.3.3焊缝计算长度按下列公式计算;
1二4(b一10) (6-43)
6.3.4焊缝计算厚度截面积按下列公式计算:
A二al (6-44)
6.3.5焊缝在耳板平面内的抗弯截面系数近似地按下列公式计算:
2a(6一10)
(6-45)
6.3.6耳板肪堂的外力按卜列公式计算:
起吊时应考虑1.1倍的动载系数后的锅筒全部重量F,由图6-5求得:
夸〔l-省(R h )tgy)(6-46)
1, )tgy)
若考虑
(6-47)
尺lS 十 fF一2 -一
飞-
r卜立
当F:大于F,时,只需校核F:端的耳板焊缝.1.2的不均匀系数,则F:端所
1979
图65锅筒起吊过程中危险状态示意图
承受的荷载按下列公式计算:
F'2一0.6F'(1+告(:.+')tgy)
:,一..6F( l+告(*.+h )tgy)siny
F,一..6F(,+去(*.+h )tgy)cosy
M一..6F(1+去(*.+h )tgy)hsiny
6.3.7应力分量按下列公式计算:
(6-48)
(6-49)
(6-50)
(6-51)
rFx =万(6-52)
(6-53)
(6-54)
(6-55)
(6-56)
sinf叫sinfcosf
二A二AMWM一W
=二=-一
畅场咖蜘
6.3.8焊缝强度按下列公式验算:
,.二丫(.肠+xM)z十4((rFv+rm)Z+(:二)z)镇0.74(x)/l (6-57)
.=aF}.+am(0.74(x) (6-58)
7水压试验端盖连接焊缝
7.1焊缝类型与参数
7.1.1常用的水压试验端盖焊缝类型与参数如图7-1所示,图7-1 (a)按对接焊缝计算,
1979
图7-1(b)按角焊缝计算'1
图7一I常用水压试验端盖焊缝形式
(fl)对接焊缝;(b)角焊缝
7.1.2对于焊缝计算厚度的抗弯截面系数按下列公式计算:
W一着(7-1)
7.2受力分析
7.2.1根据筒体与平端盖的整体结构的理论分析,解出如图7-2所示的水压试验端盖焊缝
所受的力N, M, Qa
7.2.2端盖与筒体连接处单位圆周长度的纵向力按下列公式计算:
N一告P(R,一_t2(7-2)
7.2.3端盖与筒体连接处单位圆周长度的弯矩按下列公式计算
对图7-1 (a)扒
M一尸( R ,合)
0.331.尽
v入, (0.205择一..421t
K[I 2.182低ts 2.545()'
___尺,1t
+U.jI了一{份
t,d
+0.086rS
(7-3)
542t8 n划
+
t一占
-R-!护
9
+
b,对图7-1 (b)援一盯 ,0.331Y R一〔.M= P(R}一言,一205)2+
k[1+2.182
.RC -Ljkt-}音
一0.421S
2.545
1980
0.317令(青)' (0.346:一0.26 }2 )畔
t一占
-R-1
;.98择帐)3: .二42暗) 4: Z1. 98}m (S) + 0.542(-})〕一嗽
钾.巴
(7-4)
壳体常数k按下列公式计算:
,二31(一)cz)
,.R二
(7-5)
{一;
比值(按下列公式计算:
Rmk,{JQ M
;=-R
tz
(7-6)
图7-2水压试验端盖焊缝
7.2.4端盖与筒体连接处单位圆周长度的横向力按下列
公式计算:
的受力状态水意图
a,对图7-1 (a):Q一"("一合0.661撅 0.408了今( S )z
2.182援tS 2一545(l,
+0.318今(81Y 0.655( S
1.98择(tS)' 0.542( S(7-7)
b对图7-1 (b):
62一尸(*.一合)0.661} Rm一..408择(S )2y2 0.318
k(1 + 2.182念tS一2 545(舌1z2.545(8 / '.98
Itm(8 )3 0.655( S)' 0.405令(S)''彗一;"
择(81)'S+0.542(5 )4}2)(7-8)
7.3应力分量的计算
7.3.1对图7-1 (a)焊缝计算厚度截面上的应力分量按下列公式计算: aN
6M,
(7-9)
州"一6Mt2(7-10)
贝t 一-
a
r
7.3.2对图7-1 (b)焊缝计算厚度截面上的应力分量按下列公式计算: (7-12)
1981
门尸
仍 CN一a -一
N
J
rN一Nsin}a
..一孚sin
(7-13)
(7-14)
:一分ms}
am.一6MZ sina
(7-15)
(7-16)
7.4强度校核
7.4.1对图7-1 (a)必须同时满足下列各项要求:
".=丫(.,士.MY+4( r0)-毛1.7(a)/I
a=I aN土"Mu镇1.7(a)
..一,/ (Col+4(70)2 < 0.74(a)/7
a=aN蕊0.74(a)
端盖必须满足:
(7-17)
(7-18)
(7-19)
(7-20)
.,八.,.t,厂P
0劣u.a}找m一万'入了-二万
'丫七aJ
(7-21)
7.4.2对图7-l (b)必须同时满足下列各项要求:
..=丫(一.N士11 M.+'IQ )2十4(7N+r0)-镇1.7(a)/i
.=卜UN土aMu+aQ{成1.7(a)
a.一丫(一.N+aQ )z+4(rN+rQ)Z <- 0.74(a)
.=I一ON+UN毛0.74(a)
端盖必须满足公式(7-21)的要求.
8国钢构件连接焊缝
8.1圆钢与平板搭接
8.1.1圆钢与平板的搭接如图8-1所示:
(7-22)
(7-24)
(7-25)
图8-1圆钢与平板搭接
8.1.2焊缝计算厚度按下列公式计算:a=0.7K(8-1)
8.1.3焊缝计算长度按下列公式计算:
1982
8.1..1
〔83)
8.1.5
/=2(b.一10)
焊缝计算厚度截面积按下列公式计算:
A二GI
焊缝强度按下列公式验算:
(8-2)
一炙0.37(a)/}(8-4)
8.2圆钢I圆钢的搭接
8.2.1圆钢与圆钢的搭接,如图8-2所不:
8.2.2焊缝计算厚度按下列公式计算:
G二0.1(d,+2d2)一.(8-5)
8.2.3焊缝计算长度按下列公式计算:
/=2(b2一10) (8-6)
8.2.4焊缝计算厚度截而积按下列公式计算:
A="/(8-7 )
8.2.5焊缝强度按下列公式验算:图8.2圆钢与圆钢搭接F八,,
r=万气u.J/(ajiq(8-8)
8.3圆钢与钢板的连接
8.3.1圆钢与钢板的连接,如图8-3所示:
8.3.2焊缝计算厚度按下列公式计算:
a.对图8-3(,,)
子一△
"=万一
b.对f-}18-3 (b):
G=0一△
8.3.3焊缝计算长度按下列公式计算:
1=4(b:一10)
8.3.4焊缝汁算厚度截面积按下列公式计算:
A=Gl
8.3.5焊缝强度按下列公式验算:
(8-9)
(8-10)
(8-11)
(8-12)
:一斋,0.37(a)/q(8-13)
9其他连接焊缝
,.1单钢板两边焊的'r形接头
9.1.1单钢板两边焊的'r形接头如图9-1所;h
9.1.2焊缝计算长度按下列公式计算:
l=2(月一10)
9.1.3焊缝计算厚度截而积按下列公式计算:
八=ul
9.1.1焊缝的抗弯截而系数按下列公式计算:
(9-I)
(,2)
19H3
a一△a一△
-..-.口ra场
气.'-勺口A
}a圆钢与单俐板的连接
A户}一h
A一
(b)圃铜与双钢板的连接
图8-3圆钢与钢板连接
图9一1单钢板两边焊T形接头
W,
a(8一10)2
3(9-3)
1984
w,万而B - , Al 10坛((2a+.一:`)3一(.一:f)3) ,,妇".',/
(9-4)
9.1.5应力分量按下列公式计算:
F,
aFx=A
F,
CFz=万
cos(3(9-5)
n)3(9-6)
二八
,J,,,,,J,,JJI
Rn,nl,1内,华华-l-l+l-l
((n,gC,9
产lj..,了'/才,
知 co从耐从耐鄂鄂
t FY
CFz=
(9-7)
--一一----
MxMx场哑
Jr口r
9.1.6焊缝强度按最大应力点A点的应力验算:
创(aFx+..+a,,,,+,M,,)2+4((一:.+IF,+二,+:场),十(IFy)2)毛0.74(x)/v
.=I aFx+aFz+am.+am, I成0.74(x)
(9-14)
(9-15)
9.2
9.2
工字形封闭焊的T形接头
工字形封闭焊的T形接头如图9-2所示:
9.2.2
9.2.3
图9-2工字形封闭焊T形接头
焊缝计算长度按下列公式计算:
l = 2(2B,+B,一28,一62+2a)
焊缝计算厚度截面积按下列公式计算:
(9-16)
1985
A=al
9.2.4焊缝的抗弯截面系数按下列公式计算:
(9-17)
Wx
(B2+2a)(B,+28,+2,)'一(B:一82) (B,一2.)'一〔B2 (BI+28,)'一(B:一82)B;) 6(B,+28,十2a)
(9-18)
Wv
(B1一2a)(&2+2.)'+2(81+2a)(Bz+2,)'一(B, 8'2+28, B2)
6(B2+2a)(9-19)
9.2.5
(9-20)
9.2.6
焊缝的抗扭截面系数按下列公式计算:
Wk=2a(2(81+a)(BZ+a)+(B,一a)(82+a)〕
应力分量按下列公式计算:
a.在B,边上: Fx
aFx=万
Fx
TFa=面
oosR(9-21)
n(3(9-22)
二ArFy=(9-23)
(9-24)
(9-25)
(9-26)
(9-27)
枷%cosn枷%cos,卸
--一---
气执呱
rMx=
(9-28)
(9-29)
(9-30)
伪九一气气yM-W
M一W.一
b.在B2边上:
(9-31)
凡-A
rFy=
其他应力分量同(9-24)一(9-30)式.
(9-32)
(9-33)
MMZrF
勺勺」
9.2.7焊缝强度按最大应力点A点的应力验算:
在B1边上:
..=-,/ (aF.+..+.,+.,),+4((一rFz+:.+rN,h,+r},gy)2+( rFy一:*),〕毛0.74(,,)/q
(9-34)
1986
.二I CF+..+ow+am, 1<0.74(x)(9-35)
b.在B2边上:
0e=丫(一..+..十.,+ayy)2+4((rF,+rF.+
a =一UFv+aF十anv}+
rN&'一:m})2+(rFz一:Nl:)2) <0.74(a)/p
(9-36)
,w簇0.74(a) (9-37)
9.3箱形封闭焊的T形接头
9.3.1箱形封闭焊的T形接头如图9-3所示:
9.3.2
(9-38)
9.3.3
(9-39)
9.3.4
图9一3箱形封闭焊的T形接头
焊缝计算长度按下列公式计算:
1=2(B, + B2一2f+2a)
轴的计算
14.3轴的强度计算 14 .3 .1 按扭转强度计算 轴不是标准零件,需要自己设计计算。在满足强度和保证轴正常工作的条件 下来设计轴。例如用于带式运输机的单级斜齿圆柱齿轮减速器的低速轴。 这种计算方法主要应用于传动轴,也可以初步估算轴的最小直径,在此基础 上进行轴的结构设计。 按扭转强度计算公式 式中,—许用扭转切应力,; —轴传递的转矩,也是轴承受的扭矩,; —轴的抗扭截面系数,; —轴传递的功率, KW; d—轴的直径, mm ; n—轴的转速, r/min 。 C—为由轴的材料和受载情况所决定的常数(见下表)。 -轴传递的转矩,也是轴承受的扭矩,单位: N.mm 按公式计算轴的直径,当轴截面上有一个键槽时,轴径应增大5%;有两个键 槽时,应增大10%。 轴常用材料的值和C值 注:当作用在轴上的弯矩比转矩小或只受转矩时,C取较小值,否则C取较 大值。 14 . 3 . 2 轴的刚度计算概念 按弯扭合成强度计算
1.作轴的受力简图 轴上零件所受的作用力,其作用点在轮毂宽度的中间点。而轴承处支承反力 作用点的位置,要根据轴承的类型和布置方式确定。 如果轴上的载荷不在同一平面内,需求出两个互相垂直平面的支承反力。 即 水平面和垂直面支承反力。 2.作弯矩图 根据受力简图分别作出水平面弯矩图和垂直面的弯矩,求出合成 弯 矩并作合成弯矩图。 3.作轴的扭矩图 4.作当量弯矩图 根据已作出合成弯矩图和扭矩图,按第三强度理论计算各剖面上的当量弯矩 ,并作当量弯矩图。 式中,—根据扭矩性质而定的校正系数,对于不变的扭矩,; 对 于脉动循环变化的扭矩,;对于对称循环变化的扭矩,。 5.轴的强度计算 求出危险截面的当量弯矩后,按强度条件计算: —轴的危险截面的抗弯截面系数,。 表 12.3 轴材料的许用弯曲应力:
焊接强度计算知识.
各种焊接接头都有不同程度的应力集中,当母材具有足够的塑性时,结构在静开车破坏之前就有显著的塑性变形,应力集中对其强度无影响。 例如,侧面搭接接头在加载时,如果母材和焊缝金属都有较好的塑性,其切应力的分布是不均匀的,见图29。继续加载,焊缝的两端点达到屈服点σs,则该处应力停止上升,而焊缝中段各点的应力因尚未达到σs,故应力随加载继续上升,到达屈服点的区域逐渐扩大,应力分布曲线变平,最后各点都达到σs。如再加载,直至使焊缝全长同时达到强度极限,最后导致破坏。 36 什么是工作焊缝?什么是联系焊缝? 焊接结构上的焊缝,根据其载荷的传递情况,可分为两种:一种焊缝与被连接的元件是串联的,承担着传递全部载荷的作用,一旦断裂,结构就立即失效,这种焊缝称为工作焊缝,见图30a、图30b,其应力称为工作应力。另一种焊缝与被连接的元件是并联的,仅传递很小的载荷,主要起元件之间相互联系的作用,焊缝一旦断裂,结构不会立即失效,这种焊缝称
为联系焊缝,见图30c、图30d,其应力称为联系应力。设计时,不需计算联系焊缝的强度,只计算工作焊缝的强度。 37 举例说明对接接头爱拉(压)时的静载强度计算。 全焊透对接接头的各种受力情况见图31。图中F为接头所受的拉(压)力,Q为切力,M1为平面内弯矩,M2为垂平面弯矩。 受拉时的强度计算公式为 F σt=───≤〔σ′t 〕 Lδ1 F 受压时的强度计算公式为σα=───≤〔σ′α 〕 Lδ1 式中F——接头所受的拉力或压力(N); L——焊缝长度(cm); δ1——接头中较薄板的厚度(cm);
σ——接头受拉(σt)或受压(σα)时焊缝中所承受的应力(N/cm2)㈠ 〔σ′t 〕——焊缝受拉时的许用应力(N/cm2) 〔σ′α〕——焊缝受压时的许用应力(N/cm2) 计算例题两块板厚为5mm、宽为500mm的钢板对接焊在一起,两端受28400N的拉力,材料为Q235-A钢,试校核其焊缝强度。 解:查表得〔σ′t 〕=14200 N/cm2。 根据已知条件,在上述公式中,F=28400N,L=500mm=50cm,δ1=5mm=0.5cm,代入计算为 F 28400 σt=─── =───── =1136N/cm2<14200N/cm2 Lδ1 50×0.5 ∴该对接接头焊缝强度满足要求,结构工作安全。 38 举例说明对接接头受剪切时的静载强度计算。 受剪切时的强度计算公式为 Q τ= ───≤〔τ′〕 Lδ1 式中Q——接头所受的切力(N); L——焊缝长度(cm);
角焊缝及其计算
角焊缝及其计算 型式及分类 截面形式:普通型(等边凸形)、平坦型(不等边凹形)、凹面形 两焊脚边夹角:直角角焊缝、斜角角焊缝、焊缝长度与作用方向 1.侧面角焊缝(侧缝) 侧缝主要承受剪力,应力状态叫单纯,在弹性阶段,剪应力沿焊缝长度方向分布不均匀,两端大中间小,且焊缝越长越不均匀,但侧缝塑性好。 2.正面角焊缝(端缝) 端缝连接中传力线有较大的弯折,应力状态较复杂,正面角焊缝沿焊缝长度方向分布比较均匀,但焊脚及有效厚度面上存在严重的应力集中现象,所以其破坏属于正应力和剪应力的综合破坏,但正面角焊缝的刚度较大,变形较小,塑性较差,性质较脆。 3.斜向角焊缝 斜向角焊缝受力情况较复杂,其性能介于侧缝和端缝之间,常用于杆件倾斜相支的情况,也用在板件较宽,内力较大连接中。 4.周围角焊缝 主要为了增加焊缝的长度和使焊缝遍及板件全宽,而把板件交搭处的所有交搭线尽可能多的加以焊接,成为开口或封闭的周围角焊缝。构造及要求。 4.1.最小焊脚尺寸 4.2.最大焊脚尺寸贴边处满足
4.3.角焊缝最小长度 4.4.侧面角焊缝最大计算长度 4.5.板件端部仅有两条角焊缝时每条侧面角焊缝的计算长度 4.6.搭接连接中搭接长度应满足而且不宜采用一条正面角焊缝来传力。 4.7.在次要构件和焊缝连接中,允许采用断续角焊缝,各段间距满足以保证整体受力。 角焊缝连接计算 基本计算公式 轴心作用下的角焊缝计算 轴心作用下角钢的角焊缝计算 弯矩,剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算(T形接头) 弯矩,剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算(搭接形接头) 1. 端缝、侧缝在轴向力作用下的计算: (1)端缝 ——垂直于焊缝长度方向的应力; he ——角焊缝有效厚度; lw ——角焊缝计算长度,每条角焊缝取实际长度减10mm(每端减5mm);ffw ——角焊缝强度设计值;bf ——系数,对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构,bf =1.22,直接承受动力荷载bf =1.0。 (2)侧缝
轴的强度校核方法
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时,应根据轴的具体受载及应力情况,采取相应的计算方法,并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算: 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度,对于轴上还作用较小的弯矩时,通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时,常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为: 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力,MPa 式中: T 为轴多受的扭矩,N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数,3mm n 为轴的转速,r/min P 为轴传递的功率,KW d 为计算截面处轴的直径,mm 为许用扭转切应力,Mpa ,][r τ值按轴的不同材料选取,常用轴的材料及] [r τ值见下表: 表1 轴的材料和许用扭转切应力 空心轴扭转强度条件为: d d 1 = β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比,通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如,在设计一级圆柱齿轮减速器时,假设高速轴输入功率P1=,输入转速n1=960r/min ,则可根据上式进行最小直径估算,若最小直径轴段开有键槽,还要考虑键槽对轴的强度影响。 T τ[]T τ
根据工作条件,选择45#钢,正火,硬度HB170-217,作为轴的材料,A0值查表取A0=112,则 因为高速轴最小直径处安装联轴器,并通过联轴器与电动机相连接,设有一个键槽,则: 另外,实际中,由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结,则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大,否则难以选择合适的联轴器,取电动机轴d d 8.0'min =,查表,取mm d 38=电动机轴,则: 综合考虑,可取mm d 32'min = 通过上面的例子,可以看出,在实际运用中,需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算: 由于考虑启动、停车等影响,弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中: M 为轴所受的弯矩,N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册~17. ][1σ为脉动循环应力时许用弯曲应力(MPa)具体数值查机械设计手册 2.2.3按弯扭合成强度条件计算 由于前期轴的设计过程中,轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置均已经确定,则轴上载荷可以求得,因而可按弯扭合成强度条件对轴进行强度校核计算。 一般计算步骤如下: (1)做出轴的计算简图:即力学模型 通常把轴当做置于铰链支座上的梁,支反力的作用点与轴承的类型及布置方式有关,现在例举如下几种情况: 图1 轴承的布置方式 当L e d L 5.0,1≤/=,d e d L 5.0,1/=>但不小于(~)L ,对于调心轴承e=0.5L 在此没有列出的轴承可以查阅机械设计手册得到。通过轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置,计算出轴上各处的载荷。通过力的分解求出各个分力,完成轴的受力分析。 ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca
轴的强度计算
轴的强度计算 一、按扭转强度初步设计阶梯轴外伸端直径 由实心圆轴扭转强度条件 τ= 33102.09550?=n d P W T ρ≤[τ] 式中,τ为轴的剪应力,MPa ;T 为扭矩,N ·mm ;ρW 为抗扭截面系数,mm 3;对圆截面,ρW =π3d /16≈0.23d ;P 为轴传递的功率,KW ;n 为轴的转速,r/min ;d 为轴的直径,mm ;[τ]为许用切应力,MPa 。 对于转轴,初始设计时考虑弯矩对轴强度的影响,可将[τ]适当降低。将上式改写为设计公式 d ≥ []3 33 32.0109550n P A n P =?τ (16.1) 式中,A 是由轴的材料和承载情况确定的常数。见表16.7;P 为轴传递的功率,KW ; n 为轴的转速,r/min ;d 为轴径,mm 。 注:1.轴上所受弯矩较小或只受转矩时,A 取较小值;否则取较大值。 2.用Q235、3SiMn 时,取较大的A 值。 3.轴上有一个键槽时,A 值增大4%~5%;有两个键槽时,A 值增大7%~10%。 可结合整体设计将由式(16.1)所得直径圆整为按优先数系制定的标准尺寸或与相配合零件(如联轴器、带轮等)的孔径相吻合,作为转轴的最小直径。 二、按弯扭组合强度计算 轴系结构拟定以后,外载荷和轴的支点位置就可确定,此时可用弯扭组合强度校核。如图16.39(a),装有齿轮的传动轴,切向力P 作用在齿轮的节圆上,通过齿轮的受力分析(图16.39(b)),可知齿轮作用于轴上的是一个通过轴线并与之轴线垂直的力P 和一个作用面垂直于轴线的力偶PR m = (图16.39(c))。力P 使轴产生弯曲变形(图16.39(d)),力偶PR m =则产生扭转变形(图16.39(e)),所以此轴是弯扭组合变形。 分别考虑力P 与力偶m 的作用,画出弯矩图(图16.39(f))和扭矩图(图16.39(g)),其危险截面上的弯矩和扭矩值分别为 l Pab M = T =PR m = 危险截面上的弯曲正应力和扭转剪应力的分布情况如图(16.40(a)),由于C 、D 两点是危险截面边缘上的点,扭转剪应力和弯曲正应力绝对值最大,故为危险点,其正应力和剪应力分别为 σ=W M τ= ρ W T
焊缝强度(计算书)
完全焊透的对接焊缝和T形连接焊缝设计计算书 Ⅰ.设计依据: 《钢结构设计手册上册》(第三版) 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 Ⅱ.计算公式和相关参数的选取方法 一、焊缝质量等级的确定方法: 焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况,按下述原则分别选用不同的质星等级: 1在需要进行疲劳计算的构件中,凡对接焊缝均应焊透,其质缝等级为:1)作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T形对接与角接组合焊缝,受拉时应为一级,受压时应为二级; 2)作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝应为二级。 2不需要计算疲劳的构件中,凡要求与母材等强的对接焊缝应予焊透,其质量等级当受拉时应不低于二级,受压时宜为二级。 3重级工作制和起重量Q≥50t的中级工作制吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车衔架上弦杆与节点板之间的T形接头焊缝均要求焊透,焊缝形式一般为对接与角接的组合焊缝.其质量等级不应低于二级。 4不要求焊透的T形接头采用的角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝,以及搭接连接采用的角焊缝,其质量等级为: 1)对直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结构和吊车起重量等于或大于50 t的中级工作制吊一车梁,焊缝的外观质量标准应符合二级; 2)对其他结构,焊缝的外观质量标准可为三级。 ——(GB50017—2003 7.1.1) 二、焊缝连接计算公式 1、完全焊透的对接接头和T形接头焊缝计算公式 1)在对接接头和T形接头中,垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝,其强度应按下式计算:
拉应力或压应力:c t w f f tl 或≤=σ ( GB 50017-2003 7.1.2 -1) 参数:N ——轴心拉力和轴心压力(N ); w l ——焊缝计算长度,为设计长度减2t (有引弧板时可不减)(mm ); t ——对接接头中连接件的较小厚度;T 形接头中为腹板的厚度(mm ); w c w t f f 、——对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值(查表2-5可得) (N/mm 2 ); 2)在对接接头和T 形接头中,承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝,其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处(例如梁腹板横向对接焊缝的端部),应按下式计算折算应力: w t f 1.13221≤+τσ (GB55017—2003 7.1.1.2-2) 注:1当承受轴心力的板件用斜焊缝对接,焊缝与作用力间的夹角θ符合,当tg θ≤1.5时焊缝的强度可不计算. 2 当对接焊缝和T 形对接焊缝与角接组合焊缝无法采用引弧板和引出板施焊时每条焊缝的长度计算时应减去2t 附表1-1 焊缝的强度设计值
轴的强度校核方法
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时,应根据轴的具体受载及应力情况,采取相应的计算方法,并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算: 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度,对于轴上还作用较小的弯矩时,通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时,常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为: 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力,MPa 式中: T 为轴多受的扭矩,N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数,3mm n 为轴的转速,r/min P 为轴传递的功率,KW d 为计算截面处轴的直径,mm 为许用扭转切应力,Mpa ,][r τ值按轴的不同材料选取,常用轴的材料及][r τ值见下表: T τn P A d 0≥[]T T T d n P W T ττ≤2.09550000≈3=[]T τ
空心轴扭转强度条件为: d d 1=β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比,通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如,在设计一级圆柱齿轮减速器时,假设高速轴输入功率P1=,输入转速n1=960r/min ,则可根据上式进行最小直径估算,若最小直径轴段开有键槽,还要考虑键槽对轴的强度影响。 根据工作条件,选择45#钢,正火,硬度HB170-217,作为轴的材料,A0值查表取A0=112,则 mm n P A d 36.15960 475.2112110min =?== 因为高速轴最小直径处安装联轴器,并通过联轴器与电动机相连接,设有一个键槽,则: mm d d 43.16%)71(36.15%)71(min ' min =+?=+= 另外,实际中,由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结,则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大,否则难以选择合适的联轴器,取电动机轴d d 8.0'min =,查表,取mm d 38=电动机轴,则: mm d d 4.3038*8.08.0' min ===电动机轴 综合考虑,可取mm d 32'min = 通过上面的例子,可以看出,在实际运用中,需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算: 由于考虑启动、停车等影响,弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中: M 为轴所受的弯矩,N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册][7.1][≤1-0σσσ==W M ca
轴的强度校核方法
第二章 轴的强度校核方法 2.2常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时,应根据轴的具体受载及应力情况,采取相应的计算方法,并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算: 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度,对于轴上还作用较小的弯矩时,通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时,常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为: 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力,MPa 式中: T 为轴多受的扭矩,N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数,3m m n 为轴的转速,r/min P 为轴传递的功率,KW d 为计算截面处轴的直径,mm 为许用扭转切应力,Mpa ,][r τ值按轴的不同材料选取,常用轴的材料及][r τ值见下表: T τn P A d 0 ≥[]T T T d n P W T ττ≤2.09550000≈3=[]T τ
空心轴扭转强度条件为: d d 1 = β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比,通常取β=0.5-0.6 这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如,在设计一级圆柱齿轮减速器时,假设高速轴输入功率P1=2.475kw ,输入转速n1=960r/min ,则可根据上式进行最小直径估算,若最小直径轴段开有键槽,还要考虑键槽对轴的强度影响。 根据工作条件,选择45#钢,正火,硬度HB170-217,作为轴的材料,A0值查表取A0=112,则 mm n P A d 36.15960 475 .2112110 min =?== 因为高速轴最小直径处安装联轴器,并通过联轴器与电动机相连接,设有一个键槽,则: mm d d 43.16%)71(36.15%)71(min ' min =+?=+= 另外,实际中,由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结,则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大,否则难以选择合适的联轴器,取电动机轴d d 8.0'min =,查表,取mm d 38=电动机轴,则: mm d d 4.3038*8.08.0' min ===电动机轴 综合考虑,可取mm d 32'min = 通过上面的例子,可以看出,在实际运用中,需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算: 由于考虑启动、停车等影响,弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中: M 为轴所受的弯矩,N ·mm ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca
各类焊缝连接的强度计算_图文.
钢式中结构 , 一—缝计算长度一焊板施焊时 , 轴心拉力或轴心压力 , 当未采用引弧取实际长度减去 , 介 , —头为腹板厚度对接焊缝的抗拉介—值计。 ·连接件的较小厚度、对形接晓嚼愁洛图斜角角焊缝截面。抗压强度设角焊缝简化而得· “ 因此 , 对斜角角焊缝不论。有效截面应力情况如何都按承受剪力考虑仁日口一的斜角角焊缝有效厚度为。二, “ 带司图一卜。一的斜角角焊缝的有效厚度按理 , 也应等于多时 , 但考虑到这种锐角焊缝 , 的焊根处往往不易施焊 , , 尤其是小于。。较根图与轴心力垂直的对接焊缝其熔深往往难于满足要求 , 此外 , , 当对接直焊缝不能满足强度要求时可据试验焊缝有效截面的抗剪强度比焊件主体金属高强度却较低金属之间 , , 采用斜对接焊缝“ , 当斜焊缝倾角毛但焊缝熔合边的抗剪即簇 ·时 , 任何情况下都可认一·其值介于焊缝熔敷金属与主体倍。一般取为焊缝熔敷金属抗剪强度若将锐角角焊缝的有效厚因熔合边长度与有效厚度。仁曰。的度取为相差不大因此 , , , 应补充验算熔合边的抗剪强度。柑叫之二二二【二二二二二二斗一付将的斜角角焊缝的有效厚度。图斜对接焊缝。不论夹角大小均取为以使有效厚
度值适当留有余量。为与母材等强满足要求时 , , 不用计算 , 但由于斜对接焊 , 缝消耗材料较多施工不便。若抗拉强度不角愈小。 , 可采用二级焊缝或将接头位置留的余量愈多影响 , 。这样可避免熔深不够的不利移至内力较小处解决三、也避免了熔合边的补充验算四、斜角角焊缝的计算“ 不焊透的对接焊缝两焊脚的夹角不是的角焊缝称为斜。不焊透的对接焊缝主要用于外部需要平角角焊缝仓斜壁板缝相同 , , 图 , 这种焊缝往往出现在料整的箱形柱 , 图和 , 形连接。图管形构件等连接中以及其它不需要焊透之处。箱形柱的斜角角焊缝的计算方法与前述直角角焊只是不考虑与作用力垂直或倾斜的 , 纵向焊缝通常只承受剪力时 , 采用对接焊缝不必焊透全厚度形连接 , 但在与横梁刚性连接。焊缝强度增大的因素即取刀 , 。这是处有可能要求焊透全厚度大的板厚和受力均较考虑到以前的对角焊缝试验针对直角角焊缝进行的 , 绝大部分都是当采用角焊缝焊脚尺寸很大而对斜角角焊缝研时 , 可将竖直板开坡口作成带坡口的角焊缝。究很少 , 我国采用的计算方法也是根据直角图 年第期。总期。不焊透对接焊缝与普通角焊缝相比相同的。 , 在我考虑到焊缝根部不易焊满当上述最短距离图、 , 取二情况下 , , 可以大大节约焊条。此种 , 。正好是熔合边长度 , 形式的焊缝国外常归入角焊缝的范畴或接近于熔合边长度图或其 , 国新规范把它专列为不焊透的对接焊缝时等于隙存在 , , 则有效截面正好在熔合边了。日曰刀剑书干一内冷 , 廿毛 , 的丁附近抗剪强度较低时计算应取强度设计值 , 正面角焊缝受压时即使焊件之间有间。试验发现其承载能力提高很多。这 , 乓图托不焊透的对接焊缝 , 主要由于缺陷对焊缝抗压强度的影响较小而且有近似钢材承压的性质间缝隙较小切割 , , 如果两焊件之、不论边缘为轧制锯切或火焰可将。总会有部分焊件截面直接接触而分担。一部分内力形 , 故当正面角焊缝受压时 , 一坡口根部至焊缝表面最短距离一坡口角度强度设计值取为和刀。但作为正面焊缝受 , 不焊透对接焊缝的坡口有全拉时 , 其强度设计值不能提高参考 , , 仍采用打半角处形 , 、形和图形三种在箱形截面的转形坡口时、。采用半形和宜在板的这样作可。文
轴的强度校核例题及方法
1.2 轴类零件的分类 根据承受载荷的不同分为: 1)转轴:定义:既能承受弯矩又承受扭矩的轴 2)心轴:定义:只承受弯矩而不承受扭矩的轴 3)传送轴:定义:只承受扭矩而不承受弯矩的轴 4)根据轴的外形,可以将直轴分为光轴和阶梯轴; 5)根据轴内部状况,又可以将直轴分为实心轴和空。 1.3轴类零件的设计要求 ⑴轴的工作能力设计。 主要进行轴的强度设计、刚度设计,对于转速较高的轴还要进行振动稳定性的计算。 ⑵轴的结构设计。 根据轴的功能,轴必须保证轴上零件的安装固定和保证轴系在机器中的支撑要求,同时应具有良好的工艺性。 一般的设计步骤为:选择材料,初估轴径,结构设计,强度校核,必要时要进行刚度校核和稳定性计算。 轴是主要的支承件,常采用机械性能较好的材料。常用材料包括: 碳素钢:该类材料对应力集中的敏感性较小,价格较低,是轴类零件最常用的材料。 常用牌号有:30、35、40、45、50。采用优质碳素钢时应进行热处理以改善其性能。受力较小或不重要的轴,也可以选用Q235、Q255等普通碳钢。 45钢价格相对比较便宜,经过调质(或正火)后,可得到较好的切削性能,而且能获得较高的强度和韧性等综合机械性能,淬火后表面硬度可达45-52HRC,是轴类零件的常用材料。 合金钢具有更好的机械性能和热处理性能,可以适用于要求重载、高温、结构尺寸小、重量轻等使用场合的轴,但对应力集中较敏感,价格也较高。设计中尤其要注意从结构上减小应力集中,并提高其表面质量。40Cr等合金结构钢适用于中等精度而转速较高的轴类零件,这类钢经调质和淬火后,具有较好的综合机械性能。 轴承钢GCr15和弹簧钢65Mn,经调质和表面高频淬火后,表面硬度可达50-58HRC,并具有较高的耐疲劳性能和较好的耐磨性能,可制造较高精度的轴。 精密机床的主轴(例如磨床砂轮轴、坐标镗床主轴)可选用38CrMoAIA氮化
角焊缝强度计算.
锅炉角焊缝强度计算方法 JB/T 6734-1993 中华人民共和国机械行业标准 JB/C 6734-1993 锅炉角焊缝强度计算方法 主题内容与适用范围 本标准规定了锅炉角焊缝强度计算方法 本标准适用于额定蒸汽压力大于2.5MYa固定式蒸汽锅炉锅筒,集箱和管道」_各种骨接 头连接焊缝和焊接到锅炉受压元件土受力构件的连接焊缝以及在制造,安装与运输过程中所 用受力构件的连接焊缝. 2名词术语及符号说明 2.1名词术语 2.1.1对接接头 两焊件端面相对平行的接头 2.1.2角接接头 两焊件端面问构成大于300,小于135'夹角的接头 2.1.3'r形接头 一焊件之端面与另一焊件表面构成直角或近似直角的接头_飞 2.1.4搭接接头 两焊件部分重叠构成的接头, 2.1.5圆钢连接接头 两圆形焊件表面连接或一圆形焊件与一非国形焊件连接的接头) 2.1.6对接焊缝 在焊件的坡口面间或一焊件的坡口面与另一焊件表面间焊接的焊缝. 2.1.7角焊缝 沿两直交或近直交焊件的交线所焊接的焊缝 2.1.8正面角焊缝 焊缝轴线与焊件受力方向相垂直的角焊缝,见图2-1 2.1.9侧面角焊缝 焊缝轴线与焊件受力方向相平行的角焊缝,见图2-2 2.1.10纵向焊缝 沿焊件长度方向分布的焊缝. 2.1.11横向焊缝 垂直于焊件长度方向的焊缝. 机械工业部1993-08-21批准1993-10-01实施 1962 2.1.12环形焊缝 沿筒形焊件分布的头尾相接的封闭焊缝. 图2-1正面角焊缝图2-2侧面角焊缝 2.1.13承载焊缝 焊件上用作承受荷载的焊缝 2.1.14非承载焊缝
焊件上不CL接承受荷载,只起连接作用的焊缝,习惯上称联系焊缝. 2.1.15坡口深度 焊件开坡口时,焊件端部沿焊件厚度方向加_r掉的尺寸 2.1.16焊脚尺寸 在角焊缝横截面中画出的最大直角三角形中直角边的长度. 2.1.17焊缝计算厚度 设计焊缝时使用的焊缝厚度. 2.1.18焊缝计算长度 计算焊缝强度时使用的焊缝长度.封闭焊缝的计算长度取实际长度;不封闭焊缝的计算 长度,对每条焊缝取其实际长度减去l Omm 2.1.19焊缝计算厚度截面积 焊缝计算厚度与焊缝计算长度的乘积. 2.1.20全焊透型焊缝 焊缝在其连接部位的全厚度上,用熔敷金属充分连接,无未焊透的部位,见图2-3必 要时,全焊透型焊缝可用角焊缝进行加强 2.1.21部分焊透型焊缝 焊件在其连接部位的部分厚度上用熔敷金属连接,尚有未焊透的部位,见图2-4必要 时,部分焊透焊缝可用角焊缝进行加强. 2.2符号说明 G焊缝计算厚度,二; A—焊缝计算厚度截面积,例n2; b—耳板宽度,mm; bI—搭接焊横向焊缝长度,mm; b2—搭接焊纵向焊接长度,圆钢与钢板连接焊焊缝长度,二; b3.佑—弯头耳板尺寸,mm; F3,13,,B2- 'F形接头焊缝长度,mm; 1963 图2-3全焊透型焊缝 图2-4部分焊透型焊缝 .—横向耳板与集箱及耳板与弯头连接焊缝圆弧部分的弦长,mm; d—管接头装配前筒体上的开孔直径,二; 试)—管接头外径,mm; d,—管接头内径,mm; d,,d2—大,小圆钢直径,二; D;—筒体内径,mm; .—耳板与弯头连接焊缝直段部分的长度,,; 厂—管接头,T形接头坡口深度,二; F-集中力,N; FFy.,凡-.r , y,二方向上的集中力,N; h—耳板孔中心沿耳板高度方向到连接焊缝的距离,mm; hi, h2—耳板孔中心沿耳板高度方向至连接焊缝的最大和最小距离,二;
轴的强度计算.
轴的强度计算 一、按扭转强度条件计算 适用:①用于只受扭矩或主要承受扭矩的传动轴的强度计算; ②结构设计前按扭矩初估轴的直径d min 强度条件:][2.01055.936T T T d n P W T ττ≤?== Mpa (11-1) 设计公式: 3036][1055.95n P A n P d T =??≥τ(mm )?轴上有键槽 放大:3~5%一个键槽;7~10%二个键槽。?取标准植 ][T τ——许用扭转剪应力(N/mm 2) ,表11-3 T ][τ——考虑了弯矩的影响 A 0——轴的材料系数,与轴的材料和载荷情况有关。注意表11-3下面的说明 对于空心轴:340) 1(β-≥n P A d (mm )? 6.0~5.01≈=d d β, d 1—空心轴的内径(mm ) 注意:如轴上有键槽,则d ?放大:3~5%1个;7~10%2个?取整。 二、按弯扭合成强度条件计算 条件:已知支点、距距,M 可求时 步骤:如图11-17以斜齿轮轴为例 1、作轴的空间受力简图(将分布看成集中力,)轴的支承看成简支梁,支点作用于轴承中点,将力分解为水平分力和垂直分力(图11-17a ) 2、求水平面支反力R H1、R H2作水平内弯矩图(图11-17b ) 3、求垂直平面内支反力R V1、R V2,作垂直平面内的弯矩图(图11-17c ) 4、作合成弯矩图22V H M M M +=(图11-17d ) 5、作扭矩图T α(图11-17e ) 6、作当量弯矩图22)(T M M ca α+= α——为将扭矩折算为等效弯矩的折算系数 ∵弯矩引起的弯曲应力为对称循环的变应力,而扭矩所产生的扭转剪应力往往为非对称循环变应力 ∴α与扭矩变化情况有关 1][][11=--b b σσ ——扭矩对称循环变化 α= 6.0][][01≈-b b σσ——扭矩脉动循环变化 3.0][][11≈+-b b σσ——不变的扭矩 b ][1-σ,b ][0σ,b ][1+σ分别为对称循环、脉动循环及静应力状态下的许用弯曲应力。
轴强度校核
一、横截面上的切应力 实心圆截面杆和非薄壁的空心圆截面杆受扭转时,我们没有理由认为它们在横截面上的切应力象薄壁圆筒中那样沿半径均匀分布 导出这类杆件横截面上切应力计算公式,关键就在于确定切应力在横截面上的变化规律。即横截面上距圆心τp任意一点处的切应力p与p的关系 为了解决这个问题,首先观察圆截面杆受扭时表面的变形情况,据此做出内部变形假设,推断出杆件内任意半径p处圆柱表面上的切应变γp,即γp与p的几何关系利用切应力与切应变之间的物理关系,再利用静力学关系求出横截面上任一点处切应力τp的计算公式 实验表明:等直圆杆受扭时原来画在表面上的圆周线只是绕杆的轴线转动,其大小和形状均不变,而且在小变形情况下,圆周线之间的纵向距离也不变 图8-56 扭转时的平面假设:等直圆杆受扭时它的横截面如同刚性圆盘那样绕杆轴线转动显然这就意味着:等直圆杆受扭时,其截面上任一根沿半径的直线仍保持为直线,只是绕圆心旋转了一个角度φ
图8-57 现从等直圆杆中取出长为dx的一个微段,从几何、物理、静力学三个方面来具体分析圆杆受扭时的横截面上的应力 图8-58 1.几何方面 小变形条件下 dφ为dx长度内半径的转角,γ为单元体的角应变 图8-59 或
因为dφ和dx是一定的,故越靠近截面中心即半径R越小,角应变γ也越小且γ与R成正比例(或线性关系) 由平面假设:对同一截面上各点 θ表示扭转角沿轴长的变化率,称为单位扭转角,在同一截面上其为常数 所以截面上任一点的切应力与该点到轴心的距离p成正比 p为圆截面上任一点到轴心距离,R为圆轴半径 图8-60 上式为切应力的变化规律 2.物理方面(材料在线性弹性范围内工作)由剪切胡克定律 由于G和为常数,所以
焊接接头强度与韧性的计算
焊接接头强度匹配和焊缝韧性指标综述 1 焊接接头的强度匹配 长期以来,焊接结构的传统设计原则基本上是强度设计。在实际的焊接结构中,焊缝与母材在强度上的配合关系有三种:焊缝强度等于母材(等强匹配),焊缝强度超出母材(超强匹配,也叫高强匹配)及焊缝强度低于母材(低强匹配)。从结构的安全可靠性考虑,一般都要求焊缝强度至少与母材强度相等,即所谓“等强”设计原则。但实际生产中,多数是按照熔敷金属强度来选择焊接材料,而熔敷金属强度并非是实际的焊缝强度。熔敷金属不等同于焊缝金属,特别是低合金高强度钢用焊接材料,其焊缝金属的强度往往比熔敷金属的强度高出许多。所以,就会出现名义“等强”而实际“超强”的结果。超强匹配是否一定安全可靠,认识上并不一致,并且有所质疑。九江长江大桥设计中就限制焊缝的“超强值”不大于98MPa;美国的学者Pellini则提出〔1〕,为了达到保守的结构完整性目标,可采用在强度方面与母材相当的焊缝或比母材低137MPa的焊缝(即低强匹配);根据日本学者佑藤邦彦等的研究结果〔2〕,低强匹配也是可行的,并已在工程上得到应用。但张玉凤等人的研究指出〔3〕,超强匹配应该是有利的。显然,涉及焊接结构安全可靠的有关焊缝强度匹配的设计原则,还缺乏充分的理论和实践的依据,未有统一的认识。为了确定焊接接头更合理的设计原则和为正确选用焊接材料提供依据,清华大学陈伯蠡教授等人承接了国家自然科学基金研究项目“高强钢焊缝强韧性匹配理论研究”。课题的研究内容有:490MPa级低屈强比高强钢接头的断裂强度,690~780MPa级高屈强比高强钢接头的断裂强度,无缺口焊接接头的抗拉强度,深缺口试样缺口顶端的变形行为,焊接接头的NDT试验等。大量试验结果表明: (1)对于抗拉强度490MPa级的低屈强比高强钢,选用具备一定韧性而适当超强的焊接材料是有利的。如果综合焊接工艺性和使用适应性等因素,选用具备一定韧性而实际“等强”的焊接材料应更为合理。该类钢焊接接头的断裂强度和断裂行为取决于焊接材料的强度和韧塑性的综合作用。因此,仅考虑强度而不考虑韧性进行的焊接结构设计,并不能可靠地保证其使用的安全性。 (2)对于抗拉强度690~780MPa级的高屈强比高强钢,其焊接接头的断裂性能不仅与焊缝的强度、韧性和塑性有关,而且受焊接接头的不均质性所制约,焊缝过分超强或过分低强均不理想,而接近等强匹配的接头具有最佳的断裂性能,按照实际等强原则设计焊接接头是合理的。因此,焊缝强度应有上限和下限的限定。
轴的强度校核
轴的强度校核方法 摘要 轴是机械中非常重要的零件,用来支承回转运动零件,如带轮、 齿轮、蜗轮等,同时实现同一轴上不同零件间的回转运动和动力的传 递。轴的设计时应考虑多方面因素和要求,其中主要问题是轴的选材、 结构、强度和刚度。其中对于轴的强度校核尤为重要,通过校核来确 定轴的设计是否能达到使用要求,最终实现产品的完整设计。 本文根据轴的受载及应.力情况采取相应的计算方法,对于1、仅 受扭矩的轴2、仅受弯矩的轴3、既承受弯矩.又承受扭矩的轴三种受 载情况的轴的强度校核进行了具体分析,并对如何精确计算轴的安个 系数做了具体的简绍。校核结果如不满足承载要求时,则必须修改原结构设 计结果,再 重新校核。 轴的强度校核方法可分为四种: 1)按扭矩估算 2)按弯矩估算 3)按弯扭合成力矩近视计算 4)精确计算(安全系数校核) 关键词:安全系数;弯矩;扭矩目录 第一章引言一---一-一一-一-一-一一-------一--------一-----一1 1. 1轴的特点------------------------------------------一1 1. 2轴的种类------------------------------------------一1 1. 3轴的设计重点--------------------------------------一1 第二章轴的强度校核方法-------------------------一4 2. 1强度校核的定义-___-_______________________________4 2. 2轴的强度校核计算-_-_______________________________4 2. 3几种常用的计算方-_-_______________________________5 2. 3. 1按扭转强度条件计算-------一---------------一-______5 2.3.2按弯曲强度条件计算-______________________________6 2. 3. 3按弯扭合成强度条件计算-__________________________7 2.3.4精确计算(安全系数校核计算)______________________9 2. 4提高轴的疲劳强度和刚度的措施-_____-___-_-___-12 第三章总结---------------------------------------一13 参考文献-----------------------------------------一14 第一章引言 1. 1轴的特点: 轴是组成机械的主要零件之二。一切作回转运动的传动零件,都 必须装在轴上刁‘能进行运动及动.力的传递,同时它又通过轴承和机架 联接,由此形成·个以轴为基准的组合体一轴系部件。 1. 2轴的种类 1、根据承受载荷的不同分为: 1)转轴:定义:既能承受弯矩又承受扭矩的轴 2)心轴:定义:只承受弯矩而不承受扭矩的轴 3)传送轴:定义:只承受扭矩而不承受弯矩的轴
(完整word版)试计算如图所示钢板与柱翼缘的连接角焊缝的强度
1. 试计算如图所示钢板与柱翼缘的连接角焊缝的强度。已知N=390kN (设计值),与焊缝之间的夹 ) 10200(87.022l h w e f -?? 23 /6.91)10200(87.02101952mm N l h N w e y f =-???==τ 满足)(1601596.91)22 .17.158()(2222MPa f MPa w f f f f =<=+=+τβσ 14. 求图示钢梁所能承受的最大均布荷载设计值(含自重),已知梁截面为热轧普通工字钢I45a,其截面特性为 A=102cm 2 I X =32240cm 4 w x =1430cm 3 I y =855cm 4 w y =114cm 3 材料为Q235,强度设计值?=215 N/mm 2 ,梁两端不能扭转,跨中无侧向支撑点,挠度不起控制作用,截面无削弱。整体稳定系数?b =0.44. m kN mm N l W f q W f ql M f W M x b x b x b maz /36.13/36.13900010143044.0215888 1 2322max ==????==??==?=???
即 kN N n n f A N n 5.728728500915.0121510325.01211==?-??=-= II-II 截面净截面面积为 2 2201221146.294.1]15.235.75.4)13(52[])1(2[cm t d n e a n e A II n =??-+-+?=-+-+=kN N n n f A N II n 1.760760100915.012151046.295.0121==?-??=-= III-III 截面净截面面积为 2098.284.1)15.2225()(cm t d n b A III III n =??-=-= 因前面I -I 截面已有n 1个螺栓传走了(n 1/n )N 的力,故有f A N n n n n III n III ≤--)5.01(1
焊缝强度(计算书)
完全焊透的对接焊缝和T 形连接焊缝设计计算书 I .设计依据: 《钢结构设计手册上册》(第三版)《钢结构设计规范》GB 50017-2003 II.计算公式和相关参数的选取方法 一、焊缝质量等级的确定方法:焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况,按下述原则分别选用不同的质星等级: 1 在需要进行疲劳计算的构件中,凡对接焊缝均应焊透,其质缝等级为: 1)作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T 形对接与角接组合焊缝,受拉时应为一级,受压时应为二级; 2)作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝应为二级。 2 不需要计算疲劳的构件中,凡要求与母材等强的对接焊缝应予焊透,其质量等级当受拉时应不低于二级,受压时宜为二级。 3重级工作制和起重量Q >50t的中级工作制吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车衔架上弦杆与节点板之间的T 形接头焊缝均要求焊透,焊缝形式一般为对接与角接的组合焊缝.其质量等级不应低于二级。 4 不要求焊透的T 形接头采用的角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝,以及搭接连接采用的角焊缝,其质量等级为: 1)对直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结构和吊车起重量等于或大于50 t的中级 工作制吊一车梁,焊缝的外观质量标准应符合二级; 2)对其他结构,焊缝的外观质量标准可为三级。 ——(GB50017—2003 7.1.1) 二、焊缝连接计算公式 1、完全焊透的对接接头和T 形接头焊缝计算公式 1)在对接接头和T 形接头中,垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝,其强度应按下式计算:
参数:N 轴心拉力和轴心压力(N ); 2)在对接接头和T 形接头中,承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝, 其正应力和剪应 力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处 (例如梁腹板横向 对接焊缝的端部),应按下式计算折算应力: 注:1当承受轴心力的板件用斜焊缝对接, 焊缝与作用力间的夹角9符合,当tg 9 < 1.5时焊缝的强度可不计 算. 2当对接焊缝和T 形对接焊缝与角接组合焊缝无法采用引弧板和引岀板施焊时每条焊缝的长度计算时应 减去2t 附表1-1焊缝的强度设计值 焊接方法和 焊条型号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝 牌号 厚度或者直径 /mm 抗压强度 r w f c /(N/ mm 2 ) 焊缝质量为下列等级 时, 抗拉强度 f t w (N /mm 2) 抗剪强 度f v w /(N/ 2 mm ) 4■亠■亠 4>亠 抗拉、抗 压和抗剪 r w f f / 一级、二级 三级 自动焊、半自 动焊和E43型焊 条的手 工焊 Q235 钢 < 16 215 215 185 125 160 >16?40 205 205 175 120 >40~60 200 200 170 115 >60~100 190 190 160 110 自动焊、半自 动焊和E50型焊 条的手 工焊 Q345 钢 < 16 310 310 265 180 200 >16~35 295 295 250 170 >35~50 265 265 225 155 拉应力或压应力: tl (GB 50017-2003 7.1.2 -1) l w ——焊缝计算长度,为设计长度减 t ――对接接头中连接件的较小厚度; 2t (有引弧板时可不减)(mm ); T 形接头中为腹板的厚度(mm ); 对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值(查表 2 2-5 可得)(N/mm ); 二 1 3 2 「.1f t w (GB55017—2003 7.1.1.2-2) <