[勘察报告A3]莆田市玉湖片区玉湖路(一期)

一、前言

（一）工程概况

拟建玉湖路西起荔园路，东至迎宾大道，全长3030米，本次修建的玉湖路一期工程为待建望湖路至迎宾大道1445.884米长路段，其中待建望湖路至待建明珠路段红线宽度50米，待建明珠路至迎宾大道段红线宽42米，设计行车速度50km/h，属于城市II级主干道。

拟建玉湖路走向大致呈东西向，本次修建西端起点桩号为YH1+520m接待建望湖路，东端终点桩号为YH2+965.884m接迎宾大道，路面设计高程为5.36～9.40m，坡度为0.323%～1.701%。该道路路面类型为沥青混凝土路面，路面荷载等级为标准轴载BZZ-100，其路面布置均采用双幅路型式，望湖路至明珠路段：红线宽度50米，机动车道为双向8车道，两侧横断面组成各为6米慢行交通+2米侧分带+15.5米机动车道+3米中央绿化带；明珠路至迎宾大道段：红线宽度42米，机动车道为双向6车道，两侧横断面组成各为6米慢行交通+2米侧分带+11.5米机动车道+3米中央绿化带。建成后主要为配套玉湖片区服务。

拟建玉湖路YH1+913.0～YH2+113.0m处设一桥梁，该桥梁横跨河道，拟建桥梁中心桩号为YH2+013m, 桥梁结构上部采用5跨40米预制小箱梁，下部桥台采用实体式桥台、桩基础，墩柱采用柱式墩、桩基础，桥梁总长度150米，宽度为50米，桥梁与道路的交叉角度为120°，桥面设计标高9.4，荷载等级为城-A级，根据《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）第 2.0.7条，本桥梁类别为特大桥；YH2+640.0～YH2+680.0m处设一桥梁，该桥梁横跨河道，拟建桥梁中心桩号为YH2+660m,桥梁结构上部采用2跨20米预制空心板梁，下部桥台采用实体式桥台、桩基础，墩柱采用柱式墩、桩基础，桥梁总长度40米，宽度42米，桥梁与道路的交叉角度为90°，桥面设计标高6.99，荷载等级为城-A级，根据《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）第2.0.7条，本桥梁类别为大桥。

根据《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）第2.0.4条，本市政工程建设场地分类为Ⅱ类。我院受福州市万科房地产有限公司的委托，对拟建玉湖路一期工程--待建望湖路至迎宾大道（YH1+520～YH2+965.884m）路段、YH1+013m及YH2+660m桥梁场地进行工程地质详细勘察工作。依据省标《岩土工程勘察规范》（DBJ13—84—2006），拟建物工程重要性等级为一级，场地等级为二级，地基等级为二级，其岩土工程勘察等级为甲级。

(二) 勘察目的、任务要求和依据的技术标准

本次勘察目的是查明道路沿线及桥（涵）位区工程地质条件及路基土结构特点，提供路基土及桥（涵）位区各岩土层的物理力学性质设计参数，为设计提供必要的工程地质图件资料和评价依据。

本次勘察的具体任务及要求如下：

1、搜集附有标明坐标、道路走向、桩号和现状地形的道路工程及桥涵工程建筑物总平面图。了解道路及桥梁的类别，设计标高及宽度、路面类型、排水方式、桥涵的基础类型、荷载和结构特点。

2、查明沿线各地段、及桥位区的地形、地貌特征，划分地貌单元。

3、查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的措施。

4、查明沿线地段、及桥位区岩土层类型、分布情况及主要物理力学指标，提供各岩土层的承载力基本容许值。

5、判定场地土类型、建筑场地类别及场地和地基的地震效应。

6、路基及桥梁基础持力层的选择。

7、对岸坡的稳定性和地基的稳定性、适宜性作出评价。

8、查明地下水的类型及埋藏条件，提供地下水位及其变化幅度、查明地表水的来源、水位，论证地表水、地下水对路基稳定性的影响，判定环境水和土对建筑材料的腐蚀性。查明桥位区河床的冲刷情况及深度。

9、调查桩基施工条件及其对环境的影响，提出成桩可能性的分析意见；提供单桩轴向受压承载力容许值计算所需的桩侧极限摩阻力、桩尖极限承载力及岩石饱和单轴极限抗压强度。

本次勘察依据的技术标准为：

1、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）；

2、国家标准《岩土工程勘察安全规范》（GB50585-2010）；

3、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）；

4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）；

5、《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）;

6、《城市道路设计规范》（CJJ37-90）；

7、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；

8、《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）；

9、《公路路基设计规范》（JTGD30-2004）；10、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）；11、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01—2008）；12、《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；13、《建筑地基基础技术规范》（DBJ13—07—2006）；14、《岩土工程勘察规范》（DBJ13—84—2006）；15、现行有关规范规程和任务委托书的要求执行。

(三) 勘察方法、勘察工作量及主要工作质量评述

1. 勘察方法

本次勘察主要采用工程地质调查配合钻探、原位测试、取样并结合室内土工试验等手段进行。

2.勘察工作量

本次野外勘察我院采用XY-1型钻机6台套自2011年11月28日至2010年12月20日完成野外施工任务。实际完成的工作量见表1。

实际工作量一览表表1

3．主要工作质量评述

①勘探点布置：本次勘察钻孔孔数及位置根据委托书的要求及拟建物的特征布设，共布设49个钻探孔，其中路基孔25个，编号为WHLZ1、YHLZ29～YHLZ52，均为控制孔，孔位按道路中线两侧布置；桥梁孔24个，孔位按墩位基础的周边及中线布置。钻孔布置的网度和深度按《市政工程勘察规范》（CJJ56-94）及《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）规范要求执行。因受场地施工条件限制，施工时钻孔YHLZ36～YHLZ39、YHLZ45、YHLZ47、YHLZ52、YHQZ13、YHQZ14、YHQZ19、YHQZ25、YHQZ30有移位1.00～15.00m。

②测量放点：勘探点坐标和高程的测定是根据建设单位提供的路线总平面图、现场定位测量控制点N4412、A4350（N4412点位于木兰溪排水渠支流堤岸上，A4350位于迎宾大道上），采用RTK进行钻孔放样，两个控制点坐标为N4412：X=2812924.127,Y=403626.814，H= 5.28；A4350: X=2813226.734、Y=404623.093,H=5.59m。各钻孔坐标为北京坐标，各钻孔孔口标高为黄海高程。各钻孔平面位置和N4412、A4350点位置详见工程地质平面图，钻孔坐标及高程详见勘探点主要数据一览表。

③钻探：采用锤击钻进、无泵反循环钻进，或泥浆护壁回转钻进，中风化基岩采用金刚石Φ75mm单动双管钻探工艺。每回次进尺控制在2m以内，并采用泥浆护壁干钻投球取芯法工艺，使素填土、淤泥、粉质粘土、残积砂质粘性土、全风化岩及中风化岩芯采取率达85%以上，卵石、砂土状强风化岩及碎块状强风化岩岩芯采取率达65%以上，满足了岩土层的描述要求，确保了分层的准确性。钻孔施工完成后，用粘性土回填捣实。

④标准贯入试验及重型圆锥动力触探试验：每次试验前严格清孔，使孔内岩芯残留少于5cm，然后遵循操作规程严格测试，保证测试数据在空间分布上的代表性和准确性。

⑤土层剪切波速测试：采用单孔检层法进行波速测试。测点自下而上进行,测点竖向间距1.00～3.00m。

⑥取样：取原状样，采用符合规范要求的取土器并按规范要求取土，土样长度200；淤泥质土采用薄壁取土器快速静力连续压入法取样，土样长度300mm，并及时封蜡送回实验室；扰动样采用岩芯管干钻取样；岩样在岩芯中采取有代表性的样品。所取岩、土试样质量满足试验要求，取样数量及在空间分布上具有代表性。

⑦土工试验严格按照《土工试验方法标准》（GB/T50123—1999）执行；岩石试验按照《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266—1999）执行。

二、场地岩土工程地质条件

（一）沿线地形、地貌及地质构造

拟建玉湖路YH1+520m～YH1+940m路段位于莆田市荔城区新度镇白埕村，交通方便，周边环境良好。场地现为耕地、民房、河道，大部份地段地形较平坦，堤坝位置地势较高，各钻孔位置地表高程为3.50～5.56m。拟建玉湖路YH1+940m到迎宾路段位于莆田市荔城区拱辰街道办事处张镇村，交通方便，周边环境良好。场地现为河道、耕地、民房、堤坝，地形较平坦，水上各钻孔孔口高程为0.16～2.86m,其余各钻孔孔口高程为3.66～5.42m。场地地貌上属于兴化海积平原地貌单元。根据区域地质资料及本次勘察结果，场地内未发现有断裂通过。

在YH1+940m～YH2+100m处为木兰溪排水渠支流，该排水渠与木兰溪连通，河底标高为0.16～1.78m，河道口设有一闸门，河宽约100m，水深约0.50～3.00m，河底较为平坦，两岸为人工填筑的土质堤坝，河西岸未做支护，东岸为石砌堤坝，标高约为4.30～5.56m，岸坡度约80.00～90.00度，平时水流缓慢，对河道及两岸冲刷作用不大，但泄洪时水流急湍，对河道及岸堤冲刷作用较大；在YH2+310m～YH2+330m 处为渠道，渠宽约20.00m，水深约0.50～2.00m，该处河道按设计方案将进行回填；在YH2+557.20m～YH2+720m处为两渠道交汇处，渠宽约40.00～50.00m，水深约0.50～2.90m，渠道中部地势较低，靠近两岸地势较高，渠道底部标高为0.56～2.86m，

为石砌河岸，河岸标高为4.00～4.30m，岸坡度约80.00～90.00度，该渠道按设计方案将进行改道，新河道里程为YH2+640m～YH2+680m，其余河道将填埋；在YH2+723.5m处为渠道，渠宽约1.00m，水深约1.00m，该渠道按设计方案将进行回填；在YH2+840～YH2+920m为渠道，宽度约50m，水深约1.0m,该渠道按设计方案将进行回填。沿线及其附近区域地貌单元属兴化海积平原地貌。

根据区域地质资料，本区域地质构造属闽粤东南沿海新华夏构造体系，岩性为燕山晚期花岗岩。主要构造形迹以北东向高角度断裂为主，比如长乐～南澳大断裂通过该区，北西向的永安晋江断裂带。这些构造形迹主要表现为沿构造产生强烈的岩石变质作用和混合岩化现象带内岩石挤压破碎，并且呈带状出现超基性岩脉侵入。但由于沿线表层分布较厚的第四系地层，未见明显的构造痕迹。

莆田市以及我省沿海一带的强弱地震活动带受长梁-诏安深大断裂所控制，该带大地构造环境为菲律宾板块向欧亚板块俯冲碰撞之西侧板块过渡为长梁-诏安断裂带，西起福鼎、宁德、福州西、安溪、漳州一线，南、北分别伸入广东、浙江，带宽在莆田以南转为北东400～500，该带主要活动时期在中新生代，中新生代之后逐渐减弱，小震活动频繁，反映出具孕育高强度地震的构造背景。根据区域地质资料及本次勘察结果，场地内未发现有断裂通过。

（二）沿线各岩土层特征及分布情况

拟建玉湖路一期工程场地内分布的地层自上而下依次为：①素填土、②粉质粘土(1)、③淤泥(1)、④中砂(1)、⑤-1淤泥(2)、⑥-1中砂(2)、⑥卵石、⑧全风化花岗岩、⑨砂土状强风化花岗岩、⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩及⑾中风化花岗岩，各岩土层的岩性特征分述如下：

①素填土（Q4ml）：灰色、灰黄色，湿，呈松散状态。主要成份以粘性土为主，含少量石英中、粗砂粒，局部地段填较多碎石，砖瓦等。硬杂质含量可达29%，粒径可达8cm,均匀性差，路基土类型为中液限土。堆积年限约1-3年，欠固结，该层在场地内分布不均匀，局部地段缺失，厚度为0.50～2.70m。

②粉质粘土(1) （Q4al）：灰褐色、灰黄色，湿，呈软塑～可塑状态。主要成份为粘土矿物，含少量石英中、粗砂粒及植物根茎。干强度中等，韧性中等，光泽反应稍有光泽，无摇震反应。路基土类别为中液限粘质土。该层在场地内在YHQZ14～YHQZ17、YHQZ20～YHQZ23、YHQZ26～YHQZ29、YHLZ45、YHLZ46、YHQZ31～YHQZ33 、YHQZ36、YHLZ50、YHLZ51等钻孔缺失，其余钻孔均有分布，厚度为0.70～2.40m，层顶埋深为0.00～1.20m，层顶高程为2.90～4.93m。实测标贯击数 N=4.0～8.0击，经杆长修正后标贯击数N=4.0～7.9击。

③淤泥(1)（Q4m）: 深灰色，饱和，呈流塑状态，主要成份为粘土矿物，含少量有机质及朽木等腐殖质，略具腥臭味，含少量贝壳碎屑，局部含有较量中细砂，稍有砂感。干强度中等，韧性中等，光泽反应有光泽，摇震反应慢，土的结构性按灵敏度分类为灵敏。路基土类别为高液限粘质土。该层在场地内均有分布，厚度为

3.20～1

4.70m，层顶埋深为0.00～3.40m，层顶高程为-0.02～3.69m。

④中砂（1）（Q4al）：黄色、灰黄色，饱和，呈松散～稍密状态。成份以石英砂为主，含少量粘性土。颗粒级配为：0.5-2mm含量为21.9～24.0%，0.25-0.5mm含量为33.7～39.9%，0.075-0.25mm含量为19.6～32.0%，＜0.075mm含量为7.8～16.8%。路基土类别为含细粒土的砂。该层在场地内分布不均匀，仅在YHLZ29～YHLZ37、YHLZ39、YHQZ13、YHQZ19、YHQZ20、YHQZ24、YHQZ25、YHQZ30等钻孔有分布，其余钻孔缺失，厚度为1.20～4.70m，层顶埋深为 4.90～14.90m，层顶高程为-9.97～-0.93m。实测标贯击数 N=6.0～13.0击，经杆长修正后标贯击数 N=5.1～10.5击。

⑤-1淤泥(2)(Q4m):深灰色、灰色，饱和，呈流塑状态，主要成份为粘土矿物，含少量有机质及朽木等腐殖质，局部含有少量粉细砂及贝壳碎屑。干强度中等，韧性中等，光泽反应有光泽，摇震反应慢，略具腥臭味，土的结构性按灵敏度分类为灵敏。路基土类别为高液限粘质土。该层在场地内分布不均匀，仅在YHLZ29～YHLZ35、YHQZ13、YHQZ19、YHQZ24、YHQZ25、YHQZ30等钻孔有分布，其余钻孔缺失，厚度为

3.20～5.90m，层顶埋深为8.70～12.20m，层顶高程为-7.77～-

4.17m。

⑥-1中砂(2)(Q4al)：灰白色、灰黄色，饱和，呈稍密状态。成份以石英砂为主，含少量粘性土。颗粒级配为： 0.5-2mm含量为20.4～23.8%，0.25-0.5mm含量为32.7～41.7%，0.075-0.25mm含量为23.0～31.6%，＜0.075mm含量为9.5～17.5%。路基土类别为含细粒土的砂。该层在场地内分布不均匀，仅在YHLZ29～YHLZ35等钻孔有分布，厚度为1.10～2.60m，层顶埋深为12.10～13.40m，层顶高程为-9.43～-7.57m。实测标贯击数 N=10.0～15.0击，经杆长修正后标贯击数 N=7.6～11.6击。

⑥卵石(Q4al+pl)：灰色、灰黄色，饱和，呈松散～密实状态，以稍密为主（据原位测试及野外特征综合判定）。主要由卵石、砾、砂及少量粘性土组成。颗粒级配为：＞20mm含量为51.4～65.7%（其中大于60mm的含量约50%），2-20mm含量为8.1～12.0%，0.5-2mm含量为7.0～9.7%，0.25-0.5mm含量为4.9～8.8%，0.075-0.25mm 含量为3.4～8.2%，＜0.075mm含量为4.6～17.0%。卵石粒径＞50mm含量为50～60%，卵石粒径＞100mm含量约占10%，呈亚圆状、次棱角状。卵砾石母岩为花岗岩及火山岩，卵砾石呈中风化。卵石呈交错排列，分选性差，部分接触，充填物为砂粒及粘

性土，胶结一般，路基土类别为微含细粒土的砾。该层在场地内均有分布，部分钻孔未揭穿，厚度为4.40～12.50m，层顶埋深为5.30～18.10m，层顶高程为-12.81～-5.14m。其重型圆锥动力触探试验10cm实测击数 N63.5=4.0～43.0击，重型圆锥动力触探试验10cm击数修正值为N63.5=3.1～17.0击。

⑧全风化花岗岩(r53)：灰黄色、褐黄色，中粗粒花岗结构，散体状构造。主要矿物成份由长石及石英颗粒组成，长石基本已风化，原岩结构基本破坏，手捏即散，岩芯呈砂土状，遇水较易崩解和软化。岩体完整程度为极破碎，属于极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层在场地内分布不均匀，在YHLZ40、YHLZ43、YHQZ13～YHQZ20、YHQZ22～YHQZ26、YHQZ28～YHQZ31、YHQZ34、YHQZ35等钻孔有揭露，并在YHQZ13～YHQZ20、YHQZ22～YHQZ26、YHQZ28～YHQZ31、YHQZ34、YHQZ35等钻孔揭穿，部分钻孔缺失，厚度为1.40～6.30m，层顶埋深为15.30～22.90m，层顶高程为-19.12～-14.34m，实测标贯击数 N=32.0～49.0击，经杆长修正后标贯击数N=22.4～

34.3击。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

⑨砂土状强风化花岗岩(r53):灰白色、灰黄色、黄褐色，中粗粒花岗结构，散体状构造，原岩主要矿物成份为长石、石英及少量暗色矿物，长石大部份已蚀变成粘性土。风化裂隙很发育，裂隙面多以次生矿物及铁质氧化物所充填。岩芯呈砂土状，遇水可崩解和软化。岩体完整程度为破碎，属于软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层仅在均桥梁孔YHQZ13～YHQZ36等钻孔有揭露并揭穿，厚度为5.40～37.0m，层顶埋深为17.8～25.70m，层顶高程为-24.34～-15.35m，实测标贯击数 N=51.0～125.0击，经杆长修正后标贯击数N=35.6～87.3击。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

⑨-1碎屑状强风化花岗岩(r53)：灰黄色、黄褐色，中粗粒花岗结构，散体状-碎裂状构造，原岩主要矿物成份为长石、石英及少量暗色矿物，长石局部已蚀变成粘性土。风化裂隙很发育，裂隙面多以次生矿物及铁质氧化物所充填。岩芯呈砂土状，遇水可崩解和软化。岩体完整程度为破碎，属于软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层仅在桥梁孔YHQZ13、YHQZ14、YHQZ16～YHQZ28、YHQZ30、YHQZ31、YHQZ35等钻孔有揭露，且除YHQZ13、YHQZ19～YHQZ21、YHQZ25～YHQZ26等钻孔外，其余均有揭穿，部分钻孔缺失，厚度为1.30～20.0m，层顶埋深为29.40～39.00m，层顶高程为-38.34～-25.22m，实测标贯试验均为反弹。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

⑩-1碎块状强风化辉绿岩(β)：灰色、褐黄色，辉绿结构，碎裂状构造。原岩主要矿物成份为长石、石英及少量暗色矿物，长石部份已蚀变成粘性土。风化裂隙很发育，裂隙面多以次生矿物及铁质氧化物所充填。岩芯呈碎屑、碎块状。岩体完整程度为破碎，属于软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层在场地内分布不均匀，仅见于YHQZ15、YHQZ22、YHQZ29钻孔，在YHQZ22、YHQZ29钻孔揭穿，层厚度为3.40～20.80m，在YHQZ15钻孔未揭穿，控制厚度为17.80m，层顶埋深为33.20～43.80m，层顶高程为-43.12～-32.71m。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

⑩碎块状强风化花岗岩(r53)：灰白色、褐黄色，中粗粒花岗结构，碎裂状构造。原岩主要矿物成份为长石、石英及少量暗色矿物，长石部份已蚀变成粘性土。风化裂隙很发育，裂隙面多以次生矿物及铁质氧化物所充填。岩芯呈碎屑、碎块状。岩体完整程度为破碎，属于软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。该层仅在桥梁孔YHQZ14、YHQZ16、YHQZ17、YHQZ22～YHQZ24、YHQZ28～YHQZ30、YHQZ34、YHQZ35等钻孔有揭露，且除YHQZ16钻孔外，其余均有揭穿，部分钻孔缺失，厚度为0.80～13.60m，层顶埋深为30.70～59.60m，层顶高程为-58.73～-26.52m。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

(11) 中风化花岗岩(r53)：灰色，中粗粒花岗结构，块状构造，主要矿物成份由长石、石英组成，岩芯大部分呈短柱状，部分呈碎块状及长柱状，节理裂隙较不发育，沿节理面有次生矿物，大部分呈闭合状态，节理面与岩芯轴夹角约呈40～60度，岩石饱和单轴抗压强度值为37.20～42.70MPa，岩石坚硬程度为较硬岩，岩石质量指标RQD值为28～82，岩体完整程度为较破碎～较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ～Ⅲ级。该层仅在桥梁孔YHQZ14、YHQZ17、YHQZ18、YHQZ22～YHQZ24、YHQZ28～YHQZ36等钻孔有揭露，控制厚度为6.00～6.70m，层顶埋深为32.20～60.80m，层顶高程为-60.12～-28.22m。在勘探过程中未发现洞穴、临空面及软弱岩层等不良地质作用。

以上岩土层厚度及空间分布情况详见工程地质剖面图及钻孔柱状图。

（三）各岩土层物理力学参数的选用

根据现场钻探、标准贯入试验、重型圆锥动力触探试验及室内土工试验结果，按照国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）第14.2条有关规定进行数理统计，各岩土层的主要物理力学指标、标准贯入试验及重型圆锥动力触探试验统计结果见附表10，颗粒分析统计结果见表2。

根据野外钻探、标贯试验、重型圆锥动力触探试验及室内试验统计结果，结合当地建筑经验，并参照有关规范，各岩土层主要物理力学参数推荐值列于表3-1、3-2，承载力基本容许值推荐值列于表4。

主要物理力学参数推荐表 表3-1

注：括号内数值为经验值，④中砂(1)、⑥-1中砂(2)及⑥卵石为休止角。

a0

三、场地气象、水文及水文地质条件概况

1、场地气象条件

拟建场地属中亚热带海洋性温暖湿润的季风气候，四季分明，夏无酷暑，冬无严寒。根据市气象站及有关资料，年平均气温18.5℃，最冷月（一月）平均气温8.6℃；最热月（七月）平均气温28.3℃；极端最高气温37.9℃，最低气温0.6℃。多年平均降雨量约为1122毫米，极端年最大降雨量约为2500毫米,年最小降雨量约为1200毫米；日最大降雨量约为579.4毫米，降雨量受季节性影响较大3～6月份为春季梅雨季节,占全年降雨量的30～40%左右；7～9月份为台风暴雨季节，占全年降雨量的45～65%；最大连续降雨天数为20～25天。自然灾害主要为台风。雨量变化大，易造成洪涝灾害。

2、水文及水文地质条件概况

场地范围内勘察期间进行钻孔水位观测，各钻孔初见水位埋深为1.27～4.13m,混合稳定水位埋深为0.72～3.51m, 标高在1.79～3.46m 之间。据了解场地内地下水年变化幅度约为0.50m,近期年平均最高水位高程为3.50m 。

场地内地下水主要为赋存于上部①素填土中的上层滞水，主要受大气降水及地表水补给，受季节性气候影响，其水位水量变化较大；赋存于④中砂（1）、⑥-1中砂（2）、⑥卵石中的孔隙水及全～中风化花岗岩、辉绿岩中的基岩裂隙水，各含水层

具一定水力联系，为微承压水，其补给来源主要为河水、大气降水的垂向渗透补给

及相邻含水层侧向径流补给。

②粉质粘土(1)、③淤泥（1）及⑤-1淤泥(2)渗透性差，为相对隔水层；④中砂（1）、⑥-1中砂（2）、⑥卵石富水性丰富，根据邻近场地经验，其渗透系数经验值K分别为54m3/d、59 m3/d、59m3/d；全～中风化花岗岩中由于风化作用，孔隙裂隙多有风化物填充，为闭合裂隙，水量分布不均匀，受节理裂隙控制，渗透性能一般，⑧全风化花岗岩渗透系数经验值K=1.0×10-4cm/s，⑨砂土状强风化花岗岩渗透系数经验值K=2.0×10-4cm/s，⑨-1碎屑状强风化花岗岩渗透系数经验值K=8.0×10-4cm/s。场地内的地下水由北向南排泄。

沿线路段地表水主要为分布于局部路段上的河水、渠水及大气降水形成的地表径流水等，主要受季节性气候影响。在YH1+940m～YH2+100m处为木兰溪排水渠支流，均已采取护岸支护措施，该排水渠与木兰溪连通，河道口设有一闸门，河宽约100m，水深约0.50～3.00m，河底局部地段为周边工地的泥浆所覆盖，地势较高，河底标高为0.16～1.78m，河岸标高约为4.30～5.56m，岸坡度约80.00～90.00度，平时流速缓慢，泄洪时流速急湍。在YH2+310m～YH2+330m处为渠道，渠宽约20.00m，水深约0.50～2.00m，该处渠道按设计方案将进行回填；在YH2+557.20m～YH2+700m处为渠道，渠宽约40.00～50.00m，水深约0.50～2.90m，渠道中部地势较低，靠近两岸地势较高，渠底标高为0.56～2.86m，为石砌河岸，河岸标高为4.00～4.30m，岸坡度约90.00度，该渠道按设计方案将进行改道；在YH2+723.5m处为灌溉水渠，渠宽约1.00m，水深约1.00m，该水渠按设计方案将进行回填；在YH2+840～YH2+920m为渠道，该渠道按设计方案将进行回填。场地内河渠水与地下水无直接关系。根据调查，河水近期最高水位高程为4.50m，历史洪水位高程为5.00m。场地周边未见污染源。

3、环境水的腐蚀性评价

根据场地地质条件和气候特征，本场地环境类别属于Ⅱ类, 按地层渗透性影响属A型。

根据YHLZ32、YHLZ42、YHQZ34及YHLZ52四组地下水， YHQZ20、YHLZ45两组河水共六组水样分析结果表明（见附表8水质分析报告）：场地内环境水化学类型为Na++Ca2++～ Cl-+SO42-型水。

按《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）附录D有关条款判定，场地环境水对混凝土的腐蚀性分析评价见表5-1及5-2。

环境水腐蚀性评价表表5-2

从表5-1及5-2判定结果表明，按《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）附录D有关条款判定时：环境水对混凝土不会产生结晶类腐蚀、结晶分解复合类腐蚀及分解类腐蚀，综合判定桥位区环境水对混凝土腐蚀等级为无腐蚀。

按国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）有关条款判定，场地内地下水对建筑材料的腐蚀性分析评价见表5-3、表5-4。

从表5-3判定结果表明，按国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）有关条款判定时：场地内地下水对混凝土结构腐蚀等级为弱腐蚀,在长期浸水时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀,在干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为弱腐蚀。应按现行国标《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定进行防护。

从表5-4判定结果表明，按国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）有关条款判定时：场地内河水对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，在长期浸水时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀，在干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀。应按现行国标《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定进行防护。

注：按环境类型，对混凝土结构评价在无干湿交替条件下时，表中硫酸盐评价标准数值应乘以1.3的系数

根据此次勘察时在YHLZ33、YHQZ24钻孔取的①素填土、在YHQZ34孔取的②粉质粘土(1)共三组土样进行土壤浸出液分析（见附表9的土壤浸出液分析报告表）。从表5-5判定结果表明，按《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）附录D有关条款判定时：地基土按结晶类腐蚀评价时对混凝土无腐蚀，按分解类腐蚀评价时对混凝土无腐蚀，按结晶分解复合类腐蚀评价时对混凝土无腐蚀，该路段地基土对混凝土综合评价腐蚀等级为无腐蚀，防护措施按常规防护；依据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）有关条款判定，场地内地基土对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀。应按现行国标《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定进行防护。

四、场地和地基的地震效应

1、建筑场地类别判定

根据场地内YHQZ25、YHQZ30孔进行场地土层剪切波速测试，各岩土层剪切波速值见下表6，场地类别划分见下表7,表根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.6条表4.1.6的划分方法，该建筑场地综合类别为Ⅱ类，其相应特征周期为0.45s。详见附件1《莆田市玉湖片区玉湖路(一期)场地土层剪切波速测试报告》。

2、抗震设防烈度及场地特征周期

根据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）附录A，莆田市荔城区抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度值为0.10g。根据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）表5.1.4-2，拟建场地特征周期为0.45s。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223—2008）第5.1.3条该道路工程抗震设防类别为丙类。根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01—2008）表3.1.2拟建桥梁抗震设防类别为B类，应进行E1及E2地震作用下的抗震设计。

3、砂土液化与软土震陷问题

场地内存在③淤泥（1）、⑤-1淤泥（2），但其土层等效剪切波速值大于震陷临界等效剪切波速（90m/s），根据国标《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）第5.7.11条条文说明判定，③淤泥（1）、⑤-1淤泥（2）在7度抗震设防烈度下可不考虑软土震陷问题。

场地内存在较厚的④中砂(1)及⑥-1中砂(2)，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）（2008年版）规定，计算饱和砂土液化指数的公式：

I lE=∑（1- N i/ N cri）·d i·w i 。

路基孔砂土液化指数计算成果见附表6，按各试验孔计算的液化指数结果I lE介于0.96～11.06，平均值为4.2；结合场地的地质地貌地质条件，综合评价确定场地液化等级为轻微液化。

桥梁孔砂土液化指数计算成果见附表7，按各试验孔计算的液化指数结果I lE介于0.37～17.59，平均值为4.7，结合场地的地貌地质条件，综合评价确定场地液化等级为轻微液化。

故该道路场地液化等级综合评定为轻微液化。

4、建筑抗震地段划分

场地内分布有软弱土①素填土及③淤泥（1）、⑤-1淤泥（2），道路均为填方，桥梁河道处存在岸坡，根据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第4.1.1条判定，本场地属对建筑抗震不利地段。

五、岩土工程分析与评价

（一）建设场地的稳定性、适宜性评价

根据建设单位提供的资料及本次勘察结果，场地及附近范围内未发现严重影响本工程建设的滑坡、泥石流、构造断裂、岩溶、危岩和崩塌、采空区、地面沉降等不良地质作用和地质灾害存在，且无埋藏的河道、沟浜、防空洞、洞穴等对工程不利的地下埋藏障碍物，沿线地下水、地表水对路基稳定性不会产生较大影响，场地及河岸相对较稳定，场地范围内虽存在较厚的软弱土，场地属对建筑抗震不利地段，但采用桩基础穿越软土或对软土进行改良后，沿线路基稳定，桥（涵）位区地基稳定，场地适宜本工程建设。

（二）各岩土层的岩土性能评价

经勘察查明场地内地基土在勘察深度范围内为①素填土、②粉质粘土(1)、③淤泥(1)、④中砂(1)、⑤-1淤泥(2)、⑥-1中砂(2)、⑥卵石、⑧全风化花岗岩、⑨砂土状强风化花岗岩、⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩及⑾中风化花岗岩。各岩土层的工程性能分析评价如下。

①素填土：承载力基本容许值为60kPa，承载力低，土质不均匀，层位不稳定，工程性能差。路基土干湿类型为中湿土。

②粉质粘土(1)：承载力基本容许值为120KPa, 属中等～高压缩性土，工程性能一般，层位不稳定，厚度薄，为非均匀性地基。路基土干湿类型为过湿土。

③淤泥(1)：为高灵敏度、高含水量、高压缩性、低强度软弱土层。路基土干湿类型为过湿土。

④中砂(1)：承载力基本容许值为150KPa, 呈松散～中密状态，力学性能变化大，工程力学性能一般、均匀性差。在7度地震烈度作用下会产生轻微液化。路基土干湿类型为过湿土。

⑤-1淤泥(2)：为高灵敏度、高含水量、高压缩性、低强度软弱土层。路基土干湿类型为过湿土。

⑥-1中砂（2）：承载力基本容许值为180KPa, 呈稍密状态，工程力学性能一般、均匀性差。在7度地震烈度作用下会产生轻微液化。路基土干湿类型为过湿土。

⑥卵石：承载力基本容许值为300KPa，属低压缩性土，层位较稳定,具一定层厚度，厚度变化较大，工程性能较好，垂直方向上粗颗粒分布不均匀，其工程性能均匀性较差，为非均匀性地基。

⑧全风化花岗岩：承载力基本容许值为350KPa, 工程性能较好，未发现有洞穴、临空面及软弱夹层。但遇水易崩解和软化，扰动后会降低其工程性能，层面坡度局部大于10%，为非均匀性地基。

⑨砂土状强风化花岗岩：承载力基本容许值为450KPa, 层位稳定，厚度变化大，为场地勘察范围内工程力学性能较好土层，未发现洞穴、临空面软弱岩层。但该层层顶埋深变化大，层面坡度局部大于10%，为非均匀性地基。

⑨-1碎屑状强风化花岗岩:承载力基本容许值为500KPa,层位不稳定,为场地勘察范围内工程力学性能较好土层,未发现洞穴、临空面及软弱岩层。但该层层顶埋深变化大,层面坡度局部大于10%,局部地段缺失,为非均匀性地基。

⑩-1碎块状强风化辉绿岩：承载力基本容许值为550KPa,工程力学性能好，未发现洞穴、临空面及软弱夹层。层位不稳定，风化不均匀，本次勘探范围内仅分布在YHQZ15、YHQZ22、YHQZ29钻孔，为非均匀性地基。

⑩碎块状强风化花岗岩：承载力基本容许值为550KPa,为场地勘察范围内工程力学性能较好土层，未发现洞穴、临空面及软弱岩层。但该层层顶埋深变化大，层位不稳定，层面坡度局部大于10%,局部地段缺失,为非均匀性地基。

⑾中风化花岗岩：承载力基本容许值为3000KPa，层位稳定，厚度大于6.00m，为场地勘察范围内工程力学性能最好土层，未发现洞穴、临空面及软弱岩层。但该层层顶埋深变化大，层面坡度局部大于10%，本次勘探仅在桥梁孔YHQZ14、YHQZ17、YHQZ18、YHQZ22～YHQZ24、YHQZ28～YHQZ36等钻孔有揭露为稳定岩体。

根据本次勘察钻探揭露，地基的岩土层主要由第四纪覆盖土层及风化程度差异的花岗岩基岩组成，从各岩土层空间分布特征看，平面上各岩土层分布较均匀，垂向上各土层及风化岩层厚度变化大、层面坡度大，同时各风化岩层的力学强度、性状特征存在一定的差异，故地基存在不均匀性。

(三)、道路工程

1、道路路基的选择

综合考虑沿线路段路基土的特征、道路路面设计标高以及经济性等因素，该路段现地面标高为0.16～5.56m，路面设计标高为5.36～9.40m，沿线路段均属填方路段。该路段地面平整至设计路面标高后，路基土主要由回填土、①素填土、②粉质粘土(1)、③淤泥（1）及④中砂(1)组成。可选经分层压实、机械碾压后的回填土和①素填土、②粉质粘土(1)以及经处理后的③淤泥（1）作为路基。③淤泥（1）宜采用水泥搅拌桩（湿法），或粉喷桩进行软基改良处理，采用此法处理较快。也可采用塑料板排水法或砂井排水法进行处理，并经堆载预压使其排水固结，达到提高承载力的目的。塑料板及砂井打入深度宜穿透③淤泥（1），普通砂井直径可取300～500mm，袋装砂井直径可取70～120mm，但此法固结周期长。软土处理后的效果应按有关规范进行检验。回填土的压实度应满足设计要求。

2、路堤土回填及其支护

该路段现地面标高均低于路面设计标高，路基施工时需进行回填处理。路段路堤土回填及其支护如下所述：

沿线路段均为填方，回填厚度为0.21～5.78m，道路形成后将在路两侧形成回填土人工边坡，回填段两侧宜采用重力式（砌石）挡土墙进行支护，挡土墙持力层可选②粉质粘土(1)及经处理后的③淤泥（1），墙基入土深度应不小于1.00m，墙脚处适当设置排水沟，回填土层应进行分层压实。对回填厚度小于1.00m边坡也可采用浆砌片石护坡。路基填土前，原地面上杂草、树根、农作物残根、腐殖土、垃圾、河道淤积土等必须全部清除，对该路段的表层①素填土应进行压实处理；在水沟处回填时宜采用抛石挤淤法回填。

挡土墙的抗滑、抗倾覆稳定性验算，其土的侧压力建议采用主动土压力。有关挡土墙结构设计中的物理力学指标参数见表8。

3、路基排水

沿线路段地下水水位均低于路面设计标高，可不考虑地下水对路基稳定性的影响，但应考虑大气降水形成的地表水对路基的影响，路基地表排水可沿路段两侧设置边沟或排水沟等设施并与路面排水、路基防护措施等相互协调，形成完善的排水系统。

挡土墙结构设计物理力学指标参数表8

（四）桥梁工程

1、桥梁基础选型分析及持力层选择

拟建玉湖路YH1+013m及YH2+660m桥梁最大墩位荷载为3500KN，同时考虑桥梁主要受动荷载力影响,加上风力、地震力水平荷载作用，基础承受一定的上拔作用，为确保该桥梁基础稳定性及解决差异沉降问题，同时综合考虑地基土结构特征及场地交通条件（大型机械不易到达场地）、工期、经济费用及建筑安全性等因素。拟建桥梁基础型式可选用桩基础，⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩或⑾中风化花岗岩可作为拟建桥梁的桩基持力层，桩基础型式宜选用冲（钻）孔灌注桩。桩基承台埋深应符合（JTGD63-2007）第5.1.3条规定。

2、沉桩可行性分析

冲（钻）孔灌注桩具有穿透能力强，单桩承载力高，为排土桩，不会产生挤土效应。但其施工工艺较复杂，影响施工质量的因素较多，施工过程中产生大量泥浆，应考虑外运避免污染环境。场地内存在③淤泥（1）及⑥卵石，施工过程中会出现孔壁坍塌问题，施工中应加强泥浆护壁，采取适当措施，该桩型较易成桩。采用此种桩型，应选择富有经验、技术力量雄厚、现场管理水平较高的施工单位。施工中应加强沉渣控制，加强泥浆排放管理，施工中产生的废浆不应直接排入河、水渠内，防止污染环境。桩径建议采用Ф1000～1500mm，对于⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩

-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩桩端全断面进入持力层不宜小于1D 。对于⑾中风化花岗岩桩端全断面进入持力层不宜小于0.5m 。

桩基设计参数一览表 表9

i k ξn rk 3、场地各岩土层的主要桩基设计参数

根据地基土的力学性能以及拟建物的性质，参照交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007），并结合当地建筑施工经验及类似工程施工经验，综合分析研究，确定其桩基础设计参数可按表9选用。 4、单桩轴向受压承载力容许值估算 冲（钻）孔灌注桩：

冲（钻）孔灌注桩的承载力容许值采用《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）5.3.3公式计算：

冲（钻）孔灌注桩的承载力容许值：[R a ]=

2

1 u ∑

=n

i 1

l

i q ik ＋A p q r ，（5.3.3-1）

桩端处土的容许值承载力计算公式：q r =m 0λ{[f a0]+k 2r 2(h-3)}；（5.3.3-2） 嵌岩桩承载力容许值计算公式[R a ]= c 1A p f rk ＋u Σc 2i h i f rki + 21

ζs u Σl i q ik （5.3.4）。

以YHQZ25孔为例，采用⑨-1碎屑状强风化花岗岩作为桩尖持力层，设桩长为35.10m ，桩径为1.50m ，经估算[R a ]=9721.89KN 。

以YHQZ34孔为例，采用⑩碎块状强风化花岗岩作为桩尖持力层，设桩长为

32.30m ，桩径为1.50m ，冲（钻）孔灌注桩的承载力容许值采用《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）5.3.3公式计算，经估算[R a ]=9079.98KN 。

以YHQZ36孔为例，采用⑾中风化花岗岩作为桩尖持力层，设桩长为33.20m ，桩径为1.00m ，冲（钻）孔灌注桩的承载力容许值采用《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）5.3.4公式计算，经估算[R a ]=20894.73KN 。

以YHQZ25、YHQZ34、YHQZ36钻孔为例，进行冲（钻）孔灌注桩的单桩竖向极限承载力容许值估算见表10（计算时未考虑负摩阻力的影响）：

单桩竖向极限承载力容许值估算表 表10

注：5、桥梁变形预测

拟建YH1+013m 及YH2+660m 桥梁。桥梁变形主要由地基土的不均匀性引起的沉降变形不均匀。拟建桥梁基础采用桩基，持力层选用⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩或⑾中风化花岗岩，力学强度高，压缩性低，桩基沉降变形相对小。但仍应考虑桩基施工因素对桩基沉降的差异影响，如钻（冲）孔桩的沉渣厚度控制等，施工中应做好关键工序的验收和把关。

桥梁现河岸两侧均处于稳定状态，河水对河岸不产生冲刷影响，桥梁两岸的防洪措施，可采用浆砌石挡土墙防护。

在填方路基于桥梁接驳处易产生差异沉降，桥梁与路堤连接处应设置过渡段，其压实度应满足有关规定要求。

（五）工程施工对周边环境的影响

路沿线用地现状主要为耕地、空地，局部为果树及民房。工程施工前应做好青苗及果树赔偿工作，做好民房拆迁工作，确保工程顺利进行。

道路施工均为填方路堤，其对周边环境会产生一些影响，沿线应做好截、排水导流及防洪工作，建立完善的排水系统。

拟建玉湖路工程东端迎宾大道，同时该工程穿过村道，道路上来往车辆及行人较多，施工时不应将建筑材料堆放于路边，土、石方的运输不能撒落于道路上，以确

保车辆及行人的交通安全。

拟建桥梁场地周边50.00m范围内已建物已在拆迁，故基础施工时对周边已建物的影响较小。

桥址墩位位于沟岸及沟床上，应做好围堰，以确保施工安全，桩基础施工中产生的废浆应及时外运，严禁直接排入河道、水渠中，以免污染环境。施工时应做好安全警示标志。

（六）地下水对基础施工的影响

沿线路段均为填方路段，路基施工可不考虑地下水的影响。

拟建桥梁桩基础采用冲（钻）孔灌注桩，施工时应考虑地下水会稀释泥浆，降低泥浆性能，易产生塌孔事故，故应采取护壁措施及调配泥浆性能，以免地下水稀释降低泥浆性能，防止塌孔。冲（钻）孔灌注桩施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位1.0m以上,浇注混凝土前,孔底500mm以内的泥浆比重应小于1.25;含砂率≤8%;粘度≤28s。桩基设计时应考虑地下水对建筑材料的腐蚀性。

（七）不良地质作用和特殊性岩土及其对桩基的危害程度分析

场地内未发现危及拟建场地稳定性的活动断裂、滑坡、地面沉降、岩溶、崩塌和危岩、泥石流等不良地质作用。

桥址场地中分布有填土、淤泥及风化岩特殊性岩土。填土为软弱土，淤泥为高灵敏度、高含水量、高压缩性、低强度软弱土，在外加荷载作用下，均易产生压缩变形，对桩基易产生负摩阻力引起下拉荷载，设计应考虑其影响，施工中应采取减少负摩阻力措施。风化岩具遇水易崩解和软化，强度降低等特点。对本工程所建议的冲（钻）孔灌注桩有一定影响，应考虑地下水作用效应，冲（钻）孔桩施工中应采取措施避免桩孔长时间水浸泡。

冲（钻）孔灌注桩施工前应合理选择成孔钻孔机具，并在桩身浇注过程必须严格控制桩身质量，对处在淤泥层中的桩身段，应按有关规定进行配筋，以提高桩身强度及抗震弯曲能力。

（八）桩基施工应注意的问题

冲（钻）孔灌注桩为排土桩，废浆排放量大，易污染环境，并且施工周期相对较长，桩周土层、桩端持力层容易长时间泡水而软化，从而降低承载力，采用泥浆护壁，泥皮会影响侧摩阻力发挥，冲（钻）孔灌注桩桩身质量不易控制，常出现桩端沉渣厚度过大、缩径、夹泥等施工质量而影响桩身承载力，沉渣厚度大小难于控制。应采取切实可行的措施，保证桩基质量，如：

（1）正式施工前宜进行试桩，通过试桩选择合适的施工工艺与设备，确定管理好的施工队伍。

（2）加强施工管理，严格控制泥浆比重、粘度、冲程等参数，防止粘性土缩孔、糊钻，同时应防止桩孔长时间长浸泡，造成孔壁软化，塌孔，增

加清渣难度，施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位1.0 m以上。

（3）施工中应采取有效的二次清孔措施，控制沉渣厚度，沉渣厚度应采用多点测定或专用测渣仪器，沉渣厚度应小于5cm。

（4）桩基施工过程中应进行桩基质量检测，冲（钻）孔灌注桩应对成孔后清孔、钢筋笼制作及安放、混凝土搅拌及灌注等工序应质量检查。

（5）成桩后应进行单桩竖向承载力静载试验（一般为总桩数的1%，并不少于3根）和桩身动测检验，对灌注桩还应进行桩身质量及完整性检测，如采用超声波测试及钻取岩芯检测法，其数量应符合相关规范的规定。

六、结论与建议

（一）结论

1、本次勘察,达到详勘要求,所提勘察成果可以作为施工图阶段设计依据。

2、沿线场地及附近范围内未发现严重影响本工程建设的不良地质作用和地质灾害存在，场地及河岸相对较稳定，地下水及地表水对路基稳定性不影响，场地范围内虽存在较厚的软弱土，场地属对建筑抗震不利地段，但采用桩基础穿越软土或对软土进行改良后，对桥位区岸堤加固后，沿线路基及桥（涵）位区地基相对稳定，场地适宜本工程建设。

3、根据现场原位测试、室内土工试验及当地经验提出该路段上各土层承载力基本容许值如表4所示。

4、全线路段均为填方路段，对于河道宜采用抛石挤淤法回填，回填土层应进行分层压实，可选经分层压实、机械碾压后的回填土和①素填土、②粉质粘土(1)以及经处理后的③淤泥（1）或④中砂(1)作为路基。软基改良处理方法宜采用水泥搅拌桩（湿法）或粉喷桩。全线路段为填方，此段回填厚度为0.21～5.78m，道路形成后将在路两侧形成回填土人工边坡，回填段两侧宜采用重力式挡土墙进行支护，对回填深度小于1.00m边坡也可采用浆砌片石护坡。挡土墙持力层可选择②粉质粘土(1)及经处理后的③淤泥（1），墙基入土深度应不小于1.00m，墙脚处适当设置排水沟。

路基填土前，原地面上杂草、树根、农作物残根、腐殖土、垃圾等必须全部清除。

5、YH1+013m及YH2+660m桥梁基础型式可选用桩基础，以⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩或⑾中风化花岗岩作为拟建桥梁的桩基持力层，桩基础型式宜选用冲（钻）孔灌注桩。以⑨-1碎屑状强风化花岗岩、⑩-1碎块状强风化辉绿岩、⑩碎块状强风化花岗岩作为拟建桥梁的桩基持力层时桩端全断面应进入持力层不小于1D ，以⑾中风化花岗岩作为拟建桥梁的桩基持力层时桩端全断面应进入持力层不小于0.50m。有关桩基设计参数见表7。

7、拟建建筑场地抗震类别为Ⅱ类，场地属对建筑抗震不利地段。莆田市荔城区抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度值为0.10g，场地特征周期为0.45s。拟建桥梁抗震设防类别为B类，应进行E1及E2地震作用下的抗震设计。

8、场地内存在饱和中砂层，综合评价确定场地液化等级为轻微液化。

9、沿线路段地表水系一般不会对路基产生较大冲刷影响，路基排水宜在路两侧设置排水沟。沿线地下水水位均位于路面设计标高以下，地下水对路基的稳定性一般不会产生影响。场地内河渠水与地下水无直接关系。

10、按《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）附录D有关条款判定时：场地内环境水对混凝土不会产生结晶类腐蚀、结晶分解复合类腐蚀及分解类腐蚀，综合判定桥位区环境水对混凝土腐蚀等级为无腐蚀。按国标《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）有关条款判定时：场地内地下水对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，在长期浸水时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀，在干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为弱腐蚀。场地内河水及塘水对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，在长期浸水时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀，在干湿交替时对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为弱腐蚀。场地内地下水以上地基土对混凝土结构腐蚀等级为微腐蚀，对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微腐蚀。应按现行国标《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）的规定进行防护。（二）建议

1、填方路段施工时，应把好回填材料关，同时应分层铺垫、压实、分层质量检验。填方路段施工时，路基填土前，原地面上杂草、树根、农作物残根、腐殖土、垃圾等必须全部清除。在水稻田地段修筑填土路堤时，应先挖纵、横明沟、疏干积水，挖除淤泥和清除稻根及腐殖土，压实后再填筑土方。沟槽地段，必要时应将松土翻挖，打碎土块，然后分层回填整平压实。路基范围内的所有的沟、浜和水塘的处理须筑坝抽水，清除淤泥。遇淤泥较深无法彻底清除时，可采用抛石挤淤的措施。对场地内原有的填土应重新分层压实并满足设计要求。

2、施工过程宜进行必要的信息化监测，并对处理后的地基进行变形验算，变形验算指标见表3-1、3-2。

3、软土处理后的效果应按有关规定进行检测。

4、基础施工时应加强验槽及试桩工作，同时严格按有关桩基施工规程规范进行。

5、单桩承载力容许值应通过现场静载试验确定。工程桩的检验，应符合有关规定。

6、桩基设计中应考虑负摩阻力的影响，采用冲（钻）孔灌注桩，桩长应以标高控制为主。终孔应进行桩端持力层检验。

7、建议加强桥两岸的防洪措施，可采用两岸浆砌石挡土墙防护。

8、应注意控制填方路基于桥梁接驳处的差异沉降。涵洞及桥梁与路堤连接处应设置过渡段，路基压实度不应少于96%，同时应综合考虑填料强度，地基处理，台背防排水系统的相互协调。

9、鉴于施工时场地尚未全部开挖整平，本次勘察时部分钻孔位置有移位，且场地内主要持力层层面坡度部份大于10%，对于加密勘探点经与业主协商后，建议在施工阶段必要时进行施工勘察。

10、建议施工前应跟各部门联系查明沿线分布情况，并对埋设的各管线(道)应采取有效的保护措施，确保所有已有管线的正常使用后方可进行施工。