井下高压系统整定计算说明书

井下高压开关整定计算说明书

一、概述

我矿地面变电所主变压器型号为SFZ

-12500/35，分三路向井下中央泵房供电。井下中央泵房馈出额定电压6.3KV，按其三相短路容量100MvA进行计算。

二、公式说明：

1．Xx=U

P 2/S

2.X

L =X

3.I

(3)=Up/√3 Xd

4. I

(2)=(√3 /2)Id3=0.5Up/Xd

5.∑Ie=(∑Pn×Kx)/(Ue×COSφ)

6.n≥(I

Qe +kx∑Ie)/(K

×Ige)

注：Xx-----系统电抗Ω； Up-----电源母线平均电压V；

L -----电缆电抗Ω； S

-----短路容量MVA；

-----单位长度电抗Ω/Km（取0.08Ω/Km）；

L-----电缆长度Km ； I

(3)-----d点三相短路电流A；

d -----总电抗； I

(2)-----d点两相短路电流A；

∑Pn-----总功率KW；∑Ie-----其余额定电流之和A；

-----最大起动电流A；

-----变压器变比（二次侧电压为690v、 1140v时分别为８.7、5）；

Ige-----高压配电装置额定电流A； Kx-----需用系数；

n-----整定倍数； cosφ------功率因数；

三、保护变压器时，所需参数如表：

2.短路整定根据《细则》所规定为法计算校验,我矿使用真空高爆保护为电子式保

护,变压器短路容量按100MvA计算。

n≥(I

Q +∑Ie×k

)/(k

×Ige)

3.过流校验:

①保护变压器时：K=Id(2)/（Kb×I

）≥1.5 查表可知Id(2)值。

②保护6KV干线时：K=Id(2)/ I

≥1.5通过以上公式计算可知Id(2)值。

四、矿用隔爆型高压真空配电装置档位选择：

短路整定档位：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10倍

过载整定档位：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.4倍

中央泵房

中央泵房Ⅰ回路

①中央泵房2426#开关变比630/5 总开关总功率:5235KW

其中泵房内1#.3#泵为1000KW,直接启动Ie=116A.两泵不同时使用,将其余负荷电流均折算至6KV 时,电流计算：

Ie=(ΣPn ×Kx)/(√3Up ×COS φ)=(5235×0.51)/(√3×6.3×0.8)=306A ＜I 干线 IQe=6Ie=6*116=696A

过载整定: IZ ≥Ie=306A

n ≥Iz/Ige=306/630=0.5取0.6倍

短路整定: n ≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.3×（696+306）/630=2.1 取3.0倍，则I z =3.0×630=1890A

过流校验:计算6KV 保护两相短路电流，L 1=3.5KM 在六采中部变电所I 回路处。 Xx=Up 2/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd 1=Xx+Xo*L 1=0.4+0.08×3.5=0.68Ω I (2)d 1 =0.5Up/Xd 1 =0.5×6300/0.68=4632A K=I (2)d 1/I z =4632/1890=2.45>1.5满足要求

②中央泵房1640#开关变比200/5 控六采区I 回路

总功率:2063KW IQe=840A Ie=140A （乳化泵）

∑Ie=(∑Pn*Kx)/(Ue ×cos φ)=[(2063-125) ×0.44]/（0.69×0.8）=1545A 过载整定:Iz ≥(∑Ie+Ie)/8.7=(1545+140)/8.7=194A

n ≥Iz/Ige=194/200=0.97取1.2倍

短路整定: n ≥(IQe+∑Ie)/(K b ×Ige)=(840+1545)/(8.7×200)=1.4 为方便上下级间开关配合取5.0倍，则I z =5.0*200=1000A 过流校验:计算6KV 最远点两相短路电流：L 1=6.119KM 。 Xx=Up 2/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd 1=Xx+Xo*L 1=0.4+0.08×6.119=0.889Ω I (2)d 1 =0.5Up/Xd 1 =0.5×6300/0.889=3543A K=I (2)d 1/Iz=3543/1260=2.8>1.5满足要求

③中央泵房T-13#开关变比200/5 控1#泵（1000KW ）

总功率1000KW Ie=116A IQe=696A 过载整定: Iz ≥Ie=116A

n ≥Iz/IQe=116/200=0.58取0.8倍短路整定: n ≥IQe/Ige=696/200=3.48 取4.0倍

则I z =4.0×200=800A

过流校验: K=I ⑵d 1/I z =4632/800=5.8>1.5 满足要求

④中央泵房: T-8#开关变比200/5 控3# 泵总功率1000KW

计算整定同T-13#开关即过载取0.8倍，短路取4.0倍

⑤中央泵房:1638#开关变比200/5 控南翼大皮带分路

总功率:1172KW P

=200KW（皮带）Kx取0.6 COSφ取0.7

∑Ie=(∑Pn×Kx)/(1.732Ue×COSφ)=[(1172-200)×0.6]/(1.732×6.3×0.7)=76A Ie=(Pn×Kx)/(1.732×Ue×COSφ)=（1172×0.6）/（1.732×6.3×0.7）=92A 过载整定: n≥K*Ie/Ige=1.4×92/200=0.644 为便于上下级间配合取1.2

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ Ige=1.4×(13×7+76)/200=1.2

为方便上下级间开关配合取5.0倍，I

=5.0×200=1000A

过流校验: K=I⑵d

1/I

=2442/1000=2.42>1.5满足要求

中央泵房Ⅱ回路

①2427#开关变比630/5 总开关总功率:7795KW

其中2#、4#泵为1000KW,6KV直接启动,Ie=116A,两泵不同时使用将其余负荷电流均折算到6KV一次侧电流计算: Kx=0.48 CoSφ=0.8 tanφ=0.75

有功= Kx×P=0.48×7795=3742KW P

无功

= P

有功

×tanφ=3742×0.75=2807 KW

S=√（P

有功2+ P

无功

2）=4678 KW

Ie=(S×Kx)/(√3 Up×CoSφ)=(4678×0.48)/(√3×6.3×0.8)=257A＜I

干线

IQe=6Ie=6*116=696A

过载整定: Iz≥Ie =257A

n≥K Iz/Ige=1.3×257/630=0.53,为便于上下级配合取0.8倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.3×(696+428)/630=2.3取3.0倍

则I

=3.0*630=1890A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流，L=4.5KM在七采大巷变电所二回路处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×4.5=0.76Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.76=4145A

则K=I⑵d

1/I

=4145/1890=2.2>1.5满足要求。

②T-12#开关变比200/5 控2#泵总功率:1000KW 此水泵为1000KW,6KV直接启动,Ie=116A,IQe=6Ie=696A 过载整定: Iz≥Ie=116A

n≥K*Iz/Ige=1.3×116/200=0.75取0.8倍短路整定: n≥IQe/Ige=696/200=3.48 取4.0倍

则I

=4.0×200=800A

过流校验: K=I⑵d

/Iz=4145/800=5.2>1.5满足要求

③1639#开关变比200/5 控4#泵总功率:1000KW 计算整定与T-12#相同故

过载:0.8倍短路:4.0倍

④1641#开关变比200/5 控水泵软启动

按一台1000KW泵直接启动计算方法同T-12#相同

故过载整定:0.8倍短路整定4.0倍

⑤T-4#开关变比50/5 控泵房内200干变(380V)

总功率:186KW IQe=507A

∑Ie=∑Pn×Kr/Ue×COSφ=(186×0.6)/(0.4×0.8)=349A 过载整定: Iz≤Ieb=19.2A

n≤Iz/Ige=19.2/50=0.4取0.4倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)

=(507+349)/15×50=1.1取2.0倍

则I

=2.0×50=100A

过流校验: 查表可知 : I⑵d=6251A

K=I⑵d/(Kb×I

)=6251/(15×100)=4.2>1.5满足要求

⑥T-11#开关变比300/5 控Ⅱ84一回路

总功率:4127KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.6

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(720/4127)=0.505

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(4127×0.505)/(√3×6.3×0.8)=239A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为IQe=462A

过载整定: Iz≥∑Ie=239A

n≥K×Iz/Ige=1.3×239/300=1.04取1.2倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.3(462+239)/300=3.03取5.0倍

则I

=5.0×300=1500A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流，L=3.96KM在II863移变处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×3.96=0.072Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.72=4375A

则K=I⑵d

2/I

=4375/1500=2.9>1.5满足要求。

⑦2186#开关变比400/5 控II3、七采区二回路

总功率:2536KW P

最大 =220KW K

=0.5 COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

过载整定: I

Ｚ=( P

总

×K

)/(√3Up×COSφ)

=(2536×0.5)/(√3 ×6.3×0.7)=166A

n≥K×Iz/Ige=(1.4×166)/400=0.6取0.8倍

短路整定: n≥K(I

+∑Ie)/Ige

=1.4×(220×7+2536×0.5)/ (√3×6.3×0.7×400)=1.3

为方便各级间配合取3.0倍，则I

=3.0*400=1200A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流，L

=6.86KM在873车场变电站处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×6.86=0.949Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.949=3319A

则K=I⑵d

1/I

=3319/1200=2.8>1.5满足要求。

中央泵房Ⅲ回路

①2428#开关变比630/5 总开关总功率:7561KW

其中中央泵房水泵每台为1000KW,6KV直接启动,Ie=116A,两泵不同时使用将其余负荷电流均折算到6KV一次侧电流计算: Kx=0.48 CoSφ=0.8 tanφ=0.75

有功= Kx×P=0.48×7561=3629KW P

无功

= P

有功

×tanφ=3629×0.75=2722KW

S=√（P

有功2+ P

无功

2）=3784 KW

Ie=(S×Kx)/(√3 Up×CoSφ)=(3784×0.48)/(√3×6×0.8)=218A＜I

干线

IQe=6Ie=6×116=696A

过载整定: Iz≥Ie=218A

n≥KIz/Ige=1.3×218/630=0.45 未便于上下级配合取0.8倍

短路整定: n≥ (IQe+∑Ie)/Ige=(696+329)/630=1.63

取3.0倍则I

=3.0×630=1890A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流，L=5.08KM在七采大巷变电所I回路总开关处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×5.08=0.806Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.806=3908A

则K=I⑵d/I

=3908/1890=2.1>1.5满足要求

②T-9#开关变比300/5 控七采Ⅰ回路

总功率:3843KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(720/3843)=0.51

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(3843×0.51)/(√3 ×6.3×0.7)=257A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为IQe=7×720/(1.732×6.3)=462A

过载整定: Iz≥∑Ie=257A＜I

干线

n≥KIz/Ige=1.3×257/300=1.1 取1.2倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.3×(462+257)/300=3.1 取5.0倍

则I

=5.0×300=1500A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=7.3KM在871移动变电站处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×7.3=0.984Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.984=3201A

则K=I⑵d/I

=3201/1500=2.1>1.5满足要求

③T-10#开关变比200/5 控二采及六采二回路分路

总功率:1005KW I

=1050A(绞车 Ie=150A)

总=(∑Pn×K

)/(Ue×COSΦ)=(1005×0.48)/(0.69×0.6)=999A

过载整定: Iz=∑Ie/Kb=99/8.7=115A

n≥Iz/Ige=115/200=0.58取0.8倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(1050+1165)/(8.7×200)=1.8

为便于各级开关配合取4.0倍，则I

=4.0×200=800A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流，L=5.454KM在863变电所Ⅱ回路处。Xx=U2p/Sd=6.32/10=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×5.454=0.836Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.836=3768A

则K=I⑵d/I

=3768/800=4.7>1.5满足要求.

④T-7#开关变比300/5 控泵房水泵5#、6#、7#、8#

总功率：4000KW不同时使用,按二台1000KW 计算。

Ie=116A IQe=6×116=696A

过载整定: Iz≥2Ie=232A

n≥Iz/IQe=232/300=0.77取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+ Ie)/Ige=812/300=2.7取3.0倍

则I

=3.0×300=900A

⑤2185#开关变比400/5 控Ⅱ84Ⅱ回路

总功率:1436KW P

最大

=200KW(水泵) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(200/1436)=0.48

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(1436×0.48)/(√3 ×6.3×0.6)=105A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:

IQe=7×200/(1.732×6.3)=128A

过载整定: Iz≥Ie=105A

n≥K×Iz/Ige=1.4×105/400=0.4, 取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.4×(128+105)/400=0.8

为方便上下级配合取3.0倍，则I

=3.0×400=1200A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.226KM在II86上部变电所Ⅱ回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.226=0.658Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.658=4787A

则K=I⑵d/I

=4787/1200=4.0>1.5满足要求。

南翼大皮带变电所

①2180#开关变比200/5 控本室及一、三采变电站

总功率:1500KW P

=280KW（皮带）Kx=0.5 COSφ=0.7

∑Ie=(∑Pn×Kx)/ (1.732Ue×COSφ)=[(1500-200) ×0.5]/(1.732×6.3×0.7)=85A Ie=(Pn×Kx)/ (1.732Ue×COSφ)=（1500×0.5）/（1.732×6.3×0.7）=98A

过载整定: n≥K×Ie/Ige=1.4×98/200=0.7 取0.8倍

短路整定: n≥K×(I

+∑Ie)/ Ige=1.4×(32×7+85)/200=2.2

为便于上下级间配合取4.0倍，则I

=4.0×200=800A

过流校验: 6KV最远点供电距离3.477千米

Xx=Up2/Sd=6.32/10=0.4Ω

Xd=Xx+Xo×L

=0.4+0.08×3.477=0.678Ω

I(2)d=0.5Up/Xd

=0.5×6300/0.678=4646A

故K=I⑵d

2/I

=4646/800=5.8>1.5满足要求

②Z-32#开关变比100/5 控II84大皮带500干变（1140V）

总功率:400KW ∑Ie=123A IQe=796A 皮带

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/100=0.5取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.2×(796×2)/(5×100)=3.6取4.0倍则I

=4.0×100=400A

过流校验: 查表知I⑵d=5204A

K=I⑵d/(Kb×I

)=5204/(5×400)=2.6>1.5满足要求

③Z-31#开关变比100/5 控本室315干变（1140V）

总功率200KW 皮带 IQe=796A

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/100=0.3取0.3倍

短路整定: n≥K×IQe/(Kb×Ige)=1.4×796/(5×100)=2.24取4.0倍

则I

=4.0×100=400A

过流校验: 查表知I⑵d=3280A

K=I⑵d/（Kb×I

）=3280/(5×400)=1.64>1.5满足要求

④1416#开关变比50/5 控本室315干变（1140V）

总功率:200KW IQe=796A皮带

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥IQe/(Kb×Ige)=796/(5×50)=3.2取4.0倍

则I

=4.0×50=200A

过流校验: 查表知I⑵d=3280A

K=I⑵d/（Kb×I

）=3280/(5×200)=3.3>1.5满足要求

⑤1411#开关变比50/5 控本室315干变（660V）

总功率:7.5KW

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定:负荷较小取最低档1.6倍便可以。

则I

=1.6×50=80A

过流校验: 查表知:I⑵d=5699A；

K=I⑵d/（Kb×I

）=5699/(8.7×80)=8.2>1.5满足要求

⑥Z-17#开关变比200/5 控一.三采变电所

总功率:800KW IQe=1155A ∑Ie=250A Ie=165A(280kw电机)

过载整定:Iz≥(250+165)/Kb=323/5=83A

n≥K×Iz/Ige=1.4×83/100=0.58取0.6倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(1155+250)/(5×100)=2.8取3.0

则I

=3.0×200=600A

过流校验: 6KV最远点供电距离3.477千米

Xx=Up2/Sd=6.32/10=0.4Ω

Xd=Xx+Xo×L

=0.4+0.08×3.477=0.678Ω

I(2)d=0.5Up/Xd

=0.5×6300/0.678=4646A

故K=I⑵d

2/I

=4646/600=7.7>1.5满足要求

一采大巷变电所

①1491#开关变比50/5 控本室315干变（1140V）

总功率:200KW IQe=796A 皮带 Ie=123A

过载整定: Iz≤Ied=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥IQe/(Kb×Ige)=796/(5×50)=3.1取4.0倍则I

=4.0×50=200A

过流校验: 查表知I⑵d=3280A

K=I⑵d/（Kb×I

）=3280/(5×200)=3.3>1.5满足要求

二采大巷变电所

①1494#开关变比200/5 总开关

总功率:1005KW I

=1050A(绞车 Ie=150A)

总=(∑Pn×K

)/(Ue×COSΦ)=(1005×0.48)/(0.69×0.6)=999A

过载整定: Iz=∑Ie/Kb=99/8.7=115A

n≥Iz/Ige=115/200=0.58取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(1050+1165)/(8.7×200)=1.8

为便于各级开关配合取3.0倍，则I

=3.0×200=600A

过流校验:计算6KV短路点最远点两相短路电流L

=5.454KM在863变电所Ⅱ回路处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×5.454=0.836Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.836=3768A

则K=I⑵d

2/I

=3768/600=6.2>1.5满足要求

②2157#开关变比200/5 控六采区Ⅱ回路

总功率:287KW ∑Ie =164A

IQe=875A Ie =150A(绞车)

过载整定: n≥K(Ie+∑Ie) /(Kb×Ige)

=1.4×(150+164)/(8.7×200)=0.26，为便于配合取0.6倍

短路整定:n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(875+164)/(8.7×200)=0.84取2.0倍则I

=2.0×200=400A

过流校验:计算6KV短路点最远点两相短路电流L

=5.454KM在863变电所Ⅱ回路处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×5.454=0.836Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.836=3768A

则K=I⑵d

2/I

=3768/400=9.2>1.5满足要求

③1569#开关变比150/5 控四采大巷变电站

总功率：110KW IQe=885A ∑Ie=0A

过载整定: n≥Ie/(Kb*Ige)=（110×1.15）/（8.7×150）=0.1取0.3倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)

=(885+0)/(8.7×150)=0.68 取1.6倍

Iz=1.6×150=240A

过流校验:计算6KV短路点最远点两相短路电流L=0.9KM在四采大巷变电站处。Xx=U2p/Sd=6.32/50=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×0.9=0.472Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.472=6673A

则K=I⑵d/Iz=6673/240=28>1.5满足要求。

④1565#开关变比50/5 控500干变（660V）总功率:436KW

∑Ie=415A IQe=530A绞车

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/50=1.0取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(530+415)/(8.7×50)=2.2取3.0倍

=3.0×50=150A

查表知I⑵d=9065A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×150)=6.9>1.5满足要求

⑤1505#开关变比50/5 控皮带500干变（660V）总功率174KW

∑Ie=28A IQe=972A

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/50=0.92取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(972+28)/(8.7×50)=2.3取3.0倍Iz=3.0×50=150A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×150)=6.9>1.5满足要求

三采大巷变电站

①Z-28#开关变比50/5 控本室315干变（660V）

总功率:162KW IQe=530A(绞车) ∑Ie=100A

过载整定: Iz≤Ied=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(530+100)/(8.7×50)=2.02取3.0倍Iz=3.0×50=150A

过流校验: 查表知I⑵d=5699A

K=I⑵d/（Kb×Iz）=5699/(8.7×150)=4.4>1.5满足要求

②1554#开关变比50/5 控本室500干变（1140V）

总功率:320KW ∑Ie=100A IQe=700A（皮带）

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/50=1.0取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(700+100)/(5×50)=3.2取4.0倍

Iz=4.0×50=200A

过流校验: 查表知I⑵d=5204A

K=I⑵d/（Kb*Iz）=5204/(5×200)=5.2>1.5满足要求

③1499#开关变比50/5 控本室200干变（660V）

总功率:30KW IQe=245A（局扇）∑Ie=0A

过载整定: Iz≤Ied=19.2A（查表）

n≤Iz/Ige=19.2/50=0.4取0.4倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(245+0)/(8.7×50)=0.8取2.0倍Iz=2.0*50=100A

过流校验: 查表知I⑵d=3625A

K=I⑵d/（Kb*Iz）=3625/(8.7×100)=4.2>1.5满足要求。

四采大巷变电站

1455#开关变比50/5 控848局扇Ⅱ回路315KVA干变总功率：60KW

IQe=476A ∑Ie=0A

过载整定: Iz≤I

=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(476+0)/(8.7×50)=1.1

取2.0倍则Iz=2.0*50=100A

过流校验: 查表知:I⑵d=5699A

k=I⑵d/（K

b ×I

）=5699/(8.7×100)=6.6>1.5满足要求。

849车场变电站

①1449#开关变比300/5 本室总开关

总功率:286KW P

最大

=110KW(绞车) ∑P=176KW IQe=770A ∑Ie=202A

过载整定: Iz≥Ie=330A

n≥K×Iz/(Ige×Kb)×=1.2×330/(300×8.7)=0.15取0.3倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/ (Ige*Kb)=1.2×(770+202)/ (300×8.7)=0.45取1.6倍

Iz=1.6×300=480A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=1.6KM在849变电站处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×1.6=0.528Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.528=5966A

则K=I⑵d/Iz=5966/480=12>1.5满足要求。

②3338#开关变比50/5 控500KVA干变(660V)

总功率:226KW IQe=770A（绞车）∑Ie=134A

过载整定: Iz≤I

=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/50=1.0取0.8倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(K

b ×I

)= 1.4×(770+134)/(8.7×50)=2.9取3.0倍

则I

=3.0×50=150A 过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×150)=6.9>1.5满足要求。

③0984#开关变比100/5 控848局扇Ⅰ回路400干变(660V)

总功率:60KW ∑Ie=0A IQe=420A(局扇)

过载整定: Iz≥Ie=70A

n≥K×Iz/(Ige×Kb)×=1.2×70/(100×8.7)=0.1取0.3倍（30A）

故I

gz =30A＜I

=38.3A

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(420+0)/(8.7×100)=0.5取1.6倍则I

=1.6×100=160A

查表知I⑵d=5699A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=5699/(8.7×160)=4.1>1.5满足要求。

Ⅱ84下部变电所

Ⅱ84一回路

①1570#开关变比300/5 控Ⅱ84一回路总开关

总功率:4127KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(720/4127)=0.50

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(4127×0.50)/(√3×6.3×0.7)=270A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为: IQe=7×720/(1.732×6.3)=462A 过载整定: Iz≥∑Ie=270A

n≥K×Iz/Ige=1.2×270/300=1.1取1.2倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.2×(462+270)/300=2.93取4.0倍

Iz=4.0×300=1200A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.96KM在II863移变处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.96=0.717Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.717=4393A

则K=I⑵d/Iz=4393/1200=3.7>1.5满足要求

②1572#开关变比300/5 控Ⅱ86上部变电所一回路

总功率:2891KW P

最大 =720KW(煤机) K

=0.55 COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(2891×0.55)/(√3×6.3×0.7)=208A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:IQe=7×720/(1.732×6.3)=462A

过载整定: Iz≥Ie=208A

n≥Iz/Ige=208/300=0.7取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/Ige=(462+208)/300=2.2取3.0倍

Iz=3.0×300=900A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.96KM在II863移变处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.96=0.717Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.717=4393A

则K=I⑵d/Iz=4393/900=4.9>1.5满足要求

①1574#开关变比200/5 控II867变电所

总功率:486KW ∑Ie=386A Ie=169A(150皮带 IQe=982A)

过载整定: n≥K×Ie

总

/ (Kb×Ige)

=1.4×555/(8.7×200)=0.45为方便开关的配合故取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)= 1.4×(982+386)/(8.7×200)=1.1 为方便开关的配合故取3.0倍，则Iz=3.0×200=600A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=0.7KM在II867变电所。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×0.7=0.456Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.456=6908A

则K=I⑵d/Iz=6908/600=11>1.5满足要求。

②1573#开关变比100/5 控84下皮带500干变(1140V)

总功率:550KW ∑Ie=217A IQe=796A水泵

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/100=0.48取0.4倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(796+217)/(5×100)=2.02取4.0倍

=4.0×100=400A

过流校验: 查表知I⑵d=5204A

K=I⑵d/（K

b I

）=5204/(5×400)=2.6>1.5满足要求

Ⅱ84变电所Ⅱ回路

①1556#开关变比300/5 控Ⅱ84二回路总开关总功率:1319KW P

最大

=200KW(水泵) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(200/1319)=0.5

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(1319×0.5)/(√3 *6.3×0.7)=86A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:IQe=7×200/(1.732×6.3)=128A

过载整定: Iz≥∑Ie=86A

n≥K*Iz/Ige=1.4×86/300=0.42取0.6倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/Ige=(128+86)/300=0.71取3.0倍

则Iz=3.0×300=900A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.226KM在II86上部变电所Ⅱ回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.226=0.658Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.658=4787A

则K=I⑵d/Iz=4787/900=5.3>1.5满足要求

②1575#开关变比200/5 控水泵500KVA干变 (660V)

总功率:400KW ∑Ie=212A IQe=1375A水泵

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/200=0.24取0.2倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(1375+212)/(8.7×200)=0.96取1.6倍则I

=1.6×200=320A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×320)=2.2>1.5满足要求

③1550#开关变比200/5 控乘人器500KVA干变 (660V)

总功率:164KW ∑Ie=102A IQe=530A(绞车)

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/200=0.24取0.2倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(530+102)/(8.7×200)=0.4取1.6倍 I

=1.6×200=320A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×320)=2.2>1.5满足要求

④1571#开关变比200/5 控Ⅱ86变电所Ⅱ回路

总功率:830KW P

最大

=200KW(水泵) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(200/830)=0.54

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(830*0.54)/(√3 *6.3*0.7)=59A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:IQe=7×200/(1.732×6.3)=128A 过载整定: Iz≥∑Ie=59A

n≥K×Iz/Ige=1.4×59/200=0.413便于配合取0.8倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/Ige=1.4×(128+59)/200=1.3便于配合取3.0倍则Iz=3.0×200=600A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.226KM在II86上部变电所二回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.226=0.658Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.658=4787A

则K=I⑵d/Iz=4787/600=8>1.5满足要求.

Ⅱ86上部变电所

Ⅱ86上部变电所Ⅰ回路

①2636#开关变比300/5 控Ⅱ86一回路总开关

总功率:2891KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.6

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(720/2891)=0.55

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(2891×0.55)/(√3×6.3×0.6)=242A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:IQe=7*720/(1.732*6.3)=462A

过载整定: Iz≥Ie=242A

n≥Iz/Ige=242/300=0.81取1.0倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/Ige=(462+242)/300=2.3取3.0倍

Iz=3.0×300=900A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.96KM在II863移变处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.96=0.717Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.717=4393A

则K=I⑵d/Iz=4393/900=4.9>1.5满足要求

②2637#开关变比300/5 控Ⅱ863移变站

总功率:2460KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.6

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6×(720/2460)=0.58

Ie=( P

总×K

)/(√3 Up×COSφ)=(2460×0.58)/(√3×6×0.6)=218A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:IQe=7×720/(1.732×6.3)=462A 过载整定: Iz≥Ie=218A

n≥Iz/Ige=218/300=0.73取0.8倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/Ige=(462+218)/300=2.3取3.0倍

Iz=3.0×300=900A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.96KM在II863移变处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.96=0.717Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.717=4393A

则K=I⑵d/Iz=4393/900=4.9>1.5满足要求

③2643#开关变比100/5 控局扇Ⅰ回路315干变(660V)

总功率:180KW ∑Ie=140A IQe=420A(局扇)

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/100=0.3取0.3倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(420+140×7)/(8.7×100)=1.61取2.0倍则I

=2.0×100=200A

查表知I⑵d=5699A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=5699/(8.7×200)=3.2>1.5满足要求

④2638#开关变比100/5 控500KVA干变(660V)

总功率:200KW IQe=522A(刮机) ∑Ie=146A

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/100=0.48取0.4倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)= 1.4×(522+146)/(8.7×100)=1.1取2.0倍则I

=2.0×100=200A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×200)=5.2>1.5满足要求

⑤2642#开关变比100/5 控500KVA干变(660V)

总功率:205KW IQe=420A ∑Ie=167A

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/100=0.48取0.4倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)= (420+167)/(8.7×100)=0.7取最低档2.0倍则I

=2.0×100=200A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×200)=5.2>1.5满足要求

Ⅱ86上部变电所Ⅱ回路

①2639#开关变比300/5 控Ⅱ86变电所二回路总开关

总功率:805KW P

最大

=200KW(皮带) COSφ=0.7

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

求K

X =0.4+0.6(P

最大

总

)=0.4+0.6*(200/805)=0.549

Ie=( P

总*K

)/(√3 Up*COSφ)=(805×0.549)/(√3 ×6.3×0.7)=58A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为:

IQe=7*200/(1.732×6.3)=128A

过载整定: Iz≥∑Ie=58A

n≥K*Iz/Ige=1.4×58/300=0.27取0.4倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/Ige=(128+58)/300=0.62取2.0倍 Iz=2.0×300=600A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=3.226KM在II86上部变电所二回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×3.226=0.658Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.658=4787A

则K=I⑵d/Iz=4787/600=8>1.5满足要求.

⑥2640#开关变比100/5 控局扇Ⅱ回路315干变(660V)

总功率:180KW ∑Ie=140A IQe=420A(局扇)

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/100=0.3取0.3倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(420+140*7)/(8.7×100)=1.61取2.0倍则I

=2.0×100=200A

查表知I⑵d=5699A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=5699/(8.7×200)=3.2>1.5满足要求

⑦2641#开关变比100/5 控500KVA干变(1140V)

总功率:200KW IQe=796A(皮带) ∑Ie=0A

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/100=0.48取0.4倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)= (796+0)/(5×100)=1.6取2.0倍则I

=2.0×100=200A

过流校验: 查表知I⑵d=5204A

K=I⑵d/（K

b I

）=5204/(5×200)=5.2>1.5满足要求

④1490#开关变比150/5 控500KVA干变(660V)

总功率:278KW IQe=1050A(轨道绞车) ∑Ie=166A 过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/150=0.32取0.3倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)

= (1050+166)/(8.7×150)=0.9取1.6倍

=1.6×150=240A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/（K

b I

）=9065/(8.7×240)=4.3>1.5满足要求

⑤1500#开关变比50/5 控Ⅱ86车房315干变

总功率:160KW Ie=184A IQe=1104A(轨道绞车)

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(1104)/(8.7×50)=2.5取3.0倍则I

=3.0×50=150A

查表知I⑵d=5699A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=5699/(8.7×150)=4.4>1.5满足要求II863移动变电站

①1449#开关变比300/5 控II863移变站

总功率:2990KW P

最大

=720KW(煤机) COSφ=0.6

K X =0.4+0.6×( P

最大

/P)=0.4+0.6×(720/2900)=0.549

由于负荷所用电压不同,故将其折算至高压一次侧电流计算:

I e =( P

总

×K

)/(√3Up×COS

)=(2900×0.549)/( √3×6.3×0.6)=243A

其最大负荷启动电流折算至一次侧电流为IQe=7×720/(1.732×6.3)=462A 过载整定: Iz≥Ie=243A

n≥Iz/Ige=243/300=0.8取0.8倍

短路整定: n≥(I

Qe +∑I

)/I

=(462+243)/300=2.35取3.0倍

=3.0×300=900A

过流校验: 计算6KV短路点最远点两相短路电流L=1.2KM在II863移动变电站处。Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL=0.4+0.08×1.2=0.496Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.496=6351A

则K=I⑵d/Iz=6351/900=7.1>1.5满足要求。

②0883#开关变比200/5 控1600KVA移变 (3300V)

总功率:970KW P

最大

=720KW(煤机) ∑Ie=53A

IQe=6×720/(1.732×3.3×0.8)=945A

过载整定:Iz≤I

=156A

n≤I

z /I

=156/200=0.8取0.8倍

短路整定:n≥(I

Qe +∑Ie)/(K

×I

)=(945+53)/(1.82×200)=2.7

取3.0倍，则 I

=3.0×200=600A

③1121#开关变比200/5 控1600KVA移变 (3300V)

总功率:1260KW ∑Ie=198A IQe=462A P

最大

=315KW(链板机)

过载整定:Iz≤Ieb=156A（查表）

n≤Iz/Ige=156/200=0.8取0.8倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(462+198)/(1.82×200)=1.8

取3.0倍，则 I

=3.0×200=600A

④1123#开关变比200/5 控800KVA移变 (1140V)

总功率:695W ∑Ie=327A IQe=995A P

最大

=250KW(皮带机)

过载整定:Iz≤Ieb=78A（查表）

n≤Iz/Ige=78/200=0.4取0.4倍

短路整定:n≥(I

Qe +∑Ie)/(K

×I

)=(995+327)/(5×200)=1.3

取3.0倍，则 I

=3.0×200=600A

Ⅱ867变电站①1415#开关变比100/5 控315KVA干变(660V)

总功率:223KW Ie=256A IQe=522A(刮机)

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/100=0.30取0.3倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(522+256)/(8.7×100)=0.89 取1.6倍，则Iz=1.6×100=160A

过流校验: 查表知I⑵d=5699A

K=I⑵d/(Kb×Iz)=5699/(8.7×160)=4.1>1.5满足要求。

②2177#开关变比200/5 控500KVA干变(660V)

总功率: 352KW ∑Ie =232A IQe=972A(150皮带)

过载整定: Iz≤Ieb=48A（查表）

n≤Iz/Ige=48/200=0.24取0.2倍

短路整定: n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(972+232)/(8.7×200)=0.7 取1.6倍，则Iz=1.6×200=320A

过流校验: 查表知I⑵d=9065A

K=I⑵d/(Kb×Iz)=5699/(8.7×320)=3.2>1.5满足要求。

六采中部变电所

六采中部变电所Ⅰ回路

①2143#开关变比200/5 控六采区Ⅰ回路总开关

总功率:1341KW

∑Ie=1398A IQe=840A Ie=140A乳化泵 K

取0.6

过载整定:Iz≥(1398+140)/Kb=1538/8.7=177A

n≥K

Iz/Ige=0.6×177/200=0.53取0.8倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige) =(840+1398)/(8.7×200)=1.3

为便与配合取3.0倍，则Iz=3.0×200=600A

过流校验:计算6KV最远点两相短路电流，L

=6.119KM在861变电所处。Xx=Up2/Sd=6.32/100=0.4Ω

1=Xx+Xo×L

=0.4+0.08×6.119=0.89Ω

I(2)d

1 =0.5Up/Xd

=0.5×6300/0.89=3539A

K=I⑵d

/Iz=3539/600=6>1.5满足要求。

②1450#开关变比200/5 控861、863变电所总功率:1076KW

∑Ie=1094A IQe=840A Ie=140A乳化泵 K

=0.5

过载整定:Iz≥(1094+840)/Kb=1934/8.7=222A

n≥K

Iz/Ige=0.5×222/200=0.56取0.6倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)

=(840+1094)/(8.7×200)=1.1为方便配合取3.0倍

=3.0×200=600A

过流校验:K=I⑵d

/Iz=3539/600=6>1.5满足要求

①1456#开关变比150/5 控本室315干变(660V)

总功率:265KW ∑Ie=208A IQe=522A Ie=90A皮带

过载整定:Iz≤I

=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/150=0.2 取0.2倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(522+208)/（8.7×150）=0.6取1.6倍则Iz=1.6×150=240A

过流校验: 查表知I⑵d=5699A；

K=I⑵d/（Iz×Kb）=5699/（240×8.7）=2.7>1.5满足要求

②2136#开关变比300/5 联络六采中部变电所Ⅱ回路

总功率:267KW ∑Ie =164A IQe=1050A Ie =150A(绞车)

过载整定: n≥(Ie+∑Ie) /(Kb×Ige)

=(150+164)/(8.7×300)=0.1为便于配合取0.6倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(1050+164)/(8.7×300)=0.46

取1.6倍，则Iz=1.6×300=480A

六采中部变电所Ⅱ回路

①2137#开关变比200/5 控六采区Ⅱ回路总开关

总功率:267KW ∑Ie =164A IQe=1050A Ie =150A(绞车)

过载整定: n≥(Ie+∑Ie) /(Kb×Ige)

=(150+164)/(8.7×200)=0.2为便于配合取0.6倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(1050+164)/(8.7×200)=0.7

为便于配合取2.0倍，则Iz=2.0×200=400A

过流校验:计算6KV短路点最远点两相短路电流，L

=5.454KM在863变电所Ⅱ回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

Xd=Xx+XoL

=0.4+0.08×5.454=0.836Ω

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.836=3768A

/Iz=3768/400=9>1.5满足要求

则K=I⑵d

②1451#开关变比200/5 控863变电所Ⅱ回路分路

总功率:142KW ∑Ie=129A IQe=218A Ie=32A(局扇)

过载整定: n≥(Ie+∑Ie) /(Kb×Ige)

=(32+129)/(8.7×200)=0.1为便于配合取0.4倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(218+129)/(8.7×200)=0.2取1.6倍则Iz=1.6×200=320A

过流校验:计算6KV短路点最远点两相短路电流，L

=5.454KM在863变电所Ⅱ回路处。

Xx=U2p/Sd=6.32/100=0.4Ω

=0.4+0.08×5.454=0.836Ω

Xd=Xx+XoL

I⑵d=0.5Up/Xd=0.5×6300/0.836=3768A

/Iz=3768/320=12>1.5满足要求

则K=I⑵d

③2156#开关变比100/5 控局专Ⅱ回路315干变(660V)

总功率:60KW ∑Ie=68A IQe=420A

n≤Iz/Ige=30.3/100=0.3 取0.3倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(420+0)/（8.7×100）=0.5

取1.6倍，则Iz=1.6×100=160A

过流校验: 查表知:I⑵d=5699A

K=I⑵d/（Iz×Kb）=5699/（160×8.7）=4.1>1.5满足要求

六采大巷变电站

①3361#开关变比50/5 控局专I回路200干变(660V)

总功率:60KW Ie=68A IQe=420A

过载整定: Iz≤Ieb=19.2A（查表）

n≤Iz/Ige=19.2/50=0.4取0.4倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie×6)/(Kb×Ige)=1.4×(420+0)/(8.7×50)=1.4 取2.0倍，则I

=2.0×50=100A

查表知I⑵d=3625A

过流校验: K=I⑵d/（K

b I

）=3625/(8.7×100)=4.2>1.5满足要求

②1567#开关变比50/5 控315干变(660V)

总功率:250KW ∑Ie=136A IQe=1050A绞车

过载整定: Iz≤Ieb=30.3A（查表）

n≤Iz/Ige=30.3/50=0.6取0.6倍

短路整定: n≥K(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=1.4×(1050+136)/(8.7×50)=3.8 取4.0倍，则I

=4.0×50=200A

过流校验: 查表知I⑵d=5699A

K=I⑵d/（K

b I

）=5699/(8.7×200)=3.3>1.5满足要求

863变电所

863变电所Ⅰ回路

①1378#开关变比150/5 总开关总功率:1428KW

∑Ie=1470A （IQe=972A 、Ie=162A）皮带 K

取0.5

过载整定:Iz≥(1470+162)/Kb=1632/8.7=188A

n≥K

Iz/Ige=0.5×188/150=0.63取0.8倍

短路整定:n≥(IQe+∑Ie)/(Kb×Ige)=(972+1470)/(8.7×150)=1.87

取3.0倍，则I

=3.0×150=450A

过流校验: 计算6KV最远点两相短路电流，L

=6.119KM在861变电所处。Xx=Up2/Sd=6.32/100=0.4Ω

1=Xx+Xo×L

=0.4+0.08×6.119=0.89Ω

I(2)d

1 =0.5Up/Xd

=0.5×6300/0.89=3539A

K=I⑵d

/Iz=3539/450=7.8>1.5满足要求。

②1121#开关变比50/5 控风联200干变(660V)

总功率:209KW ∑Ie=177A IQe=386A绞车

高压整定计算书

二、高开整定列表

高爆开关整定计算原则一、计算原则与公式根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时，变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数

I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗

高低压开关整定

高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,

电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。井下高压开关整定：式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732

10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)

大砭窑煤矿地面10kV高压柜整定计算书机电科二零一七年八月一日

审批记录

10kV 高压柜整定书一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：

Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流二、通风机房高压柜整定计算书（300/5）根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω

煤矿高低压整定计算(新)

小回沟项目部井下变电所供电系统整定计算书中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日

小回沟项目部供电系统保护整定计算会签会签意见：机电经理：技术经理：机电部长：机电队长：计算：审核：日期：

小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表

整定值统计表（变电所高压部分）

第一部分井下变电所高压供电计算公式及参数：通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）；过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；

一、10KV 一回路进线高开（001）负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ；（2）（3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算

煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。一、负荷统计：空压机160KW(1台工作1台备用）、主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：

1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ）同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A ；折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53，换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A

风电整定计算说明

风电场整定计算说明风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。一般风电场一次接线图如下所示：整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸整定计算参考资料：《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：

风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护：两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧：后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路：单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路：速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸：两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则：风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置：变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则：差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护：一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2；零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护：一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，

高压漏电保护整定方案

井下10（6）kV供电系统漏电保护整定方案（修订版）为提高煤矿供电的安全运行水平，更好利用井下高压防爆开关综合保护装置，确保漏电保护选择性和可靠性，特制定井下10（6）kV 供电系统漏电保护整定方案。方案一：该方案适合于煤矿井下综合保护装置采用零序电流型、功率方向型的高压防爆开关、矿井电网中性点不接地系统。（一）高压漏电保护整定原则 1、煤矿井下高压漏电保护装置主要用于10（6）kV供电系统中，对井下供电系统的漏电（或接地）实现有选择性保护。高压馈电线路上必须装设有选择性的单相接地保护装置；供移动变电站的高压馈线上，必须装设有选择性的动作于跳闸的单相接地保护装置。 2、高压漏电保护装置的动作参数有二次零序电压和一次零序电流，其取值范围如下。最低起动二次零序电压：U0≥3V；最高整定二次零序电压：U0≤25V；最低起动一次零序电流：I0≥；最高整定一次零序电流：I0≤6A。 3、高压漏电保护系统各级纵向之间的配合选择，按时间阶梯整定。原则上最上一级时间最长，最下一级时间最短，从最下一级向上级整

定时间逐渐延长。 4、移动变电站应动作于跳闸，高压电动机应动作于跳闸，一般生产线路的变压器应动作于跳闸，风机、水泵应动作于报警信号，向下级变电所馈出线路应动作于报警信号，变电所内总进线开关应动作于报警信号。（二）漏电保护整定方案 1、电网对地电容及零序电流值的确定 (1)电缆线路的对地电容与单相接地电容电流煤矿高压10（6）kV电网的单相接地电流I d与电网的对地电容∑C 有一一对应的关系，由公式（1－1）来计算。 I d＝ωU∑C×10－3／（1－1）式中I d——电网的单相接地（电容）电流，A； ω——三相交流电的角频率，ω＝314； U——电网线电压有效值，kV； ∑C——电网三相对地总电容，μF。电缆的型号、截面不同时，其分布电容值也有所不同，生产厂家根据理论设计和出厂测试的数据，将不同电压等级、型号、截面电缆的单位长度三相对地总电容值与相应的单相接地电容电流值见表1－1，供用户参考。表1－1 10（6）kV电力电缆三相对地总电容∑C及单相接地电容电流I d

煤矿高压整定计算示例

一、系统概况……………………………………………………３二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)

一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器

煤矿高低压开关整定计算.docx

华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：

2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算：变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量按50MVA 计算：查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω

∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算：变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算：查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A

井下中央变电所高压开关整定计算说明书

山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日

井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验：负荷额定总功率：260(KW)；最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）：反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）；取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）；时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)：通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)；取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）；时限特性：默认反时限；短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω；高压电缆阻抗参数表短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；

煤矿井下低压开关整定计算公式

Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。（1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算：为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置：根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关：额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

10kV高压开关柜整定计算书

10kV高压柜整定计算书机运事业部年月日

审批记录

10kV 高压柜整定书已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A

7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电

高压开关整定计算

高压开关柜整定地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A

50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳

煤矿整定值计算说明书

井下供电系统两相短路电流计算供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：

I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。三、K3点选择在100kVA 变压器出线端高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点）电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω

地面高低压开关整定计算(样本)

嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：

一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)

一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/,一台KBSG-100/10/风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料（1）、经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：最小运行方式下：（2）、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=×=Ω Rg=×=Ω 2、短路电流和短路容量计算

（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。 702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud= 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷×= 上级变压器电抗标么值 X﹡b0= 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=×(100÷2)= 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=×（100÷2）= 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=××（100÷2）=

开关整定值计算知识讲解

开关整定值计算

则热元件整定值取510A。短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。（1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算：为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置：根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关：额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

高压开关柜的整定

高压开关柜整定整定的内容：整定的内容有高压整定和低压整定。高压整定主要进行过电流整定、速断整定、过电压整定。低压整定主要进行高压配电装置和低压开关的过流、短路整定及效验。整定的目的：为了正确选择和效验电气设备，使之满足短路电流的动、热稳定性的要求。为了正确整定计算继电器的保护装置，使之在短路故障发生时，能够准确可靠地动作，确保安全。 1、变压器的视在容量：计算公式： .1 S732 UI 式中： S------视在容量KVA U------额定电压V I------额定电流A 根据上述公式中可以进行相关参数的计算：已知容量、电压可以计算出电流已知电压、电流可以计算出容量已知电流、容量可以计算出电压例如：容量S=800KVA，电压u=10KV 电流I=S/1.732U

2、电动机的功率计算公式： P 732 .1 φ UIcos 式中： 1.732-----系统为三相时的计算系数(3) U------额定电压V I------额定电流A cosφ----功率因数，0.85左右 ∩-----效率，0.8左右根据上述公式中可以进行相关参数的计算：已知电压、电流、功率因数、效率可计算出功率已知电压、功率因数、功率、效率可计算出电流已知电流、功率、效率、功率因数可计算出电压例如：功率P=30KW 电压U=0.69KV 功率因数cosφ=0.85 效率∩=0.8时，电流I=P/1.732Ucosφ∩ 3、过流整定值： I过流=（1.2-1.3）Ie 式中：1.2-1.3为计算系数 Ie为所控制负荷的额定电流。（其中：出线柜控制变压器时为变压器的额定电流；出线柜控制电动机时为电动机的额定电流）