传热学上机C程序源答案之二维非稳态导热的数值计算

传热学上机C程序源答案之二维非稳态导热的数值计算
传热学上机C程序源答案之二维非稳态导热的数值计算

二维稳态导热的数值计算

2.1物理问题

一矩形区域,其边长L=W=1,假设区域内无内热源,导热系数为常数,三个边温度为T1=0,一个边温度为T2=1,求该矩形区域内的温度分布。

2.2 数学描述 对上述问题的微分方程及其边界条件为:2222T T 0x y

??+=?? x=0,T=T 1=0

x=1,T=T 1=0

y=0,T=T 1=0

y=1,T=T 2=1 该问题的解析解:112121(1)sin n n n sh y T T n L x n T T n L sh W L ππππ∞=??? ?---???

?=? ?-????? ???

∑ 2.3数值离散

2.3.1区域离散

区域离散x 方向总节点数为N ,y 方向总节点数为M ,区域内任一节点用I,j 表示。

2.3.2方程的离散 对于图中所有的内部节点方程可写为:2222,,0i j i j

t t x y ??????+= ? ??????? 用I,j 节点的二阶中心差分代替上式中的二阶导数,得:

+1,,-1,,+1,,-1222+2+0i j i j i j

i j i j i j T T T T T T x y --+= 上式整理成迭代形式:()()22

,1,-1,,1,-12222+2()

2()i j i j i j i j i j y x T T T T T x y x y ++=++++ (i=2,3……,N-1),(j=2,3……,M-1)

补充四个边界上的第一类边界条件得:1,1j T T = (j=1,2,3……,M)

,1N j T T = (j=1,2,3……,M)

,1i j T T = (i=1,2,3……,N)

,2i M T T (i=1,2,3……,N)

#include

#include

#define N 10

#define M 10

main()

{

char s;

inti,j,l;

float cha,x,y;

float t[N][M],a[N][M];

/*打印出题目*/

printf("\t\t\t 二维稳态导热问题\t\t");

printf("\n\t\t\t\t\t\t----何鹏举\n");

printf("\n 题目:补充材料练习题二\n");

printf("\n 矩形区域,边长L=W=1,假设区域内无内热源,导热系数为常熟,三个边温度为T1=0,一个边温度为T2=1,求该矩形区域内的温度分布。\n");

printf("\n 是否要手动对温度场赋予初值?(Y/N):");

scanf("%c",&s);

if(s=='y'||s=='Y')

/*手动赋予温度初场*/

{

printf("\n 请首先假定一个温度场的初始分布,即给出各节点的温度初值(一行一行进行):\n");

for(i=0;i

for(j=0;j

scanf("%f",&t[i][j]);

}

else

/*自动赋予温度初场*/

{

for(i=0;i

for(j=0;j

t[i][j]=0.5;

}

/*四个边界上的第一类边界条件*/

for(j=0;j

{

t[0][j]=0;

t[M-1][j]=0;

}

for(i=0;i

{

t[i][0]=0;

t[i][N-1]=1;

}

/*步长计算*/

x=1.0/(N-1);

y=1.0/(M-1);

/*迭代循环*/

cha=1;

while(cha>0.0001)

{

for(i=0;i

for(j=0;j

a[i][j]=t[i][j];

for(i=1;i

for(j=1;j

t[i][j]=0.5*y*y*(t[i+1][j]+t[i-1][j])/(x*x+y*y)+0.5*x*x*(t[i][j+1]+t[i][j-1])/(x*x+y*y );

cha=0;

for(i=0;i

for(j=0;j

cha=cha+abs(a[i][j]-t[i][j]);

cha=cha/(N*M);

}

/*输出温度分布,其中l控制输出值的排列;这个结果是按照笛卡尔坐标系下平面从左上角开始依次的*/

printf("\n经数值离散计算的该矩形区域内温度分布为:\n");

l=0;

for(j=M-1;j>=0;j--)

for(i=0;i

{

printf("%4.3f ",t[i][j]);

l=l+1;

if(l==N)

{

printf("\n");

l=0;

}

}

/*为了是生成的exe文件结果算的后不会立即退出,方便观看*/

getchar();getchar();

/*其中第一个getchar读取了回车键,第二个getchar读取任意键*/ }

非稳态导热习题

第三章 非稳态导热习题 例3.1一腾空置于室内地板上的平板电热器,加在其上的电功率以对流换热和辐射换热的方式全部损失于室内。电热器表面和周围空气的平均对流换热系数为h ,且为常数,室内的空气温度和四壁、天花板及地板的温度相同,均为t f 。电热器假定为均质的固体,密度为ρ,比热为c ,体积为V , 表面积为A ,表面假定为黑体,因其导热系数足够大,内部温度均布。通电时其温度为t 0。试写出该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 [解] 根据题意,电热器内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 电热器以辐射换热方式散失的热量为: 44r f ()A T T σΦ=- (1) 以对流换热方式的热量为: c f ()hA T T Φ=- (2) 电热器断电后无内热源,根据能量守恒定律,散失的热量应等于电热器能量的减少。若只考虑电热器的热力学能 r c d d T cV ρτ -Φ-Φ= (3) 因此,相应的微分方程式为: 44f f d ()()d T A T T hA T T cV σρτ -+-=- (4) 初始条件为: τ=0, t =t 0 (5) 上述两式即为该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 例 3.2 电路中所用的保险丝因其导热系数很大而直径很小可视为温度均布的细长圆柱体,电流的热效应可视为均匀的内热源。如果仅考虑由于对流换热的散热量,保险丝表面和温度为t f 的周围空气之间的平均对流换热系数为h ,且为常数。试求该保险丝通电后温度随时间的变化规律。 [解] 根据题意,保险丝内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 保险丝表面以对流换热方式散失的热量为: c f ()hA T T Φ=- (1) 保险丝的内热源为: Q 0=IR 2 (2) 式中:I ——保险丝通过的电流,(A ); R ——保险丝的电阻,Ω。 根据能量守恒,散失的热量与内热源所转变成的热量的和应等于保险丝能量的变化。若只考虑保险丝的热力学能 c 0d d T Q cV ρτ -Φ+= (3)

第三章非稳态导热分析解法

第三章非稳态导热分析解法 本章主要要求: 1、重点内容: ① 非稳态导热的基本概念及特点; ② 集总参数法的基本原理及应用; ③ 一维及二维非稳态导热问题。 2 、掌握内容: ① 确定瞬时温度场的方法; ② 确定在一时间间隔内物体所传导热量的计算方法。 3 、了解内容:无限大物体非稳态导热的基本特点。 许多工程问题需要确定:物体内部温度场随时间的变化,或确定其内部温度达某一极限值所需的时间。如:机器启动、变动工况时,急剧的温度变化会使部件因热应力而破坏。因此,应确定其内部的瞬时温度场。钢制工件的热处理是一个典型的非稳态导热过程,掌握工件中温度变化的速率是控制工件热处理质量的重要因素;金属在加热炉内加热时,要确定它在炉内停留的时间,以保证达到规定的中心温度。 §3—1 非稳态导热的基本概念 一、非稳态导热 1 、定义:物体的温度随时间而变化的导热过程称非稳态导热。 2 、分类:根据物体内温度随时间而变化的特征不同分: 1 2 )物体的温度随时间而作周期性变化 如图 3-1 所示,设一平壁,初值温度 t 0 ,令其左侧的表面温 度突然升高到 并保持不变,而右侧仍与温度为 的空气接触,试分 析物体的温度场的变化过程。 首先,物体与高温表面靠近部分的温度很快上升,而其余部分仍 保持原来的 t 0 。 如图中曲线 HBD ,随时间的推移,由于物体导热温度变化波及范 围扩大,到某一时间后,右侧表面温度也逐渐升高,如图中曲线 HCD 、 HE 、 HF 。 最后,当时间达到一定值后,温度分布保持恒定,如图中曲线 HG (若 λ=const ,则 HG 是直线)。 由此可见,上述非稳态导热过程中,存在着右侧面参与换热与不参 与换热的两个不同阶段。 ( 1 )第一阶段(右侧面不参与换热) 温度分布显现出部分为非稳态导热规律控制区和部分为初始温度区的混合分布,即:在此阶段物体温度分布受 t 分布的影响较大,此阶段称非正规状况阶段。 ( 2 )第二阶段,(右侧面参与换热) 当右侧面参与换热以后,物体中的温度分布不受 to 影响,主要取决于边界条件及物性,此时,非稳态导热过程进入到正规状况阶段。正规状况阶段的温度变化规律是本章讨论的重点。 2 )二类非稳态导热的区别:前者存在着有区别的两个不同阶段,而后者不存在。 3 、特点; 非稳态导热过程中,在与热流量方向相垂直的不同截面上热流量不相等,这是非稳态导热区别于稳态导热的一个特点。

传热学传热学--第三章 第三节 一维非稳态导热问题

传热学--第三章第三节一维非稳态导热问题 §3 — 3 一维非稳态导热的分析解 本节介绍第三类边界条件下:无限大平板、无限长圆柱、球的分析解及应用。如何理解无限大物体,如:当一块平板的长度、宽度>> 厚度时,平板的长度和宽度的边缘向四周的散热对平板内的温度分布影响很少,以至于可以把平板内各点的温度看作仅是厚度的函数时,该平板就是一块“无限大”平板。若平板的长度、宽度、厚度相差较小,但平板四周绝热良好,则热量交换仅发生在平板两侧面,从传热的角度分析,可简化成一维导热问题。 一、无限大平板的分析解 已知:厚度的无限大平板,初温t0,初始瞬间将其放于温度为的流体中,而且> t0,流体与板面间的表面传热系数为一常数。 试确定在非稳态过程中板内的温度分布。 解:如图3-5 所示,平板两面对称受热,所以其内温度分布以其中心截面为对称面。对 于x 0 的半块平板,其导热微分方程:(0

(边界条件) (边界条件) 对偏微分方程分离变量求解得: (3-10 ) 其中离散值是下列超越方程的根,称为特征值。 其中Bi 是以特征长度为的毕渥数。 由此可见:平板中的无量纲过余温度与三个无量纲数有关:以平板厚度一半为特 征长度的傅立叶数、毕渥数及即:(3-12) 二、非稳态导热的正规状况阶段 1 、平板中任一点的过余温度与平板中心的过余温度的关系 前述得到的分析解是一个无穷级数,计算工作量大,但对比计算表明,当Fo>0.2 时,采用该级数的第一项与采用完整的级数计算平板中心温度的误差小于1% ,因此,当Fo>0.2 时,采用以下简化结果:(3-13 ) 其中特征值之值与Bi 有关。 由上式(3-13 )可知:Fo>0.2 以后平板中任一点的过余温度(x ,τ) 与平板中心的过余温度(0 ,τ)=(τ )之比为:(3-14 ) 此式反映了非稳态导热过程中一种很重要的物理现象:即当Fo>0.2 以后,虽然(x ,τ) 与(τ )各自均与τ 有关,但其比值则与τ 无关,而仅取决于几何位置(x/ )及边界条件(Bi )。也就是说,初始条件的影响已经消失,无论初始条件分布如何,只要

一维非稳态导热的数值计算

一维非稳态导热的数值计算 一、实验名称 一维非稳态导热的数值计算 二、实验内容 一块无限大平板(如图3所示),其一半厚度为L=0.1m ,初始温度T 0=1000℃,突然将其插入温度T ∞=20℃的流体介质中。平板的导热系数λ=34.89W/m ℃,密度ρ=7800 kg/m 3,比热c=0.712310 J/kg ℃,平板与介质的对流换热系数为h=233W/m 2.℃,求平板内各点的温度分布。 三、实验编程 #include #include #define S 3.14 #define L 10 #define Dx (1.0/L) #define Dy (0.5/L) int main(int argc, char* argv[]) { Int i, j, k; double a = 2/(1+sin(S/L)); double T[L+1][L+1]; for(i=0; i<=L; i++) T[0][i] = T[i][0] = 100; for(i=1; i<=L; i++) T[i][L] = 100 + 400*Dx*i; for(j=1; j<=L-1; j++) T[L][j] = 100 + 800*Dy*j; for(i=1; i<=L-1; i++) T[i][j] = 100;

for(k=0; k<=1000; k++) {for(i=1; i<=L-1; i++) for(j=1; j<=L-1; j++) {T[i][j] = T[i][j] + (a/4)*(T[i+1][j] + T[i][j+1] + T[i-1][j] + T[i][j-1] - 4*T[i][j]); } } printf(" a = %lf\n", a); printf("T[x][y] = ...\n"); for(i=0; i<=L; i++) for(j=0; j<=L; j++) {printf("%.1lf\t", T[i][j]); if(j == L) putchar(10); } return 0; } 四、运行结果

稳态导热习题(2020年整理).pdf

稳态导习题 1 固体内的一维导热问题 例1 具有均匀内热源强度q v 的无限大平壁处于稳态导热,其厚度为2δ,导热系数λ为常数,两侧壁温各自均布,分别为 t w1和t w2,试求该平壁内的温度分布表达式。 解: 根据题意,x 坐标的原点取平壁的中心线,描述该平壁内稳态导热现象的微分方程式为: 2v 2d 0d q t x λ += (1) 边界条件: x= -δ: t=t w1 x= δ: t=t w2 (2) 移项后积分该微分方程式两次可得其通解 v 1d d q t x C x λ =?+ 2v 122q t x C x C λ =?++ (3) 代入边界条件 2v w112()()2q t C C δδλ=??+?+ (4) 2v w2 122q t C C δδλ=?++ (5) 式(4)+式(5) 2 w1w2v 22δλ+= +t t q C (6) 式(4)-式(5) w2w1 12t t C δ ?= (7) C 1和C 2代入微分方程式的通解式(3)后得到壁内的温度表达式 22v w2w1w2w1(2)222 δλδ?+= ?++q t t t t t x x (8) 例2具有均匀内热源q v 的无限大平壁处于稳态导热,其厚度为2δ,导热系数λ为常数,两侧壁温各自均布且相同,均为t w ,试求该平壁内的温度分布表达式。 解: 根据题意,导热微分方程式同上题。由于两侧壁温相同,是一种对称情况,因此只需求解一半的求解域即可,x 坐标的原点取平壁的中心线。描述该平壁内稳态温度场的微分方程式为: 2v 2d 0d q t x λ += (1) 边界条件:x=0: d 0d t x =

传热学 第3章-非稳态导热分析解法

第三章 非稳态导热分析解法 1、 重点内容:① 非稳态导热的基本概念及特点; ② 集总参数法的基本原理及应用; ③一维及二维非稳态导热问题。 2、掌握内容:① 确定瞬时温度场的方法; ② 确定在一时间间隔内物体所传导热量的计算方法。 3、了解内容:无限大物体非稳态导热的基本特点。 许多工程问题需要确定:物体内部温度场随时间的变化,或确定其内部温度达某一极限值所需的时间。如:机器启动、变动工况时,急剧的温度变化会使部件因热应力而破坏。因此,应确定其内部的瞬时温度场。钢制工件的热处理是一个典型的非稳态导热过程,掌握工件中温度变化的速率是控制工件热处理质量的重要因素;金属在加热炉内加热时,要确定它在炉内停留的时间,以保证达到规定的中心温度。 §3—1 非稳态导热的基本概念 一、非稳态导热 1、定义:物体的温度随时间而变化的导热过程称非稳态导热。 2、分类:根据物体内温度随时间而变化的特征不同分: 1)物体的温度随时间的推移逐渐趋于恒定值,即:const t =↑τ 2)物体的温度随时间而作周期性变化 1)物体的温度随时间而趋于恒定值 如图3-1所示,设一平壁,初值温度t 0,令其左侧的 表面温度突然升高到1t 并保持不变,而右侧仍与温度为 0t 的空气接触,试分析物体的温度场的变化过程。 首先,物体与高温表面靠近部分的温度很快上升, 而其余部分仍保持原来的t 0 。 如图中曲线HBD ,随时间的推移,由于物体导热温 度变化波及范围扩大,到某一时间后,右侧表面温度也 逐渐升高,如图中曲线HCD 、HE 、HF 。 最后,当时间达到一定值后,温度分布保持恒定, 如图中曲线HG (若λ=const ,则HG 是直线)。 由此可见,上述非稳态导热过程中,存在着右侧面 参与换热与不参与换热的两个不同阶段。 (1)第一阶段(右侧面不参与换热) 温度分布显现出部分为非稳态导热规律控制区和部分为初始温度区的混合分布,即:在此阶段物体温度分布受t 分布的影响较大,此阶段称非正规状况阶段。 (2)第二阶段,(右侧面参与换热) 当右侧面参与换热以后,物体中的温度分布不受to 影响,主要取决于边界条件及物性,此时,非稳态导热过程进入到正规状况阶段。正规状况阶段的温度变化规律是本章讨论的重点。

一维非稳态导热的数值计算

传热学C 程序源 二维稳态导热的数值计算 2.1物理问题 一矩形区域,其边长L=W=1,假设区域内无内热源,导热系数为常数,三个边温度为T1=0,一个边温度为T2=1,求该矩形区域内的温度分布。 2.2 数学描述 对上述问题的微分方程及其边界条件为:2222T T 0x y ??+=?? x=0,T=T 1=0 x=1,T=T 1=0 y=0,T=T 1=0 y=1,T=T 2=1 该问题的解析解:112121(1)sin n n n sh y T T n L x n T T n L sh W L ππππ∞=??? ?---????=? ?-????? ??? ∑ 2.3数值离散 2.3.1区域离散 区域离散x 方向总节点数为N ,y 方向总节点数为M ,区域内任一节点用I,j 表示。 2.3.2方程的离散 对于图中所有的内部节点方程可写为:2222,,0i j i j t t x y ??????+= ? ??????? 用I,j 节点的二阶中心差分代替上式中的二阶导数,得: +1,,-1,,+1,,-1222+2+0i j i j i j i j i j i j T T T T T T x y --+= 上式整理成迭代形式:()()22 ,1,-1,,1,-12222+2() 2()i j i j i j i j i j y x T T T T T x y x y ++=++++ (i=2,3……,N-1),(j=2,3……,M-1) 补充四个边界上的第一类边界条件得:1,1j T T = (j=1,2,3……,M) ,1N j T T = (j=1,2,3……,M) ,1i j T T = (i=1,2,3……,N)

传热学第三章答案(精品资料).doc

【最新整理,下载后即可编辑】 第三章 思考题 1. 试说明集中参数法的物理概念及数学处理的特点 答:当内外热阻之比趋于零时,影响换热的主要环节是在边界上的换热能力。而内部由于热阻很小而温度趋于均匀,以至于不需要关心温度在空间的分布,温度只是时间的函数, 数学描述上由偏微分方程转化为常微分方程、大大降低了求解难度。 2. 在用热电偶测定气流的非稳态温度场时,怎么才能改善热电偶的温度响应特性? 答:要改善热电偶的温度响应特性,即最大限度降低热电偶的时间常数 hA cv c ρτ= ,形状 上要降低体面比,要选择热容小的材料,要强化热电偶表面的对流换热。 3. 试说明”无限大平板”物理概念,并举出一二个可以按无限大平板处理的非稳态导热问题 答;所谓“无限大”平板,是指其长宽尺度远大于其厚度,从边缘交换的热量可以忽略 不计,当平板两侧换热均匀时,热量只垂直于板面方向流动。如薄板两侧均匀加热或冷却、 炉墙或冷库的保温层导热等情况可以按无限大平板处理。

4.什么叫非稳态导热的正规状态或充分发展阶段?这一阶段在物 理过程及数学处理上都有些什么特点? 答:非稳态导热过程进行到一定程度,初始温度分布的影响就会消失,虽然各点温度仍 随时间变化,但过余温度的比值已与时间无关,只是几何位置(δ/x)和边界条件(Bi数) 的函数,亦即无量纲温度分布不变,这一阶段称为正规状况阶段或充分发展阶段。这一阶段的数学处理十分便利,温度分布计算只需取无穷级数的首项进行计算。 5.有人认为,当非稳态导热过程经历时间很长时,采用图3-7记算 所得的结果是错误的.理由是:这个图表明,物体中各点的过余温度的比值与几何位置及Bi有关,而与时间无关.但当时间趋于无限大时,物体中各点的温度应趋近流体温度,所以两者是有矛盾的。你是否同意这种看法,说明你的理由。 答:我不同意这种看法,因为随着时间的推移,虽然物体中各点过余温度的比值不变 但各点温度的绝对值在无限接近。这与物体中各点温度趋近流体温度的事实并不矛盾。 6.试说明Bi数的物理意义。o Bi→及∞ Bi各代表什么样的换热 → 条件?有人认为, ∞ → Bi代表了绝热工况,你是否赞同这一观点,为什么?

稳态导热例题

“稳态导热”例题 例题1:某加热炉炉墙由厚460mm 的硅砖、厚230mm 的轻质粘土砖和厚5mm 的钢板组成,炉墙内表面温度为1600℃,外表面温度为80℃,三层材料的导系数分别为 1.85 W/(m ? K)、0.45 W/(m ? K)和40 W/(m ? K)。已知轻质粘土砖最高使用温度为1300℃,求该炉墙散热的热流密度?并确定轻质粘土砖是否安全? 解: (1) 3 322114131 4 1λδλδλδλδ++-= -=Φ= ∑=w w i i i w w t t t t A q 2 W/m 200040 /05.045.0/23.085.1/46.080 1600=++-= (2) 1 12 1λδw w t t q -= 1300110285 .146.0200016001112<=?-=-=?λδq t t w w ℃ 因此,轻质粘土砖是安全的。 例题2:某炉壁由厚度=1 δ250mm 的耐火粘土制品层和厚度=2 δ500mm 的红砖层组成。内壁温度=w1t 1000℃,外壁温度=w3 t 50℃。已知耐火粘土制品的导热系数可表示为

t 000233.028.01+=λ,红砖的导热系数近似为 7.02 =λW/(m ? K)。试求稳定运行时,该炉壁单位面积上的散热损失和层间接触界面的温度。 解:由于接触界面温度w2 t 未知,因此无法计算耐火粘土制品层的平均温度,进而无法求得该层的导热系数。现用工程计算中广泛应用的试算法求解。 假设接触界面温度600w2 =t ℃,则耐火粘土制品层的导热系数为 ) K W/(m 466.0 ]2/)6001000[(000233.028.0 ] 2/)[(000233.028.0000233.028.0w2w11?=+?+=++=+=t t t λ 两层炉壁单位面积的散热损失为 2 3 32 2 11w3 w1 W/m 760 7 .010500466.01025050 1000=?+ ?-= +-= --λδλδt t q 校核所假设接触界面的温度w2 t ,得 1 1w2 w1/λδt t q '-= ℃ 593 466 .01025076010003 11w1w2 =?? -=-='-λδq t t 593w2 ='t ℃与假设600 w2 =t ℃相差不大,可认为上述

非稳态导热例题

“非稳态导热”例题 例题1:一温度为20℃的圆钢,长度为0.3m ,直径为60mm ,在一温度为1250℃的加热炉 内被加热。已知圆钢的导热系数为35 W/(m ?K),密度为7800kg/m 3,比热容为0.460kJ/(kg ?K), 加热炉长为6m ,圆钢在其中匀速通过,其表面和炉内烟气间的表面传热系数为100 W/(m 2?K)。现欲将该圆钢加热到850℃,试求该圆钢在加热炉内的通过速度。 解 特征尺寸A V /为 m 0136.0)1060(14.34 13.0)1060(14.33.0)1060(14.3414124133322=???+???????=?+=---d dL L d A V πππ 则毕渥数v Bi 为 05.02 11.01.0039.0350136.0100)/(v =?=<=?==M A V h Bi λ 因此可以采用集总参数法求解。 θθρτ0ln hA cV = 即 s 548.14 1250 850125020ln 100)10460.0(78003=--??=τ 则该圆钢在加热炉内的通过速度为 m /s 0109.014 .5486===τL v 例题2:两块厚度均为30mm 的无限大平板,初始温度为20℃,分别用铜和钢制成。平板 两侧表面的温度突然上升至60℃,计算使两板中心温度均达到56℃时两板所需时间之比。 已知铜和钢的热扩散率分别为610103-?m 2/s 和6 109.12-?m 2/s 。

(125.0==铜 钢钢铜a a ττ) 例题3:无内热源、常物性的二维导热物体在某一瞬时的温度分布为x y t cos 22=。试说明 该导热物体在x =0,y =1处的温度是随时间增加而逐渐升高,还是逐渐降低? 例题4:一初始温度为20℃的钢板,厚度为10cm ,密度为为7800kg/m 3,比热容为460.5 J/(kg ?K),导热系数为53.5W/(m ?K),放置到温度为1200℃的加热炉中加热,钢板与烟气间 的表面传热系数为407 W/(m 2?K)。试求单面加热30min 时该钢板的中心温度以及两面加热 到相同的中心温度需要的时间。 解:(1) 考虑单面加热时,特征尺寸为1m .0cm 10==δ,则毕渥数Bi 为 1.076.05 .531.0407>=?==λδ h Bi 因此不能采用集总参数法求解,可采用图解分析法。钢板中心处无量纲尺寸η为 5.01.01052 =?==-δηx 30min 时的傅里叶数Fo 为 68.21.0)6030()]5.4607800/(5.53[)/(2 22=???= ==δρλδτc a Fo 而毕渥数的倒数1-Bi 为 31.176.011==-Bi 查诺模图可得 93.0 ,21.0m 0m ==θθθθ 则钢板中心的无量纲过余温度0/θθ为 195.093.021.0m 0m f 0f 0=?==--=θθθθθθt t t t 因此钢板中心温度t 为 970)120020(195.01200)(f 00 f =-?+=-+=t t t t θθ℃ (2) 考虑两面加热时,特征尺寸为0.05m cm 2/102/==δ,则毕渥数Bi 为 1.038.05 .5305.0407>=?==λδ h Bi 因此仍不能采用集总参数法求解,可应用图解分析法。此时钢板中心的无量纲过余温度为

第三章非稳态导热分析解法

第三章非稳态导热分析解法 本章主要要求: 1、重点内容:①非稳态导热的基本概念及特点; ②集总参数法的基本原理及使用; ③一维及二维非稳态导热问题。 2 、掌握内容:①确定瞬时温度场的方法; ②确定在一时间间隔内物体所传导热量的计算方法。 3 、了解内容:无限大物体非稳态导热的基本特点。 许多工程问题需要确定:物体内部温度场随时间的变化,或确定其内部温度达某一极限值所需的时间。如:机器启动、变动工况时,急剧的温度变化会使部件因热应力而破坏。因此,应确定其内部的瞬时温度场。钢制工件的热处理是一个典型的非稳态导热过程,掌握工件中温度变化的速率是控制工件热处理质量的重要因素;金属在加热炉内加热时,要确定它在炉内停留的时间,以保证达到规定的中心温度。 §3—1 非稳态导热的基本概念 一、非稳态导热 1 、定义:物体的温度随时间而变化的导热过程称非稳态导热。 2 、分类:根据物体内温度随时间而变化的特征不同分: 1 )物体的温度随时间的推移逐渐趋于恒定值,即: 2 )物体的温度随时间而作周期性变化 如图 3-1 所示,设一平壁,初值温度 t 0 ,令其左侧的表面温 度突然升高到 并保持不变,而右侧仍和温度为 的空气接触,试分 析物体的温度场的变化过程。 首先,物体和高温表面靠近部分的温度很快上升,而其余部分仍 保持原来的 t 0 。 如图中曲线 HBD ,随时间的推移,由于物体导热温度变化波及范 围扩大,到某一时间后,右侧表面温度也逐渐升高,如图中曲线 HCD 、 HE 、 HF 。

最后,当时间达到一定值后,温度分布保持恒定,如图中曲线 HG (若λ=const ,则 HG 是直线)。 由此可见,上述非稳态导热过程中,存在着右侧面参和换热和不参 和换热的两个不同阶段。 ( 1 )第一阶段(右侧面不参和换热) 温度分布显现出部分为非稳态导热规律控制区和部分为初始温度区的混合分布,即:在此阶段物体温度分布受 t 分布的影响较大,此阶段称非正规状况阶段。 ( 2 )第二阶段,(右侧面参和换热) 当右侧面参和换热以后,物体中的温度分布不受 to 影响,主要取决于边界条件及物性,此时,非稳态导热过程进入到正规状况阶段。正规状况阶段的温度变化规律是本章讨论的重点。 2 )二类非稳态导热的区别:前者存在着有区别的两个不同阶段,而后者不存在。 3 、特点; 非稳态导热过程中,在和热流量方向相垂直的不同截面上热流量不相等,这是非稳态导热区别于稳态导热的一个特点。 原因:由于在热量传递的路径上,物体各处温度的变化要积聚或消耗能量,所以,在热流量传递的方向上。 二、非稳态导热的数学模型 1 、数学模型 非稳态导热问题的求解规定的 { 初始条件,边界条件 } 下,求解导热微分方程。 2 、讨论物体处于恒温介质中的第三类边界条件问题 在第三类边界条件下,确定非稳态导热物体中的温度变化特征和边界条件参数的关系。 已知:平板厚 2 、初温 to 、表面传热系数 h 、平板导热系数,将 其突然置于温度为的流体中冷却。 试分析在以下三种情况:<<1/h 、>>1/h 、=1/h 时,平板中温度场 的变化。 1 ) 1/h<< 因为 1/h 可忽略,当平板突然被冷却时,其表面温度就被冷却到,随着时

一维非稳态导热问题的数值解

计算传热学程序报告 题目:一维非稳态导热问题的数值解 : 学号: 学院:能源与动力工程学院 专业:工程热物理 日期:2014年5月25日

一维非稳态导热问题数值解 求解下列热传导问题: ? ?? ????=====≤≤=??- ??1,10),(,1),0(0)0,()0(01T 22ααL t L T t T x T L x t T x 1.方程离散化 对方程进行控制体积分得到: dxdt t T dxdt x T t t t e w t t t e w ? ?? ??+?+??=??α 1 2 2 ? ? -=??-???+?+e w t t t w e t t t dx T T dt x T x T )(1])()( [α 非稳态项:选取T 随x 阶梯式变化,有 x T T dx T T t p t t p e w t t t ?-=-?+?+? )()( 扩散项:选取一阶导数随时间做显示变化,有 t x T x T dt x T x T t w t e w e t t t ???-??=??-??? ?+])()[(])()[( 进一步取T 随x 呈分段线性变化,有 e P E e x T T x T )()( δ-=?? , w W P w x T T x T )()(δ-=?? 整理可以得到总的离散方程为: 2 21x T T T t T T t W t P t E t P t t E ?+-=?-?+α 2.计算空间和时间步长 取空间步长为: h=L/N 网格Fourier 数为: 2 2 0x t x t F ??= ??= α(小于0.5时稳定)

传热学上机C程序源答案之二维非稳态导热的数值计算

二维稳态导热的数值计算 2.1物理问题 一矩形区域,其边长L=W=1,假设区域内无内热源,导热系数为常数,三个边温度为T1=0,一个边温度为T2=1,求该矩形区域内的温度分布。 2.2 数学描述 对上述问题的微分方程及其边界条件为:2222T T 0x y ??+=?? x=0,T=T 1=0 x=1,T=T 1=0 y=0,T=T 1=0 y=1,T=T 2=1 该问题的解析解:112121(1)sin n n n sh y T T n L x n T T n L sh W L ππππ∞=??? ?---??? ?=? ?-????? ??? ∑ 2.3数值离散 2.3.1区域离散 区域离散x 方向总节点数为N ,y 方向总节点数为M ,区域内任一节点用I,j 表示。 2.3.2方程的离散 对于图中所有的内部节点方程可写为:2222,,0i j i j t t x y ??????+= ? ??????? 用I,j 节点的二阶中心差分代替上式中的二阶导数,得: +1,,-1,,+1,,-1222+2+0i j i j i j i j i j i j T T T T T T x y --+= 上式整理成迭代形式:()()22 ,1,-1,,1,-12222+2() 2()i j i j i j i j i j y x T T T T T x y x y ++=++++ (i=2,3……,N-1),(j=2,3……,M-1) 补充四个边界上的第一类边界条件得:1,1j T T = (j=1,2,3……,M) ,1N j T T = (j=1,2,3……,M) ,1i j T T = (i=1,2,3……,N)

非稳态导热习题

第三章 非稳态导热习题 例一腾空置于室内地板上的平板电热器,加在其上的电功率以对流换热和辐射换热的方式全部损失于室内。电热器表面和周围空气的平均对流换热系数为h ,且为常数,室内的空气温度和四壁、天花板及地板的温度相同,均为t f 。电热器假定为均质的固体,密度为ρ,比热为c ,体积为V , 表面积为A ,表面假定为黑体,因其导热系数足够大,内部温度均布。通电时其温度为t 0。试写出该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 [解] 根据题意,电热器内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 电热器以辐射换热方式散失的热量为: 44r f ()A T T σΦ=- (1) 以对流换热方式的热量为: c f ()hA T T Φ=- (2) 电热器断电后无内热源,根据能量守恒定律,散失的热量应等于电热器能量的减少。若只考虑电热器的热力学能 r c d d T cV ρτ -Φ-Φ= (3) 因此,相应的微分方程式为: 44f f d ()()d T A T T hA T T cV σρτ -+-=- (4) 初始条件为: τ=0, t =t 0 (5) 上述两式即为该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 例 电路中所用的保险丝因其导热系数很大而直径很小可视为温度均布的细长圆柱体,电流的热效应可视为均匀的内热源。如果仅考虑由于对流换热的散热量,保险丝表面和温度为t f 的周围空气之间的平均对流换热系数为h ,且为常数。试求该保险丝通电后温度随时间的变化规律。 [解] 根据题意,保险丝内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 保险丝表面以对流换热方式散失的热量为: c f ()hA T T Φ=- (1) 保险丝的内热源为: Q 0=IR 2 (2) 式中:I ——保险丝通过的电流,(A ); R ——保险丝的电阻,Ω。 根据能量守恒,散失的热量与内热源所转变成的热量的和应等于保险丝能量的变化。若只考虑保险丝的热力学能 c 0d d T Q cV ρτ -Φ+= (3)

非稳态导热习题

第三章 非稳态导热习题 例3.1一腾空置于室内地板上的平板电热器,加在其上的电功率以对流换热和辐射换热的方式全部损失于室内。电热器表面和周围空气的平均对流换热系数为h ,且为常数,室内的空气温度和四壁、天花板及地板的温度相同,均为t f 。电热器假定为均质的固体,密度为ρ,比热为c ,体积为V , 表面积为A ,表面假定为黑体,因其导热系数足够大,内部温度均布。通电时其温度为t 0。试写出该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 [解] 根据题意,电热器内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 电热器以辐射换热方式散失的热量为: 44r f ()A T T σΦ=- (1) 以对流换热方式的热量为: c f ()hA T T Φ=- (2) 电热器断电后无内热源,根据能量守恒定律,散失的热量应等于电热器能量的减少。若只考虑电热器的热力学能 r c d d T cV ρτ -Φ-Φ= (3) 因此,相应的微分方程式为: 44f f d ()()d T A T T hA T T cV σρτ -+-=- (4) 初始条件为: τ=0, t =t 0 (5) 上述两式即为该电热器断电后温度随时间变化的数学描述。 例 3.2 电路中所用的保险丝因其导热系数很大而直径很小可视为温度均布的细长圆柱体,电流的热效应可视为均匀的内热源。如果仅考虑由于对流换热的散热量,保险丝表面和温度为t f 的周围空气之间的平均对流换热系数为h ,且为常数。试求该保险丝通电后温度随时间的变化规律。 [解] 根据题意,保险丝内部温度均布,因此可用集中参数分析法处理。 保险丝表面以对流换热方式散失的热量为: c f ()hA T T Φ=- (1) 保险丝的内热源为: Q 0=IR 2 (2) 式中:I ——保险丝通过的电流,(A ); R ——保险丝的电阻,Ω。 根据能量守恒,散失的热量与内热源所转变成的热量的和应等于保险丝能量的变化。若只考虑保险丝的热力学能 c 0d d T Q cV ρτ -Φ+= (3)

一维非稳态导热问题的数值解

计算传热学程序报告题目:一维非稳态导热问题的数值解姓名: 学号: 学院:能源与动力工程学院 专业:工程热物理 日期:2014年5月25日

一维非稳态导热问题数值解 求解下列热传导问题: 1.方程离散化 对方程进行控制体积分得到: 非稳态项:选取T 随x 阶梯式变化,有 扩散项:选取一阶导数随时间做显示变化,有 进一步取T 随x 呈分段线性变化,有 e P E e x T T x T )()(δ-=?? , w W P w x T T x T )()(δ-=?? 整理可以得到总的离散方程为: 2.计算空间和时间步长 取空间步长为: h=L/N 网格Fourier 数为: 220x t x t F ??=??= α(小于0.5时稳定) 时间步长为: 3.建立温度矩阵与边界条件 T=ones(N+1,M+1) T(:,1)=Ti (初始条件温度都为0) T(1,:)=To (边界条件x=0处温度为1) T(N+1,:)=Te (边界条件x=L 处温度为0) 4.差分法求解温度 由离散方程可得到: 转化为相应的温度矩阵形式: 5.输入界面 考虑到方程的变量,采用inputdlg 函数设置5个输入变量,对这5个变量设置了默认值,如图1所示。在计算中可以改变不同的数值,得到不同的结果,特别注意稳定条件的临界值是0.5。根据设置的默认值,得到的计算结果如图2所示。 图1 matlab 变量输入界面

图2 默认值的计算结果 6.结果分析 根据上面的分析,给出了程序的输入界面,以及默认值状态下的数值解。可以通过改变不同的输入值,得到需要的分析结果,总结出了下面4点结论: (1)取F =0.48,得到一维非稳态导热结果如下图所示 图2 F0=0.48时一维非稳态导热从图中可以看出,对于长度L=1的细杆,初始时刻t=0时温度为0,边界条件x=0时,T=1,边界条件x=1时,T=0。随着时间的增加,温度从x=0通过导热的形式传递到x=1,不同时刻不同位置杆的温度都不同,并且随着时间的增加,杆的温度也逐渐增加。 (2)取F =0.48,可以得到不同位置的温度响应曲线,如下图所示 图3 F0=0.48时不同x位置处的温度响应图中红色曲线代表x=0.1位置的温度瞬态响应,黑色曲线代表x=0.2位置的温度瞬态响应,蓝色曲线代表x=0.4位置的温度瞬态响应。从图中可以看出,随着x的增加,曲线与x轴的交点值越大,温度开始传递到该位置的所需的时间越长。随着x的增加,温度响应曲线的变化速率越慢,最终的达到的温度也越低。 (3)取F =0.25,得到不同位置的温度响应曲线如下图所示 图4 F0=0.25时不同x位置处的温度响应图中三条曲线分别是x=0.1,x=0.2,x=0.4位置的温度瞬态响应。与图3 的F 0=0.48进行对比,两种情况下的F 值不同,F 值越大表明热扩散系数 的值 越大。从图中可以看出热扩散系数对于导热的影响,F 0=0.25时,与F =0.48相 比较,各位置开始响应时所需的时间较长,而且各位置响应曲线的变化速率较小, 最终的达到的温度也较低,说明了热扩散系数越小,热传导越慢,传递效率越低。 (4)取F 0= 0.51,得到非稳定的数值解如图所示 图5 F0=0.51时一维非稳态导热 图6 F0=0.51时不同x位置处的温度响应 从图中可以看出,对于显示格式的离散方程,并不是所有的F 值都能得到 有意义的解,必须要求F 0<0.5时才能得到稳定的数值解,当F >0.5时,会出现

稳态导热习题

稳态导习题 1 固体内的一维导热问题 例1 具有均匀内热源强度q v 的无限大平壁处于稳态导热,其厚度为2δ,导热系数λ为常数,两侧壁温各自均布,分别为 t w1和t w2,试求该平壁内的温度分布表达式。 解: 根据题意,x 坐标的原点取平壁的中心线,描述该平壁内稳态导热现象的微分方程式为: 2v 2d 0d q t x λ += (1) 边界条件: x= -δ: t=t w1 x= δ: t=t w2 (2) 移项后积分该微分方程式两次可得其通解 v 1d d q t x C x λ =-+ 2v 122q t x C x C λ =-++ (3) 代入边界条件 2v w112()()2q t C C δδλ=- -+-+ (4) 2v w2122q t C C δδλ =-++ (5) 式(4)+式(5) 2w1w2v 22δλ +=+t t q C (6) 式(4)-式(5) w2w112t t C δ-= (7) C 1和C 2代入微分方程式的通解式(3)后得到壁内的温度表达式 22v w2w1w2w1(2)222 δλδ-+= -++q t t t t t x x (8) 例2具有均匀内热源q v 的无限大平壁处于稳态导热,其厚度为2δ,导热系数λ为常数,两侧壁温各自均布且相同,均为t w ,试求该平壁内的温度分布表达式。 解: 根据题意,导热微分方程式同上题。由于两侧壁温相同,是一种对称情况,因此只需求解一半的求解域即可,x 坐标的原点取平壁的中心线。描述该平壁内稳态温度场的微分方程式为: 2v 2d 0d q t x λ += (1)

边界条件:x=0: d 0d t x = x=δ: w = t t (2) 该微分方程式的通解为 2v 122q t x C x C λ =-++ (3) 代入边界条件 v 100q C λ =-+ (4) 2v w 122q t C C δδλ =-++ (5) 由式(4) 10C = (6) 常数C 1代入式(5) 2v 2w 2q C t δλ =+ (7) 常数C 1和C 2代入微分方程式的通解式(3)后得到壁内的温度表达式 22v w ()2q t x t δλ = -+ (8) 例3一锥台如附图所示,顶面和底面温度各为均匀的t w1和t w2, 侧面覆有保温材料。锥台的导热系数λ为常数.该锥台横截面的 直径随坐标x 的变化规律为d=cx (c 为常数)。设锥台内的导热为 沿x 方向的一维稳态导热。 试求:a. 通过锥台的热流量 b. 任意x 处的热流密度 解: 锥台顶面和底面的温度已知,锥台内无内热源,侧面绝 热,因此锥台内沿x 方向的热流量Ф为常数,导热系数λ为 常 数,可用傅里叶定律直接积分求得。 根据傅里叶定律 x dt A dx λΦ=- (1) 式(1)两侧分离变量并积分 w2 2w11d d t x t x x t x A λΦ=-?? (2) 由于热流量Φ和导热系数λ均为常数 w2 2w112d d () 4 πλΦ=-??t x t x x t cx (3)

非稳态传热计算方法及举例

题目 一厚度为0.1m的无限大平壁,两侧均为对流换热边界条件,初始时两侧流体温度与壁内温度一致,t f1=t f2=t0=5℃;已知两侧对流换热系数分别为h1=11 W/m2K、h2=23W/m2K, 壁材料的导热系数 =0.43W/mK,导温系数a=0.3437×10-6 m2/s。如果一侧的环境温度t f1突然升高为50℃并维持不变,计算在其它参数不变的条件下,平壁内温度分布及两侧壁面热流密度随时间的变化规律(用图形表示)。 问题分析 此题为两侧受恒温流体作用,并求其从非稳态传热过程温度场到接近稳态传热的温度场,并算出其热流密度随时间的变化规律。

解法 建立离散方程及求解 将平板分割成如下网格:共计10个网格,11个节点,以恒温流体1处为节点1,恒温流体2处为节点11。 列写节点方程,边界条件皆为恒温流体传热,初始条件为5摄氏度。以此对每个单独时刻进行求解,解出该时刻各节点的温度,并在此解的基础上进一步解出之后各时段的温度解,进行迭代计算,直到满足时间要求为止。 非稳态传热计数器 计算过程使用Excel实现,具体做法是利用Excel进行解方程,并求出温度解。因使用10个网格,故方程类型为10元1次方程组,也就是说每个时刻都有10个方程必须联立求解,使用Excel的行列式计算能很容易地用克拉姆方法解出该方程。之后用该组温度解进行下一次迭代运算,如此反复,直到满足题设要求。 具体的温度求解请查阅非稳态传热计算器.xlsx 文件,为了要求计算器的整洁美观,繁琐的计算过程使用Hide功能隐藏,若需查阅解除Hide指令即可。 使用计算器时仅需输入相关系数,并输入合适的时间步长即可,计算器将按给定的参数计算出平板在之后各个时刻各节点上的温度值。 计算器将列出各节点的温度值随时间变化的计算表格,同时输出三种图形:平板内各节点温度随时间变化规律,平板内各节点温度在某一时刻的变化规律及平板壁面热流密度随时间变化规律。

传热学第三章答案杨世铭-陶文铨分解

第三章 思考题 1. 试说明集总参数法的物理概念及数学处理的特点 答:当内外热阻之比趋于零时,影响换热的主要环节是在边界上的换热能力。而内部由于热阻很小而温度趋于均匀,以至于不需要关心温度在空间的分布,温度只是时间的函数, 数学描述上由偏微分方程转化为常微分方程、大大降低了求解难度。 2. 在用热电偶测定气流的非稳态温度场时,怎么才能改善热电偶的温度响应特性? 答:要改善热电偶的温度响应特性,即最大限度降低热电偶的时间常数hA cv c ρτ= ,形状 上要降低体面比,要选择热容小的材料,要强化热电偶表面的对流换热。 3. 试说明”无限大平板”物理概念,并举出一二个可以按无限大平板处理的非稳态导热问题 答;所谓“无限大”平板,是指其长宽尺度远大于其厚度,从边缘交换的热量可以忽略 不计,当平板两侧换热均匀时,热量只垂直于板面方向流动。如薄板两侧均匀加热或冷却、 炉墙或冷库的保温层导热等情况可以按无限大平板处理。 4. 什么叫非稳态导热的正规状态或充分发展阶段?这一阶段在物理过程及数学处理上都有 些什么特点? 答:非稳态导热过程进行到一定程度,初始温度分布的影响就会消失,虽然各点温度仍 随时间变化,但过余温度的比值已与时间无关,只是几何位置(δ/x )和边界条件(Bi 数) 的函数,亦即无量纲温度分布不变,这一阶段称为正规状况阶段或充分发展阶段。这一阶段的数学处理十分便利,温度分布计算只需取无穷级数的首项进行计算。 5. 有人认为,当非稳态导热过程经历时间很长时,采用图3-7记算所得的结果是错误的.理由 是: 这个图表明,物体中各点的过余温度的比值与几何位置及Bi 有关,而与时间无关.但当时间趋于无限大时,物体中各点的温度应趋近流体温度,所以两者是有矛盾的。你是否同意这种看法,说明你的理由。 答:我不同意这种看法,因为随着时间的推移,虽然物体中各点过余温度的比值不变 但各点温度的绝对值在无限接近。这与物体中各点温度趋近流体温度的事实并不矛盾。 6. 试说明Bi 数的物理意义。o Bi →及∞→Bi 各代表什么样的换热条件?有人认为, ∞→Bi 代表了绝热工况,你是否赞同这一观点,为什么? 答;Bi 数是物体内外热阻之比的相对值。o Bi →时说明传热热阻主要在边界,内部温度趋于均匀,可以用集总参数法进行分析求解;∞→Bi 时,说明传热热阻主要在内部,可以近似认为壁温就是流体温度。认为o Bi →代表绝热工况是不正确的,该工况是指边界热阻相对于内部热阻较大,而绝热工况下边界热阻无限大。 7. 什么是分非稳态导热问题的乘积解法,他的使用条件是什么?

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