孔隙溶液浓度的变化对黏土强度的影响_于海浩

塑性指数 黏土

浅论土的塑性指数Ip对粘土各项指标的影响 土的塑性指数IP，是表述土的粘性与可塑性的重要指标，它的数值等于液限与塑限的差值，即Ip=WL一 Wp。土的塑性界限也称为稠度界限，是土从流动状态变为可塑状态的界限含水量，称为液限。是从可塑状态变为半固体状态的界限含水量，称为塑限。它们的差值正好是粘性土处于可塑状态的上下限距，所以塑性指数IP表示了粘性土处在可塑状态的含水量变化的范围。塑性指数愈大，土处于可塑状态的含水量范围也愈大，换句话说，塑性指数的大小与土中结合水的可能含量有关，也就是与土的颗粒组成，土粒矿物成分以及土中水的离子成分和浓度等因素有关。因此，塑性指数在工程上对地基土的工程性质有很大的影响，下面从几个方面来加以说明。 1 塑性指数IP对地基土物理、化学性质的影响 由于粘性土的粘粒部分含有粘土矿物颗粒和有机质，所以土中粘粒含量越高，土的可塑性就越大，即IP越大。此外，也与粘土矿物的亲水性和粘粒含量有关，粘粒部分矿物成分不同，其也就不同。 根据活动性指数Ac的大小，可以划分为低活动性粘土(Ac<0．75)，中等活动性粘土(Ac=0.75～1.25)和高活动性粘土(Ac>1.25)。通常，在工程上，塑性大的土，它的干缩和湿胀性也大，如钠蒙脱土，其塑性指数Ip=656，研究表明，它的吸水率高达700％左右。塑性指数还能反映土中水的离子成分和浓度，当水中高价阳离子的浓度增加时，土粒表面吸附的反离子层的厚度变薄，土容易产生凝聚。可见塑性指数IP是一个能综合反映土的颗粒组成，矿物成分以及土中水的离子成分和浓度的指标，反映在工程上，体现为土的塑性高低，干缩与湿胀性的大小。 2 塑性指数对地基土力学性指标的影响 从力学性能指标的变化看，塑性指数Ip对土的压缩系数o，压缩模量E ，土的粘聚力C和摩擦角都有影响。塑性指数 Ip<1O的粉土和 Ip在1 0左右的砂性较大的土，其力学性指标较强，也就是压缩变形较小，而变形模量较大，粘聚力较小，内摩擦角较大。而对于塑性指数较大的粘性土来说，其各项指标与 Ip<1O 的土有明显的差异，力学性指标偏差，所换算出的地基承载力偏低。当然土的力学性指标与试验方法，土的天然含水量、天然密度等指标有着密切的关系。 3 IP对地基土其他方面的影响 3．1 液化问题 我们知道不同塑性的土，它的静强度与动强度的比值不同。低塑性土在振动条件下，动强度比静强度要低得多，抗振性能差。有试验证明，产生液化的土，Ip一般小于10，常在7左右，因此，除了大家熟知的饱和的粉、细砂容易产生液化外，对于 Ip<10，粘粒含量低于1O％～15％，平均粘径d50小于2 mm 的粉土，也常会产生液化，这从我们平时所做的颗粒分析试验中也能得到证实。3．2 可夯实性问题 根据试验数据统计， Ip<10的砂性土是难以压实的，这是因为 Ip<1O的土，粘粒含量较小，颗粒极配较差，土粒之间的内聚力较小，所以不易压实。塑性指数较大的粘土与粉质粘土，粘性较大，压实也较困难。土粒极配较好的混粒土，也就是Ip在1 0～1 2之间的土。由于它有足够的细颗粒去填充粗颗粒的孔隙，所以较容易压实，也能得到较高的干密度。

简述影响荧光效率的主要因素

1．简述影响荧光效率的主要因素。 答：（1）分子结构的影响：发荧光的物质中都含有共轭双键的强吸收基团，共轭体系越大，荧光效率越高；分子的刚性平面结构利于荧光的产生；取代基对荧光物质的荧光特征和强度有很大影响，给电子取代基可使荧光增强，吸电子取代基使荧光减弱；重原子效应使荧光减弱。（2）环境因素的影响：溶剂的极性对荧光物质的荧光强度产生影响，溶剂的极性越强，荧光强度越大；温度对溶液荧光强度影响明显，对于大多数荧光物质，升高温度会使非辐射跃迁引起的荧光的效率降低；溶液pH值对含有酸性或碱性取代基团的芳香族化合物的荧光性质有影响；表面活性剂的存在会使荧光效率增强；顺磁性物质如溶液中溶解氧的存在会使荧光效率降低。 2．试从原理和仪器两方面比较荧光分析法、磷光分析法和化学发光分析法。 答：（1）在原理方面：荧光分析法和磷光分析法测定的荧光和磷光是光致发光，均是物质的基态分子吸收一定波长范围的光辐射激发至单重激发态，测量的是由激发态回到基态产生的二次辐射，不同的是荧光分析法测定的是从单重激发态向基态跃迁产生的辐射，磷光分析法测定的是单重激发态先过渡到三重激发态，再由三重激发态向基态跃迁产生的辐射，二者所需的激发能是光辐射能。而化学发光分析法测定的是化学反应物或反应产物受反应释放的化学能激发而产生的光辐射，所需的激发能是化学能。 （2）在仪器方面：荧光分析和磷光分析所用仪器相似，都由光源、激发单色器、液槽、发射单色器、检测器和放大显示器组成。由于在分析原理上的差别，磷光分析仪器有些特殊部件，如试样室、磷光镜等。而化学发光分析法所用仪器不同，它不需要光源，但有反应器和反应池及化学反应需要的恒温装置，还有与荧光和磷光分析仪器相同的液槽、单色器、检测器等。 3．如何区别荧光和磷光？其依据是什么？ 答：为了区别磷光和荧光，常采用一种叫磷光镜的机械切光装置，利用荧光和磷光寿命的差异消除荧光干扰或将磷光和荧光分辨开。 4．采取哪些措施可使磷光物质在室温下有较大的磷光效率？ 答：（1）在试液中加入表面活性剂，；（2）将被分析物吸附在固体的表面。 5．化学发光反应要满足哪些条件？ 答：（1）能快速地释放出足够的能量；（2）反应途径有利于激发态产物的形成；（3）激发态分子能够以辐射跃迁的方式返回基态，或能够将其能量转移给可以产生辐射跃迁的其它分子。 6．简述流动注射式化学发光分析法及其特点。 答：流动注射分析是一种自动化溶液分析技术，它是基于把一定体积的液体试样注射到一个连续流动着的载流中，试样在流动过程中分散、反应，并被载流带到检测器中，再连续记录其光强、吸光度、电极电位等物理参数。其特点是，具有很高的灵敏度和很好的精密度。1．谱线自吸对光谱定量分析有何影响？ 答：在光谱定量分析中，自吸现象的出现，将严重影响谱线的强度，限制可分析的含量范围。2．激发光源的作用是什么？对其性能有何具体要求？ 答：激发光源的作用是提供试样蒸发、解离和激发所需要的能量，并产生辐射信号；对激发光源的要求是：激发能力强，灵敏度高，稳定性好，结构简单，操作方便，使用安全。

粘性土与粘土的区别

粘性土与粘土的区别： 粘性土是指塑性指数大于10的土. 粘性土分为粉质黏土和黏土, 粘土是指塑性指数大于17的土. 粉质粘土和粘土的区别： 粉质粘土，是粘土中具体细分，粉质多但也是粘土 粘土不感觉有沙粒,大多很细的粉末,一般没有沙粒.亚粘土感觉有沙粒,小土粒易用手指捻碎 砂土和粘土的区别是什么？砂土的“砂”表示什么含义？粘土的“粘”表示什么含义？ 砂土和粘土的称谓只是一种泛指的说法，准确的称呼为无粘性土和粘性土，划分标准粗略为看粒径大小（即砂粒、粉粒、粘粒等），理论上判断方法应用塑性指数（Ip）划分，当其小于等于3时，为砂土，当大于3时，一般认为是粘性土，塑性指数需要在实验室内通过界限含水量试验测定。 但在实际中，砂土无法进行该项试验，一般是通过颗粒分析方法（洗筛法+比重计法）分析其颗粒构成，然后进行判断 所谓砂土和粘土是按照他们的粒径的大小分类来说的. 不是一般所说的砂,或者粘了! 具体的参照土质土力学教材，讲的很清楚。 什么是高岭土？什么是砂性土？什么是亚粘土 1. 高岭土在化学组成上的主要特点是铝含量高，助熔剂含量低。其产地遍布各地，南方多原生高岭土， 北方多粘积高岭土 2.砂性土:它既具有一定数量的粗粒组，使路基具有足够的强度和水稳定性，又能保持一定数量的 细颗粒，使土具有一定的粘性，不至于过分松散。砂性土的颗粒组成接近于最佳级配。因此，砂性土修筑的路基适应于行车时的压实作用，能构成平整坚实的路基表面，雨天不泥泞，晴天不扬尘。 3.亚粘土:在建筑工程中，亚粘土是介于粘土和砂土之间的一种地基土它的特征接近粘土，但颗粒 较粘土粗，可塑范围较粘土小。粉质粘土（亚粘土）属于粘性土，在现行规范中规定，粘性土的分类是按土的塑性指数来划分的，如下： 塑性指数≥17的称粘土；17>液性指数≥10的称粉质粘土，10>塑性指数≥3的称为粉土，砂土的塑性指数一般都小于3。塑性指数越小，说明土的颗粒越粗，可塑的范围越小。 土层的软硬，不仅取决于名称，主要取决于土的含水量和空隙率。对粘性土来说，有一个指标叫液性指数，是判断土的软硬状态的。如下： 液性指数≤0 坚硬；0< 液性指数≤0.25 硬塑；0.25< 液性指数≤0.75 可塑；0.75<液性指数≤1 软塑；液性指数>1 流塑。 液性指数与土的类别及含水量有关，同一种土，含水量越大则液性指数越大，土质越软。 所以，亚粘土地层如果含水量不是很大，是不属于软弱地层的，完全可以作为建筑物基础的持力层的。

土的经验参数(物理指标、压缩、变形模量、剪切强度)

有关土的经验参数一、原状土物理性质指标变化范围 原状土物理性质指标变化范围，见表3-3-28。 注：粘砂土3＜I p≤7；砂粘土7＜I p≤17 二、土的平均物理、力学性质指标，见表3-3-29。土的平均物理、力学性质指标，见表3-3-29。

注：①平均比重采取：砂——2.66；粘砂土——2.70；砂粘土——2.71；粘土——2.74； ②粗砂和中砂的E 0值适用于不均匀系数C u = = 3者，当C u ＞5时应按表中所列值减少 。C u 为中间值时E 0 值按内插法确定； ③对于地基稳定计算，采用人摩擦角φ的计算值低于标准值2°。 10 60d d 32

三、土的压缩模量一般范围值 土的压缩模量一般范围值，见表3-3-3-。 注：砂粘土7＜I p≤7；粘土I p＞17 四、粘性土剪强度参考值 粘性土抗剪强度参考值，见表3-3-31。 注：粘砂土3＜I p≤7；砂粘土7＜I p≤7；粘土I p＞17 五、土的侧压力系数（ξ）和泊松比（u）参考值

注：粘土I p＞17；粉质粘土10＜I p≤17；I p≤10 五、变形模量于压缩模量的关系 变形模量E0是指土体在无侧限条件下应力与应变之比，其中的应变包含弹性应变和塑性应变两部分。因此，变形模量较弹性模量E小，通常在土与基础的共同作用分析中用变形模量E。变形模量一般是通过现场载荷试验确定，一些地方通过静力触探、标贯试验与变形模量建立了经验公式。 压缩模量Es是在侧限条件下应力与应变的比值，是通过室内试验获取的参数。 两者的关系：对于软土E0近似等于Es；较硬土层，E0=βEs，β=2～8，土愈坚硬，倍数愈大。

基孔制、基轴制公差带、配合、基本偏差数值表

内容摘要:国家标准《公差与配合》规定了公差带由标准公差和基本偏差两个要素组成。标准公差确定公差带的大小，而基本偏差确定公差带的位置，见下图。1）标准公差（IT）标准公差的数值由基本尺寸和公差等级来决定。其中公差 国家标准《公差与配合》规定了公差带由标准公差和基本偏差两个要素组成。 标准公差确定公差带的大小， 而基本偏差确定公差带的位置，见下图。 1）标准公差（IT） 标准公差的数值由基本尺寸和公差等级来决定。其中公差等级是确定尺寸精确程度的等级。标准公 差分为20级，即IT01，IT0，IT1，…，ITI8。其尺寸精确程度从IT01到ITI8依次降低。标准公差的具体数值可查表得到。 2）基本偏差 基本偏差一般是指上下两个偏差中靠近零线的那个偏差。即当公差带位于零线上方时，基本偏差为下偏差；当公差带位于零线下方时，基本偏差为上偏差，见上图。 国家标准对孔和轴均规定了28个不同的基本偏差。基本偏差代号用拉丁字母表示，大写字母表示孔，小写字母表示轴。下图是孔和轴的28个基本偏差系列图。

从基本偏差系列图可知，轴的基本偏差从a到h为上偏差（es），且是负值，其绝对值依次减小；从j到2c为下偏差（ei），且是正值，其绝对值依次增大。 孔的基本偏差从A到H为下偏差（E1），且是正值，其绝对值依次减小，从J到ZC为上偏差（Es），且是负值，其绝对值依次增大；其中H和h的基本偏差为零。JS和js对称于零线，没有基本偏差，其上，下偏差分别为+IT/2和-IT/2。 基本偏差系列图只表示了公差带的各种位置，所以只画出属于基本偏差的一端，另一端 则是开口的，即公差带的另一端取决于标准公差（IT）的大小。 7-6 极限与配合

软粘土物理力学特点分析

软粘土物理力学特点分析 １前言 当前，开发和利用沿海滩涂资源实行的围垦工程成为解决我国沿海地 区用地紧张、推动区域进展的重要战略之一。近年来，沿海地区围垦 工程表现逐步向深水、低涂、超软地基进展的特点［１］。沿海地区 多有深厚的淤泥、淤泥质软土层，这类软土一般具有高含水量、高压 缩性、低渗透性、低抗剪强度、显著的结构性与流变性等特点，这些 基本特性对工程会产生潜在的不利影响，其中以土体的结构性最甚。 沈珠江院士早已指出粘性土结构性问题研究的重要性［２］。吕海波 与汪稔等［３－４］对琼州海峡南北港防波堤区软土的结构性实行了 初步的机理分析。研究结构性土的物理、力学性质指标及其相关性对 于土体特性的判定、工程特性的分析及其为工程提供可靠的设计参数 具有重要的有用价值。通过指标间的相关性分析，利用常规的土性参 数预测变形与强度参数也有一定的工程价值［６］。不过当前对结构 性粘土物理力学性质指标的变化规律及其相关性的研究并不多见［７］。所以，有必要对结构性存有条件下软粘土的物理、力学性质 指标及其相关性展开统计分析。 浙江漩门三期围垦工程是至今该省最大的围垦工程，总围垦面积４５．３ｋｍ２。实体工程位于玉环县楚门半岛与玉环岛之间的漩门港湾，海堤总长５３１４ｍ。本试验重点研究最长的中段珠港海堤范围 内的深厚淤泥质软土的物理力学特性，珠港海堤地基主要由Ⅰ层淤泥 夹粉土、Ⅱ层淤泥、Ⅲ层淤泥质粉质粘土、Ⅳ层粘土夹粉细砂等组成。本研究钻探取样位置选择在海堤建筑影响范围外（编号ＢＺＫ），取 土最大深度为５９．８ｍ，所取土样主要为Ⅱ、Ⅲ层，兼有部分Ⅰ层。３土层的物理力学特性指标 根据研究内容，我们设计了相关的室内试验方案，实行基本物理性质 试验，同时还实行了一维固结试验与无侧限抗压强度试验。以上试验 的操作方法均按照《土工试验规程》［８］严格实行。土层的物理力

孔和轴的极限与配合解

第一章孔和轴的极限与配合 一、单项选择题 1.A; 2.D; 3.A; 4.D; 5.C; 6.C; 7.D; 8.C; 9.A;10.A; 11.D;12.B;13.A;14.C;15.C;（P24） 16.B;17.C;18D;19.D;20.B; 21.D;22.B;23.D;24.A;25.A。 二、填空题 1、1个； 2、测量误差； 3、过盈； 4、零线； 5、基本尺寸； 6、41μm; 7、实际； 8、极限； 9.实际；10、基轴制；11、基孔制； 12、过渡；13、通过测量；14、标准公差； 15、基本偏差；16、最多时；17、最少时。 三、简答题 1.(1)母线通过牙形上沟槽和凸起宽度相等的地方。 （2）母线通过牙形上沟槽宽度等于螺距基本尺寸一半的地方。 （3）旋合长度内实际在起作用的地方。 2.简述 间隙配合的特性，是具有间隙。它主要用于结合件有相对运动的配合（包括旋转运动和轴向滑动），也可用于一般的定位配合。

过盈配合的特性，是具有过盈。它主要用于结合件没有相对运动的配合。过盈不太大时，用于键联结传递扭矩；过盈大时，靠孔轴结合力传递扭矩。前者可以拆卸，后者不可以拆卸。 过渡配合的特性，是可能具有间隙，也可能具有过盈，但所得到的间隙和过盈量，一般是比较小的。它主要用于定位精确并要求拆卸的相对静止的联结。 3.泰勒原则 孔的体外作用尺寸应大于或等于孔的最小极限尺寸，并在任何位置上孔的最大实际尺寸应小于或等于孔的最大极限尺寸；轴的体外作用尺寸应小于或等于轴的最大极限尺寸，并在任何位置上轴的最小实际尺寸应大于或等于轴的最小极限尺寸。 4、答：不可以。因为本批产品测量得到的尺寸如此，并不能说明这是设计要求，更不能说明上偏差就是+0.045，下偏差就是+0.010. 5、当工件存在形状误差时，孔的实际尺寸都大于其作用尺寸，实际尺寸只有一个，体外作用尺寸有多个。 6、根据泰勒原则，运用实际尺寸和作用尺寸作判断。 7、公差反映了制造精度要求，反映加工的难易程度。公差值是不为零的绝对值；偏差表示某一尺寸偏离基本尺寸的量，与加工难度无关。偏差是代数值。

铸造工艺性之粘土型砂的性能

铸造工艺性之粘土型砂的性能 工艺性能：与各铸造工序的操作相关的砂型性能。影响：生产率、劳动强度、同时影响铸件质量、流动性、可塑性、粘膜型、保存性、吸湿性、溃散性、复用性。 工作性能;直接影响铸件质量的型砂性能成为工作性能。如湿强度、干强度、高温强度、热湿拉强度、透气性、发气性、耐火度、退让性、导热性等。 粘土砂的性能，主要取决于粘土和原砂的材料的性质及砂、土、水的配合比例在很大程度还受混制工艺、紧实度、温度等影响。 1.湿强度 在外力作用下，型砂达到破坏时，单位面积上所承受的力称为强度。型砂在湿态势的强度为湿强度。影响：起模、翻转、合型、搬运过程中造成塌箱。而在浇注时，则可能承受不住金属液的冲刷，冲坏铸型表面，使铸件产生砂眼，甚至炮火。 湿强度包括湿压、湿拉、湿剪强度。 湿强度主要取决于粘土的质量和加入量，含水量、原砂的颗粒组成、混砂质量、紧实程度。 （1）原砂在粘土加入量足够的情况下，砂粒越细、越不均匀，则型

砂质点间的接触面积越大，湿强度越高。 （2）粘土和水分水分适当时，随着粘土量的增加，型砂的湿强度增高。湿强度最大值在水/水+粘土=20%z左右时出现。（3）混砂时间为了保证粘土砂获得一定的强度，混砂时间要充分，钠基膨润土由于吸水时间长，因此比钙基膨润土和普通粘土混砂时间长。 （4）紧实度随着紧实度的提高砂型质点紧密排列，相互接触面积增大，粘土的粘结性能更好的发挥，提高湿强度。 湿强度度对惰性粉末非常敏感，惰性粉末增加，湿强度增加，但是湿拉强度和湿剪强度会降低，砂型发脆，起模时容易损坏型腔。 2.干强度 干强度对于干型、表面干型和干芯在运输、合型及浇注初期有着实际意义通常测定抗弯、抗压、抗拉和抗剪等干强度。砂型烘干后，自由水和吸附水逸失，质点相互靠近，质点间附着力增加，砂型湿强度比干强度有显著增加。 砂粒大小对型砂干强度影响不显著。影响干强度主要是粘土和水分。 在相同的粘土加入量的情况下，一般膨润土砂的干强度高于普通

软粘土地基处理方案的分析

摘要：文章论述了沧州等地变电站设计过程中所遇到的软土地基处理施工方案，对软基加固方法进行综合评价，并提出了适合该区域软基处理的最佳方案，从而达到优化设计、保证建筑结构的安全可靠、减小工程投资的目的。 关键词：软弱地基；处理方案；加固 1前言 就河北省南部电网而言，沧州等地变电站，属于软土地基。它是由海洋变陆地和陆地变海洋多次反复而成。其间黄河入海口由天津逐渐南迁，从黄河及其它河流上游携带大量泥沙，入海时沉积造陆，使陆地向海区延伸，构成了这一特殊的复杂陆域。由大量工程地质勘察资料证实，从地表至地下20 m 范围内均属近代海陆交替互相沉积的软弱土层，在-5 m～-15 m高程范围内多由淤泥质土组成，其含水量高，孔隙比大，天然容重低，土质很软。本文就沧州等地变电站的软土工程状况，提出一个较全面的评估和介绍，并就软基处理施工方案的选择做出分析比较，以供参考。 2软土地基处理的方案选择 习惯上，把淤泥、淤泥质土以及天然强度低、压缩性高、透水性小的粘性土总称为软土。软土地基处理的目的在于使低强

度的土体达到稳定，并满足一定的沉降要求。在地基处理中，由于建筑物的种类很多。故需要进行地基处理的因素很多，而地基处理的方法也很多，主要包括换填、预压、挤密、固化及桩基础等处理方法。地基处理方案的选择，不但要考虑到地基的土质及其变化情况，还要考虑建筑物的重要性、上部结构形式、荷载分布情况、基础类型、场地环境以及施工方法及周期等。所有的地基处理方法从总体上分为 2类，即浅基处理与深基处理。由于使用天然地基是较为节省的方法，因此在决定对地基进行处理之前，应对上述诸多因素加以考虑，并优先考虑选用能充分利用天然地基的处理方案，以降低造价。 对于较低层建筑，比如3、4层的变电站主控楼及综合楼，尽管软土地基的强度很低，地基承载力仅有60 kPa，仍可充分发挥其潜力，可选用浅基础。提高该类地基强度的方法以垫层、预压为首选。对8层以上的屋内变电站来说，使用较多且效果较好当属桩基础，属深基础范畴。但是，对5～7层的配电楼基础的选择，则是人们争论的焦点。另外，在处理方案确定之前，既要考虑建筑物自身的安全，还要从经济角度出发对工程进行可行性评估。 2.1换填法 换填法也称为垫层法，就是把地基上部一定范围内不符

影响荧光值强度的因素

影响荧光强度的因素 1.荧光的减退 荧光物质经紫外线长时间照射及空气的氧化 作用，会使荧光逐渐减退。 2.荧光强度与溶液浓度的关系 在稀溶液中：F＝Kc F 为荧光强度 K—检测效率（由仪器决定）c 为液体的浓度 高浓度时，荧光物质发生熄灭和自吸收现象，使F与c不呈线性关系 3.温度的影响 温度对荧光强度的影响较敏感。溶液温度 下降时，介质的粘度增大，荧光物质与分子的 碰撞也随之减少，去活化过程也减少，则荧光 强度增加。相反，随着温度上升，荧光物质与 分子的碰撞频率增加，使去活化几率增加，则 荧光强度下降。 4. pH的影响 带有酸性或碱性官能团的大多数芳香族化 合物的荧光一般都与溶液PH值有关，例如：在 pH=7~12的溶液中苯胺以分子形式存在，会发出 蓝色荧光；而在pH<2或pH>13的溶液中苯胺以离 子形式存在，都不会发出荧光。同时所用酸的种 类也影响荧光的强度，例如：奎宁在硫酸溶液中 的荧光比在盐酸中的要强。 5.溶剂 许多有机物及金属的有机络合物，在乙醇 溶液中的荧光比在水溶液中强。乙醇、甘油、 丙酮、氯仿及苯都是常用的有机溶剂，其中大 多有荧光，应设法避免；一般避免的办法是稀 释，或加入一部分水。 6.荧光强度达到最高点所需要的时间不同，有 的反应加入试剂后荧光强度立即达到最高峰。有 的反应需要经过15~30分钟才能达到最高峰。 7.有机溶剂中常有产生荧光的杂质，可用蒸馏法提纯。橡皮塞、软木塞及滤纸中也常有能溶于溶剂的一些带荧光的物质。 注意事项 ①在实验中，拿比色杯要拿4个棱角，切勿 拿光滑的透光面，以免影响检测效果 ②比色杯用后，应用醇或其它有机溶剂浸 泡。 ③氙灯长时间使用（1000h以上）后可能 会发生爆炸，所以保证期（500h）以后，应及 时更换。 ④在安装或更换氙灯时，应确认电源开关

淤泥质黏土水泥土典型力学性能指标试验研究

淤泥质黏土水泥土典型力学性能指标试验研究 阮庆，阮波，曾元，温凯，李贤超 （中南大学土木工程学院，湖南长沙410075） 摘要：结合湖南洞庭湖区某高速公路淤泥质黏土软基处理工程，进行淤泥质黏土水泥土室内配合比试验和无侧限抗压强度试验，研究水泥土的无侧限抗压强度影响因素、应力～应变关系和变形模量的变化规律。研究结果表明：淤泥质黏土水泥土的无侧限抗压强度随着养护龄期和水泥掺入比的增加而增加，随着含水率的增大而减小；无侧限抗压强度增长速率随着养护龄期的增大而减小，随着水泥掺入比的增大而增大；水泥土应力～应变全过程曲线可以分为加载初始阶段、塑性上升阶段、应力～应变下降阶段和残余强度阶段等四个阶段；水泥土的变形模量随着水泥土的无侧限抗压强度的增大而增大；高含水率、低水泥掺入比、短龄期的试件呈现塑性破坏；低含水率、高水泥掺入比、长龄期的试件呈现脆性破坏。 关键词：淤泥质黏土；水泥土；无侧限抗压强度；影响因素；变形模量；破坏模式 中图分类号：U416.1 文献标志码：A 文章编号： Experimental research on typical mechanical performance index of cement stabilized muddy clay RUAN Qing，RUAN Bo，ZENG Yuan，WEN Kai，LI Xian-chao （School of Civil Engineering，Central South University，Changsha 410075，China） Abstract：Mechanical properties of cement stabilized muddy clay for highway soft soil foundation, which was in Dong-ting Lake area, was discussed through the laboratory test of cement stabilized soil mixing proportion combined with unconfined compressive strength(UCS) test. The factors influencing UCS，and the change rules of stress-strain relationship and deformation modulus were chosen as the mechanical properties studied. The results indicated that with the increase of curing period and cement ratio, the strength of the specimens increased significantly, however, the strength of the specimens decreased with the increase of moisture content. The development of the growth rate for UCS was achieved by increasing cement ratio. Nevertheless, the decrease rate of UCS resulted from the increase of curing days.The initial leading stage，plastic growth stage，stress-stain

建筑陶瓷粘土原料干燥抗弯强度标准测试方法

建筑陶瓷黏土原料干燥抗弯强度标准测试方法 谢汝忠 （矽比科嘉窑新会矿业有限公司，广东江门529149） 摘要：干燥抗弯强度标准测试方法是黏土原料标准化的重要组成部分，本文根据作者多年黏土原料干燥抗弯强度测试经验，在黏土原料干燥抗弯强度标准测试方法的试验设备、坭浆制备、粉料制备、试条成形、断裂载荷测试、结果及数据处理、测试报告组成等方面作了探讨。由于抽取有代表性的综合样对黏土原料干燥抗弯强度影响较大，也作了相应规定。 关键词：建筑陶瓷；黏土原料；干燥抗弯强度； 黏土原料能保证建筑陶瓷坯体具有可塑性和干燥强度，满足坯体在成型、输送、施釉、装窑、烧成等工序的加工需要。因此需要制定黏土原料干燥抗弯强度标准测试方法，用来衡量和判定黏土原料的加工性能，这是黏土原料标准化的重要组成部分。 有关定义如下： 1、抽样量 从一批黏土中抽取黏土的数量。 2、样本量 用于每项性能试验的黏土的数量。 3、四分法 把样本均化，从中间划十字线把样本等分为四份，取出对角线的两份，合并后再均化。如此不断缩小样本量的大小，直到规定的样本量的大小。 4、黏土 以高岭石为主矿物，伴有适量石英、长石、云母、蒙脱石等多种天然矿物的混合体。 包括原生黏土、次生黏土等。 5、干燥抗弯强度极限 经110℃±5℃的烘箱烘干至恒重的试样，受静弯曲力作用到破坏时的最大应力，用试样破坏时所受弯曲力矩断裂处的断面模数之比来表示。 6、含水率 黏土中所含自由水的量。 7、砂子筛余量 筛分终止时筛上残留物去掉木榍和纤维物后的重量占干试样总重量的百分数。 有关试验设备如下：

1、抗弯强度试验机： 1.1两根圆柱形支撑棒：用金属制成，与试样接触部分用硬度为50I RHD±5IRHD的橡胶包裹，橡胶的硬度按GB/T 6031测定，一根能稍微摆动，另一根棒能绕其轴稍作旋转（相应尺寸见表1）。 1.2圆柱形中心棒：一根与支撑棒直径相同且用相同橡胶包裹的圆柱形中心棒，用来传递荷载F，此棒也可稍作摆动（相应尺寸见表1）。 1.3压力表：精确到1.0%。 表1 棒的直径、橡胶厚度和长度单位：毫米 2 游标卡尺：精度为0.02mm。 3 烘箱：能在110℃±5℃保温。 4 天平：感量为0.01g. 5 快速球磨机: 5.1球磨罐：氧化铝材质，容积1000ml； 5.2研磨介质：氧化铝球石，密度3.6-3.7g/cm3，重量450-451g，其中直径13-21mm 球石350-355g,其余为直径7-13mm球石。 6试验筛：符合GB/T 6003的规定。 7压力成形机 7.1 一次可压制1～4条长方体试条的模具，模具粉料腔长度100mm,宽度20mm,深度19mm. 7.2压强：每个试条在240±5kgf/cm2的压强下压制成形。 7.3压力表：精确到2.0%。 黏土原料干燥抗弯强度标准测试步骤包括以下几个方面： 一、抽取有代表性的综合样品

黏土_石膏胶结材料的强度试验_周承京

第37卷 增刊1 岩 土 工 程 学 报 Vol.37 Supp.1 2015年7月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering July 2015 黏土–石膏胶结材料的强度试验 周承京，王红鑫，陈 群＊，何昌荣　 （四川大学水利水电学院水力学与山区河流开发保护国家重点实验室，四川 成都 610065） 摘要：为研究黏土–石膏胶结材料的强度特性，在12～336 h的养护时间内，对4种不同配比的黏土–石膏胶结材料进行了单轴无侧限抗压强度试验，测得不同配比胶结材料的初凝时间以及无侧限抗压强度随养护时间的变化规律。同时，在黏土石膏混合料中掺入2～5 mm的砾石进行单轴无侧限抗压强度试验以探讨黏土–石膏胶结材料与砾石的联合作用。 试验结果表明，黏土–石膏胶结试样的初凝时间较短，不超过15 min。试样的单轴无侧限抗压强度随时间的变化过程可分为前、中、后3个时期，分别对应强度略微减小、显著增长和趋于稳定3个阶段。掺砾后试样的前期强度未出现减小现象，中、后期强度随时间的变化规律与未掺砾试样相同，但强度显著增长较早且中期持续时间较长。掺砾试样的后期稳定强度远大于未掺砾试样的强度。 关键词：黏土–石膏胶结材料；单轴无侧限抗压强度试验；无侧限抗压强度；养护时间；配合比 中图分类号：TU43 文献标识码：A 文章编号：1000–4548(2015)S1–0056–05 作者简介：周承京(1991–)，男，硕士研究生，主要从事岩土工程研究。E-mail: nmgzcj1991@https://www.360docs.net/doc/bd12792866.html,。 Strength tests on clay-gypsum cementation materials ZHOU Cheng-jing, WANG Hong-xin, CHEN Qun, HE Chang-rong (State Key Lab of Hydraulics and Mountain River Engineering, School of Hydraulic and Hydropower Engineering, Sichuan University, Chengdu 610065, China) Abstract: The uniaxial unconfined compressive strength tests are performed to investigate the strength properties of clay-gypsum cementation materials after curing of 12 to 336 hours. The initial setting time and change processes of uniaxial unconfined compressive strength with curing time are obtained. Meanwhile, the uniaxial unconfined compressive strength tests on clay-gypsum cementation materials mixed with gravels with diameter of 2 to 5 mm are conducted to study the effect of gravel combinion. The test results show that the initial setting time is short and less than 15 minutes. The change in the uniaxial unconfined compressive strength of the samples with curing time can be divided into three stages: early, medium and late stages, that is, strength change, obvious increase and stabilization stages. The early strength of the sample with gravels does not decrease and the change process of the medium and late strength is similar to that of the sample without gravels. However, its strength obviously increases earlier and medium stage is longer. The late stable strength of the sample with gravels is much larger than that of the sample without gravels. Key words:clay-gypsum cementation material; uniaxial unconfined compressive strength test; unconfined compressive strength; curing time; mix proportion 0 引 言 随着科学技术的快速发展以及胶结技术的广泛应用，胶结材料也得到了较大的发展，其主要作用是提高松散土层的强度及整体性、减小渗透性以及降低地基土的压缩性[1-2]，广泛应用于采矿工程[3]、水利水电工程[4]以及地基处理[5-6]等各个领域。 目前，主要的胶结原材料可以大致分为3大类：黏土、水泥以及化学材料。针对于以上材料，不少学者已经进行了研究。例如，张晋霞等[7]以矿渣、铁尾矿、NaOH以及水玻璃为原材料进行了矿山胶结充填材料的研究，蒋明镜等[8]以环氧树脂和水泥为原材料对微观粒间胶结强度进行了研究，高洁等[9]对1∶1∶6的黏土–水泥–磷石膏胶结充填材料进行了强度试验研究。以上研究大部分都涉及到了水泥和化学材料，虽然均可以满足各自工程的实际要求，但是对于一些需要超前支护的临时工程，后期要进行施工，而水泥和化学胶结材料的强度较高，临时支护后不便于开挖。使用黏土进行胶结，可以很好地解决这一问题，此外， ─────── 收稿日期：2015–03–26 *通讯作者 DOI：10.11779/CJGE2015S1012

某地区粉质粘土与全风化泥岩物理力学指标的差异分析

某基岩地区粉质粘土与全风化泥岩 物理力学指标的差异分析 1、前言 在实际勘察过程中，在不同的区域地质条件下，存在上部为第四系土层，下部为全风化基岩的地层结构。在第四系与基岩交界处的土层野外性状相似度较高，野外辨识较困难，为后期的勘察报告地层划分造成一定影响。尤其是基岩为泥岩的地层，采取的全风化状态泥岩与粉质粘土的岩心十分相似，除现场原位测试能粗略划分外，直接观察土体性状进行区分容易辨识错误，对地基承载力的取值也存在一定的影响。 泥岩属于软岩，受外界条件的影响，易形成多种风化状态。泥岩全风化成土状，具有土的性质但实质上还属于基岩，而粉质粘土只具有土的性质，在承载力、抗剪强度等方面有着一定的差别。 本文针对这种情况，选择同时具有粉质粘土与全风化泥岩的勘察场地，对粉质粘土和全风化泥岩进行了室内土工试验，在同一实验条件下，对粉质粘土与全风化进行了常规试验和抗剪强度试验，同时对全风化泥岩进行了单轴抗压强度试验，通过对主要物理力学参数的对比，得出两者之间的差异，对室内地层划分及提供全风化泥岩地基承载力具有一定的指导作用。 2、泥岩风化程度的区分 根据钻探取得的岩心，野外鉴别不同风化状态的泥岩主要按照以下情形进行区分： 中风化泥岩【1】：结构部分破坏，沿节理面有次生矿物，风化裂隙发育，岩体被切割成岩块，钻芯方可钻进； 强风化泥岩【1】：结构大部分破坏，矿物成分显著变化，风化裂隙很发育，岩体破碎，干钻不易钻进； 全风化泥岩【1】：结构基本破坏，但尚可辨认，有残余结构强度，干钻可钻进。 粉质粘土与全风化泥岩存在一定的接触面，单从钻进和岩心样不易区分，因此本文不考虑岩心的野外辨识，从试验参数上进行对比区分。 3、场地的工程地质条件 试验场地位于准噶尔盆地东南，卡拉麦里山前洪积倾斜平原戈壁区，地貌类型为剥蚀残丘、山间坳地，局部地段基岩出露，海拔588～692m，地形较平坦开阔，相对高差小于5m。 场地地处东准噶尔盆地东北缘，北至卡拉麦里山南麓残山丘陵区；南跨准噶尔盆地平原区。北部为残山丘陵区，南部为洪积、风积、盐渍地平原区，地形平坦，主要由洪积戈壁、风成沙和盐渍土层组成的广阔的平原区，构造上位于卡拉麦里隆起与准噶尔盆地衔接地带，跨两大地质构造单元。区内中生代以来发育的地层变形轻微，断裂构造不发育，没有活动断裂分布。 根据本次勘察30.0m范围内揭露地层依次为角砾、粉质粘土、全风化泥岩、强风化泥岩、中风化泥岩、微风化泥岩，主要涉及地层描述如下： 粉质粘土：棕红色为主，可塑～硬塑状态，干强度、韧性中～高，夹薄～中厚层粉土及粉砂，锰氧化物条纹，偶见砾石。本层标准贯入试验实测击数为13.0～39.0击，平均20.0击。 全风化泥岩：棕红色为主，局部为杂色，无原岩结构，夹薄层全风化砂岩，层厚0.2～7.3m。本层重型动力触探试验实测击数为27.0～71.0击，平均43.4击。 拟建建筑物基础埋深为1.5～4.0m，地基承载力要求为150～180kPa。

荧光分析法基本概念

紫外可见吸收光谱 一紫外吸收光谱分析 基于物质对200-800nm光谱区辐射的吸收特性而建立起来的分析测定方法称为紫外-可见吸收光谱法或紫外-可见分光光度法。它属于分子吸收光谱，是由于分子内电子跃迁而产生的光谱。 二紫外光谱的产生 物质分子的能量具有量子化的特征（即物质分子的能量具有不连续的特征）。一个分子有一系列能级，其中包括许多电子能级，分子振动能级以及分子转动能级。分子吸收特定的波长的光而产生吸收光谱 分子的紫外吸收光谱是由于分子中价电子的跃迁而产生的，从化学键的性质上考虑，与电子光谱有关的主要是三种电子：（1）形成单键的σ电子；（2）形成双键的π电子；（3）分子中非键电子即n 电子。 化合物不同，所含的价电子类型不同，所产生的电子跃迁类型不同，根据分子轨道理论，分子中这三种电子能级的高低次序大致是：（σ）＜（π）＜（n）＜（π*）＜（σ* ）σ,π是成键轨道，n 是非键轨道，σ* ,π* 是反键轨道 由于电子能级间跃迁的同时总伴随有振动和转动能级间的跃迁。即电子光谱中总包含有振动能级和转动能级间跃迁产生的若干谱线而呈现宽谱带。 二紫外光谱的表示方法

紫外光谱图是由横坐标、纵坐标和吸收曲线组成的。 横坐标表示吸收光的波长，用nm（纳米）为单位。 纵坐标表示吸收光的吸收强度，可以用A(吸光度)、T(透射比或透光率或透过率)、1-T(吸收率)、 (吸收系数) 中的任何一个来表示。 吸收曲线表示化合物的紫外吸收情况。曲线最大吸收峰的横坐标为该吸收峰的位置，纵坐标为它的吸收强度。

四、紫外光谱中常用的几个术语 1.发色基团和助色基团 发色基团：是能导致化合物在紫外及可见光区产生吸收的基团，不论是否显示颜色都称为发色基团。一般不饱和的基团都是发色基团（C=C、C=O、N=N 、三键、苯环等） 助色基团：指那些本身不会使化合物分子产生颜色或者在紫外及可见光区不产生吸收的一些基团，但这些基团与发色基团相连时却能使发色基团的吸收带波长移向长波，同时使吸收强度增加。助色基团通常是由含有孤对电子的元素所组成（-NH2, -NR2, -OH , -OR , -Cl等），这些基团借助P-π共轭使发色基团增加共轭程度，从而使电子跃迁的能量下降。 2．红移、蓝移、增色效应和减色效应 由于有机化合物分子中引入了助色基团或其他发色基团而产生

SBPT测定饱和黏土不排水强度的数值分析

第31卷第7期 岩 土 力 学 V ol.31 No.7 2010年7月 Rock and Soil Mechanics Jul. 2010 收稿日期：2009-04-24 基金项目：国家自然科学基金资助项目（No. 50639010）；东北电力大学博士科研启动基金项目（No. BSJXM-200917）；河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室开放基金（No. GH200803）。 第一作者简介：郝冬雪，女，1981年生，博士，主要从事孔扩张理论及原位测试机理研究。E-mail: haodongxue@https://www.360docs.net/doc/bd12792866.html, SBPT 测定饱和黏土不排水强度的数值分析 郝冬雪1, 2，陈 榕2，栾茂田2，武科3, 4 （1.东北电力大学 建筑工程学院，吉林 吉林 132012；2.大连理工大学 海岸和近海工程国家重点试验室，辽宁 大连 116085； 3.山东大学 岩土与结构工程研究中心，济南 250061； 4.河海大学 重点试验室，南京 210098） 摘 要：自钻式旁压试验（SBPT ）因其扰动小、测试深度大、可以获得应力-应变、超孔隙水压力-时间等数据，在确定地基土性参数和地基承载力上有广阔的应用前景。然而由于用以解释SBPT 的柱孔扩张理论（Gibson 解）所采用的平面应变假设与实际旁压腔几何特征存在差异，导致试验所确定的黏土不排水剪切强度s u 与其他原位试验或室内试验结果存在差别。针对旁压腔几何尺寸及应变区间的选择对确定s u 的影响，基于修正剑桥模型，采用低渗透系数控制加载过程中不排水条件，利用有限元法模拟SBPT ，建议了不同应力历史下确定s u 的应变区间，并给出考虑几何尺寸影响时相应应变区间上s u 的修正系数。 关 键 词：孔扩张理论；自钻式旁压试验；不排水剪切强度；修正剑桥模型；应变区间 中图分类号：TU 431 文献标识码：A Numerical analysis of SBPT for estimation of undrained shear strength HAO Dong-xue 1, 2, CHEN Rong 2, LUAN Mao-tian 2, WU Ke 3, 4 (1. School of Architecture Engineering, Northeast Dianli University, Jilin, Jilin 132012, China; 2. State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, Dalian University of Technology, Dalian, Liaoning 116085, China; 3. Research Center of Geotechnical and Structural Engineering; Shandong University, Jinan 250061, China;4. State Key Laboratory of Geomechanics and Embankment Engineering, Hohai University, Nanjing, 210098, China) Abstract: The self-boring pressuremeter(SBP) has proved to be a useful tool for geotechnical engineering to determine the in situ properties of soils due to its small disturbance, long measurement depth, versatile data such as stress-stain, excess pore pressure-time. The conventional interpretation methods of the SBP testing (Gibson et al, 1961) have typically been based on the one-dimensional expansion of a cylindrical cavity by assuming that the pressuremeter can be treated as infinitely long, leading to an overestimation of soil shear strength by pressuremeter testing. The study of two-dimensional geometry effects and choices of strain range in pressuremeter curves on undrained shear strength based on modified Cam clay model is performed. Strain ranges for different stress histories have been proposed by comparing the results of finite element method with the solutions of cylindrical cavity expansion. And corrections of undrained strength in proposed strain range for the effect of length diameter ratio of SBP are carried out. Key words: cavity expansion; self-boring pressuremeter; undrained shear strength; modified Cam clay model; strain range 1 引 言 自钻式旁压试验（SBPT ）因其扰动小、测试深度大、可以获得应力-应变、超孔隙水压力-时间等试验数据，在确定地基土性参数和地基承载力上有广阔的应用前景。大多数旁压试验的机理分析都基于柱孔扩张理论，假设旁压腔无限长，满足平面应变条件，而实际上，旁压仪长度有限，探头附近的土体变形并不符合平面应变变形条件。许多研究[1 －2] 认为，利用Gibson 和Anderson 解[3]确定不排水剪切强度时，几何尺寸的假设是造成自钻式旁压试验所确定的不排水剪切强度与高质量室内试验结果或其他原位试验结果存在差异的主要原因。Houlsby 等[4]基于Tresca 理想弹塑性模型，利用有限元法分析了旁压腔长径比/L D 的影响，给出不同/L D 和不同刚度指标r u (/)I G s 下的G 和u s 的修正系数图。但根据Houlsby 法，以修正的G 和u s 作为输入参数重新进行计算，得到的旁压曲线与理论曲线不重合，即Houlsby 的修正系数不十分准确。因此， Shuttle 等[5]用IFM 法（iterative forward modelling ），