27.定桨距失速型风机

27.定桨距失速型风机
27.定桨距失速型风机

定桨距失速型风机

工作原理:

定桨矩是指风轮的桨叶与轮毂是刚性连接,叶片的桨距角不变。失速是指叶型本身所具有的的失速特性,当风速高于额定风速时,气流的攻角增大到失速的条件时,在叶片产生许多小的气流涡流,效率降低限制了功率的增加。

定桨距失速控制优点:没有功率反馈系统和桨距角伺服执行机构,整机结构简单、部件少、造价低,并具有较高的安全系数。缺点是这种失速控制方式依赖于叶片独特的翼型结构,叶片本身结构较复杂,成型工艺难度也较大。随着功率增大,叶片加长,所承受的气动推力大,使得叶片的刚度减弱,失速动态特性不易控制,所以很少应用在兆瓦级以上的大型风力发电机组的功率控制上。

系统结构

定桨距风力发电机组主要包括齿轮箱、发电机、偏航系统、液压系统、电控系统。其电控系统主要由主控制器、电量采集系统、软并网系统、无功补偿系统、偏航和自动解缆系统几大部分组成,另外还包括各种输入、输出信号和开关量接口等等。

武汉国策的控制系统

轮毂

采用耐低温的球墨铸铁铸造而成,其设计紧凑,重量相对较轻,从齿轮箱主轴到风轮重心距离短。轮毂采用翘板式设计,分为轮毂及轮毂附件两部分由于轮毂与轮毂附件之间是活动连接,叶轮转动时,叶片会随轮毂一起在垂直于旋转平面的方向作±2°的摆动。轮毂内部安装有向叶尖液压系统供油的管路,通过轮毂上的人孔可以方便的检修。轮毂与叶片连接法兰上的腰圆形孔允许对叶片安装角进行微调。轮毂上同时还配有叶轮锁,当需要维护时,轮毂可以锁死不动。

齿轮箱

结构为两级行星一级平行轴,其输入级为低速端,与叶轮相连,

高速级为输出端,与发电机相连。主齿轮箱内已经包含主轴和主轴承,

因此传动链非常紧凑。齿轮箱通过法兰连接到支撑筒端面上进行安装,其内部采用飞溅润滑,齿轮油在润滑同时带走齿轮系工作的热量随后经油循环泵传到冷却系统中。控制系统会时刻监视齿轮油并根据油温高低启动冷却系统或油加热器。在齿轮箱的高速轴承和低速轴承上也分别安装了温度传感器以确保轴承的安全运行。齿轮箱底部安装有两套加热装置,可以在寒冷的天气里预热齿轮油。

高速轴和机械刹车

在高速轴(或称联轴节)与齿轮箱输出端连接的位置安装有刹车盘和两个机械刹车夹,在刹车夹上安装有专门设计的金属刹车片。机械刹车设计为失效安全系统,即当液压装置释放时刹车片通过弹簧闭合夹紧刹车盘。控制系统会时刻监控刹车片的磨损和失灵情况。

底盘和支撑筒

支撑筒和底盘均采用高强度钢焊接而成,支撑筒为圆柱状,结构简单且容易制造。齿轮箱法兰连接于支撑筒前端,发电机连接于支撑筒端,支撑筒下端通过橡胶弹性元件连接底盘。弹性元件用作吸收振动,阻止齿轮箱和发电机的振动传到底盘和机塔,否则可能会产生噪音。维护人员通过偏航齿圈和支撑筒上的人孔实现维护。

偏航系统

底盘和塔筒通过偏航齿圈连接在一起,通过偏航马达实现对风操

作。偏航马达共 3 个,由液压驱动经行星齿轮箱减速后驱动偏航齿圈旋转。在所有的运转工况下,即使对分操作已完成,偏航系统都能使整个机舱在指向风的方向附近作小幅、衰减的摆动。只有需要维护时,偏航系统才完全锁定不动偏航系统有自动解缆功能,偏航计数器的设定条件保证绕缆后自动解缆并复位,同时系统设有电缆保护装置,一旦自动解缆功能失灵使电缆缠绕到一定程度时,电缆保护装置会激活安全链并发出报警信号使机组紧急停机。

软并网

目的是限制冲击电流,冲击电流为额定电流的2~3倍;通过控制板控制3极管的导通角及并网的冲击电流、并网时间、发电机转速波动等。

无功补偿

异步发电机有3种,1、电力电容等容分组自动补偿;2、固定补偿和分组自动补偿;3、svc静态无功补偿。

一次风机失速现象原因分析及处理措施

一次风机失速现象原因分析及处理措施 [摘要]本文对轴流式风机失速的机理进行了较为详细的探讨,阐述了实际运行中产生失速的原因,介绍了河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉一次风机的失速特性、失速原因,并从运行管理的角度提出了失速的相关预防措施和紧急处理方案。 [关键词]冲角;失速特性;现象;处理措施 风机的失速现象主要发生于轴流式风机。而一般情况下,大型火电机组锅炉的三大风机均为轴流式风机,失速时常常会引起振动,严重时威胁到机组的安全运行。河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉的吸风机为静叶可调轴流风机,送风机及一次风机为动叶可调式轴流风机,下面对风机在运行过程中的失速问题作简要分析。 1 失速产生的机理 1.1 失速的过程及现象 轴流风机的叶片均为机翼型叶片。风机处于正常工况时,叶片的冲角很小(气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角),气流绕过机翼型叶片而保持流线状态,如图1(a)所示。当气流与叶片进口形成正冲角,即α>0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象,如图1(b)所示。冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的流动阻力越大,使叶道阻塞,同时风机风压也随之迅速降低。 风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角,因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时,在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时,就首先在该叶片上发生失速,而不会所有叶片都同时发生失速。如图2中,u是对应叶片上某点的周向速度,w是气流对叶片的相对速度,α为冲角。假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象,叶道受堵塞后,通过的流量减少,在该叶道前形成低速停滞区,于是气流分流进入两侧通道12和34,从而改变了原来的气流方向,使流入叶道12的气流冲角减小,而流入叶道34的冲角增大。可见,分流结果使叶道12绕流情况有所改善,失速的可能性减小,甚至消失;而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速,从而又形成堵塞,使相邻叶道发生失速。这种现象继续进行下去,使失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进,即产生所谓的“旋转失速”现象。风机进入到不稳定工况区运行,叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失速区就会受到一次激振力的作用,从而可使叶片产生共振。此时,叶片的动应力增加,致使叶片断裂,造成重大设备损坏事故。 1.2 影响冲角大小的因素 王滩电厂的一次、送、吸风机都是定转速运行的,即叶片周向速度u是一定

锅炉拆除方案07568资料

1 工程概况 1.1 工程简况: 山东海阳市永平热电有限责任公司新建工程是从湖南株洲南方热电有限公司拆除3台75吨/小时循环流化床锅炉和2台12MW发电机组的全部设备,再将拆除的设备检修后,安装到山东海阳市永平热电有限责任公司。 1.2 工程规模: 本期工程为2×12MW发电机组、3台75吨/循环流化床锅炉及其配套设备。 2. 编制依据 ⑴《中华人民共和国招投标法》 ⑵《火力发电工程施工招标程序及招标文件范本》 ⑶山东海阳热电工程招标文件 ⑷施工组织设计大纲 ⑸《电力建设施工及验收规范》各篇 ⑹《火电施工质量检验及评定标准》各篇 ⑺《建筑机械使用安全技术规程》 ⑻《机械设备安全工程施工及验收通用规范》 ⑼《工业金属管道工程及验收规范》 ⑽《压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范》 ⑾《连续输送设备安装工程施工及验收规范》 ⑿《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》 ⒀《超重设备安装工程施工及验收规范》 ⒁《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》 ⒂《电气装置安装工程电电缆线路施工及验收规范》 ⒃《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》 ⒄《电气装置安装工程旋转电机施工及验收规范》 ⒅《电气装置安装工程盘、柜及二次回路经线及施工及验收规范》 ⒆《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》 ⒇《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》 《电业安全工作规程》DL408—91 3.总则: ⑴系统拆卸前,根据图纸按系统对所拆卸的设备和管道电气、仪表进行编号,做好记录。 ⑵所有管道的接口处应做好标记,阀门应按系统进行分类、编号,并做好记录。 ⑶主要设备的零部件、附件等应分类进行编号、保管、包装、运输。 ⑷厂房内拆卸的设备和管道运到厂区内按系统进行分类、包装。每个系统应为一个总的目录分册,每个设备、每段管道都应有编号,并写在明显之处。 ⑸拆除步骤与安装步骤逆序机具相同。 ⑹施工拆除时应遵循由高及底、由外向内的原则。 ⑺拆除弃物尽可能回收至框中,人工从高处系至地面,严禁高空抛洒弃物。 75T/H循环流化床锅炉拆除施工方案 关于此75T/H循环流化床锅炉拆除经过实地详细考察,我们编制拟定了如下拆除方案,原则上按照安装工序逆工序从外向内,再从内向外,从下到上,再从上到下进行。确保所拆除的设备完好无损,标识清晰,零部件完整齐全。 2.1.8取源部件及敏感元件拆卸、保管、运输 A压力一次阀门及短管拆卸 a选取拆卸目标,一般按系统进行。

1000MW机组引风机失速原因分析及防范措施

1000MW机组引风机失速原因分析及防范措施 发表时间:2019-04-11T16:40:11.970Z 来源:《电力设备》2018年第30期作者:吴鹏刘敏 [导读] 摘要:电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因,查找风机重要参数曲线,提出事故预想防范措施,提出保障机组风机安全运行的合理建议。 (国电浙能宁东发电有限公司宁夏银川市 753000) 摘要:电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因,查找风机重要参数曲线,提出事故预想防范措施,提出保障机组风机安全运行的合理建议。 关键词:引风机;失速;事故处理;防范措施 某电厂3号机组2台引风机为成都电力机械厂的AP系列动叶可调轴流式通风机(HU27448-222G),针对该厂3号机组引风机A失速异常现象,通过查找引风机重要参数曲线,对事故处理过程及原因进行分析,对保障机组风机安全运行提出了防范措施,对国内同类型 1000MW机组引风机异常处理具有良好的借鉴意义。 1事故经过 2018年1月7日0∶18∶38,3号机升负荷至998MW,之后3号机组处于满负荷稳定过程,引风机动叶处于自动调节,炉膛负压约为-92Pa,此时A动叶开至最大为93%,电流为761.52A,B动叶开至90%,电流为796.6A,相差最大约为35A,且A动叶执行机构开至最大为93%。 1∶32∶18,引风机A动叶开至最大93%,电流为755.88A,B动叶开至93%,电流为839.56A,电流相差最大约为75A,且还有电流偏差增大的趋势。 1∶38∶23,引风机A失速报警发出。运行监盘人员发现引风机A电流由757.24A突降至541.39A,最大幅度达到210A。引风机B电流由846.12A突降至823.25A,电流仅降25A。送风机A从166.74A升至167.85A(最大升幅为1.1A),送风机B从161.49A升至162.37A(最大升幅为1.1A),送风机电流几乎无异常波动。 2引风机失速原因 2.1轴流风机失速 轴流风机性能曲线的左半部有一个马鞍形的区域,在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动等不正常工况,一般称为“喘振”,这一不稳定工况区称为喘振区。实际上,喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象,而在该区域内必然要出现不正常的空气动力工况则是旋转脱流或称旋转失速。这两种不正常工况是不同的,但是它们又有一定的关系。在其它因素都不变的情况下,轴流风机叶片前后的压差大小决定于动叶冲角的大小,在临界冲角值以内,上述压差大致与叶片的冲角成正比,不同的叶片叶型有不同的临界冲角值。翼型的冲角超过临界值时,气流会离开叶片凸面发生边界层分离现象,产生大面积的涡流,此时风机的全压下降,这种情况称为“失速现象”。 2.2风机失速的危害 对风机本身而言,若在失速区域长时间运行,将导致叶片断裂,且叶轮的机械部件也可能损坏。英国HOWDEN公司有明确规定:风机在失速区内累积运行时间不能超过15h,否则要更换叶片。对机组而言,若风机发生失速,造成风机跳闸,将直接联锁单侧通风组停止,机组减负荷;间接地引起炉膛正压或负压超限,锅炉发生MFT,联锁机组跳闸。因此,轴流风机运行中必须防止其发生失速。 2.3引风机失速现象 (1)负荷低于450MW运行时,在相同静叶开度情况下,两台引风机电流基本一致,风烟系统抗干扰能力较强,引风机自动调节可以正常投运。 (2)负荷高于450MW运行时,在相同静叶开度情况下,A引风机电流略高于B引风机,负荷越高偏差越大。 (3)450MW以上高负荷工况下,当B引风机电流高于A引风机运行时,A引风机易出现失速,同时B引风机出现明显抢风现象。600MW 工况失速时,A引风机电流由约240A陡降至约170A,而B引风机电流也由约240A陡升至约275A,炉膛负压剧烈波动,引风机自动调节退出。 3引风机失速后的处理方法 (1)当风机失速时,首先解列炉膛负压自动,控制另一台风机电流、振动和炉膛负压在规定范围内。 (2)为防止炉膛压力过高或风机电流过大,必要时可适当降低机组负荷和送风量,以防止风机掉闸和锅炉灭火。 (3)根据当前烟气流量和风机出入口差压,采取降低未失速风机出力、适当抬高炉膛压力和降低引风机出口压力等措施,判断能否将风机比压能降至水平失速线下。因为水平失速线全压升约2.08kPa,因此,未失速风机入口压力在3.0kPa以下,方便直接进行2台引风机的出力调整,否则,必须通过采取加强布袋除尘器清灰、投入检修布袋通道等方法来消除烟道异常阻力以及降低烟气量。 (4)在风机失速情况下的紧急清灰过程中,应尽量维持较低的炉膛压力、较高的引风机出口压力和较低的烟气流量,以提高清灰效果,同时加强清灰设备的检查消缺工作。 (5)在进行引风机调整时,在满足炉膛压力不超过1000Pa的条件下,可将2台风机转速调整一致,然后逐步关小失速风机静叶,同时关小另一台风机静叶,保持2台风机静叶开度基本一致,以防交替失速抢风。在失速现象消除时,风机调节装置开度与相同负荷下的烟气量基本匹配,以防止炉膛负压剧烈波动。将未失速风机工作点拉至失速线以下才能使失速风机并列出风,此时炉膛压力必然显示冒正,使布袋清灰效果下降,因此,必须尽量缩短风机并列过程。 (6)风机并列后,先观察布袋差压变化情况和失速裕量是否满足提升风机出力要求。然后根据情况逐步调整炉膛负压至正常范围,若并列过程时间较长且布袋差压明显增加时,必须在增加引风机出力的同时适当增加送风量,以保证足够的失速裕量,从而防止再次发生失速抢风。 4防范措施 为解决机组运行中引风机出现的失速现象,必须使风机的实际运行工作点远离理论失速界限,为此提出相应的解决措施如下。

一次风机失速事件分析

一次风机失速事件分析

2011年6月11日#1机组B一次风机失速异常事件一事件前运行工况: 1、#1机组负荷413MW,A、B、C、D、F磨运行。总煤量为262吨,一次风母管压力为9.37kpa,B一次风机出口压力11.827KPa ,B一次风机电流130A,动叶开度61%;A一次风机电流125.3A,动叶开度59.6%,风机出口压力11.66KPa。六台磨风量总和为477吨/小时。 2、E磨备用。E磨冷风门开度13%、热风调整门、气动门、锁紧门关闭状态,E磨通风流量8.4t/h,入口风压0.31KPa。 3、A磨为烟煤,煤量58 t/h、风量91.4t/h、入口风压8.54KPa。 B磨为褐煤,煤量50 t/h、风量93.1 t/h、入口风压8.54KPa。 C磨为褐煤,煤量为57 t/h、风量为93.4 t/h、入口风压 8.49KPa。D磨为褐煤,煤量为48 t/h、风量为94.0 t/h、 入口风压8.53KPa。F磨为褐煤,煤量为50 t/h、风量为96.6 t/h、入口风压8.59KPa。 二、事件经过: 1、10时04分,B一次风机失速 (1)机组长王虎立即汇报值长,值长刘学会令解AGC、解协调,减负荷,投入上排、中排油枪增加锅炉热负荷、稳燃; (2)主值班员石伟解除A、B一次风机自动,手动并列一次风机。2、10时05分B磨跳闸( B磨跳闸原因为:失去煤火检) (1)立即启动E磨煤机运行; (2)同时将B磨跳闸首出复位后并提升磨辊,使其具备启动条件。

9、10时16分机侧汽温降至480℃,值长刘学会令开启各蒸汽管道和气缸疏水;并派人到就地检查机侧各蒸汽管道无异常,机组振动、胀差均正常。 10、10时17分一次风机并入正常运行。 11、10时18分主汽温度降低到最低430℃。 12、10时20分主汽温度升高到460℃。 13、10时29分主汽温度升高到529℃,负荷恢复到360MW. 机组各参数逐渐恢复正常运行。 三、原因分析 1.B一次风机第一次失速的原因: (1)E磨停止运行后没有按规定通风,而E磨冷风入口又靠近B一次风机出口,所以E磨停止通风使B一次风机出口阻力增加流量降低,一次风母管压力未发生变化情况下,一次风流量由508.5吨/小时,降至497.3吨/小时(2)在风机失速前运行的磨煤机一次风流量均有不同程度的降低(风量由100t/h左右降至93t/h左右,六台磨煤机总一次风量由497.3吨/小时降至477吨/小时),磨煤机出入口压差均有不同程度的升高,通过这两点说明在风机失速前磨已有轻微堵煤现象发生,使一次风系统通风阻力增大。两项因素的共同作用,在一次风机出力随机组负荷变化而进行调整时,使B一次风机运行工况进入失速区而发生失速。 2.B一次风机第二次失速的原因: (1)在处理第一次风机失速时,没有及时解炉主控将各磨的煤量降

失速与喘振

摘要:阐述了轴流通风机失速与喘振的形成机理,结合2×600MW机组一次风机的喘振问题,分析了失速与喘振的原因,同时还制定了检查及整改措施。 关键词:轴流式通风机失速喘振 中图分类号:TH432.1 文献标识码:B 文章编号:1006-8155(2007)03-0000-00 Analysis on Stall and Surge of Variax Blade Adjustable Axial Fl ow Fan and Improvement Measure Abstract: The formation principle of stall and surge for axial fl ow fan was elucidated, analyze the reason of stall and surge bonding the surge problem of 2*600MW primary fan, at one time, draw the measure of check and improvement. Key Words: Axial fl ow fan Stall Surge 0 引言 由于动叶可调轴流通风机具有体积小、质量轻、低负荷区域效率较高、调节范围宽广、反应速度快等优点,近十年来,国内大型火力发电厂已普遍采用动叶可调轴流通风机。因为轴流通风机具有驼峰形性能曲线这一特点,理论上决定了风机存在不稳定区。风机并不是在任何工作点都能稳定运行,当风机工作点移至不稳定区时就有可能引发风机失速及喘振等现象的发生。 笔者针对扬州第二发电有限责任公司二期扩建工程2×600MW 机组一次风机在安装、调试期间发生的失速问题,对失速与喘振的原理进行了分析,并提出了相应检查和整改措施,以及风机在正常运行过程中如何避免失速与喘振的发生。 1 轴流通风机失速与喘振的关系

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨 发表时间:2018-01-10T11:10:17.063Z 来源:《电力设备》2017年第27期作者:张立刚 [导读] 摘要:大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响,而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障,对其进行研究就显得尤为重要。 (陕西德源府谷能源有限公司陕西榆林 719400) 摘要:大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响,而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障,对其进行研究就显得尤为重要。笔者结合大型锅炉引风机的工作特点,就失速、喘振等异常情况进行了分析,总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题,希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。 关键词:大型锅炉;引风机;失速;喘振 国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》,要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3,现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造,电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造,实现对氮氧化物排放的有效控制,这种改造需要在烟道中安装两层催化剂,烟道阻力约增加1000Pa。引风机作为火力发电厂主要辅机设备,其耗电量占机组厂用电率的比重较大,加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物,氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加,而在160-230℃温度区间,硫酸氢铵是一种高粘性液态物质,粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上,导致空预器阻力增加,进一步增大了引风机出力,而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄,易引起风机喘振等现象。 一、锅炉引风机失速、喘振异常概述 1.1引风机失速、喘振异常的发生原理 首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角,会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大,一旦冲角超过临界值,叶片背面尾端立即会出现涡流区,冲角超过临界值越多则表示失速越严重,同时会加大流体阻力,进而堵塞流道,降低风机风压后引发喘振。 其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象,风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。高压头,大容量风机发生喘振的危害很大,会直接损坏设备和轴承,锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响,总而言之,失速是发生喘振的基本因素,然而失速却不一定会是喘振,它只是单纯地失速恶化表现。 1.2引风机失速、喘振危害 失速导致风机损坏,由于旋转失速使风机各叶片受到周期性力作用,若风机在失速区内运行相当长时间,会造成叶片断裂,叶轮的其它部件也会受到损害。失速导致喘振,若管道系统容积与阻力适当,在风机发生失速压力降低时,出口管道内的压力会高于风机产生的压力而使气流发生倒流,管道内压力迅速降低,风机又向管道输送气体,但因流量小风机又失速,气流又倒流。伴随喘振的发生,风机参数也大幅度波动,振动剧烈。可在很短时间内损坏风机,必须立即停止风机运行。风机发生喘振、失速时,造成炉膛压力大幅波动,锅炉燃烧不稳定,在高负荷发生时,可能导致风机跳闸、机组RB降出力、锅炉灭火等事故。风机喘振时,风机的风量和风压、电动机电流急剧波动,产生气流的撞击,振动显著增加,噪声巨大,此时风机叶片、机壳、风道均受大很大的交变力作用,会造成风机严重损坏,风机的容量与压头越大,则喘振的危害性越大。因此,轴流风机应避免在失速、喘振状态下长时间运行。 二、锅炉引风机失速、喘振异常的原因 2.1风机失速原因 如果风机长时间运行于失速区,必然会损坏叶轮的机械部件或造成叶片断裂,因此则有相关风机制造厂规定,如果风机运行于失速区域内超过15h则需立即更换叶片。但对于机组来说,风机失速会造成设备出现跳闸现象,同时会减少机组负荷及迫使单侧通风组停止运行。喘振前机组负荷为600MV,引风机动叶开度在93%左右,引风机喘振时的进口压力、电机电流和进口烟气流量呈大幅度周期性脉动,同时炉膛负压的波动也较大。引风机出现喘振时首先发生喘振的B侧引风机,电机电流也下降到215A,之后A侧引风机也开始出现喘振,还产生抢风现象,导致进口烟气流量、进口压力、电机电流的波动变化较大。恰好引风机附近有运行人员巡检,当场听到周期性和剧烈的噪音与振动。 2.2引风机喘振原因 空预器的烟气侧压差过大增加引风机进口管路阻力,最终出现管路特性曲线中所显示的变陡现象。对此引风机需不断增加出力使炉膛负压维持到相应的范围,引风机电流会随着动叶不断地开大而增加,进而导致引风机进入不稳定工况区域,造成引风机失速,失速恶化则会发生喘振并发展为和另一台引风机抢风情况,最终导致两台引风机进口烟气流量、电机电流、进口压力出现大幅度交替脉动,使机组和设备的安全运行受到严重威胁。 2.3引风机失速与喘振的联系和区别 轴流式风机的基本属性即失速,每个引风机上的叶轮可以都会出现不稳定的失速现象,但这种失速现象是肉眼看不到的,处于隐性之中。肉眼无法看到的,因此只能采用高频测试器和高灵敏度仪器对其探测。但喘振和它不同的一点就在于是显行的。风机的流量、压力、功率等脉动会在发生喘振时伴随着噪声有剧烈明显的晃动,但需指出的一点是,喘振只会出现在一定的条件内,如同等风机安装在不同系统就会出现喘振和不喘振现象。此外,叶片结构特性也是造成风机失速的因素之一,从开始到结束其基本规律都一直存在,其运行不会受系统容积形状的影响。风机与系统耦合的振荡特性是喘振的表现形式,风道容积在一定程度会限制其频率和振幅,在发生失速时尽管叶轮附近的工况会出现波动,然而整台风机的流量、压力和功率基本不会受失速影响,依旧保持稳定运行。但需指出的的是,整台风机的压力、流量和功率在发生喘振时会遭到大幅度脉动,致正常运行无法维持。此外,失速是降低压力的关键因素,它只存在于顶峰以左的区域段,喘振只发生于风机特性曲线的坡度区域段,二者有着紧密联系,因而喘振发生和失速的存在息息相关。 三、锅炉引风机失速、喘振异常解决办法 3.1合理选择引风机型号和型式 风机选型的合理确定是保证其经济安全运行的前提,其设计参数更要严格把握,如果参数过大,会导致风机不能运行在高效区域内,

火电厂风机喘振及失速分析

火电厂风机失速及喘振分析 【摘要】风机是电厂锅炉的主要辅助设备之一,是火力发电厂不可缺少的一部分,其所消耗的电量约占电厂总发电量的2~3%。随着用电量的不断增长和能源问题的出现,电厂风机运行的安全性越来越为人们所重视,其运行状况的好坏直接危及到整个机组的安全运行,严重影响火力发电厂的经济效益。本文重点针对电厂风机的喘振失速问题进行机理分析,并提出了运行处理及防范措施。 【关键词】风机失速喘振不稳定工作区运行处理预防 1.风机简述 1.1离心式风机和轴流式风机比较 风机主要有离心式和轴流式两种。离心式风机具有结构简单、运行可靠、效率较高、制造成本较低、噪音小等优点。但离心风机的容量受到叶轮材料强度的限制,不能随锅炉容量的增加而相应增大;而轴流式风机具有容量大,且结构紧凑、体积小、重量轻、耗电低、低负荷时效率高等优点,但轴流风机结构复杂,制造精度要求高。 鉴于轴流式风机的优点,大容量机组均选用轴流式风机。 1.2轴流式风机的运行调节 轴流式风机的运行调节有四种方式:动叶调节、节流调节、变速调节和入口静叶调节。动叶调节是通过改变风机叶片的角度,使风机的曲线发生改变,来实现改变风机的运行工作点和调节风量。这种调节经济性和安全性较好,每一个叶片角度对应一条曲线,且叶片角度的变化几乎和风量成线性关系。 节流调节的经济性很差,所以轴流式风机不采用这种调节方式。 变速调节是最经济的调节方式,但需要配置电机变频装置或液力偶和器。 进口静叶调节时系统阻力不变,风量随风机特性曲线的改变而改变,风机的工作点易进入不稳定工况区域。 2.风机失速与喘振机理 2.1失速机理 轴流式风机其工作原理是基于叶翼型理论(如图a):当气流以某一冲角α进入叶轮时,由于沿气流流动方向的两侧不对称,使得翼型上部区域的流线变密,流速增加,翼型下部区域的流线变稀,流速减小;因此,流体作用在翼型下部表面上的压力将大于流体作用在翼型上部表面的压力,结果在翼背上产生一个升力,同时在翼腹上产生一个大小相等方向相反的作用力,使气体排出叶轮呈螺旋形沿轴向向前运动。与此同时,风机进口处由于压差的作用,使气体不断地被吸入。 a、风机正常工况时的气体流动状况 b、风机脱流工况时的气体流动状况 动叶可调轴流风机,冲角α越大,翼背的周界越大,则升力越大,风机的压差越大,风量越小。当叶片冲角α达到临界值时,气流会在叶背尾端产生涡流区,即所谓的脱流工况(失

风机在运行中失速的原因分析及应对措施

风机在运行中失速的原因分析及应对措施 摘要:随着我国经济的快速发展,我国的环保工作也进行得如火如荼,成效显著。但我国产业结构仍处于高能耗模式当中,这种产业机构不利于我国环境治理 工作的顺利开展。为了优化我国产业结构,协调环境保护工作,要求在火力发电 机组中通过引进先进的技术或设备,提高供电效率,实现产业结构优化。鉴于此,本文主要介绍了某电厂 300MW 机组引风机的特性及技术参数。在此基础上,分 析引风机失速的原因、失速后的处理,以及采取防止引风机失速措施。 关键词:引风机;风量;转速 引言:本文以某锅炉厂生产的型号为:型号:DG1025/18.2-∏6,型式:亚 临界参数、四角切圆燃烧方式、自然循环汽包炉,单炉膛、一次再热、平衡通风、固态除渣露天∏型布置,全钢架、全悬吊结构的燃煤锅炉。在运转工作中,锅炉 配备一台50% 容量的电动引风机。由于燃用煤种硫份含量偏高及超低排放要求, 造成机组空预器差压逐渐增大,随之而来引风机失速频繁发生。 1引风机在生产中的应用 该厂引风机在低负荷时则采用两路汽源并用来降低小机排气温度,以实现机 组运行的安全性;小机排气可通过背压机对热网供热,进一步降低供电煤耗,提 高上网电量。同时引风机可以实现变转速调节负荷,减少节流损失,避免了引风 机对厂用电系统的电压冲击。从引风机实际运行情况来看,其具备低能耗、高效 率的优点,能为企业带来巨大的经济利益和环保效益,对企业的产业结构优化具 有促进作用,意味着其逐步成为一种趋势,在发电产业中具有良好的发展前景。 2该引风机设备参数 该电厂工程采用引增合一,引风机为成都风机厂生产的静叶可调轴流式风机,引风机由东方有限公司生产。引风机调整方式转速及静叶配合调节。该引风机技 术参数详见表 1。 表 1 该引风机技术参数 3引风机失速分析 3.1机组正常运行一段时间后,随着空预器堵塞的加剧,空预器进出口烟气侧和风量侧差 压持续上升,造成引风机入口风量低于设计值。机组负荷 300MW 时,引风机进口风量(低 温省煤器投运)DCS 数据计算来为 255m3/s,而设计为235m3/s,已严重偏离设计工作点, 造成风机易进入失速区域。 3.2采取低氧燃烧措施后,烟气量偏小。 3.3引风机的轮机性能存在一定差别,造成两台机器工作点不一致。 3.4风机出力偏差未结合风机工作点进行调整,使并列风机流量偏差增加。 3.5烟道阻力有一定偏差,烟气温度低,烟道阻力大的风机所需全压升高、容积流量小, 更容易被抢风而引起失速。 3.6风机在炉膛压力大幅度波动及机组负荷变化时,并列引风机进汽调门性能不一致,造 成风机短时间出现出力偏差增加,工作点偏移抢风。 4引风机失速后的处理方法 4.1发生引风机失速时运行人员应先判断哪台风机失速,一般引风机入口负压小的风机为 失速风机。立即手动解除两台引风机小机转速和静叶自动,手动进行调整。 4.2投入等离子进行稳燃,快速降负荷至 2000MW 左右,减小送风机动叶,维持总风量 在 500-600t/h 左右,防止风机跳闸及炉膛灭火。 4.3立即手动将两台引风机都增加 100rpm 左右的转速,主要目的是为了将两台引风机工 作点远离失速区,有利于失速风机的并列。 4.4手动将失速引风机的静叶关小,手动关小另一台引风机的静叶至两台引风机入口负压

增压风机 失速分析

某发电分公司燃化除灰部脱硫运行 2007-11-6 【摘要】:某发电分公司#5、6脱硫系统自2006年9月投产以来,增压风机经常性的失速,造成#5、6脱硫系统不能正常运行,针对增压风机失速进行分析、整理,保证脱硫系统的正常运行,提高运行工人分析事故和处理事故的能力,对发现的问题吸取精华,剔除糟泊。 【关键词】:增压风机失速分析漳电脱硫 【引言】:近年来,由于我国国民经济的迅速发展,对电力的需求增长更快,作为主要电源供应的燃煤发电机组也逐年增加,燃煤火力发电装置排放物对人类生存直接构成危害,我国火力发电用煤主要是高灰分、高硫分煤的比例比较大,而且几乎不经过任何洗选等预处理过程,同时,火力发电硫氧化物排放的总量最大而且集中,因此,火力发电需要对尾气硫化物进行脱除,目前在发电厂应用最多的脱硫技术是比较成熟的石灰石-湿法,石灰石-湿法技术关键是脱硫系统中增压风机的正常运行,只有保证增压风机正常运行,才能保证脱硫系统正常运行,乃至整个机组的正常运行 增压风机是大容量轴风机,是直接影响主机安全运行的重要因素,同时也是环保评价我厂脱硫投入率的前提,轴硫分风机失速信号测点就是风机叶片前后的烟气流量的差压前后的反应,运行对DCS增压风机筒振重点监测是十分必要的,正常情况下烟气流入静叶挡板门通过动叶旋转至增压风机出口,烟气流与动叶形成很小的夹角当经过叶片后形成平行的流线状态为最好。当烟气与某一叶片形成有扰动角度时,这时绕过叶片的烟气流在叶片背面形成涡流,叶片之间的气道受阻,轻则筒振增大,失速报警信号发出。重则,扰动气流破坏相邻的边界层,使之多个动叶间烟气流通道被气流团阻塞(包括级间叶片气流团剧烈扰动导致末级叶片背压升高)不采取措施风机喘震增大引起共振,导致叶片折断轴变形断裂等严重后果。 #6脱硫系统运行,增压风机静叶挡板开度60%,增压风机出口温度异常升高、电流下降、筒振升高、失速报警信号发、出口压力下降,增压风机内声音异常,静叶挡板门各静叶轴承座振动增大,造成#6增压风机失速有以下原因: 1、脱硫系统中出入口烟气挡板门内置扇形板任意一扇脱落或销子断使扇门不能开启,都会导致增压风机入口流量不足或出口阻力增大。 1)、烟气系统入口挡板门没有完全开启或挡板门的一扇脱落,造成入口风量不足,增压风机不能正常工作,发生喘振,造成失速,经检查入口挡板门在全开位置,没有发现任意一扇脱落开不起来,也没有发现销子断裂,挡板门的主轴转动自如; 2)、烟气系统出口挡板门没有完全开启,或挡板门的一扇脱落,造成入口风量不足,增压风机不能正常工作,发生喘振,造成失速,经检查入口挡板门在全开位置,没有发现任意一扇脱落开不起来,也没有发现销子断裂,挡板门的主轴转动自如; 3)、烟气系统烟道中的支撑多,支撑不合格,支撑上积灰,造成系统阻力大,经专家测试系统支撑不是造成增压风机失速的原因; 2、GGH积灰造成烟气阻力大,GGH打开人孔检查后,发现换热元件上积灰严重,增压风机入口烟尘含量高,造成系统积灰,造成GGH积灰严重的原因有: 1)、烟气中灰尘含量高,携带的烟尘黏结在换热器元件上,造成换热元件堵塞

喘振与失速区别

谁知道风机失速、喘振、抢风都什么意思,三者有什么关系?我在网上查过,但都没看太明白,望不吝赐教。 失速是风机本身特性引起的 喘振是风压由于管道压力的滞后导致与风机出口压力周期性变化,就来来回倒腾 抢风如这个词,两台风机不是你出力大就是我大,搞的最后两败俱伤。 我的理解 轴流风机的喘振与失速是不同的情况可以简单概括如下: 喘振一般发生在性能曲线带驼峰的轴流风机低负荷运行时; 失速一般发生在动叶可调轴流风机的高负荷区。主要是动叶指令太大导致,叶片进风冲角过大引起叶片尾部脱流产生风机失速带驼峰 抢风是当并联轴流风机中的一台发生喘振或失速时人们的一般性叫法。 喘振是指当风机处于不稳定工作区运行,可能会出现流量、全压的大幅度波动,引起风机及管路系统周期性的剧烈波动,并伴随着强烈的噪声。 避免喘振主要采用合适的调节方式 抢风是指风机并联运行中有时会出现一台风机流量大,另一台流量特别小,稍加调节情况相反 避免抢风主要有: 1。不采用不稳定性能风机 2.同时在低负荷运行时可以单台运行 3.采取动叶调节 4.开启旁路风

一、风机失速 图1:风机失速 轴流风机叶片通常都是流线型的,设计工况下运行时,气流冲角(即进口气流相对速度w 的方向与叶片安装角之差)约为零,气流阻力小,风机效率高。当风机流量减小时,w的方向角改变,气流冲角增大。当冲角增大到某一临界值时,叶背尾端产生涡流区,即所谓的脱流工况(失速),阻力急剧增加,而升力(压力)迅速降低;冲角再增大,脱流现象更为严重,甚至会出现部分叶道阻塞的情况。 由于风机各叶片存在安装误差,安装角不完全一致,气流流场不均匀相等。因此,失速现象并不是所有叶片同时发生,而是首先在一个或几个叶片出现。若在叶道2中出现脱流,叶道由于受脱流区的排挤变窄,流量减小,则气流分别进入相邻的1、3叶道,使1、3叶道的气流方向改变。结果使流入叶道1的气流冲角减小,叶道1保持正常流动;叶道3的冲角增大,加剧了脱流和阻塞。叶道3的阻塞同理又影响相邻叶道2和4的气流,使叶道2消除脱硫,同时引发叶道4出现脱流。也就是说,脱流区是旋转的,其旋转方向与叶轮旋转方向相反。这种现象称为旋转失速。 与喘振不同,旋转失速时风机可以继续运行,但它引起叶片振动和叶轮前压力的大幅度脉动,往往是造成叶片疲劳损坏的重要原因。从风机的特性曲线来看,旋转失速区与喘振区一样都位于马鞍型峰值点左边的低风量区。为了避免风机落入失速区工作,在锅炉点火及低负荷期间,可采用单台风机运行,以提高风机流量 二、风机喘振: 图1:风机喘振 图2:风机喘振报警线

引风机基础及检修支架基础施工方案

Ⅲ-WD1-JZ-010-A3 锅炉地下设施引风机基础及检修第1页共18页 支架基础工程 1.工程概况和工程范围 1#机组引风机基础及检修支架基础位于1#机组主厂房锅炉间南侧,锅炉基础轴线K6列距引风机基础及检修支架基础A轴线56.40m,主厂房5轴线(锅炉中心线)为引风机基础及检修支架基础的第五轴线。引风机基础及检修支架基础横向1~9轴总长61.40m,纵向A 列~D列总宽15.30m。引风机基础及检修支架基础零米以下基础为现浇钢筋混凝土独立基础,检修支架基础间采用剪力墙和联系梁相连接,基底标高-3.80m。引风机基础及检修支架基础±0.00m标高相当于绝对标高4.40m,其高程控制以厂区控制桩为基准点,进行测量。因引风机基础及检修支架基础地下水位在-3.00m以上,根据水质报告,地下水对砼有强腐蚀,固此,所有基础砼(包括垫层)中均需掺入SRA-I型防腐剂,掺入量为水泥用量的2%,所有基础外侧均刷厚浆型环氧煤沥青防腐涂料2遍。 2.编制技术方案依据的技术文件 《电力建设消除施工质量通病守则》 《火电施工质量检验及评定标准》土建工程篇 《电力建设施工及验收技术规范》SDJ69-87

《电力建设安全工作规程》第一部分:火力发电厂,DL5009.1-2002 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源[2002]49号《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 《引风机基础及检修支架基础施工图》10-F038S-T0342 《1#机组基础外防腐工程施工技术方案》Ⅲ-WD1-JZ-FF-A1 施工应具备的条件3. Ⅲ-WD1-JZ-010-A3 锅炉地下设施引风机基础及检修第2页共18页 支架基础工程 3.1施工现场场地平整完成,临时道路畅通,水源、电源引至使用地点,经测试后满足施工要求。 3.2建立测量控制网,并经甲方、监理等验收合格。 3.3对进场的所有施工人员进行了三级安全教育,特殊工种作业人员已经经过培训合格,持证上岗。 3.4钢筋、水泥、砂、石、外加剂等施工原材料根据材料计划准备充足,同时完成必要的复试和检验。 3.5施工机具、设备、架模工具等根据施工组织设计的要求进场,其性能、数量、质量满足施工需要。 4.施工工艺流程及施工方法、技术措施 4.1施工步骤及施工方法: 4.1.1 施工步骤

引风机失速分析

引风机失速分析 通过对内蒙古大唐托电5号炉引风机并列运行情况下失速问题的调研和分析,确定了风机失速的原因是烟气阻力增加,造成风机运行工况点落入不稳定区,提出了防止风机失速的措施。 标签:锅炉;引风机;失速 引言 进入冬季运行以来,由于燃料市场的原因,采购煤种的不稳定等原因,致使近一段时间所燃用煤种硫份含量偏高,造成三期空预器的堵灰加剧,5号机组负荷500MW时空预器差压已增大至2.7kPa左右,随之而来引风机失速频繁的发生。 1 引风机简介 2 失速异常处理 2.1 失速前工况 2.2 事故过程及处理 3 原因分析 3.1 引风机失速机理:对引风机应用机翼理论进行分析,由图3 可见,A为前缘点,B为后缘点,AB连线为翼弦,气流方向与翼弦的夹角称为冲角,气流在翼弦以下为正冲角,反之为负冲角。正常工况下正冲角很小,叶片受到升力F 和阻力Z如图1所示,气流流过翼型叶片保持流线形。当冲角增大至临界角时,叶片背面工况开始恶化,在翼型的上表面形成较大的扩压区,引起附面层与翼型分离,翼型上下表面压差减小,背部气流产生涡流,叶片升力F大大减小,阻力Z大大增加,使气体流动受阻,风机出力迅速减小或丧失,电流下降,振动大幅增加,此为“失速”。冲角越大,此现象越为明显。对多级风机而言,其叶片的叶型不尽相同,当某一级叶片首先发生失速时,如图所示,叶片2失速导致气流受阻分别流向叶片1和叶片3,此气流的混合导致叶片1的冲角变小;而叶片3的冲角变大,加剧了叶片3的失速,如此下去,失速现象向与叶片旋转方向相反的方向蔓延,导致整个叶轮失速。 3.2 空预器堵灰,引风机电流及静叶开度较正常情况下偏大,系统阻力增大,接近风机特性曲线不稳定区域运行。 3.3 烟气挡板总开度偏低,风道的阻力系数增加,管路特性曲线变陡,进入风机特性曲线不稳定区域。

风机的失速现象主要发生于轴流式风机

风机的失速现象主要发生于轴流式风机。一般情况下,大型火电机组的锅炉送风机均为动叶可调节轴流式风机,失速时常常会引起振动,严重时威胁到机组的安全运行。华能大连电厂于上世纪末引进Babcock公司制造的350MW火电机组,本文就其配套的 ANN2180/1000N型送风机在运行过程中的失速问题作简要分析。 1失速产生的机理 1.1失速的过程及现象 风机处于正常工况时,冲角很小(气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角),气流绕过机翼型叶片而保持流线状态,如图1(a)所示。当气流与叶片进口形成正冲角,即α>0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象,如图1(b)所示。冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的流动阻力越大,使叶道阻塞,同时风机风压也随之迅速降低。 字串8 风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角,因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时,在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。如果某一叶片进口处

的冲角达到临界值时,就首先在该叶片上发生失速,而不会所有叶片都同时发生失速。如图2中,u是对应叶片上某点的周向速度,w是气流对叶片的相对速度,α为冲角。假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象,叶道受堵塞后,通过的流量减少,在该叶道前形成低速停滞区,于是气流分流进入两侧通道12和34,从而改变了原来的气流方向,使流入叶道12的气流冲角减小,而流入叶道34的冲角增大。可见,分流结果使叶道12绕流情况有所改善,失速的可能性减小,甚至消失;而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速,从而又形成堵塞,使相邻叶道发生失速。这种现象继续进行下去,使失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进,即产生所谓的“旋转失速”现象。风机进入到不稳定工况区运行,叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失速区就会受到一次激振力的作用,从而可使叶片产生共振。此时,叶片的动应力增加,致使叶片断裂,造成重大设备损坏事故。 字串2 1.2影响冲角大小的因素

风机喘振与失速

一,风机失速与喘振 1、失速是叶片结构特性造成的一种流体动力现象,如:失速区的旋转速度、脱流的起始点、消失点等,都有它自己的规律,不受风机系统的容积和形状的影响。 2、喘振是风机性能与管道装置耦合后振荡特性的一种表现形式,它的振幅、频率等基本特性受风机管道系统容积的支配,其流量、压力功率的波动是由不稳定工况区造成的,但是试验研究表明,喘振现象的出现总是与叶道内气流的脱流密切相关,而冲角的增大也与流量的减小有关。所以,在出现喘振的不稳定工况区内必定会出现旋转脱流。 3、喘振时风机的流量和压力周期性地反复变化,电流也摆来摆去,也就是说一台风机运行也可能发生喘振,而且是风机低负荷时。而失速通常发生在两台风机并列运行在大负荷时,失速发生时,失速风机风压、风量、振动、风机电机电流等参数突变后不发生波动,这是失速与喘振的最大区别。抢风是失速和喘振的一种通俗性的说法 二、喘振与失速的区别 当风机处于不稳定工作区运行时,可能会出现流量全压的大幅度波动,引起风机及管路系统周期性的剧烈振动,并伴随着强烈的噪声,这种现象叫作喘振。风机在下列条件下才会发生喘振: 1.风机在不稳定工作区运行,且风机工作点落在性能曲线的上升段。 2.风机的管路系统具有较大的容积,并与风机构成一个弹性的空气动力系统。 3.系统内气流周期性波动频率与风机工作整个循环的频率合拍,产生共振。 风机并联运行时,有时会出现一台风机流量特别大,而另一台风机流量特别小的现象,若稍加调节则情况可能刚好相反,原来流量大的反而减小。如此反复下去,使之不能正常并联运行,这种现象称为抢风现象。 从风机性能曲线分析:具有马鞍形性能曲线的风机并联运行时,可能出现“抢风”现象。 所谓抢风,是指并联运行的两台风机,突然一台风机电流(流量)上升,加一台风机电流(流量)下降。此时,若关小大流量风机的调节风门试图平衡风量时,则会使另一台小流量风机跳至最大流量运行。在调整风门投自动时,风机的动叶或静叶频繁地开大、关小,严重时可能导致风机电机超电流而烧坏。 为避免风机出现抢风现象,在低负荷时可以单台运行,当单台风机运行满足不了需要时,再启动第二台参加并联运行。 当冲角增加到某一个临界值时,流体在叶片凸面的流动遭到了破坏,边界层严重分离,阻力大大增加,升力急剧减小。这种现象称为脱流或失速。 在叶轮叶栅上,流体对每个叶片的绕流情况不可能完全一致,因此脱流也不可能在每个叶片上同时产生。一旦某一个或某些叶片上首先产生了脱流,这个脱流就会在整个叶栅上逐个叶片地传播。这种现象称为旋转脱流。

引风机起重机安全滑触线修理施工方案

引风机起重机安全滑触线修理施工方案(总7页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1 -CAL-本页仅作为文档封面,使用请直接删除

锅炉分场3、4号引风机电机侧起重机安全滑触线更换施工组织方案 批准: 审定: 审核: 编制: 2015年02月05 日 锅炉分场3、4号引风机电机侧起重机安全滑触线更换施工组织方案一、设备或系统简介 锅炉分场3、4号引风机室内装有2台22t单轨式起重机,单台起重机起升电动机功率是:18.5kw、额定电流:52.1A、启动电流:229A,以安全滑触线做为主电源供电。单根安全滑触线长度为50米,总长度为150米,目前安全滑触线为铝芯50A。 二、设备修理前存在的问题 自电建交付后投产使用至今。由于该设备供电电源安全滑触线处在(高温、粉尘大)的环境,再加上电动机启动电流已超出滑触线额定电流4倍之多,使用时曾多次发生过电流,集电器短路起火等故障。 目前在使用过程中,一直处于高故障状态运行,故障率非常高,经常出现滑线、集电器着火、脱落、漏电、绝缘外壳碎裂、外

漏、接触不良等现象,造成设备无法正常运行,严重时一天多次出现断电现象。 三、具体内容 (1)集电器更换12套; (2)安全滑触线拆除; (3)更换铜芯300A无接缝安全滑触线; (4)起重机机集电器单侧授电变为双侧授电; (5)更换支架、悬吊架、接头盒、终端护套; (6)安全滑触线调整 (二)技术准备 1、施工方案编制情况; 2、图纸、技术资料准备以及技术交底情况; 3、对参加人员的技术培训情况。 (三)材料准备 1、需要外委项目技术协议或技术服务合同签订情况(含合同价格); 2、需要招标的设备招标情况; 3、其他材料准备情况。 表3.1 材料明细表单位:元

相关文档
最新文档