深基坑边坡计算
xx项目污水处理装置
生活、生产污水（废水）收集池格栅渠
（460AB）
基坑边坡稳定性验算书
（放坡开挖施工）
编制：
审核：
日期：二〇一二年九月十九日
目录1．基坑简介1
1.1基坑概况1
1.2场地土质情况1
2．计算依据1
3．力学验算法的基本假定1
4．判定标准2
5．验算过程（泰勒图表法）2
5.1 公式及字母意义2
5.2验算理论及方法2
5.3验算计算过程（H=7.8m）3
5.4验算计算过程（H=3.2m）4
6．结论4
深基坑边坡稳定性计算书
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:
土层参数: 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
基坑边坡1计算报告
复合土钉墙(GB50739-2011)验算 计算项目：基坑验算2 计算时间：2015-09-16 11:06:34 星期三 执行规范： [1]《复合土钉墙基坑支护技术规范（GB50739-2011）》，本文简称《土钉规范》 [2]《建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）》，本文简称《基坑规范》 ---------------------------------------------------------------------- 一、计算简图 ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 二、已知条件 ----------------------------------------------------------------------
2.5 土钉和锚杆信息
---------------------------------------------------------------------- 三、计算内容 ---------------------------------------------------------------------- （1）整体稳定性验算 （2）抗隆起稳定性验算 （3）抗突涌稳定性验算 ---------------------------------------------------------------------- 四、计算结果 ---------------------------------------------------------------------- 4.1 整体稳定性验算
深基坑边坡支护规定
XX市深基坑工程管理暂行规定 第一章总则 第一条为加强对深基坑工程的管理，确保人民群众生命财产和在建工程及相邻建筑物、构筑物、道路及地下管线的安全，根据国家和省有关法律、法规，结合本市实际，制定本规定。 第二条本规定所称深基坑，是指开挖深度超过5米（含5米）的基坑或深度虽未超过5米，但地质情况和周围环境较复杂的基坑。 本规定所称深基坑工程，包括基坑（含边坡）支护结构、支撑体系、地下水处理和土方开挖等内容。 第三条本规定适用于本市行政区域内深基坑工程前期准备、勘察、设计、施工图审查、施工、监理、检测、监测及其相关的管理活动。 第四条合肥市城乡建设委员会（以下简称市建委）是本市深基坑工程的建设行政主管部门。 各级建设工程质量安全监督机构具体负责所辖区域内深基坑工程的日常监督管理工作。 第五条为加强深基坑工程设计和施工质量的监督管理，深基坑工程的设计（含监测）方案和施工方案应当经专家评审，其中，设计（含监测）方案由建设单位组织专家进行评审，施工方案由施工单位组织专家进行评审。 深基坑工程设计和施工方案评审过程由直接负责监督的工程质量安全监督机构进行监督，通过评审并经修改完善的方案报
送工程所在地质量安全监督机构，并由监
督机构报市建委备案。 对符合下列条件的深基坑工程，由监督机构报请市级建设行政主管部门对评审过程进行监督。 （一）开挖深度超过8米或者地下室二层以上（含二层）的深基坑工程。 （二）深度虽未超过8米但地质条件和周围环境比较复杂及工程影响重大的深基坑工程。 第六条市建委负责建立全市深基坑工程评审专家库。评审专家从专家库中抽取产生。评审专家组成员应当由5名及以上符合相关专业要求的专家组成，专家组应当对设计（含监测）、施工方案作出明确的结论意见。 第二章深基坑工程的报建与许可 第七条深基坑工程必须在取得《建筑工程施工许可证》后方可施工。 第八条建设单位应当按规定将深基坑工程进行招标，深基坑工程招标时，对符合下列条件的深基坑工程，必须依法发包给具有一级地基与基础工程专业承包资质并具有相应作业能力的施工企业承担。 （一）开挖深度超过8米或者地下室二层以上（含二层）的深基坑工程； （二）深度虽未超过8米但地质条件和周围环境比较复杂及工程影响重大的深基坑工程。
基坑稳定性验算
第4章基坑的稳定性验算 4.1概述 在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。 4.2 验算内容 对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容： ①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算 4.3 验算方法及计算过程 4.3.1基坑的整体抗滑稳定性验算 根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。 4.3.3基坑抗隆起稳定性验算
图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图 采用同时考虑c 、φ的计算方法验算抗隆起稳定性。 ()q D H cN DN K c q s +++=12γγ 式中 D —— 墙体插入深度； H —— 基坑开挖深度； q —— 地面超载； 1γ—— 坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值； 2γ—— 坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值； q N 、c N —— 地基极限承载力的计算系数； c 、?—— 为墙体底端的土体参数值； 用普郎特尔公式，q N 、c N 分别为： ?π?tan 2245tan e N q ??? ? ?+=? ()? tan 11-=q c N N 其中 D=2.22m q=10kpa H=7m ?= 240 4.1879.29.1821.181.2181=?+?+?= γ 5.181 7.03.183.09.182=?+?=γ 6.9)22445(tan 24tan 14.302=+ =?e Nq 32.1924 tan 1)16.9(tan 1)1(0=-=-=?Nq Nc 则 Ks=(18.5×2.22×9.6+10×19.32)/18.4(7+2.22)+10=3.27>1.2 符合要求 4.3.4抗渗流（或管涌）稳定性验算 （1）概述
边坡的稳定性计算方法
边坡稳定性计算方法 目前的边坡的侧压力理论，得出的计算结果，显然与实际情形不符。边坡稳定性计算，有直线法和圆弧法，当然也有抛物线计算方法，这些不同的计算方法，都做了不同的假设条件。 当然这些先辈拿出这些计算方法之前，也曾经困惑，不做假设简化，基本无法计算。而根据各种假设条件，是会得出理论上的结果，但与实际情况又不符。倒是有些后人不管这些假设条件，直接应用其计算结果，把这些和实际不符的公式应用到现有的规范和理论中。 瑞典条分法，其中的一个假设条件破裂面为圆弧，另一个条件为假设的条间土之间，没有相互作用力，这样的话，对每一个土条在滑裂面上进行力学分解，然后求和叠加，最后选取系数最小的滑裂面。从而得出判断结果。其实，那两个假设条件对吗？都不对！ 第一、土体的实际滑动破裂面，不是圆弧。第二、假设的条状土之间，会存在粘聚力与摩擦力。边坡的问题看似比较简单，只有少数的几个参数，但是，这几个参数之间，并不是线性相关。对于实际的边坡来讲，虽然用内摩擦角①和粘聚力C来表示，但对于不同的破裂面，破裂面上的作用力，摩擦力和粘聚力，都是破裂面的函数，并不能用线性的方法分别求解叠加，如果是那样，计算就简单多了。 边坡的破裂面不能用简单函数表达，但是，如果不对破裂面作假设，那又无从计算，直线和圆弧，是最简单的曲线，所以基于这两种曲线的假设，是计算的第一步，但由于这种假设与实际不符，结果肯定与实际相差甚远。
条分法的计算，是来源于微积分的数值计算方法，如果条间土之间，存在相互作用力，那对条状土的力学分解，又无法进行下去。 所以才有了圆弧破裂面的假设与忽略条间土的相互作用的假设。 其实先辈拿出这样与实际不符的理论，内心是充满着矛盾的。 实际看到的边坡的滑裂，大多是上部几乎是直线，下部是曲线形状，不能用简单函数表示，所以说，要放弃求解函数表达式的想法。计算还是可以用条分法，但要考虑到条间土的相互作用。 用微分迭代的方法求解，能够得出近似破裂面，如果每次迭代，都趋于收敛，那收敛的曲线，就是最终的破裂面。 参照图3，下面将介绍这种方法的求解步骤。
基坑护坡计算
1.深基坑支护类型选择 深基坑支护不仅要求确保边坡的稳定，而且要满足变形控制要求，以确保基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全。关键词：基坑支护方案层次分析法武汉市世界贸易中心工程地处汉口解放大道中段原武汉展览馆旧址，规划占地面积约8万m2，工程将分两期 完成。。如今支护结构日臻完善，出现了许多新的支护结构形式与稳定边坡的方法。3 建立层次结构模型深基坑支护系统的设计是一个相当复杂的系统工程[3][4]，除支护结构设计之外，还包括止水降水措施、施工组织、工程监测及应急方案等内容；。 根据本地区实际情况，经比较采用钻孔灌注桩作为挡土结构，由于基坑开采区主要为粘性土，它具有一定自稳定结构的特性，因此护坡桩采用间隔式钢筋混凝土钻孔灌注桩挡土，土层锚杆支护的方案，挡土支护结构布置如下：(1)护坡桩桩径600mm，桩净距1000mm；无粘结预应力 DESGN AND STUDY 0F PRESTRESSED CONCRETE TECHNOLO GY FOR CHENGDU RAILwAY CONSTRUCTION CULTURE AND ENTERTANMEN T BUILDING [Abstract] To provide a design method for simila r projects，a systematic exposition of some technological p roblems for unbonded prestressed concrete structure is made through a practical project design．The results show that this design is reasonable and remarkable in comprehensive e
深基坑边坡计算
xx 项目污水处理装置 生活、生产污水（废水）收集池格 栅渠 460AB ) 基坑边坡稳定性验算书 放坡开挖施工） 编制：审核：日期：二o—二年九月十九 日
目录 1．基坑简介 1.1基坑概况 1.2场地土质情况 2．计算依据 3．力学验算法的基本假定 4．判定标准 5．验算过程（泰勒图表法） 5.1 公式及字母意义 5.2验算理论及方法 5.3验算计算过程（ H=7.8m） 5.4验算计算过程（ H=3.2m） 6．结论
1.1基坑概况 污水处理装置460AB （生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池 池体长度18.60米，宽度18.00米。基坑底部开挖尺寸长度 27.7米，宽度24.14米。 378.90m ），上部 3.2m 放坡比 1:0.5，下部 4.6m 1.2场地土质情况 386.780m ）:场地湿陷等级按I 级（轻微）设防。 土质情况（至基坑底部）依次为: 2 .计算依据 采用力学验算法计算。场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解 和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。 基坑周边无其它荷载。 按正常工作状态算： 基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m 放坡比1:0.5，下 部4.6m 放坡比1:0.9，错台1.4米。 3 .力学验算法的基本假定 滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布 及各土条（指条分法）之间相互作用力的影响。再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分 基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高 放坡比1:0.9。基坑上部开挖尺寸长度 41.98米，宽度38.42米。 根据地勘报告（KC-2012-3-051 ）（详勘）结果（勘探点号 21#，孔顶标高
边坡稳定性计算方法.doc
一、边坡稳定性计算方法 在边坡稳定计算方法中，通常采用整体的极限平衡方法来进行分析。根据边坡不同破裂面形状而有不同的分析模式。边坡失稳的破裂面形状按土质和成因不同而不同，粗粒土或砂性土的破裂面多呈直线形；细粒土或粘性土的破裂面多为圆弧形；滑坡的滑动面为不规则的折线或圆弧状。这里将主要介绍边坡稳定性分析的基本原理以及在某些边界条件下边坡稳定的计算理论和方法。 （一）直线破裂面法 所谓直线破裂面是指边坡破坏时其破裂面近似平面，在断面近似直线。为了简 化计算这类边坡稳定性分析采用直线破裂面法。能形成直线破裂面的土类包括：均质砂 性土坡；透水的砂、砾、碎石土；主要由内摩擦角控制强度的填土。 图9 －1 为一砂性边坡示意图，坡高H ，坡角β，土的容重为γ，抗剪 度指标为 c 、φ。如果倾角α的平面AC 面为土坡破坏时的滑动面，则可分析该滑 动体的稳定性。 沿边坡长度方向截取一个单位长度作为平面问题分析。 图9-1 砂性边坡受力示意图 已知滑体ABC重W ，滑面的倾角为α，显然，滑面AC 上由滑体的重量W= γ（ΔABC）产生的下滑力T 和由土的抗剪强度产生的 抗滑力Tˊ分别为： T=W ·sina 和 则此时边坡的稳定程度或安全系数可用抗滑力与下滑力来表示，即 为了保证土坡的稳定性，安全系数 F s 值一般不小于 1.25 ，特殊情况下可允许减小到 1.15 。对于C=0 的砂性土坡或是指边坡，其安全系 数表达式则变为 从上式可以看出，当α=β时，F s 值最小，说明边坡表面一层土最容易滑动，这时
当F s =1 时，β=φ，表明边坡处于极限平衡状态。此时β角称为休止角，也称安息角。 此外，山区顺层滑坡或坡积层沿着基岩面滑动现象一般也属于平面滑动类型。这类滑坡滑动面的深度与长度之比往往很小。当深长比小 于0.1 时，可以把它当作一个无限边坡进行分析。 图9-2 表示一无限边坡示意图，滑动面位置在坡面下H深度处。取一单位长度的滑动土条进 行分析，作用在滑动面上的剪应力为, 在极限平衡状态时，破坏面上的剪应 力等于土的抗剪强度，即 得 式中N s = c/ γH称为稳定系数。通过稳定因数可以确定α和φ关系。当c=0 时，即无 粘性土。α=φ，与前述分析相同。 二圆弧条法 根据大量的观测表明，粘性土自然山坡、人工填筑或开挖的边坡在破坏时，破裂面的形状多呈近似的圆弧状。粘性土的抗剪强度包括摩擦强 度和粘聚强度两个组成部分。由于粘聚力的存在，粘性土边坡不会像无粘性土坡一样沿坡面表面滑动。根据土体极限平衡理论，可以导出均质粘 这坡的滑动面为对数螺线曲面，形状近似于圆柱面。因此，在工程设计中常假定滑动面为圆弧面。建立在这一假定上稳定分析方法称为圆弧滑动 法和圆弧条分法。 1. 圆弧滑动法 1915 年瑞典彼得森（K.E.Petterson ）用圆弧滑动法分析边坡的稳定性，以后该法在各国得到广泛应用，称为瑞典圆弧法。 图9 － 3 表示一均质的粘性土坡。AC 为可能的滑动面，O 为圆心，R 为半径。 假定边坡破坏时，滑体ABC 在自重W 作用下，沿AC 绕O 点整体转动。滑动面AC 上的力系有：促使边坡滑动的滑动力矩M s =W ·d ；抵抗边坡滑动的抗滑力矩，它应该 包括由粘聚力产生的抗滑力矩M r =c ·AC ·R ，此外还应有由摩擦力所产生的抗滑力矩， 这里假定φ＝0 。边坡沿AC 的安全系数F s 用作用在AC 面上的抗滑力矩和下滑力 矩之比表示，因此有 这就是整体圆弧滑动计算边坡稳定的公式，它只适用于φ＝0 的情况。 图9-3 边坡整体滑动 2. 瑞典条分法
建筑工程放坡系数及土方放坡计算公式定稿版
建筑工程放坡系数及土 方放坡计算公式精编 W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】
土方放坡系数土方放坡系数（m)： （如图所示）是指土壁边坡坡度的底宽b与基高h之比，即m=b/h计算 1、在建筑中，放坡应该从垫层的上表面开始； 2、管线土方工程定额，对计算挖沟槽土方放坡系数规定如下： (1)挖土深度在lm以内，不考虑放坡； (2)挖土深度在1.01m～2.00m，按1:0.5放坡； (3)挖土深度在2.01m～4.00m，按1:0.7放坡； (4)挖土深度在4.01m～5.00m，按1:1放坡； (5)挖土深度大于5m，按土体稳定理论计算后的边坡进行放坡。 注意: 计算工程量时，地槽交接处放坡产生的重复工程量不予扣除。 因土质不好，基础处理采用挖土、换土时，其放坡点应从实际挖深开始。 在挖土方、槽、坑时，如遇不同土壤类别，应根据地质勘测资料分别计算。 边坡放坡系数可根据各土壤类别及深度加权取定 这张表的数据并不是在每个地方都适用,只是通用规则,根据2009年新规范讲义:
土类单一土质时,普通土(一二类)开挖深度大于1.2米开始放坡(K=0.50),坚土(三四类)开挖深度大于1.7米开始放坡(K=0.30)。 土类混合土质时,开挖深度大于1.5米开始放坡,然后按照不同土质加权计算放坡系数K。 建筑工程施工手册中对放坡系数的规定放坡高度、比例确定表 注：1.沟槽、基坑中土壤类别不同时，分别按其土壤类别、放坡比例以不同土壤厚度分别计算； 2.计算放坡工程量时交接处的重复工程量不扣除，符合放坡深度规定时才能放坡，放坡高度应自垫层下表面至设计室外地坪标高计算。
爆破开挖对入岩深基坑边坡稳定性影响
中国港湾建设第36卷第11期2016年11月Effect of blasting excavation on stability of deep rock-socketed excavation slopes PAN Liang-hu,WANG Jian-hua,XIA Xiao-he （Shanghai Jiao Tong University,Shanghai 200240,China ） Abstract ：In view of the stability of coastal rock-socketed excavation by the blasting excavation method,we studied the influence of blasting dynamic load on the stability of excavation slopes.Taking the step-slope excavation in a coastal site as the research object,we applied the elastoplasticity finite element method combined with strength reduction method,and the emprical formula of blasting vibration propagation attenuation,analyzed the maximum acceleration and the slope stability coefficient under the conditions of the different single ring explosive quantity,different blast center distance and different blast depth,obtained the response regularity of excavation slope caused by blasting excavation.Results indicate that along with the increase of the single ring explosive quantity,the vibration force of the slope is increased and the stability of the slope is decreased gradually.The greater the blasting depth,the smaller the effect of blasting on the slope stability.With the increase of the blast center distance,the influence of blasting on the stability of slope is smaller.The results are used to guide the construction,and the principle of blasting construction of the rock-socketed excavation is given.Key words ：coastal excavation;blasting excavation;slope;stability;acceleration 摘要：针对采用爆破开挖施工方法的临海入岩基坑稳定性问题，研究了爆破动荷载对基坑边坡稳定性影响规律。以某临海场地放坡开挖基坑为研究对象，采用与强度折减法相结合的弹塑性有限元方法和爆破振动传播衰减规律经验公式，系统分析了不同单响炸药量、不同爆心距和不同爆破深度时边坡的最大加速度和边坡稳定性系数，得到了爆破开挖引起的基坑边坡响应规律。研究表明：随着单响炸药量的增加，边坡受到的振动力加大而稳定性逐渐下降；爆破深度越大，爆破对边坡的稳定性影响越小。随着爆心距的加大，爆破对边坡的稳定性影响越小。将研究结果用于指导施工，给出了入岩基坑爆破施工的原则。 关键词：临海基坑；爆破开挖；边坡；稳定性；加速度 中图分类号：U655.54文献标志码：A 文章编号：2095-7874（2016）11-0011-06 doi ：10.7640/zggwjs201611003 收稿日期：2016-07-19修回日期：2016-09-06基金项目：国家自然科学基金重点项目（41330633）作者简介：潘良鹄（1978—），男，江苏镇江人，硕士研究生，从事港口、海岸及近海工程的设计和科研等相关工作。 E-mail ：plh-rpp@https://www.360docs.net/doc/129839771.html, 爆破开挖对入岩深基坑边坡稳定性影响 潘良鹄，王建华，夏小和 （上海交通大学，上海200240） 0引言 在临海地区设计与施工进入基岩的基坑必须 分析基坑工程的稳定性。基坑工程在施工中会受 到各种荷载的作用，使得基坑在工程施工的全程中，周边的应力场随之产生变化，进而对基坑的整体稳定性会产生一定的影响。入岩基坑往往采用放坡开挖方法施工，岩层的开挖需要采用爆破的方法，爆破开挖在基坑工程的施工过程中产生 较大的荷载变化，爆破动荷载产生的应力波降低 边坡的抗剪强度，产生的惯性力可能使边坡下滑， 可能导致边坡动力失稳[1-2]。考虑到基坑周边的特Vol.36No.11 Nov.2016
深基坑与边坡工程考试题目
《深基坑与边坡工程》2016年试题及答案 1. 简论北京地区土钉墙的变形破坏特征。（20分） 答：土钉墙支护技术是一种原位土加筋技术，是通过钻孔、插筋、注浆来设置的，加设钢筋网片并喷射混凝土，使钢筋与土体共同作用，也可以直接打入粗钢筋或角钢形成土钉。土钉墙可以增强土体的抗拉强度和抗剪强度，提高土体的稳定性，确保土体开挖时边坡稳定安全。 由于土钉自身的强度和刚度，以及其土钉在土体内高密度的空间分布形成复合土体的骨架，使复合土体形成一个整体，骨架有约束土体变形的作用。在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起分担作用。由于土钉有很高抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体在进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。当土体开裂时，土钉分担作用更突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉体中浆结体碎裂、钢筋屈服。复合土体之所以在超载作用下表现出塑性变形延迟、渐进式开裂的特征，与土钉的分担作用是分不开的。研究表明，土钉分担荷载的比例与土钉与土体相对刚度比、土钉所处的空间位置及复合土体的应力水平因素有关。土钉体可以把滑裂域内部分应力传递到后边稳定土体中，并分散到较大范围的土体内，降低复合土体中的应力集中程度。从而推迟了滑裂域的形成与发展。土钉支护技术坡面上设置的与土钉相连在一起的钢筋混凝土面板是发挥土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板起到约束变形作用，面板约束力取决于土钉体表面与土的摩阻力以及与土钉的连接程度，当复合土体开裂区域扩大并连成片时，摩阻力由开裂区域后的稳定复合土体提供。 工程实录分析及研究表明，北京地区土钉墙的破坏形式可分为以下三类： （1）搅拌桩弯折断裂，周围土体倾覆。基坑开挖后，土钉墙的挡水结构——搅拌桩直接经受来自非开挖侧土体的侧向水土压力的作用，因而地层开挖后如不及时施工土钉，搅拌桩将发生弯曲变形，并将有可能因材料抗拉强度不足而弯折断裂，从而导致周围土体倾覆倒塌。（2）渗流破坏，坑底隆起等。渗流破坏主要表现为管涌、流土和突涌。坑底隆起主要变现为坑底发生过大的隆起，墙后地面下沉，影响环境安全。 （3）搅拌桩断裂，周围土体整体滑移。基坑开挖后，复合土钉墙在受力变形过程中，有可能因抗剪承载力不足而沿边坡滑动面发生整体滑移破坏。边坡抗滑承载力由搅拌桩——土钉材料和土体抗剪强度共同提供，发生整体滑移破坏时搅拌桩被剪断，土钉被拔出或弯曲。 2. 试比较深基坑支护结构设计中的等值梁方法、弹性地基梁方法和有限元方法。 （20分） 答: 有限元法在模拟基坑开挖时由于存在不可避免的弱点，即土体本构模型和土体参数难以确定，以及土体按连续介质模拟时采用的边界条件与实际工程之间可能存在差异等，使其应用受到限制。虽然近年来发展了反分析方法以确定土体参数，使其更加符合实际，但从总体而言，目前在开挖支挡结构设计中应用较多的仍然是等值梁法和弹性地基梁法。 等值梁法基于极限平衡状态理论，假定支挡结构前、后受极限状态的主、被动土压力
山东省建筑边坡与深基坑工程管理规定
山东省建设厅文件 鲁建发〔2006〕27号 关于印发《山东省边坡工程与 基坑工程管理规定》的通知 各市建委(建设局)： 为加强对建筑边坡与深基坑工程的管理，确保建设工程及其相邻建构筑物和地下管线，道路的安全，根据《中华人民共和国建筑法》等法律、法规和规范，结合我省实际，我们制定了《山东省边坡工程与基坑工程管理规定》。现将《山东省边坡工程与基坑工程管理规定》印发给你们，请认真贯彻执行，并切实加强管理，以确保工程建设质量和安全。 二OO六年十一月二十七日
山东省建筑边坡与深基坑工程管理规定 （试行） 第一章总则 第一条为加强对建筑边坡与深基坑工程的管理，确保建设工程及其相邻建(构)筑物和地下管线、道路的安全，根据《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》、《建筑边坡工程技术规范》等法律、法规和规范，结合我省实际，制定本规定。 第二条本规定所称建筑边坡，是指建(构)筑物场地或其周边，由于建(构)筑物和市政工程开挖或填筑施工所形成的人工边坡和对建(构)筑物安全或稳定有影响的自然边坡。 本规定所称深基坑，是指开挖深度超过自然地面下5m(含5m)或深度虽未超过5m(含5m)，但地质条件和周围环境及地下管线极其复杂的基坑。 第三条本规定所称建筑边坡与深基坑工程，主要包括三类：Ⅰ新建工程：在边坡与深基坑影响到的区域内新建、改建、扩建、拆除房屋建筑与市政基础设施工程，以及为建筑边坡与深基坑修建的挡土墙等防护设施工程。 Ⅱ分部工程：新建、改建、扩建、拆除房屋建筑与市政基础设施工程施工中涉及的边坡与深基坑的支护、地下水的控制、地表水的疏导与排泄、土方开挖与填埋等分部工程。
深基坑边坡支护施工方案
深基坑边坡支护施工方案 1工艺流程 (1)锚杆及土钉墙施工工艺流程：锚杆及土钉墙施工工艺流程:基坑开挖→修整边壁→测量、放线→人工洛阳铲钻孔→插杆筋→压力注浆→养护→边坡立面平整→绑扎钢筋网片→进行喷射混凝土作业→混凝土面层养护→裸露主筋除锈→上横梁(或预应力锚件)→焊锚具→张拉(仅限于预应力锚杆)→锚头(锚具)锁定。 (2)排桩施工工艺流程:桩位测量放线→安装钻机并定位→钻进成孔→清孔并检查成孔质量→下放钢筋笼、导管→灌注混凝土→拔出护筒→孔口回填→桩机移位→桩养护 2 操作工艺 (1)排桩墙施工桩位测量放线：根据现场坐标基准点及高程基准点测出桩位中心，打入定位桩。锅锥钻机就位：移动钻机，使转盘中心与桩位中心重合，再找平垫实，使机座周正水平。使桩位偏差<50mm，竖向偏差<1%。钻进成孔：锅锥顺钻杆滑落孔底后，钻杆回转带动锅锥回转，锅底的锅齿将土刮入锅中。锅装满土后卷扬机将锅顺杆提升到孔口，卸掉泥土，反复进行直达设计孔深。一次清孔：钻进到设计孔深后，将钻具略微提起，慢速回转，测到终孔孔深才能提钻，否则继续清孔。 (2)基坑开挖基坑开挖应按设计规定以每2.5m为一层，分段开挖，做到随时开挖，随时支护，随时喷混凝土，在完成上层作业面的锚杆预应力张拉或土钉与喷射混凝土以前，不宜进行下一层土的开挖。本基坑南北间距约为132m，东西间距约为72m，当上一层土钉或锚杆未完时，允许在距离四周边坡10m的基坑中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调；严禁边壁出现超挖或造成边壁土体松动或挡土结构的破坏。 (3)排水锚杆、土钉支护宜在排除作业层地下水的情况下进行施工。基坑东、南侧坡顶地面采用C20混凝土硬化至围墙脚部；基坑北侧坡顶向外延伸2m范围内用C20混凝土硬化，并且里高外低，便于径流远离边坡。坡顶排水沟与基坑边缘的距离为2.0m，沟底和两侧找平砂浆中掺入5%的防水剂。为了排除积聚在基坑内的渗水和雨水，在坑底设置排水沟和集水坑，坑内积水应及时抽出，排水沟和积水坑宜用砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏。排水沟尺寸为200×300，排水沟根据现场基底实际情况设置其位置，距坡脚距离易为1.0m。 (4)钻孔和锚杆制作钻孔前先放线定位，保证土钉位置正确，防止高低参差不齐和相互交错。钻孔深度要比设计深度多100mm～200mm，以防止孔深不够。锚杆应由专人制作，接长应采用帮条焊，为使锚杆置于钻孔的中心，应在锚杆上每隔2000mm设置定位托架一个;钻孔完毕后应立即安插锚杆以防塌孔，为保证非锚固段可以自由伸长，可在锚固段和自由段之间设置堵浆器，并用PVC管套住自由段。 (5)注浆孔内注浆用M15水泥砂浆，采用压力注浆，掺入水泥用量7%的膨胀剂。注浆管在使用前应检查有无破裂和堵塞，接口处要牢固，防止注浆压力加大时开裂跑浆;注浆管应随锚杆同时插入，采用干成孔作业，灌浆前封闭孔口。注浆前要用水引路润湿输浆管道;灌浆后要及时清洗输浆管、灌浆设备;灌浆后自然养护不少于7d，待强度达到设计强度的75%时方可进行张拉工艺;在灌浆体硬化之前，不能承受外力或由外力引起的锚杆移动。 (6)喷射混凝土钢筋网应在喷射一层混凝土后铺设，钢筋保护层厚度不宜小于20mm。钢筋网片可用插入土中的钢筋固定，在混凝土喷射时应不出现移动。钢筋网片采用φ6@200×200绑扎而成，网格允许偏差为10mm，钢筋网铺设时每边的搭接长度为200mm。喷射混凝土为细石混凝土，厚度为100±20mm，强度等级为C20;为加强支护效果，在喷
土方放坡计算公式
土方放坡计算公式 土石方工程 一、人工平整场地: S=S底+2*L外+16 二、挖沟槽: 1.垫层底部放坡: V=L*(a+2c+kH)*H 2.垫层表面放坡 V=L*{(a+2c+KH1)H1+(a+2c)H2} 三、挖基坑(放坡) 方形: V=( a+2c+KH)* ( b+2c+KH)*H+1/3*K2H3 圆形: V=∏/3*h*(R2+Rr+r2) 放坡系数 1.基坑土方量计算 挖基坑多用于需全部大开挖的满堂基础、独立基础、设备基础等土方工程。 (1) 四面放坡基坑土方量计算 基坑土方量的计算可近似地按棱柱体(即上下底为两个平行的平面，所有的顶点都在两
个平行平面上的多面体)体积公式计算。 V=(1÷6)H(A1+4A0+A2) (1) 式中V——四面放坡基坑土方量(体积)(m3); H——基坑深度(m); A1、A2——基坑上、下底面积(m2); A0——基坑中截面((1÷2)H处)面积(m2)。 (2)圆形放坡基坑土方量计算 圆形放坡基坑土方量按下式计算。 V=(1÷3)πH (R21+R1R2+R22) (2) 式中V ——圆形放坡基坑土方量(体积)(m3); R1、R2——圆形基坑上、下底半径(m); π——3.14; H——基坑深度(m)。 2.基槽土方量计算 多用于建筑物的条形基础、渠道、管沟等土方工程量。 基槽土方量计算，可沿其长度方向分段进行计算，各段土方量之和，即为总土方量。 如该段内基槽横截面形状、尺寸不变时，其土方量即为该段横截面面积乘以该段基槽长度，一般两边放坡按下式计算 V=H(B+mH)L (3) 式中V——两边放坡基槽该段土方量(体积)(m3); H——基槽深度(m); B——基槽槽底宽度(m); L——该段基槽长度(m);
理正深基坑软件使用难点
理正深基坑软件使用难点 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。 答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？ 答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。 答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。 与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？ 答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。
土方放坡计算公式
土石方工程 一、人工平整场地: S=S底+2*L外+16 二、挖沟槽: 1.垫层底部放坡: V=L*(a+2c+kH)*H 2.垫层表面放坡 V=L*{(a+2c+KH1)H1+(a+2c)H2} 三、挖基坑(放坡) 方形: V=( a+2c+KH)* ( b+2c+KH)*H+1/3*K2H3 圆形: V=∏/3*h*(R2+Rr+r2) 放坡系数 1.基坑土方量计算 挖基坑多用于需全部大开挖的满堂基础、独立基础、设备基础等土方工程。 (1) 四面放坡基坑土方量计算 基坑土方量的计算可近似地按棱柱体(即上下底为两个平行的平面，所有的顶点都在两
个平行平面上的多面体)体积公式计算。 V=(1÷6)H(A1+4A0+A2) (1) 式中V——四面放坡基坑土方量(体积)(m3); H——基坑深度(m); A1、A2——基坑上、下底面积(m2); A0——基坑中截面((1÷2)H处)面积(m2)。 (2)圆形放坡基坑土方量计算 圆形放坡基坑土方量按下式计算。 V=(1÷3)πH (R21+R1R2+R22) (2) 式中 V ——圆形放坡基坑土方量(体积)(m3); R1、R2——圆形基坑上、下底半径(m); π——; H——基坑深度(m)。 2.基槽土方量计算 多用于建筑物的条形基础、渠道、管沟等土方工程量。 基槽土方量计算，可沿其长度方向分段进行计算，各段土方量之和，即为总土方量。 如该段内基槽横截面形状、尺寸不变时，其土方量即为该段横截面面积乘以该段基槽长
度，一般两边放坡按下式计算 V=H(B+mH)L (3) 式中V——两边放坡基槽该段土方量(体积)(m3); H——基槽深度(m); B——基槽槽底宽度(m); L——该段基槽长度(m); m——坡度系数，m= C/H，当m=0，则表示基槽垂直开挖不放坡; C——基槽一边坡底宽(m)。 如该段内横截面的形状、尺寸有变化时，也可近似地用棱柱体的体积公式按下式计算。 Vi=(1÷6)Li(Ai1+4Aoi+Ai2)(4) 式中Vi——基槽该段土方量(体积)(m3); Li——该段基槽长度(m); Ai1、Ai2——该段基槽两端横截面面积(m2); Aoi——该段基槽中截面(1/2Li)面积(m2)。
承台施工深基坑边坡防护方案--(修正)
承台深基坑边坡防护施工方案 一、编制依据 1、厦门市文兴路（县黄路～双涵路）道路工程A标施工图设计文件及地勘报告。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、参照《建筑建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120－99）进行验算。 二、工程概况 文兴路(县黄路－双涵路)道路工程为城市Ⅱ级次干道,与县黄路(城市Ⅰ级主干道)交叉,该交叉口设立跨线立交桥一座,跨线立交分为左右两幅，桥梁宽度9.0m，单向双车道，布置型式：0.5m（护栏）+8.0m（行车道含双实线）+0.5m（护栏）。桥下净空按 5.0m控制，全长226.3m。 该桥承台部分设计为C35砼，根据施工设计图纸及现场实测表明其中3#、4#墩承台的埋置深度均为近 5.0m的深基坑。考虑到承台之间距离有限，故根据《公路桥涵 施工技术规范实用手册》（JTJ 041-2000）的相关规定及厦门地质工程勘察院对现场 实勘后出据给我部的地质情况说明等相关依据，因场地受限我部决定采用设置坡率为1：0.5的边坡喷锚网支护防护施工，以确保施工安全。 三、方案比选 文兴路跨线桥3#、4#承台处市政管线错综复杂、基坑深度近5米地质状况较差，又因毗邻县黄路基坑开挖坡比受限仅为1：0.5，对下步施工存在很严重的安全隐患。根据市政工程建筑安全条例规定，一般超过5米的基坑为了确保安全必须采取安全防 护措施及制定安全防护的具体方案。 目前基坑支护主要方式有：地下连续墙、护坡桩、水泥土墙、土钉墙（喷锚 网）内支撑、、预应力锚杆等，其中喷锚网支护以其独特的优点应用日趋广泛。 喷锚网支护采取在所加固的边坡上钻孔、插筋、注浆设置锚杆，然后在边坡 表面挂网、喷射混凝土形成面板。天然的边坡土体通过锚杆的就地加固与钢筋混凝土 面板的有机结合，形成一个类似重力式挡墙的结构，有效承担墙后和墙顶传来的土压 力及其它荷载，并具有下列优点： 1.同其它支护方法相比，造价最低。 2.对场地土层的适应性强，施工速度快； 3.施工所需的场地较小，施工简洁方便。 通过技术及经济比选，结合现场实际情况，我们在县黄路跨线桥3#、4#施工基坑边坡采用喷锚网支护。
深基坑边坡稳定性计算书
... . . 土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业、《实用土木工程手册》第三版文渊编著人民教同、《地基与基础》第三版中国建筑工业、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56； 基坑侧水位到坑顶的距离(m)：14.000； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数： 土层参数：
序号土名称 土厚 度 （m） 坑壁土的重 度γ(kN/m3) 坑壁土的摩 擦角φ(°) 粘聚力 （kPa） 饱容重 (kN/m3) 1 粉质粘土15 20.5 10 10 20.5 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。 三、计算公式: