贝雷梁计算公式
贝雷梁计算书
绪论
本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m.
㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1
㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2
㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3
㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4
㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据：
本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m.
见《龙门吊机
L=16.6m.
2
4［10，
截面性质如下：
800～1000pa之间，我们计算时取ω=1000pa即ω=100kg/m2）
P=ω·F·K
1·K
2
·K
3
·K
4
·K
5
（式中:K
1
设计风速频率换算系数
K
2
风载体型系数
K3风压高度变化系数
K4地形和地理条件系数
K5折减系数）
天车风力：P
1
=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17t
M
1=1.17×y
1
=1.17×16.195=18.95t·m
横梁风力：P
2
=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60t
M
2=2.60×y
2
=2.60×13.635=35.451t·m
塔架： P
3
=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51t
M
3=3.51×y
3
=3.51×6.935=24.34t·m
M总=M
1+M
2
+M
3
=18.95+35.451+24.34
=78.74t·m
R＇= M总/6/2=6.56t
2.荷载及轮压计算：
受力最大的一组轮子总压力：
R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56
=50.76t
采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子，
每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算：
1．纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m2）（根据规范ω=1/1.6×v2 可以推算当ω=100kg/m2时候，风速v已经达到40m/s）
所以：M风倾=M总=78.74t·m
2．惯性力产生的倾覆力矩：P惯=Q/g·V/t（取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）
①小车及起重物的惯性力：
Q=20t
P 1＇= 2
6088.920?=0.136t M 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.195=2.2t ·m
② 横梁产生的惯性力
Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199t
P 2＇=()
28.9601
8199.14???=0. 097t M 2＇= P 2＇×y 2=0.097×13.635=1.323t ·m
③ 塔架产生的惯性力
Q=8×270×6=12.96t
P 3＇=()
28.9601
896.12???=0.09t M 3＇= P 3＇×y 3=0.09×6.935=0.624t ·m
M 惯= M 1＇+ M 2＇+ M 3＇
= 2.2＋1.323＋0.624=4.147t ·m
总倾覆力矩M 倒=M 惯 +M 风
=4.147＋78.74
=82.887t ·m
3.龙门吊机产生的稳定力矩
M 稳=Q 恒×（2
d ）=58.838×（26）=176.514t ·m 纵向稳定要求：倒
稳M M ≥1.2 =
887.82514.176=2.1 满足要求。
（四）.贝雷桁架计算：
㈠基本假定：
⑴荷载分配情况：
按照起重力50t ，动力系数1.2，走行天车15t 计算
Q 总=152.150+?
=75t
此龙门吊机为三排单层结构，故1100mm 左右两组桁架各承担
37.5t ，又因为每侧钢轨铺于中间一排桁架上
所以：我们设中间桁架受力最大为37.5/2=18.75t,天车每侧钢
轨两个轮子，中间桁架受力为18.75/2=9.375t
=93.75KN
Reactions ....... Support Range ........ 1 4 1
Displacements ... Joint Range .......... 1 213 1
Forces .......... Member Range ......... 1 360 1 1
Stresses ........ Member Range ......... 1 360 1 1
Load Case Range ..... 1 10 1
Load Combination Range 1 9 1
Send output to ....... V (V=video P=printer)
Print all Output Data
Print all Input Data and all Output Data
tructure No. 19 *** 支座反力*** Drive D oad Combination Results
Joint Load X-Reaction Y-Reaction Z-Reaction
Number Combination (kN) (kN) (kN-m)
1 1 8.078 129.824 0.000
2 10.189 132.517 0.000
3 11.925 136.465 0.000
4 14.853 142.439 0.000
5 15.884 145.350 0.000
6 16.460 146.392 0.000
7 16.795 146.650 0.000
8 17.055 147.058 0.000
9 16.831 147.361 0.000
45 1 11.478 53.248 0.000
2 13.425 41.891 0.000
3 15.012 30.001 0.000
4 17.636 7.876 0.000
5 18.463 -5.83
6 0.000
6 18.876 -15.47
7 0.000
7 19.048 -24.388 0.000
8 19.142 -33.585 0.000
9 19.167 -20.749 0.000
176 1 -19.556 -29.958 0.000
2 -23.614 -34.975 0.000
3 -26.937 -38.117 0.000
4 -32.489 -40.024 0.000
5 -34.347 -33.699 0.000
6 -35.336 -27.616 0.000
7 -35.843 -20.303 0.000
8 -36.198 -11.731 0.000
9 -35.998 -24.931 0.000
177 1 0.000 73.420 0.000
2 0.000 87.101 0.000
3 0.000 98.186 0.000
4 0.000 116.243 0.000
5 0.000 120.720 0.000
6 0.000 123.235 0.000
7 0.000 124.576 0.000
8 0.000 124.793 0.000
9 0.000 124.853 0.000
Structure No. 19 *** 节点位移 *** Drive D Joint Load X-Displ. Y-Displ. Rotation
Number Combination (mm) (mm) (rad)
1 1 0.00000 0.00000 0.00000
2 0.00000 0.00000 0.00000
3 0.00000 0.00000 0.00000
4 0.00000 0.00000 0.00000
5 0.00000 0.00000 0.00000
6 0.00000 0.00000 0.00000
7 0.00000 0.00000 0.00000
8 0.00000 0.00000 0.00000
9 0.00000 0.00000 0.00000
2 1 -.06318 -.0218
3 .00064
2 -.07369 -.02228 .00074
3 -.08267 -.0229
4 .00082
4 -.09767 -.0239
5 .00097
5 -.10310 -.02444 .00102
6 -.10601 -.02461 .00104
7 -.10764 -.02466 .00106
8 -.10894 -.02472 .00107
9 -.10795 -.02477 .00106 3 1 -.33895 -.19238 .00017
2 -.38717 -.19635 .00021
3 -.42986 -.20218 .00024
4 -.50126 -.21101 .00031
5 -.52874 -.21532 .00034
6 -.54361 -.21686 .00035
7 -.55241 -.21724 .00037
8 -.55998 -.21784 .00038
9 -.55346 -.21829 .00037
4 1 -.42657 -.3313
5 .00027
2 -.50895 -.33328 .00032
3 -.58355 -.3397
4 .00037
4 -.71074 -.34884 .00045
5 -.76495 -.35451 .00049
6 -.79666 -.35615 .00052
7 -.81879 -.35628 .00054
8 -.83938 -.35704 .00056
9 -.81648 -.35798 .00054
5 1 -.70947 -.47004 .00030
2 -.82471 -.4699
3 .00035
3 -.93437 -.47701 .00041
4 -1.12201 -.48636 .00050
5 -1.2081
6 -.4933
7 .00055
6 -1.25914 -.49511 .00058
7 -1.29642 -.49499 .00061
8 -1.33263 -.49592 .00064
9 -1.29075 -.49735 .00060
6 1 -.8650
7 -.58463 .00038
2 -1.03318 -.57665 .00050
3 -1.19556 -.57957 .00062
4 -1.47620 -.58117 .00082
5 -1.61127 -.58679 .00092
6 -1.69359 -.58713 .00098
7 -1.75682 -.58592 .00102
8 -1.81924 -.58638 .00107
9 -1.74353 -.58877 .00101
7 1 -.90638 -.59923 0.00000
2 -1.08725 -.59024 0.00000
3 -1.26131 -.5926
4 0.00000
4 -1.56217 -.59324 0.00000
5 -1.70645 -.59868 0.00000
6 -1.79444 -.59883 0.00000
7 -1.86198 -.59748 0.00000
8 -1.92852 -.59789 0.00000
9 -1.84779 -.60040 0.00000
8 1 -.98146 -.61383 .00075
2 -1.17262 -.60384 .00085
3 -1.35698 -.60570 .00095
4 -1.67552 -.60530 .00113
5 -1.82847 -.6105
6 .00122
6 -1.92163 -.61054 .00127
7 -1.99308 -.60905 .00131
8 -2.06355 -.60940 .00135
9 -1.97817 -.61203 .00130
9 1 -1.30762 -.72782 .00022
2 -1.53722 -.70990 .00027
3 -1.76800 -.70756 .00033
4 -2.16847 -.69933 .00043
5 -2.37172 -.70317 .00051
6 -2.49673 -.70172 .00055
7 -2.59548 -.69914 .00060
8 -2.69498 -.69903 .00064
9 -2.57210 -.70262 .00058
10 1 -1.41523 -.81094 .00023
2 -1.68081 -.77964 .00027
3 -1.95720 -.7686
4 .00033
4 -2.44112 -.74516 .00043
5 -2.70102 -.74515 .00051
6 -2.86416 -.74104 .00056
7 -2.99779 -.73678 .00061
8 -3.13455 -.73584 .00066
9 -2.96106 -.74049 .00059
11 1 -1.62374 -.89377 .00019
2 -1.90424 -.84909 .00020
3 -2.21323 -.82941 .00025
4 -2.7582
5 -.79067 .00033
5 -3.07088 -.78681 .00041
6 -3.26970 -.78003 .00047
7 -3.43750 -.77410 .00052
8 -3.61230 -.77232 .00058
9 -3.38673 -.77803 .00050
12 1 -1.70694 -.95181 .00027
2 -2.01719 -.88781 .00036
3 -2.37212 -.85461 .00046
4 -3.00319 -.7924
5 .00065
5 -3.38234 -.7819
6 .00076
6 -3.62685 -.77099 .00084
7 -3.83804 -.76253 .00091
8 -4.06005 -.75930 .00098
9 -3.76934 -.76652 .00089 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。
85 1 2.35818 -5.01752 .00055
2 2.62364 -6.25684 .00064
3 2.75223 -7.34127 .00069
4 2.65093 -9.3948
5 .00079
5 1.85818 -11.15125 .00032
6 1.25744 -11.16023 -.00031
7 .58351 -11.01243 -.00020
8 -.25401 -11.32578 -.00015
9 .95146 -11.65654 -.00033
86 1 2.32070 -4.63376 .00057
2 2.56871 -5.81334 .00067
3 2.68018 -6.85608 .00074
4 2.54043 -8.87151 .00081
5 1.72534 -10.31799 .00152
6 1.09958 -11.25051 .00047
7 .42691 -11.35752 -.00060
8 -.41572 -11.43848 -.00005
9 .78119 -11.75804 .00046
87 1 2.28325 -4.20032 .00065
2 2.5138
3 -5.29861 .00078
3 2.60818 -6.27791 .00088
4 2.43001 -8.20924 .00103
5 1.59254 -9.33028 .00113
6 .94175 -10.48971 .00129
7 .27036 -11.51730 .00068
8 -.57742 -11.37515 .00015
9 .61096 -10.99227 .00131
88 1 2.26239 -3.71563 .00075
2 2.48135 -4.71299 .00091
3 2.56390 -5.61218 .00105
4 2.35822 -7.41043 .00128
5 1.4974
6 -8.67139 .00098
6 .82623 -9.5608
7 .00146
7 .13237 -10.35220 .00219
8 -.73828 -11.17954 .00058
9 .48585 -10.04825 .00149
89 1 2.25973 -3.64526 0.00000
2 2.47722 -4.62685 0.00000
3 2.55826 -5.51320 0.00000
4 2.34906 -7.28887 0.00000
5 1.48534 -8.57519 0.00000
。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。
111 1 2.61236 -5.39454 .00021
2 2.88822 -6.69078 .00017
3 3.0104
4 -7.81147 .00011
4 2.86608 -9.90776 -.00008
5 1.52364 -10.71920 .00002
6 1.23820 -11.02592 -.00008
7 .75154 -11.12625 -.00025
8 -.33588 -11.23576 -.00038
9 .89346 -11.50635 -.00017
112 1 2.60403 -4.63916 .00039
2 2.87740 -5.82174 .00042
3 3.00012 -6.86679 .00043
4 2.83787 -8.89189 .00040
5 2.3201
6 -10.26258 .00036
6 1.28285 -11.0416
7 .00024
7 .18598 -11.30531 .00011
8 -.43856 -11.46660 .00004
9 .93918 -11.55083 .00020
以上数据均取其中较大的节点位移，取最大位移为12mm,本龙门吊机为净跨15m，12/15000=1/1250完全满足位移条件。
tructure No. 19 *** 单元内力 *** Drive D
oad Combination Results
Mem Load Joint Axial Shear Bending Top Normal Bot Normal
No. Comb No. (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)
1 1 1 -50,931.
2 -3,169.2 0.0 -50,931.2 -50,931.2
2 -50,924.2 3,169.2 9,166.1 -41,758.0 -60,090.3
2 1 -51,987.8 -3,997.2 0.0 -51,987.8 -51,987.8
2 -51,980.7 3,997.2 11,560.8 -40,419.9 -63,541.5
3 1 -53,536.6 -4,678.3 0.0 -53,536.6 -53,536.6 2 -53,529.5 4,678.3 13,530.5 -39,999.0 -67,060.0
4 1 -55,880.4 -5,827.0 0.0 -55,880.4 -55,880.4 2 -55,873.4 5,827.0 16,852.9 -39,020.
5 -72,726.2 5 1 -57,022.2 -6,231.5 0.0 -57,022.2 -57,022.2 2 -57,015.2 6,231.5 18,022.9 -38,992.3 -75,038.0
6 1 -57,431.2 -6,457.2 0.0 -57,431.2 -57,431.2 2 -57,424.1 6,457.2 18,675.
7 -38,748.4 -76,099.8
7 1 -57,532.2 -6,588.9 0.0 -57,532.2 -57,532.2 2 -57,525.1 6,588.9 19,056.4 -38,468.7 -76,581.6
8 1 -57,692.4 -6,691.0 0.0 -57,692.4 -57,692.4 2 -57,685.3 6,691.0 19,351.9 -38,333.4 -77,037.2 9 1 -57,811.4 -6,603.1 0.0 -57,811.4 -57,811.4 2 -57,804.3 6,603.1 19,097.5 -38,706.8 -76,901.9
2 1 2 -50,830.7 74.2 7,843.6 -42,987.1 -58,674.3
3 -50,775.
4 -74.2 6,162.0 -44,613.4 -56,937.3
2 2 -51,877.9 193.
3 10,076.1 -41,801.8 -61,954.0
3 -51,822.6 -193.3 5,696.
4 -46,126.2 -57,519.0
3 2 -53,418.6 291.2 11,906.
4 -41,512.2 -65,325.0
3 -53,363.2 -291.2 5,310.1 -48,053.1 -58,673.4
4 2 -55,749.1 460.4 14,998.8 -40,750.3 -70,747.9
3 -55,693.8 -460.
4 4,567.3 -51,126.
5 -60,261.1
5 2 -56,886.3 526.5 16,089.4 -40,796.9 -72,975.7
3 -56,831.0 -526.5 4,161.7 -52,669.3 -60,992.7
6 2 -57,293.1 567.3 16,702.5 -40,590.6 -73,995.5 ………………………………………………………………………………………………………
48 1 64 -56,328.0 551.4 -6,539.1 -62,867.1 -49,788.9 65 -56,272.7 -551.4 -19,032.5 -75,305.1 -37,240.2
2 64 -58,196.9 91.9 -12,386.5 -70,583.4 -45,810.4
65 -58,141.5 -91.9 -14,469.6 -72,611.1 -43,672.0
3 6
4 -58,318.9 -160.9 -17,304.9 -75,623.8 -41,014.0
65 -58,263.6 160.9 -13,658.7 -71,922.3 -44,604.9
4 64 -57,756.6 -625.1 -25,517.3 -83,273.9 -32,239.3
65 -57,701.3 625.1 -11,355.8 -69,057.0 -46,345.5
5 64 -55,424.5 -805.3 -27,893.3 -83,317.8 -27,531.2
65 -55,369.2 805.3 -9,648.6 -65,017.8 -45,720.5
6 64 -53,323.
7 -929.2 -29,186.0 -82,509.7 -24,137.6
65 -53,268.3 929.2 -8,133.4 -61,401.8 -45,134.9
7 64 -50,782.7 -1,018.6 -29,833.3 -80,616.0 -20,949.5
65 -50,727.4 1,018.6 -6,756.8 -57,484.2 -43,970.6
8 64 -47,945.9 -1,091.2 -30,182.0 -78,127.9 -17,763.9
65 -47,890.6 1,091.2 -5,460.7 -53,351.3 -42,429.8
9 64 -52,378.2 -1,001.9 -30,012.0 -82,390.2 -22,366.2
65 -52,322.9 1,001.9 -7,312.3 -59,635.2 -45,010.5 49 1 65 -50,056.9 -602.5 -18,314.3 -68,371.2 -31,742.6
66 -50,001.6 602.5 -4,664.7 -54,666.3 -45,336.8
2 65 -50,268.7 -465.4 -13,875.1 -64,143.8 -36,393.5
66 -50,213.3 465.4 -3,330.8 -53,544.1 -46,882.5
3 65 -48,335.0 -446.
4 -13,126.0 -61,461.0 -35,209.1
66 -48,279.7 446.4 -3,012.0 -51,291.6 -45,267.7
4 6
5 -44,561.0 -384.7 -10,947.0 -55,508.0 -33,614.0
66 -44,505.7 384.7 -2,231.8 -46,737.5 -42,273.9
5 65 -41,588.2 -334.2 -9,307.2 -50,895.4 -32,281.0
66 -41,532.9 334.2 -1,735.6 -43,268.5 -39,797.3
6 65 -39,276.8 -288.2 -7,843.8 -47,120.
7 -31,433.0
66 -39,221.5 288.2 -1,313.9 -40,535.4 -37,907.6
7 65 -36,788.3 -245.8 -6,513.1 -43,301.4 -30,275.3
66 -36,733.0 245.8 -944.4 -37,677.4 -35,788.6
8 65 -34,131.2 -205.6 -5,260.5 -39,391.7 -28,870.7
66 -34,075.9 205.6 -602.8 -34,678.7 -33,473.1
9 65 -38,162.7 -263.5 -7,050.9 -45,213.6 -31,111.8
66 -38,107.4 263.5 -1,081.7 -39,189.0 -37,025.7 ……………………………………………………………………………………………………… 53 1 105 -148,055.7 -1,675.9 -59,031.8 -207,087.5 -89,023.9 122 -148,110.6 1,675.9 170,321.1 22,210.5 -318,431.7
2 105 -145,111.
3 -1,870.
4 -81,554.7 -226,666.0 -63,556.7
122 -145,166.3 1,870.4 174,419.6 29,253.3 -319,585.9
3 105 -127,410.7 -1,543.8 -54,497.6 -181,908.2 -72,913.1
122 -127,465.6 1,543.8 156,778.7 29,313.0 -284,244.3 4 105 -101,632.7 -1,194.0 -39,860.9 -141,493.6 -61,771.8
122 -101,687.7 1,194.0 123,545.1 21,857.4 -225,232.8
5 105 -89,136.3 -1,043.4 -35,838.7 -124,975.0 -53,297.6
122 -89,191.3 1,043.4 106,964.9 17,773.6 -196,156.1
6 105 -80,195.2 -932.6 -32,245.0 -112,440.2 -47,950.2
122 -80,250.2 932.6 95,383.8 15,133.7 -175,634.0
7 105 -71,678.7 -828.1 -28,857.9 -100,536.6 -42,820.8
122 -71,733.7 828.1 84,474.9 12,741.2 -156,208.5
8 105 -63,075.9 -722.9 -25,365.2 -88,441.1 -37,710.7
122 -63,130.9 722.9 73,564.2 10,433.3 -136,695.0
9 105 -75,614.5 -875.6 -30,436.3 -106,050.8 -45,178.2
122 -75,669.4 875.6 89,398.2 13,728.8 -165,067.7 54 1 72 -60,359.2 24.2 -3,406.7 -63,765.9 -56,952.6
105 -60,414.2 -24.2 -6,718.3 -67,132.5 -53,695.9
2 72 -8,339.0 21.9 -19,274.7 -27,613.7 10,935.8
105 -8,393.9 -21.9 -22,269.4 -30,663.4 13,875.5
3 72 12,920.7 -134.1 -20,719.
4 -7,798.7 33,640.0
105 12,865.7 134.1 -2,362.8 10,503.0 15,228.5
4 72 -1,787.
5 -112.5 -13,855.4 -15,642.9 12,068.0
105 -1,842.4 112.5 1,547.8 -294.6 -3,390.2
5 72 -8,950.5 -58.9 -8,830.4 -17,780.9 -120.2
105 -9,005.5 58.9 -768.4 -9,773.9 -8,237.1
6 72 -13,456.5 -29.9 -5,579.0 -19,035.5 -7,877.6
105 -13,511.5 29.9 -1,490.0 -15,001.5 -12,021.4
7 72 -17,005.6 -5.3 -2,809.6 -19,815.2 -14,196.0
105 -17,060.6 5.3 -2,088.7 -19,149.3 -14,971.8
8 72 -19,988.0 16.3 -281.3 -20,269.3 -19,706.7
105 -20,042.9 -16.3 -2,517.3 -22,560.3 -17,525.6
9 72 -16,059.4 -13.4 -3,781.8 -19,841.2 -12,277.6
105 -16,114.4 13.4 -1,943.1 -18,057.5 -14,171.2
55 1 74 8,571.3 -22.4 -6,965.4 1,605.9 15,536.7
106 8,516.4 22.4 -3,896.2 4,620.2 12,412.6
2 74 -16,021.2 -157.5 -7,605.9 -23,627.1 -8,415.2
106 -16,076.1 157.5 13,950.7 -2,125.4 -30,026.8
3 7
4 -62,375.0 -57.8 -9,547.3 -71,922.3 -52,827.6
106 -62,429.9 57.8 -1,643.4 -64,073.3 -60,786.5
4 74 6,527.8 -75.3 -12,087.1 -5,559.3 18,614.9
106 6,472.9 75.3 -1,779.8 4,693.1 8,252.7
5 74 5,626.3 -73.5 -10,156.7 -4,530.4 15,783.0
106 5,571.3 73.5 -92.2 5,479.1 5,663.6
6 74 5,147.2 -57.4 -8,203.2 -3,055.9 13,350.4
106 5,092.3 57.4 -349.0 4,743.3 5,441.3
7 74 4,732.7 -43.6 -6,479.2 -1,746.5 11,211.9
106 4,677.8 43.6 -519.1 4,158.7 5,196.8
8 74 4,131.5 -29.4 -4,806.0 -674.5 8,937.5
106 4,076.5 29.4 -778.3 3,298.3 4,854.8
9 74 4,985.3 -49.1 -7,167.9 -2,182.5 12,153.2
106 4,930.4 49.1 -441.8 4,488.6 5,372.2
…………………………………………………………………………………………………
57 1 76 -61,559.4 -222.3 -17,110.8 -78,670.2 -44,448.5
107 -61,614.3 222.3 13,318.2 -48,296.1 -74,932.5
2 76 -15,428.2 -51.4 -11,358.6 -26,786.9 -4,069.6
107 -15,483.2 51.4 -4,320.5 -19,803.6 -11,162.7
3 76 -23,464.2 -211.
4 -15,182.7 -38,646.9 -8,281.5
107 -23,519.2 211.4 13,745.1 -9,774.1 -37,264.2
4 76 -87,113.6 -347.6 -30,322.6 -117,436.2 -56,791.1
107 -87,168.6 347.6 17,247.7 -69,920.9 -104,416.3
5 7
6 -55,922.0 -317.0 -30,450.9 -86,372.9 -25,471.1
107 -55,977.0 317.0 12,932.6 -43,044.3 -68,909.6
6 76 -50,414.1 -273.
7 -26,094.
8 -76,508.
9 -24,319.2
107 -50,469.0 273.7 11,358.4 -39,110.6 -61,827.4
7 76 -45,990.1 -236.7 -22,379.2 -68,369.3 -23,610.9
107 -46,045.1 236.7 10,012.0 -36,033.0 -56,057.1
8 76 -38,942.8 -191.8 -17,953.1 -56,895.9 -20,989.6
107 -38,997.7 191.8 8,302.3 -30,695.5 -47,300.0
9 76 -48,765.9 -254.8 -24,164.7 -72,930.6 -24,601.2
107 -48,820.9 254.8 10,710.3 -38,110.6 -59,531.1
…………………………………………………………………………………………
359 1 63 -16,923.1 120.3 0.0 -16,923.1 -16,923.1
127 -16,669.6 120.3 0.0 -16,669.6 -16,669.6
2 6
3 -22,272.2 120.3 0.0 -22,272.2 -22,272.2
127 -22,018.6 120.3 0.0 -22,018.6 -22,018.6
3 63 -27,199.3 120.3 0.0 -27,199.3 -27,199.3
127 -26,945.7 120.3 0.0 -26,945.7 -26,945.7
4 63 -35,267.2 120.3 0.0 -35,267.2 -35,267.2
127 -35,013.7 120.3 0.0 -35,013.7 -35,013.7
5 63 -37,514.7 120.3 0.0 -37,514.7 -37,514.7
127 -37,261.1 120.3 0.0 -37,261.1 -37,261.1
6 63 -38,624.1 120.3 0.0 -38,624.1 -38,624.1
127 -38,370.5 120.3 0.0 -38,370.5 -38,370.5
7 63 -39,068.1 120.3 0.0 -39,068.1 -39,068.1
127 -38,814.6 120.3 0.0 -38,814.6 -38,814.6
8 63 -39,235.1 120.3 0.0 -39,235.1 -39,235.1
127 -38,981.6 120.3 0.0 -38,981.6 -38,981.6
9 63 -39,374.2 120.3 0.0 -39,374.2 -39,374.2
127 -39,120.6 120.3 0.0 -39,120.6 -39,120.6 360 1 145 -19,467.0 117.8 0.0 -19,467.0 -19,467.0 158 -19,720.5 117.8 0.0 -19,720.5 -19,720.5
2 145 -23,679.7 117.8 0.0 -23,679.7 -23,679.7
158 -23,933.2 117.8 0.0 -23,933.2 -23,933.2
3 145 -27,178.7 117.8 0.0 -27,178.7 -27,178.7
158 -27,432.3 117.8 0.0 -27,432.3 -27,432.3
4 14
5 -33,210.8 117.8 0.0 -33,210.8 -33,210.8
158 -33,464.3 117.8 0.0 -33,464.3 -33,464.3
5 145 -35,719.1 117.8 0.0 -35,719.1 -35,719.1
158 -35,972.6 117.8 0.0 -35,972.6 -35,972.6
6 145 -37,113.4 117.8 0.0 -37,113.4 -37,113.4
158 -37,367.0 117.8 0.0 -37,367.0 -37,367.0
7 145 -37,950.7 117.8 0.0 -37,950.7 -37,950.7
158 -38,204.2 117.8 0.0 -38,204.2 -38,204.2
8 145 -38,768.3 117.8 0.0 -38,768.3 -38,768.3
158 -39,021.9 117.8 0.0 -39,021.9 -39,021.9
9 145 -38,016.7 117.8 0.0 -38,016.7 -38,016.7
158 -38,270.3 117.8 0.0 -38,270.3 -38,270.3
（其中的“………………..”代表在我们设定的工况中，其与上面的内力值相差无几或数值极小可以不再验算）
我们看以上的程序记录：
单元53：
由I8组成，但是其最大内力已有320Mp.故我们在其一侧加一道加强竖杆（详见图《YX-02-026》）
（五）底座支架计算：
根据以上的支座反力的数据可知：最大的反力为14.0t.
I56的受力图示为
M=28*3-7*1.45-14*1-7*0.55
=57.65t-m
270755.2=cm 4
б=M/W 总=17493296
101065.57=??kg/cm 2 б〉〖б容〗=140×1.3=182Mpa （根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》表
1.2.5容许应力取140Mpa,根据表1.2.10临时结构荷载组合Ⅰ提高系数为1.3。）
贝雷梁计算
贝雷梁计算 贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。贝雷梁的计算示意图如下： q 一、荷载计算： 1、箱梁自重荷载：350T 其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T 2、支架自重荷载：50 T 其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T 3、20×20方木自重荷载 0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T 4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m 二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算 对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下： 345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==? 则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 1285320.413.8241.10241431418 q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =?=
1、两边支撑端的剪力为： []'1111 1.322415.8424.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。 三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算 每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022******* q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =?= 1、两边支撑端的剪力为： []'2211 1.2242414.6924.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'222243223 11 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。
贝雷梁钢便桥
目录 1.工程概况 ......................................... 错误!未指定书签。 2施工队伍部署和任务分工............................ 错误!未指定书签。 3施工安全、质量控制重点、难点...................... 错误!未指定书签。 4专项方案总体概况.................................. 错误!未指定书签。 4.1编制依据...................................... 错误!未指定书签。 4.2专项方案总体概况.............................. 错误!未指定书签。 5、施工工艺及施工方法 .............................. 错误!未指定书签。 5.1施工工艺流程图................................ 错误!未指定书签。 5.2施工方法...................................... 错误!未指定书签。 6、安全保证措施 .................................... 错误!未指定书签。 7、文明施工措施 .................................... 错误!未指定书签。 8、钢便桥计算书 .................................... 错误!未指定书签。 8.1、设计依据..................................... 错误!未指定书签。 8.2、主要技术参数................................. 错误!未指定书签。 8.3、荷载分析..................................... 错误!未指定书签。 8.4、下部基础承载力计算........................... 错误!未指定书签。 8.5、上部结构强度计算............................. 错误!未指定书签。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
施工临时贝雷梁钢便桥 计算书
目录 1.工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准3 2.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值4 2.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数5 2.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标6 3.上部结构计算 (6) 3.1. ........................................................................................................................桥面板计算6 3.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算7 3.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算8 4.杆系模型应力计算结果 (12) 4.1. ............................................................................................................................ 计算模型12 4.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值12 4.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果14 4.4墩顶工字横梁计算结果 (22) 4.5钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (27) 6.稳定性验算 (29) 7.结论 (29)
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月
目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10)
1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图
1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力
三跨连续贝雷梁试验
科技信息2009年第19期 SCIENCE&TECHNOLOGY INFORMATION 0.引言 跨河大桥跨采用整体现浇施工，由于桥跨跨越河流，施工时为尽量降低对河道通航的防碍，支架在中跨中间设净空18米×5米的通航孔,在通航孔两侧各设入土12米的21根φ0.5米的钢管桩作临时支点。拟采用国产321公路钢桥桁架（国内通常称为贝雷架）架设连续梁支架，分别支承在桥跨的八个支点处。为确定支架的实际挠度与理论计算挠度的相符性，需进行三跨连续贝雷梁进行试验。 1.贝雷梁试验 1.1贝雷梁的假设 计划在桥头路面上布置同高的四个支点，跨度组合为14+26+14，上搭设单层上下加强4排贝雷片，横向每隔3米上下采用钢管加固，在贝雷梁上分批采用贝雷片加载。采用水准仪测其实际的挠度，并与理论计算值相比较。为比较支点宽度对贝雷梁变形的影响，试验分两次进行，第一次支点宽度约50CM，即接近点接触状态，第二次支点宽度为4米，即完全模仿现浇箱梁支架。 1.2贝雷梁挠度理论值计算 1.2.1计算中跨26米、边跨14米连续梁的跨中挠度，计算模型如下 1.2.1.1让算弯矩分配系数 （1）计算刚度系数（设EI=26） i ba=EI/L=26/14=1.857i bc=EI/L=26/14=1.857 i cb=EI/L=26/14=1.857i cd=EI/L=26/14=1.857 （2）计算弯矩分配系数 在计算某一节点处的分配系数时，相邻的刚结点，应作为临时固端看待。 μba=3i ba/（3i ba+4i bc）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 μbc=4i bc/（3i ba+4i bc）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcb=4i cb/（3i cd+4i）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcd=3i cd/（3i cd+4i cb）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 1.2.1.2固端弯矩计算 在连续梁的B、C两支点加约束使其固定，这时各杆端弯矩为固端弯矩，其值计算如下： Mba=0.125qL2=0.125q×142=24.5q Mbc=-0.0833qL2=-0.0833q×262=-56.33q Mcb=0.0833qL2=0.0833q×262=56.33q Mcd=-0.125qL2=-0.125q×142=-24.5q 1.2.1.3按力矩分配法原理进行力矩分配： M ba=M bc=M cb=M cd=47.88q 1.2.1.4计算支点反力 （1）A点支点反力RA：14R a+47.88q-0.5qL2=0R a=3.58q （2）B点支点反力RB：40R a+26R b+47.88q-0.5qL2=0R b=23.42q 同理计算RC=23.42q，RD=3.58q 根据支点反力和受力图绘如下贝雷梁的剪力图： 1.2.1.5计算跨中挠度 （1）计算中跨跨中挠度 ①计算外力作用下中跨跨中挠度 中跨贝雷梁受力如上图所示，因在一般情况下，梁的变形均极微小，且在材料的线弹性范围内，即梁的位移与荷载呈线性关系，由此可根据叠加原理计算其位移，即只需先分别计算出各项荷载单独作用时所引起的位移，再求出它们的代数和，即为梁上所有荷载作用下的总位移，下面按照叠加原理计算梁的跨中挠度。中跨贝雷梁所承受的外力如上图，跨中挠度主要由支点负弯矩引起的上挠和均布荷载引起的下挠，跨中挠度为三者的叠加，具体计算如下（其中支点负弯矩引起的挠度按图乘法计算） M=47.88q 支点负弯矩作用的弯矩图 单位荷载作用下的弯矩图 均布荷载作用下的弯矩图 计算支点负弯矩作用下的跨中上挠挠度 f中=(0.5L×0.25L×47.88q)/EI=5.985L2q/EI=4046q/EI 计算均布荷载作用下的跨中下挠挠度 f中=5qL4/384EI=5950.2q/EI 将E=2.1×1011Pa，4片上下加强贝雷梁I=4×577434×10-8m4 则中跨跨中挠度为f=(5950.2-4046)q/EI=3.93×10-5q(CM) ②计算因贝雷销间隙引起的非弹性挠度 f=0.05×0.1524(72-1)/2=1.83cm ③中跨跨中挠度即为外力作用下的弹性挠度和非弹性挠度之和，具体计算如下： f=3.9q×10-5+1.83 1．2．2边跨跨中挠度计算 1．2．2.1外力作用下的弹性挠度计算 三跨连续贝雷梁试验 张永春1史慧彬1洪伟2 （1.浙江金丽温高速公路有限公司浙江杭州310000；2.淮安市水利勘测设计研究院有限公司江苏淮安223200）【摘要】本文主要是通过计算国产321桁架的弹性变形、非弹性变形，并测定其挠度，为跨河大桥三跨连续箱梁现浇支架搭设提供技术参 数。验证贝雷梁在同一荷载下的理论计算挠度与实际挠度的相符性。 【关键词】贝雷梁；三跨连续箱梁； 理论参数 ○公路与管理○ 288
30米贝雷梁便桥计算书
贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定
由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取 冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3） 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa
钢便桥计算书正文(最终)
一、验算内容 本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》; 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》; 3、《装配式公路钢桥使用手册》; 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015; 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003; 6、《路桥施工计算手册》; 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007; 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3、1、结构形式 北侧钢便桥总长60m,南侧钢便桥总长210m,上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构,跨径不大于9m;下部为桩接盖梁形式,盖梁采用45A双拼工字钢,桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图: 立 面形式横断面形式 3、2、验算荷载 钢便桥通行车辆总重600KN,重车车辆外形尺寸为7×2、5m,桥宽6m,按要求布置一个车道。
横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4、1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板,计算略。 4、2、25a#工字钢横梁(Q235) 横梁搁置于6排贝雷梁上,间距1、5m。其中:工字钢上荷载标准值为1、18KN/m;25a#工字钢自重标准值0、38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为:I =50200000mm4;W =402000mm3。 (1)计算简图:
(2) 强度验算: 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115、9Mpa＜[f]=190Mpa;满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/(50200000×8)=96、8Mpa＜ft =110Mpa;满足要求！ (2) 挠度验算: f=M、L2/10 E、I =35、8*1、32/10*2、1*5020*10-3 =0、57mm 贝雷梁计算书 绪论 本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m. ㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据： 本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m. 见《龙门吊机 L=16.6m. 2 4［10， 截面性质如下： 800～1000pa之间，我们计算时取ω=1000pa即ω=100kg/m2） P=ω·F·K 1·K 2 ·K 3 ·K 4 ·K 5 （式中:K 1 设计风速频率换算系数 K 2 风载体型系数 K3风压高度变化系数 K4地形和地理条件系数 K5折减系数） 天车风力：P 1 =100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17t M 1=1.17×y 1 =1.17×16.195=18.95t·m 横梁风力：P 2 =100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60t M 2=2.60×y 2 =2.60×13.635=35.451t·m 塔架： P 3 =100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51t M 3=3.51×y 3 =3.51×6.935=24.34t·m M总=M 1+M 2 +M 3 =18.95+35.451+24.34 =78.74t·m R＇= M总/6/2=6.56t 2.荷载及轮压计算： 受力最大的一组轮子总压力： R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56 =50.76t 采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子， 每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算： 1．纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m2）（根据规范ω=1/1.6×v2 可以推算当ω=100kg/m2时候，风速v已经达到40m/s） 所以：M风倾=M总=78.74t·m 2．惯性力产生的倾覆力矩：P惯=Q/g·V/t（取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒） ①小车及起重物的惯性力： Q=20t 贝雷梁便桥设计检算书 一、工程概况 xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、 限载50t 。 二、检算书 (一)基本数据及说明 1、便桥允许通行能力及载重 在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。 2、便桥基本数据 (1)自重： 贝雷片纵梁： p 1 = 4.73kN /m?21m =99.33kN 横向连接及钢板桥面： p2=[(14.71 cm2 ?12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15?]×7.85=106.13kN 桥台及及基础： p3 = 12.4 m3?ρ C25混凝土+26.5m 3?ρ浆砌片石= 86kN (2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中 心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。 (3)桥面系荷载集度： () /m kN 63.1018 21q =+=p p (二)便桥检算 1、横向连接强度检算 最不利状况：当满载车行于跨中时 荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN 式中 k 动载系数，取1.2 Q 1满荷载总重 计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下： q=10.625kN P=600kN （弯矩最大） R=96KN(剪力） R=396KN(弯矩） P=600kN （剪力最大） R=396KN(弯矩） R=696KN(剪力） 注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。 Q max = p max +=?2 q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8 q 22 L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求! 2、横向连接挠度检算 f = f 1+ f 2 + f 3 式中： f 1 自重W 引起的挠度； f 1=X4 7200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-4 4=EI L = 5.5493mm 跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日 目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10) 一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ） 表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28 本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式 钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。 (1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载 目录 1.工程概况 (2) 2施工队伍部署和任务分工 (3) 3施工安全、质量控制重点、难点 (3) 4专项方案总体概况 (3) 4.1编制依据 (3) 4.2专项方案总体概况 (4) 5、施工工艺及施工方法 (7) 5.1施工工艺流程图 (7) 5.2施工方法 (8) 6、安全保证措施 (14) 7、文明施工措施 (15) 8、钢便桥计算书 (17) 8.1、设计依据 (17) 8.2、主要技术参数 (17) 8.3、荷载分析 (18) 8.4、下部基础承载力计算 (19) 8.5、上部结构强度计算 (22) 跨xx、xx镇xx乡排洪槽 钢便桥专项施工方案 1.工程概况 xx特大桥（DK115+960-DK132+509.42）施工便道需经过xx和xx 镇与xx乡的排洪槽，需要设置便桥。 在DKxx+xx跨xx处设置一处便桥，长度42m，宽度5m，在DKxx+xxx 跨xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥长度21m，宽度5m。 跨xx便桥全长42米，净宽5米，跨径2-21m。该便桥两头桥台为C30钢筋混凝土，中间桥墩采用3根直径1.0m，桩长5m的人工挖孔桩，桩顶上设置7*2*1.5m钢筋混凝基础，在基础上预埋20mm钢板，然后安装直径630*10单排钢管桩，呈1*3排列，横向2米+2米，；上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米 +0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置12#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥，便桥全长21米，净宽5米，跨径为1-21m。该桥两头桥台为钢筋混凝土基础，锥体护坡采用沙袋挡护，防止流水冲刷桥台。上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米+0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置14#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 钢桥设计有效荷载150T，限速15KM/h，便桥使用时间为2年。 贝雷梁钢便桥 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8- 目录 跨xx、xx镇xx乡排洪槽 钢便桥专项施工方案 1.工程概况 xx特大桥（DK115+960-DK132+）施工便道需经过xx和xx镇与xx乡的排洪槽，需要设置便桥。 在DKxx+xx跨xx处设置一处便桥，长度42m，宽度5m，在DKxx+xxx跨xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥长度21m，宽度5m。 跨xx便桥全长42米，净宽5米，跨径2-21m。该便桥两头桥台为C30钢筋混凝土，中间桥墩采用3根直径，桩长5m的人工挖孔桩，桩顶上设置7*2*钢筋混凝基础，在基础上预埋20mm钢板，然后安装直径630*10单排钢管桩，呈1*3排列，横向2米+2米，；上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈米+米+米+米+米+米排列；贝雷弦杆上横向放置12#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥，便桥全长21米，净宽5米，跨径为1-21m。该桥两头桥台为钢筋混凝土基础，锥体护坡采用沙袋挡护，防止流水冲刷桥台。上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈米+米+米+米+米+米排列；贝雷弦杆上横向放置14#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 钢桥设计有效荷载150T，限速15KM/h，便桥使用时间为2年。 2施工队伍部署和任务分工 该便桥计划采用2支施工队伍施工，分别为桥台基础施工队、桥面施工队。 桥台基础施工小组主要负责便桥基础及桥台身施工；桥面施工小组主要负责贝雷梁结构安装及桥面铺装、护栏安装等工作。 3施工安全、质量控制重点、难点 施工难点是：在桥墩基础施工前要及时水利部门联系，办理相关施工手续。 安全控制重点是：纵梁为整体组装完成后吊装，吊装时候要注意起重机吊装安全，吊装过程中纵梁两端安装缆绳，下端人工拉拽，保证纵梁平稳落梁。 质量控制重点是：墩台身的轴线必须在同一条线上，桥台顶面标高及顶面预埋钢板表面应控制一致，梁体部位的各连接螺栓必须安装牢固。 4专项方案总体概况 编制依据 1、《装备式公路钢桥多用途使用手册》； 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2004）； 5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）； 6、《装备式公路钢桥》设计制造标准JT/T728-2008 盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示： 弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为： M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm 贝雷梁计算 一. 荷载 1. 现浇箱梁自重所产生的荷载： ①钢筋混凝土按26kN/m3计算， ②单侧翼缘板混凝土线形荷载为： Py1=1.1232*26=29.2kN/m ③单侧腹板处混凝土线荷载为： Py2=2.2153*26=57.6kN/m ④单侧梁中处混凝土线荷载为： Py3=1.044*26=27.1kN/m 2. 模板体系荷载按规范规定： P2=0.75kPa 3. 砼施工倾倒荷载按规范规定： P3=4.0kPa 4. 砼施工振捣荷载按规范规定： P4=2.0kPa 5. 施工机具人员荷载按规范规定： P5=2.5kPa 二、线形荷载分布计算 贝雷梁布置图见下图。 1. 贝雷梁布置图 横断面 纵断面贝雷梁横向布置为： 2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。 2. 构件材料及规格 ①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235 ②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。1、按概率极限承载力计算 即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ 式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应 SG：永久荷载中结构重力产生的效应 Sd：荷载效应函数 rg ：永久荷载结构重力的安全系数 rq：基本可变荷载的安全系数 强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd 式中rb：结构工作条件系数 Rd：结构抗力系数 Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ贝雷梁计算公式
贝雷梁便桥设计检算书
贝雷梁计算书
钢便桥计算书正文(最终)
某贝雷梁钢便桥计算书
贝雷梁钢便桥
贝雷梁钢便桥修订稿
盖梁贝雷支架计算书
27.5m贝雷梁计算书