梁模板计算实例.
矩形梁模板工程量计算公式
矩形梁模板工程量计算公式矩形梁模板工程量的计算，这可是建筑工程里一个挺重要的小环节。
咱今儿就好好唠唠这个事儿。
先来说说矩形梁模板是啥。
想象一下，盖房子的时候，要给那些矩形的梁做个“外套”，让混凝土能在里面乖乖成型，这个“外套”就是矩形梁模板啦。
那怎么算它的工程量呢？其实有个简单的公式。
矩形梁模板工程量= （梁底面宽 + 梁两侧面高）×梁长。
咱就拿一个实际的例子来说。
有个建筑工地，正在盖一栋教学楼，其中有根矩形梁，底面宽是 0.3 米，两侧面高分别是 0.6 米，梁长 5 米。
那这根梁的模板工程量就是：（0.3 + 0.6×2）× 5 = 9 平方米。
不过这里面还有些小细节得注意。
比如说，如果梁和柱连接在一起，那梁长就得算到柱侧面。
要是梁和板连接，梁高就得算到板底。
我之前在一个工地实习的时候，就碰到过计算矩形梁模板工程量的事儿。
当时师傅让我算一栋楼里好几根梁的模板量。
我一开始还信心满满，觉得不就是套公式嘛。
结果算完给师傅一看，被狠狠批了一顿。
为啥呢？因为我没注意到有几根梁和柱连接的地方梁长算错了。
师傅就耐心地跟我讲，还带着我到现场去看，指着那些梁柱结合的地方，一点点给我解释。
从那以后，我再算这工程量的时候，就特别小心，反复核对，再也不敢马虎了。
在实际的工程中，准确计算矩形梁模板工程量可太重要了。
要是算多了，浪费材料，增加成本；算少了，模板不够，工程进度就得耽误。
所以啊，咱们得把这个公式牢记在心，每一个数据都要认真测量和计算。
还有啊，现在建筑设计越来越复杂，矩形梁的形状和尺寸也变得多种多样。
但不管怎么变，咱们只要抓住这个基本的计算公式，再结合实际情况，仔细分析，就能把工程量算得八九不离十。
总之，矩形梁模板工程量的计算虽然不算特别难，但也需要咱们细心、认真，可不能马马虎虎哦。
希望大家都能算得又快又准，为建筑工程的顺利进行出一份力！。
建筑施工模板数量计算公式
建筑施工模板数量计算公式在建筑施工过程中，模板是非常重要的一种施工工具，它可以用来支撑混凝土浇筑和形成混凝土的外形。
因此，在施工过程中，需要根据具体的工程要求和设计要求来计算模板的数量。
下面我们将介绍建筑施工模板数量的计算公式。
一、墙模板数量的计算公式。
1. 墙模板数量的计算公式为，（墙面积+门窗洞口面积）/单片模板面积=墙模板数量。
其中，墙面积的计算公式为，（墙长+墙高）2=墙面积。
门窗洞口面积的计算公式为，门窗洞口的宽度高度=门窗洞口面积。
2. 举例说明，如果一个房间的墙长为10米，墙高为3米，门窗洞口的宽度为2米，高度为2.5米，单片模板的面积为2平方米。
那么墙模板的数量计算公式为，（（10+3）2+（22.5））/2=13.25，即需要13.25片墙模板。
二、柱模板数量的计算公式。
1. 柱模板数量的计算公式为，（柱周长柱高）/单片模板面积=柱模板数量。
2. 举例说明，如果一个柱子的周长为1.5米，高度为3米，单片模板的面积为0.5平方米。
那么柱模板的数量计算公式为，（1.53）/0.5=9，即需要9片柱模板。
三、梁模板数量的计算公式。
1. 梁模板数量的计算公式为，（梁周长梁宽度）/单片模板面积=梁模板数量。
2. 举例说明，如果一根梁的周长为4米，宽度为0.5米，单片模板的面积为1平方米。
那么梁模板的数量计算公式为，（40.5）/1=2，即需要2片梁模板。
四、板模板数量的计算公式。
1. 板模板数量的计算公式为，（板长板宽）/单片模板面积=板模板数量。
2. 举例说明，如果一个板的长为5米，宽度为3米，单片模板的面积为2平方米。
那么板模板的数量计算公式为，（53）/2=7.5，即需要7.5片板模板。
五、总结。
通过以上的介绍，我们可以得出建筑施工模板数量的计算公式，即，（墙面积+门窗洞口面积）/单片模板面积=模板数量。
在实际的施工过程中，可以根据具体的工程要求和设计要求来计算模板的数量，以确保施工的顺利进行。
450x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67 1kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.092+0.121×1.764×0.092＝0.023kN·mσ＝M max/W＝0.023×106/37500＝0.622N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×904/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝90/400＝0.225mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×24.908×0.09+0.446×1.764×0.09＝0.952kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×24.908×0.09+1.223×1.764×0.09＝2.756kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×24.908×0.09+1.142×1.764×0.09＝2.262kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.09＝0.725kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.09＝2.109kNR3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.09＝1.712kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.952/1＝0.952kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[2.756,2.262,2.75 6]/1=2.756kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=0.952/1＝0.952kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.3)=0.304kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×(0.4-0.45/2)/2×1=1.008kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1=1.008kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.756+0.022=2.778kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.952+0.022+0.304+1.008=2.285kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.285,2.778,2.285]=2.778kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.725/1＝0.725kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.109,1.712,2.1 09]/1=2.109kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.725/1＝0.725kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.3)=0.25kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.4-0.45/2)/2×1=0.70 3kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((0.8-0.4)-0.45/2)/2×1 =0.703kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.109+0.018=2.127kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.725+0.018+0.25+0.703=1.696kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.696,2.127,1.696]=2.127kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.778×0.42，0.5×2.778×0.22]＝0.056kN·mσ=M max/W=0.056×106/54000=1.029N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.778×0.4，2.778×0.2]＝0.556kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.556×1000/(2×40×90)＝0.231N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.127×4004/(384×7040×243×104)＝0.041mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.127×2004/(8×7040×243×104)＝0.025mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.778×0.4,0.5×2.778×0.4+2.778×0.2]=1.111kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.914kN,R2=1.111kN,R3=0.913kN,R4=0.9 13kN,R5=1.111kN,R6=0.914kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.127×0.4,0.5×2.127×0.4+2.127×0.2]=0.851kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.678kN,R2'=0.851kN,R3'=0.692kN,R4'=0. 692kN,R5'=0.851kN,R6'=0.678kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.779×106/4490=173.413N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.938kNτmax=2V max/A=2×2.938×1000/424＝13.858N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.746mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.938kN，R2=2.938kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=2.221kN，R2'=2.221kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125R＝max[R1，R2]=max[2.938，2.938]=2.938kN，R'＝max[R1'，R2']＝max[2.221，2.221]=2.221kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.411×106/4490＝91.612N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝3.966kNτmax＝2V max/A=2×3.966×1000/424＝18.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.592mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.966kN，R2=6.317kN，R3=6.317kN，R4=3.966kN同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=6.317kN，R2=6.317kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1 扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝6.317kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！九、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.491、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝24.408kN/m2)小梁验算q1＝max{0.874+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.45/5+0.5×(0.8-0.3)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3) +1.4×0.9×1]×max[0.4-0.45/2，(0.8-0.4)-0.45/2]/2×1，2.527+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.45/5} =2.547kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝5.738kN，R2＝5.738kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-0.8)+M w/l b＝max[5.738 +0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.4-0.45/2)/2×0.8，5.738+0.9×[1.2×(0. 5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.45/2)/2×0.8]+0.313+0.068/0.8＝9.961kNf＝N/(φA)+M w/W＝9960.574/(0.634×424)+0.068×106/4490＝52.198N/mm2≤[f]＝205N /mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6.3=0.587≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十一、立柱支承面承载力验算F1=N=9.961kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 961kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.961kN满足要求！。
梁 模 板 计 算
中环凯旋宫一期工程（梁木模板与支撑计算书）计算依据根据设计图纸挑选有代表性的较大截面的梁作为计算对象，本计算选用梁的截面为（b×h）400×1000。
一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。
三、梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下q图 梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×14.19+1.4×6.00)×1.00=25.428N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×25.428×0.3002=-0.229kN.m=0.229×106/54000.0=4.238N/mm 2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×25.428=4.577kN截面抗剪强度计算值 T=3×4577/(2×1000×18)=0.381N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 14.19×1.00=14.19N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×14.190×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.267mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.267mm小于 [v] = 300/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.19+1.4×6.00)×1.00×0.50/1=12.71kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为10.4mm；穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=14.331kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.714kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
梁模板计算实例
模板计算1、工程概况柱网尺寸8.4m 栢m,柱截面尺寸900mm >900mm纵向梁截面尺寸450mm >1200mm,横向梁截面尺寸450mm >900mm,无次梁，板厚150 mm,层高12m,支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土）2、工程参数（技术参数）3计算3.1KL1梁侧模板计算图3.1梁侧模板受力简图3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：F 0.22 C t0 1 2V 4.1.1-1F c H 4.1.1-2式中：Y--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t o --新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7 小时。
T:混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;V --混凝土的浇筑速度，取11m/h;H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.2m;毎-外加剂影响修正系数，取1.2;初-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F 0.22 C t0 1 2V =0.22 老4>5.7 *2 X.15 3.32=138.13 kN/m2F c H =24>1.2=28.8kN/m2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m2。
3.1.2 KL1梁侧模板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18m m,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000 18 X8/6=54000mm3;截面惯性矩匸1000 18心8 X8/12=486000mm4;1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2, 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K =4kN/m2。
荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS 「G G ik Si Q ik ( 4.3.1 —2)i 1n nS 「G G ik 0.9 r Qi Q ik ( 4.3.1 —3)i 1 i 1式中：r o —g构重要性系数，其值按0.9采用；怙一久荷载分项系数G4k—浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q——荷载分项系数；Q2K -------- 捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q1= r o M G X34k+ Q X Q2K)X1=0.9 不1.2 28.8+1.4 4)X1=36.144KN/m2)由永久荷载效应控制的组合：nS r G S Gk r Qi ci S Qik ( 4.3.1 —4)i 1式中：「0 —g构重要性系数，其值按0.9米用;心一久荷载分项系数max W m(5.2.1—2) G4k―浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q ――活荷载分项系数；Q2K—捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q2=r o X(r G X34k + Q X X Q2K) >1=0.9 >1.35 28.8+1.4 X7 X) X=38.520KN/m取较大值q=38.52KN/m作为设计依据。
500X1000及已下梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1000mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.20×1.20/6 = 12.00cm 3；I = 50.00×1.20×1.20×1.20/12 = 7.20cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下17.25kN/mA梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.00+1.50×0.50×1.00]+1.4×2.50×0.50=17.25kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×17.254×0.2002=-0.069kN.mf=0.069×106/12000.0=5.751N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×17.254=2.070kN截面抗剪强度计算值 T=3×2070/(2×500×12)=0.518N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.00+1.50×0.50×1.00=12.920N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×12.920×200.04/(100×4500.00×72000.0)=0.432mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.432mm 小于 [v] = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下34.32kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.60+1.4×6.00)×1.00=34.320N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×34.320×0.2502=-0.215kN.mf=0.215×106/24000.0=8.938N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×34.320=5.148kN截面抗剪强度计算值 T=3×5148/(2×1000×12)=0.644N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×1.00=21.60N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×21.600×250.04/(100×4500.00×144000.0)=0.882mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.882mm小于 [v] = 250/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×6.00)×1.00×1.00/2=17.16kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.160kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1000mm。
梁、柱及模板工程量计算及定额套用实例(附图例)_secret
超高一次 按选跳梁5-5 断面模板1/2计算 26.98/2=13.49m2
超高二次 4-4断面（0.5*2+0.25）×（6.16-0.28×2）×10=70m2
5-5断面按模板量1/2计算 26.98/2=13.49m2
应用定额
砼量4-2-241.811×1995.05=3613.04元
模板10-4-110（162+26.98）/10×298.39=5638.97元
超高一次10-4-1301.394×36.85=49.71元
超高二次10-4-1308.349×36.85=615.32元
3、异形梁
砼工程量：
1-1断面（0.25×0.60+0.23×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.07m3
2-2断面（0.25×0.50+0.46×0.12）×（5.6+1.76）×10=13.26m3
超第二个3m （0.4+0.6）×2×1.5×10=30m2
应用定额
砼量4-2-1712.096×2115.77=25592.35元
模板10-4-84100.8×279.95=28218.96元
超高模板1次10-4-10218.6×41.92=779.71元
超高模板2次10-4-1023.0×41.92×2=251.52元
小计 =54842.54元
2、矩形框架梁
砼工程量
4-4断面 0.25×0.5×（5.6×2+1.76）×10=15.80m3
5-5断面 0.25×0.275×（1.8-0.12）×2×10=2.31m3
模板量4-4断面 （0.5×2+0.25）×（5.6×2+1.76）×10=162m2
梁模板计算实例(DOC)
梁模板计算实例(DOC)案场各岗位服务流程销售大厅服务岗：1、销售大厅服务岗岗位职责：1)为来访客户提供全程的休息区域及饮品;2)保持销售区域台面整洁;3)及时补足销售大厅物资,如糖果或杂志等;4)收集客户意见、建议及现场问题点；2、销售大厅服务岗工作及服务流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
班中工作程序服务流程行为规范迎接指引递阅资料上饮品（糕点）添加茶水工作要求1）眼神关注客人，当客人距3米距离时，应主动跨出自己的位置迎宾，然后侯客迎询问客户送客户注意事项15度鞠躬微笑问候：“您好！欢迎光临！”2）在客人前方1-2米距离领位，指引请客人向休息区，在客人入座后问客人对座位是否满意：“您好！请问坐这儿可以吗？”得到同意后为客人拉椅入座“好的，请入座！”3）若客人无置业顾问陪同，可询问：请问您有专属的置业顾问吗？，为客人取阅项目资料，并礼貌的告知请客人稍等，置业顾问会很快过来介绍，同时请置业顾问关注该客人；4）问候的起始语应为“先生-小姐-女士早上好，这里是XX销售中心，这边请”5）问候时间段为8:30-11:30 早上好11:30-14:30 中午好 14:30-18:00下午好6）关注客人物品，如物品较多，则主动询问是否需要帮助（如拾到物品须两名人员在场方能打开，提示客人注意贵重物品）；7）在满座位的情况下，须先向客人致歉，在请其到沙盘区进行观摩稍作等待；阶段工作及服务流程班中工作程序工作要求注意事项饮料（糕点服务）1）在所有饮料（糕点）服务中必须使用托盘；2）所有饮料服务均已“对不起，打扰一下，请问您需要什么饮品”为起始；3）服务方向：从客人的右面服务；4）当客人的饮料杯中只剩三分之一时，必须询问客人是否需要再添一杯，在二次服务中特别注意瓶口绝对不可以与客人使用的杯子接触；5）在客人再次需要饮料时必须更换杯子；下班程序1）检查使用的工具及销售案场物资情况，异常情况及时记录并报告上级领导；2）填写物资领用申请表并整理客户意见；3）参加班后总结会；4）积极配合销售人员的接待工作，如果下班时间已经到，必须待客人离开后下班；1.3.3.3吧台服务岗1.3.3.3.1吧台服务岗岗位职责1）为来访的客人提供全程的休息及饮品服务；2）保持吧台区域的整洁；3)饮品使用的器皿必须消毒；4）及时补充吧台物资；5）收集客户意见、建议及问题点；1.3.3.3.2吧台服务岗工作及流程阶段工作及服务流程班前阶段1）自检仪容仪表以饱满的精神面貌进入工作区域2）检查使用工具及销售大厅物资情况，异常情况及时登记并报告上级。
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模板计算实例1、工程概况柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土。
）2、工程参数（技术参数）3计算3.1梁侧模板计算图3.1 梁侧模板受力简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2式中 ：γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。
3.1.2梁侧面板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
（次楞平行于梁方向）面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3；（W= 650×18×18/6=35100mm 3；）（次楞垂直于梁方向）截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4；（I= 650×18×18×18/12=315900mm 4；）1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。
（规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2）荷载基本组合1） 由可变荷载效应控制的组合k Q ni ikGQ r Gr S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=ni ik Qi ni ikGQ r Gr S 119.0 （4.3.1—3）式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，应按表4.2.3采用；∑=ni ikG1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值；Q i k S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效应中起控制作用者；n ──参与组合的可变荷载数。
⑵ 由永久荷载效应控制的组合： ∑=+=ni Qik ci QiGk G S rS r S 1ψ （4.3.1—4）式中ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
（对本工程而言）式中： 0r ──结构重要性系数，其值按0.9采用；G r ──永久荷载分项系数G 4k ──新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q γ───活荷载分项系数；Q 2K ───振捣砼对侧模板产生的荷载标准值 均布线荷载设计值为： q1= 0r ×(G r ×G 4k +Q γ×Q 2K )×1 =0.9×(1.2×19.2+1.4×4)×1 =25.776KN/m2）由永久荷载效应控制的组合：∑=+=ni Qik ci QiGk G S rS r S 1ψ （4.3.1—4）式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
G r ──对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。
）式中： 0r ──结构重要性系数，其值按0.9采用；G r ──永久荷载分项系数G 4k ──新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q γ──活荷载分项系数；Q 2K ──振捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为： q2=0r ×(G r ×G 4k +Q γ×ci ψ×Q 2K )×1 =0.9×(1.35×19.2+1.4×0.7×4)×1 =26.856KN/m取较大值q=26.856KN/m 作为设计依据。
3、强度验算m mm f W M ≤=maxσ （5.2.1—2） 式中 max M ───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值m W ──木板毛截面抵抗矩；(矩形截面抵抗矩m W =bh 2/6)m f ──木材抗弯强度设计值，按本规范附录B 表B.3.1—3、B.3.1—4和B.3.1—5的规定采用。
施工荷载为均布线荷载：三跨连续板在均布作用下maxM=0.1q1l2 maxM=0.1q1l2=0.1×26.856×0.152=0.06KN·m（maxM=0.1q1l2=0.1×26.856×0.32=0.24KN·m）面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= M max=0.06×106=1.11N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 54000面板强度满足要求!（0.06×106/35100=1.7N/mm2 < f=12.5N/mm2）4、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×19.2=19.2KN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；(规范：4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。
）v=0.677gq l4/100E x I≤[]v(三跨连续板在均布荷载作用下)式中：v───挠度计算值；gq───恒荷载均布线荷载标准值；E───弹性模量；L───面板计算跨度；[]v───容许挠度。
木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×19.200×1504=0.03mm < 0.38mm 100EI 100×4500×486000满足要求!3.2梁侧模板次楞验算定义：用户可根据实际情况选择主楞梁、次楞梁或托梁的计算模型，可以是简支梁、双跨连续梁或三跨连续梁。
规范：《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》：5.2.2 支承楞梁计算时，次楞一般为2跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算。
次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.15m。
截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；3.2.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.3m 。
图3.2.1 次楞计算简图2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。
均布线荷载设计值为：k Q ni ikGQ r Gr S 111+=∑= （4.3.1—2）【0.9×(1.2×19.2+1.4×4)】 q1=0.9×(1.2×19.2+1.4×4)×0.15=3.866KN/m （可变荷载）∑=+=ni Qik ci Qi Gk G S r S r S 1ψ （4.3.1—4）【1.35×19.2+1.4×0.7×4】q2=0.9×(1.35×19.2+1.4×0.7×4)×0.15=4.028KN/m （永久荷载）取较大值q=4.028KN/m 作为设计依据。
式中内容：0.9--结构重要性系数，其值按0.9采用；1.2---新浇筑混凝土自重（k G 2）。
对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 1.4--振捣混凝土时产生的荷载（k Q 2）。
一般情况下应取1.4；4--振捣混凝土时产生的荷载（k Q 2）。
（振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2），对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 0.15—次楞间距。
（把面荷载化为线荷载）1.35--新浇筑混凝土自重（k G 2）。
对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。
0.7-- 式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。
荷载组合4.3.1 按极限状态设计时，其荷载组合必须符合下列规定：1. 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：R S r ≤0 （4.3.1—1）式中 0r ──结构重要性系数，其值按0.9采用；S ──荷载效应组合的设计值；R ──结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。
对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定：3、强度验算计算最大弯矩：M max=0.1ql2=0.1×4.028×0.32=0.036kN·m （建筑结构静力计算手册）最大支座力：1.1ql=1.1×4.028×0.3=1.33kN （建筑结构静力计算手册）次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。