16m预应力混凝土空心板计算书
16m预应力混凝土空心板计算书
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程
新桥中桥空心板上、下部结构计算书
1 工程概况
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。
桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。
1.1 技术标准
1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。
2. 设计速度：40公里/小时。
3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行
道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。
4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。
5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001，
1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震
动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震
分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。桥位区属相对稳定地块，只
作简易抗震设计。
1.2 上部构造
上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。
梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。
1.3 下部构造
桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。
2 计算采用的技术规范及软件
1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）；
2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；
3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；
4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；
5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）；
6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；
7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）；
8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）；
9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。
10.《公路排水设计规范》(JTG/T D33-2012)。
11.《砼结构耐久性设计规范》（G B/T50476-2008）。
12.《公路工程砼结构防腐技术规范》（JTG /TB07-01-2006）。
采用桥梁博士3.0进行混凝土梁验算。
3 计算采用的基本资料
一、钢筋混凝土梁单孔最大跨径为16m，总长度小于100m，属中桥，按连续梁进行计算，安全等级为二级。
二、根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.10条规定，计算桥梁结构需计入梯度温度引起的正负效应，竖向温度梯度曲线如下：
竖向梯度温度（尺寸单位：mm）
三、设计采用升降20度控制；混凝土收缩徐变按JTG D62-2004规范计算。
四、荷载组合说明：荷载工况均按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.6、4.1.7规定进行组合。
承载力极限状态组合：
1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.98均匀升温+0.98正温差
1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车+0.98均匀降温+0.98反温差
1.2自重+1.0收缩徐变+1.4汽车
正常使用极限状态
短期效应组合：
1.0自重+1.0收缩徐变+0.7汽车+1.0均匀升温+0.8正温差
1.0自重+1.0收缩徐变+0.7汽车+1.0均匀降温+0.8反温差
1.0自重+1.0收缩徐变+0.7汽车
长期效应组合：
1.0自重+1.0收缩徐变+0.4汽车+1.0均匀升温+0.8正温差
1.0自重+1.0收缩徐变+0.4汽车+1.0均匀降温+0.8反温差
1.0自重+1.0收缩徐变+0.4汽车
4、横向分布系数计算
采用桥梁博士3.0进行横向分布系数计算。
计算结果如下：
5、边梁计算
5.1 边梁计算图式
综合比较1号和8号梁，取受力最不利的1号梁进行计算。
（1）计算理论：弹性阶段未考虑非线性影响；
（2）计算模型：按实际材料类型采用空间实体单元模型模拟材料性质；
桥梁单元均为梁单元，按平面杆系模型模拟桥梁受力。根据施工阶段受力，本计算共划分3个施工阶段，本模型考虑了结构自重、收缩徐变、均匀升降温、桥面梯度温度以及不均匀沉降的影响。共划分单元32个，节点33个。
5.2 混凝土参数
混凝土参数
强度等级弹
性
模
量
(M
Pa)
容重
(kN/
m3)
线膨
胀系
数
标准值设计值
f ck(
MPa
)
f tk(
MPa
)
f cd(
MPa
)
f td(
MPa
)
C 5 0 34
50
26
1.00
E-05
32.4 2.65 22.4 1.83 表注：表中标准值、设计值栏分别列出轴心
抗压强度f ck、f cd和轴心抗拉强度f tk、f td。
5.3 冲击系数计算
根据《公路桥涵设计通用规范》（CTG D60-2004）公式4.3.2：
根据规范计算得
正弯矩冲击系数μ=0.313
5.4 荷载计算
二期荷载：桥面铺装、防撞护栏及声屏障自重影响： q=17.0 KN/M 5.5 纵梁内力计算
单元号节点
号
属性
最大剪
力
最小剪
力
最大弯
矩
最小弯
矩
2 剪力302 240 240 302
弯矩-137 -123 -123 -137
2 2 剪力74.
3 -12.2 -11.1 -2.3
弯矩-123 -123 -123 -137
3 剪力30.2 -56.5 -54.9 26.4
弯矩-97.2 -77.9 -79 -144 3 3 剪力56.5 -30.2 54.9 -26.4
弯矩-77.9 -97.2 -79 -144
4 剪力46.4 -39.8 -37.7 40.6
弯矩-91 -58.4 -61.3 -160 4 4 剪力35 -46.3 -25 -40.6
弯矩-65.3 -91 -61.3 -160
5 剪力62.4 -18 -17.7 54.7
弯矩-93.1 -53.7 -55.6 -184 5 5 剪力18 -62.6 17.7 -54.7
弯矩-53.7 -93.1 -55.6 -184
6 剪力40.3 -39.6 -38.9 30.5
弯矩-95 -43.5 -49.1 -206 6 6 剪力39.6 -40.5 38.9 -30.5
弯矩-43.5 -95 -49.1 -206
7 剪力53.3 -26.4 -25.3 41.2
弯矩-92.8 -31 -39.7 -223 7 7 剪力26.4 -53.3 25.3 -41.2
弯矩-31 -92.7 -39.7 -223
8 剪力59.5 -19.8 -18.4 45.1
弯矩-97.2 -25.6 -37.9 -246 8 8 剪力16.7 -59.2 -44.3 -45.1
弯矩-56.1 -97.2 -37.9 -246
9 剪力36.5 -38.4 -37.4 20.2
弯矩-97 -56.3 -37.3 -262 9 9 剪力38.4 -36.5 37.4 -20.2
弯矩-56.4 -97 -37.3 -262
10 剪力14.2 -60 -59.4 -4.71
弯矩-86.4 -47.7 -23 -267 10 10 剪力60 -14.2 59.4 4.71
弯矩-47.7 -86.4 -23 -267
11 剪力-8.77 -82 -81.4 -29.7
弯矩-65.8 13 0.673 -261 11 11 剪力82 8.5 81.4 29.7
弯矩13.1 -65.8 0.686 -261
12 剪力-31.4 -105 -104 -55
弯矩-34.9 49.6 33.9 -242 12 12 剪力104 31.6 41 55
弯矩-3.63 -34.9 33.9 -242
13 剪力-32.2 -104 -41.4 -58.4
弯矩 3.97 30.1 69.4 -214 13 13 剪力104 32.2 41.4 58.4
弯矩30.1 4 69.4 -214
14 剪力-15.7 -87 -83.9 -44
弯矩36.9 57.2 100 -191 14 14 剪力87 15.7 83.9 44
弯矩57.1 37 100 -191
15 剪力 1.47 -69.7 -66.6 -29.7
弯矩61.3 75 125 -174 15 15 剪力69.7 -1.17 66.6 29.7
弯矩75 61.3 125 -174
16 剪力18.1 -52.5 -49.4 -15.4
弯矩77 83.8 140 -164 16 16 剪力52.5 -18.4 -13.4 15.4
弯矩83.7 77 140 -164
17 剪力35.1 -35.4 30.6 -1.11
弯矩83.9 83.9 142 -161 17 17 剪力35.4 -35.1 -30.6 1.11
弯矩83.9 83.9 142 -161
18 剪力53.3 -18.4 47.9 15.4
弯矩89 77.5 136 -164 18 18 剪力18.4 -53.3 -47.9 -15.4
弯矩77.4 89 136 -164
19 剪力70 -1.46 5.42 29.8
弯矩77.7 61.8 125 -173
19 19 剪力 1.45 -70 -5.42 -29.8
弯矩61.8 77.7 125 -173
20 剪力86.7 15.4 22.7 44.1
弯矩57.6 37.5 105 -190 20 20 剪力-15.4 -89.1 -85.4 -44.1
弯矩37.4 65.9 105 -190
21 剪力106 32.3 103 58.4
弯矩36.2 4.46 71.2 -214 21 21 剪力-32.3 -106 -103 -58.4
弯矩 4.43 36.2 71.2 -214
22 剪力94.4 20.8 91.7 44.4
弯矩 3.53 -31.2 34.1 -239 22 22 剪力-20.8 -94.4 -91.7 -44.4
弯矩-31.2 3.53 34.1 -239
23 剪力71.8 -2.02 9.69 19.2
弯矩-19.9 -57 7.4 -252 23 23 剪力 2.02 -71.8 -9.68 -19.2
弯矩-57 -19.9 7.43 -252
24 剪力49.4 -24.6 -12.3 -5.76
弯矩-34.1 -72.7 -6.53 -254 24 24 剪力24.6 -52 -50.4 5.76
弯矩-72.8 -28.5 -6.53 -254
25 剪力29.7 -47.2 28.4 -30.7
弯矩-34 -78.3 -16.3 -244 25 25 剪力47.2 -29.7 -28.4 30.7
弯矩-78.3 -34 -16.3 -244
26 剪力15 -62.4 14 -48.1
弯矩-31 -74.2 -17.1 -223 26 26 剪力62.4 -15 -14 48.1
弯矩-74.2 -30.9 -17.1 -223
27 剪力31.7 -46.2 30.9 -34.1
弯矩-31.8 -72.7 -21.5 -203 27 27 剪力46.2 -31.7 -30.9 34.1
弯矩-72.8 -31.8 -21.5 -203
28 剪力32.7 -45.8 -27.6 -35.8
弯矩-39.2 -76.4 -29.2 -188 28 28 剪力45.8 -35.5 -35.1 35.8
弯矩-76.5 -36.3 -29.2 -188
29 剪力29.9 -52.1 29.7 -44.2
弯矩-39.8 -74 -35.4 -165 29 29 剪力52.1 -29.9 -29.7 44.2
弯矩-74 -39.8 -35.4 -165
30 剪力46.9 -35.9 46.8 -30.1
弯矩-50.9 -77.4 -48.6 -147
30 30 剪力35.9 -46.9 -46.8 30.1
弯矩-77.4 -50.9 -48.6 -147
31 剪力64 -19.7 64 -15.8
弯矩-71.8 -88.7 -71 -136
31 31 剪力19.7 -64 -64 15.8
弯矩-88.7 -71.8 -71 -136
32 剪力86.5 -1.49 -0.362 0.762
弯矩-122 -121 -121 -136
32 32 剪力291 229 229 291
弯矩-122 -121 -121 -136
5.6 纵梁结构配筋
边梁采用预应力构件，设置4束5Φs15.20钢束，钢束具体的坐标参见施工图。
梁底设一排9根直径10的HRB300钢筋，梁顶设一排13根直径10的HPB300钢筋。
5.7 纵梁持久状况承载能力极限状态计算
本次计算对主梁单元进行输出。
主梁抗弯承载力能力验算
单元号节
点
号
内力
属性
Mj(KN
or
KN.M)
极限抗力
(KN or
KN.M)
受力
类型
受压
区高
度是
否满
足
22最大
弯矩
-1.23-1.38E+03
上拉
受弯
是
最小弯矩-43.1-1.38E+03
上拉
受弯
是
33最大
弯矩
333 1.58E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
121 1.58E+03
下拉
受弯
是
44最大
弯矩
554 1.75E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
229 1.75E+03
下拉
受弯
是
55最大
弯矩
752 1.91E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
328 1.91E+03
下拉
受弯
是
66最大
弯矩
940 2.06E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
420 2.06E+03
下拉
受弯
是
77最大
弯矩
1.11E+03
2.17E+03
下拉
受弯
是最小504 2.17E+03下拉是
弯矩受弯
88最大
弯矩
1.27E+03
2.27E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
580 2.27E+03
下拉
受弯
是
99最大
弯矩
1.40E+03
2.36E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
649 2.36E+03
下拉
受弯
是
1010最大
弯矩
1.52E+03
2.42E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
709 2.42E+03
下拉
受弯
是
1111最大
弯矩
1.63E+03
2.47E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
762 2.47E+03
下拉
受弯
是
1212最大
弯矩
1.73E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
806 2.49E+03
下拉
受弯
是
1313最大
弯矩
1.79E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
843 2.49E+03
下拉
受弯
是
1414最大
弯矩
1.84E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
872 2.49E+03
下拉
受弯
是
1515最大
弯矩
1.89E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
893 2.49E+03
下拉
受弯
是
1616最大
弯矩
1.92E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
906 2.49E+03
下拉
受弯
是
1717最大
弯矩
1.92E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
911 2.49E+03
下拉
受弯
是
1818最大 1.91E+03 2.49E+03下拉是
弯矩受弯
最小弯矩906 2.49E+03
下拉
受弯
是
1919最大
弯矩
1.89E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
893 2.49E+03
下拉
受弯
是
2020最大
弯矩
1.86E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
872 2.49E+03
下拉
受弯
是
2121最大
弯矩
1.79E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
843 2.49E+03
下拉
受弯
是
2222最大
弯矩
1.72E+03
2.49E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
806 2.49E+03
下拉
受弯
是
2323最大
弯矩
1.63E+03
2.46E+03
下拉
受弯
是
最小弯矩762 2.46E+03
下拉
受弯
是
2424最大
弯矩
1.53E+03
2.41E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
709 2.41E+03
下拉
受弯
是
2525最大
弯矩
1.40E+03
2.34E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
649 2.34E+03
下拉
受弯
是
2626最大
弯矩
1.26E+03
2.24E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
580 2.24E+03
下拉
受弯
是
2727最大
弯矩
1.11E+03
2.14E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
504 2.14E+03
下拉
受弯
是
2828最大
弯矩
944 2.04E+03
下拉
受弯
是最小420 2.04E+03下拉是
弯矩受弯
2929最大
弯矩
755 1.86E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
328 1.86E+03
下拉
受弯
是
3030最大
弯矩
551 1.71E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
229 1.71E+03
下拉
受弯
是
3131最大
弯矩
331 1.57E+03
下拉
受弯
是最小
弯矩
121 1.57E+03
下拉
受弯
是
3232最大
弯矩
-1.2-1.38E+03
上拉
受弯
是最小
弯矩
-43.1-1.38E+03
上拉
受弯
是
主梁抗剪承载力验算
X 总抗力设计剪
力
VR/Vd 满足
0.3 最大剪力-788.5 -7.9 99.895 是
0.3 最小剪力-789 -186.8 4.223 是
1.5 最大剪力616.4 367 1.679 是
1.5 最小剪力617.1 12
2.2 5.049 是
2.8 最大剪力651.3 297.2 2.191 是2.8 最小剪力651.1 69 9.431 是
4 最大剪力603.4 231.4 2.607 是
4 最小剪力603.4 15.2 39.61 是
5.3 最大剪力52
6.4 169 3.115 是
5.3 最小剪力-52
6.4 -36.4 14.464 是
6.5 最大剪力515.1 10
7.6 4.785 是
6.5 最小剪力512.8 20.2 25.328 是
7.7 最大剪力515.1 53.6 9.609 是7.7 最小剪力-515.1 -31 16.6 是
9 最大剪力515 1.5 339.07 是
9 最小剪力-515.1 -83.5 6.171 是
10.2 最大剪力-501.1 -48.4 10.354 是
10.2 最小剪力-515.1 -144.2 3.571 是
11.5 最大剪力585.2 6.8 85.659 是
11.5 最小剪力-585.2 -208.9 2.801 是
12.7 最大剪力-643.6 -46.1 13.956 是
12.7 最小剪力-643.6 -269.3 2.39 是
13.9 最大剪力-613.5 -99.8 6.148 是13.9 最小剪力-612.9 -340.4 1.801 是15.2 最大剪力-945.2 -195.8 4.827 是15.2 最小剪力-955.7 -428.5 2.23 是
表注： 截面强度系数（截面剪力承载能力设计值与荷载效应剪力组合设计值之比）≥1即满足规范要求，小于1则不满足规范要求。主梁抗剪承载力验算表中截面强度系数均大于1，截面
强度满足要求。
5.8 纵梁持久状况正常使用极限状态计算
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)规定，A 类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下，
f tk pc st 7.0≤-σσ
在长期荷载效应组合下
pc lt 0≤-σσ
st σ——在作用（或荷载）短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力；
lt σ——在荷载长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力； pc σ——扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘混凝土的预压应力；
f tk ——混凝土的抗拉强度标准值，对C50混凝土，
MPa f tk 855.165.27.07.0=?=。
短期效应组合
单元号节点
号
应力
上缘正应力下缘正应力最大主应力
最大最小最大最小主压应力主拉应力
2 2 应力属性 6.34 0.954 6.89 4.07 6.89 -0.0211
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
3 3 应力属性 6.55 0.836 6.86 3.67 6.86 -0.012
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
4 4 应力属性 6.67 0.736 6.98 3.54 6.98 -0.00817
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
5 5 应力属性 6.72 0.59 7.1
6 3.51 7.16 -0.015
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
6 6 应力属性 6.7
7 0.453 7.33 3.47 7.33 -0.00637
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
7 7 应力属性 6.84 0.346 7.46 3.41 7.46 -0.0108
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
8 8 应力属性 6.85 0.202 7.64 3.41 7.64 -0.0133
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
9 9 应力属性 6.87 0.103 7.78 3.44 7.78 -0.00548
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
10 10 应力属性 6.97 0.0784 7.84 3.36 7.85 -0.0138
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
11 11 应力属性7.13 0.13 7.82 3.22 7.82 -0.0255
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
12 12 应力属性7.36 0.258 7.71 3 7.71 -0.0407
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
13 13 应力属性7.6 0.448 7.52 2.75 7.6 -0.0409
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
14 14 应力属性7.8 0.606 7.36 2.54 7.8 -0.0286
容许值16.2 -1.85 16.2 -1.85 19.4 -1.33
是否满足是是是是是是
预应力空心板配筋计算 (1)
第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝 土抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)： 汽车总重力150KN； 后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；
轴距4.0m ，轮距1.8 m ； 车辆外型尺寸7m ?2.5m ； 按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)： 单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ? = MPa
16m空心板桥梁-预应力中、边板计算书
16m预应力混凝土空心板计算书 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m ?设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2 ?桥面宽度：全宽50.5m 桥梁半幅宽度：3.75m（人行道）+5.0m（非机动车道）+3.5m （行车道）+12m（机动车道）+1m（中央分隔带）=25.25m。 ?桥梁安全等级为二级，环境条件Ⅱ类 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》） ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料 1）混凝土：预制板及铰缝为C50，10cm C50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。
2） 预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =? 3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =? 1.3 设计要点 1）本桥按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面10cm C50防水混凝土铺装层和9cm 沥青混凝土不考虑参与截面组合作用； 2）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允 许张拉预应力钢筋; 3）按《预规》计算混凝土收缩、徐变效应; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d; 5）环境平均相对湿度RH=75％; 6）存梁时间为90d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图（半幅桥面 单位：cm ）
空心板计算书
空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m
16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
u16m后张法预应力混凝土空心板计算书
16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1
1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用 横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。
组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1
16m后张法预应力空心板施工方案
16m后张法预应力空心板施工方案
安吉县11省道马家渡至椅子塔段 公路改建工程 16M预应力混凝土梁板施工方案
安吉县11省道马家渡至椅子塔段公路改建工程 第二合同段项目经理部 目录 一、编制说明------------------------------------------------------------ 1 1、编制依据 ----------------------------------------------------------- 1 2、编制原则 ----------------------------------------------------------- 1 二、工程概况------------------------------------------------------------ 1 三、施工准备------------------------------------------------------------ 1 1、技术准备 ----------------------------------------------------------- 1 2、人员、设备、机具准备------------------------------------------------ 2 3、总体工期计划 ------------------------------------------------------- 3 四、主要施工工艺流程---------------------------------------------------- 3 1、预制空心板工艺流程-------------------------------------------------- 3 2、施工工艺框图 ------------------------------------------------------- 3 五、施工方法------------------------------------------------------------ 5 1、施工准备 ----------------------------------------------------------- 5 2、后张法空心板预制施工方法-------------------------------------------- 5 3、模板安装 ----------------------------------------------------------- 7 4、混凝土浇筑 --------------------------------------------------------- 7
预应力混凝土空心板
预应力混凝土空心板 本合同段共有空心板梁桥2座，共计有空心板梁216片，梁板采取集中预制,梁板安装计划采用汽车吊吊装，模板采用整体大块钢侧模，充气胶囊芯模，龙门吊起板的方法施工。 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板
预应力空心板计算书
预应力空心板计算书 一、预应力空心板桥基本资料及设计原则 1.1 设计基本资料 跨径：标准跨径20.00 l=m； b 计算跨径19.50 l=m。 桥面净空：净1720.5 +?m。 设计荷载: 公路—Ι级。 材料：预应力钢铰线采用715jφ钢铰线； 非预应力钢筋采用热轧Ι级和Ⅱ级钢筋； 空心板为50号混凝土； 铰缝为50号细石混凝土； 封头采用20号混凝土； 立柱、盖梁及桥头搭板采用30号混凝土； 基桩采用25号混凝土； 桥面铺装采用40号混凝土和AC-16Ι沥青混凝土； 支座采用圆板式GYZ200-35橡胶支座。 1.2 设计依据及规 1)《公路桥涵设计通用规》（JTG D60—2004） 2)《公路砖石及混凝土桥涵设计规》（JTJ 022—85），简称“圬工规”； 3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D26-2004），简称“公预规”； 4)《公路桥涵设计手册》（梁桥）； 5)《公路桥涵地基与基础设计规》（JTJ 024-85）
二、预应力空心板桥力计算 2.1 构造型式及尺寸选定 桥面净空为净1720.5+?m ，全桥宽采用18块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99 cm ，空心板全长19.96m 。采用先法施工工艺，预应力钢铰线采用715j φ钢铰线，沿跨长直线配筋。全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。 2.2 毛截面几何特性计算 h A =99?80-2?36?28-4? 2 182 π?-2?112.588 2.58522?? ??+?+?? ??? =3768.2cm 2 图2-1 空心板截面构造及尺寸（cm ） 2.2.1 毛截面面积 2.2.2 毛截面重心位置 全截面对12板高处的静矩:
10米装配式钢筋混凝土空心板计算书
装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算： 复核： 审核： XXXX勘察设计研究院 年月日
一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm） 图 1
图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）
13m空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法13m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部 2014-6-18
目录 一、张拉条件. (1) 二、张拉方法. (1) 三、张拉程序. (1) 四、锚具、钢绞线. (1) 五、钢绞线的穿束. (1) 六、千斤顶、油表. (1) 七、张拉操作. (1) 八、实际伸长量的计算和测量. (2) 九、伸长率的计算. (2) 十、预应力钢束的封头. (2) 十一、施加预应力的注意事项. (2) 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表. (2) 十三、钢绞线伸长量计算. (4) 十四、孔道压浆. (6) 十五、安全措施. (6) 十六、预应力施工人员和机具统计表. (7)
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书 一、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d,方可张拉。 二、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长 量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0-初应力（10% -25沁力一50沁力一75沁力一1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序 为： 13.0m（h=0.7m）简支梁 张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉； 四、锚具、钢绞线 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 预应力钢束明细表，如下： 板位 钢束 编号参数 计算长 度（mm 下料长 度（mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升七、张拉操作
16M空心板
闻合高速公路第LA11合同段16m后张法空心板预制 施 工 技 术 方 案 山东鲁中公路建设有限公司
第一章编制依据 本施工技术方案的编制以下列文件和资料为依据： 1、施工承包合同书。 2、施工图设计文件，设计图纸，招标文件及补遗书。 3、山西省交通厅机关颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定。 4、施工技术规范。 第二章工程概况 我标段在K64+093.5和K67+353.9处分别建设3*16的分离立交一座，16米长空心板120块，其中中板96块，边板各24块。 第三章施工总体部署 一、桥梁施工人员及机械设备 1 、人员配置 计划进场施工人员25人，其中钢筋工5人、砼工10人、张拉工4人，起重6人。 2、桥梁使用的机械设备。 预制场75T龙门吊2台，10T龙门吊2台。张拉设备2套，穿心式千斤顶1套。砼运输车3台，振动棒4台，平板振动器1台，电焊机1台，钢筋切断机1台，钢筋弯曲机1台，砂轮切割机1台。 二、工期安排 梁板预制计划为：2009年4月20日~ 2009年7月20日。 第四章预制施工 一、施工布署及计划 1、施工布署 结合现场实际情况，空心板预制台座为混凝土，台座长度为16m。
2、进度计划 16m空心板计划每批生产4块，平均每5天生产一批。 二、具体施工方法 1、施工工艺流程： 16m空心板工艺流程：台座清理→涂刷脱模剂→绑扎钢筋→模板安装固定→浇筑底板砼→安装内芯模→浇筑腹板及顶板砼→拆除内芯模→拆侧模→穿钢绞线→张拉钢绞线→固定端锚固→钢绞线切割→养护→空心板吊出 2、施工方法 1）模板安装及拆除 ⑴空心板的外模和端头模板、内模均为定型钢模，底模为4mm厚的钢板胎模。胎模施工前先将钢板用膨胀螺栓固定到基层砼上，并将钢板与螺栓焊好，用砂轮机将螺栓突出的部分打磨平整。钢板安装完成后，用三米直尺检查胎模的平整度，对突出的部位加设螺栓。胎模的钢板接缝用掺胶的水泥浆刮平，钢板的错台用砂轮机打磨平整，最后将模板的锈迹清除干净，在台座上涂一层脱模剂。 ⑵所有的外侧模及端部定型钢模由生产厂运到现场后进行试拼，接缝处设置双面胶以防漏浆。拼装好后，检查接缝板面的高低差，将不平的接缝采用砂轮机打磨平整。为了加快施工效率，外模组装成16m的整体，采用整体吊运安装方法。在安装侧模前，将胎模侧面先贴一层海绵条或双面胶，再将侧模用木枋与传力梁顶紧，侧模的上部采用对拉螺栓与台座的传力梁上预埋筋固定。 ⑶内芯模采用定型钢模，在顶部及底部开设30cm宽口，上部用钢板封死。 2）钢筋下料及绑扎
桥梁工程--后张法空心板预应力张拉计算
后张法20米空心板梁张拉计算书 工程概况： 才湾中桥，桥面结构为4跨20m预应力钢筋砼空心板。 一、预应力筋材料与张拉设备 （一）、预应力筋材料： 根据设计施工图，预应力筋为φs15.2钢绞线，控制应力为σcon=1395，φj = 15.2mm。A=140mm2。经检查，其出厂质量证明材料符合规范规定的要求；经现场取样委托检验，其各项质量指标符合设计和规范规定质量标准。 （二）、预应力张拉设备规格、型号及标定情况： 1、千斤顶：采用预应力用液压千斤顶-YCW150B，千斤顶活塞面积：A=30220mm2, 2、油表：采用YE型与千斤顶配套的。 3、锚具：根据设计图纸，采用M15—5系列锚具； （三）、油表量程的选用： 根据设计图纸，该梁板有一种钢束，分别由5股钢绞线构成，钢束最大控制张拉力分别为： 5股：P = 1860×0.75×0.00014×5/1000×1000000 = 976.5KN 按最大控制张拉力P =976.5 KN 计算， 其油表读数Q=P/A=（976.5×1000）/30220=32.31MPa。 （四）、张拉设备标定情况： 经广西壮族自治区预应力机具产品质量监督检验中心2016年3月17日标定，其编号配套及曲线方程分别如下： Ⅰ#：张拉千斤YCW150B-1112088，油压表YE03108151，F =29.902P+5.076，r2 = 0.99996； Ⅱ#:张拉千斤YCW150B-1112091，油压表YE03107955，F =28.876P+29.129，r2 = 0.99958； （注：F - 张拉控制力KN；P - 张拉控制应力MPa ）
预应力混凝土空心板结构性能检验参数表
预应力混凝土空心板结构性能检验参数表[03ZG401图集] 板型号 配筋根数 正常使用极限状态检验 承载力检验荷载设计值[Q d ] （KN/m 2 ） 自重（KN） 正常使用荷载标准值检验值[Q s ] （KN/m 2） 抗裂检验系数允许值 [νcr ]抗裂检验荷载 允许值 [Q cr ][Q cr ]fj （KN/m 2）短期挠度允许值 [αs ]1.1[αs ]（mm）YKB24517 6.17 1.267.78/7.47 4.71/5.188.11 2.175YKB245277.67 1.269.66/9.28 4.84/5.3310.29 2.175YKB245379.17 1.2611.55/11.09 4.94/5.4312.46 2.175YKB27517 6.17 1.267.78/7.47 5.35/5.888.08 2.450YKB275277.67 1.269.66/9.28 5.50/6.0510.24 2.450YKB275379.17 1.2611.55/11.09 5.61/6.1712.41 2.450YKB30517 6.17 1.267.78/7.47 5.99/6.598.05 2.725YKB305277.71 1.3410.33/9.95 6.16/6.7810.21 2.725YKB305389.18 1.2411.38/10.92 6.29/6.9112.37 2.725YKB33518 6.19 1.227.55/7.24 6.63/7.298.03 3.000YKB335287.68 1.269.67/9.29 6.82/7.5010.18 3.000YKB3353109.21 1.1910.96/10.50 6.96/7.6512.34 3.000YKB36518 6.22 1.308.08/7.777.27/8.008.01 3.275YKB3652107.77 1.199.17/8.797.48/8.2310.16 3.275YKB3653139.15 1.1710.71/10.257.63/8.3912.31 3.275YKB395110 6.19 1.247.68/7.387.91/8.708.00 3.550YKB3952137.71 1.199.17/8.188.14/8.9610.14 3.550YKB3953179.21 1.1510.60/10.148.30/9.1312.29 3.550YKB405111 6.20 1.247.69/7.388.13/8.947.99 3.625YKB4052147.71 1.179.02/8.638.36/9.2010.14 3.625YKB4053189.15 1.1710.71/10.258.53/9.3812.28 3.625YKB 425112 6.18 1.247.66/7.358.55/9.417.98 3.775YKB4252167.67 1.178.96/8.588.80/9.6810.13 3.775YKB4253 20 9.20 1.13 10.40/9.94 8.98/9.88 12.27 3.775 注：1、表中符号：Q s —正常使用荷载标准值检验值；Q d —承载力检验荷载设计值；[νcr ]—抗裂检验系数允许值；[Q cr ]—抗裂检验荷载允许值；[Q cr ]fj —抗裂检验荷载允许值复检值；[αs ]—短期挠度允许值。 2、承载力检验荷载设计值[Q d ]、正常使用荷载标准值检值[Q s ]、抗裂检验荷载允许值[Q cr ]均包括板自重。 3、短期挠度[αs ]包括板自重挠度。 4、板自重为：1.83KN/m 2 5、检验跨度L 1：L 1=L-180mm ，其中L 是板的标志长度。 6、检验面积m 2：（L －180）×490
16m预应力混凝土空心板计算书
16m预应力混凝土空心板计算书
S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程 新桥中桥空心板上、下部结构计算书 1 工程概况 S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。 桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。 1.1 技术标准 1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。 2. 设计速度：40公里/小时。 3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行 道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。 4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。 5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001， 1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震 动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震 分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。桥位区属相对稳定地块，只 作简易抗震设计。 1.2 上部构造 上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。 梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。
1.3 下部构造 桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。 2 计算采用的技术规范及软件 1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）； 2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）； 4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）； 6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）； 8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）； 9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。 10.《公路排水设计规范》(JTG/T D33-2012)。 11.《砼结构耐久性设计规范》（G B/T50476-2008）。 12.《公路工程砼结构防腐技术规范》（JTG /TB07-01-2006）。 采用桥梁博士3.0进行混凝土梁验算。 3 计算采用的基本资料 一、钢筋混凝土梁单孔最大跨径为16m，总长度小于100m，属中桥，按连续梁进行计算，安全等级为二级。 二、根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.10条规定，计算桥梁结构需计入梯度温度引起的正负效应，竖向温度梯度曲线如下：
16米预应力空心板张拉计算书
16米预应力空心板张 拉计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
16米预应力空心板张拉计算书 一、编制依据 1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》： 2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》 3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-2000 4、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003 二、材料准备及试验 根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率 % 。 三、张拉机具 张拉油泵型号为：OVMZB4-500 千斤顶型号为： 仪表型号为：60 MPa 工具锚型号为：OVM15G-1 所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。详见《测试证书》： 第207号，千斤顶编号为2805， 对应压力表：09.11.12.437， 校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806
对应压力表号为09.11.12.487 校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算 1、锚端张拉控制应力为： &K== 2、单根钢绞线张拉控制力为： P=1395ⅹ139= 3张拉端控制力为： 1）、中板（12根钢绞线） P=ⅹ12= 2)、边板（13根钢绞线） P=ⅹ13= 4、钢绞线理论伸长值： △L=PⅹL)/(ApⅹEp) P-张拉端控制力为ⅹ103N L-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）； Ap-钢绞线截面积为139 mm2 Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa） 初应力时理论伸长量： △=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm 30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：
16米先张空心板计算书
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析 一、基本资料： 上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。 设计荷载：公路—Ⅱ级。 计算跨径：15.50米 桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。 空心板采用C50级预应力混凝土。预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。 边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。 二、计算假定： 1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水
平力计算时考虑桥面的连续作用。 2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。不考虑桥面铺装参与结构受力。 3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。 4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。 5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。 三、空心板结构计算 (一)．截面几何特性： 1. 截面几何尺寸： 2. 毛截面几何特性： 毛截面几何特性 注：A0 —毛截面面积； S0—毛截面对底边静矩； y0 —毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；
I0 —毛截面惯性矩。 3. 换算截面几何特性： 换算截面几何特性 注：A p—预应力筋面积； αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比； A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A p a p—预应力筋合力点到底边的距离； A0' —换算截面面积； S0' —换算截面对底边静矩；
米空心板预应力张拉计算书
米空心板预应力张拉计算书
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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日
第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。 梁体预应力材料： 预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中： Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ） Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２ 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： ３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：
预应力空心板上部结构计算
预应力空心板上部结构计算
第一章 前言 设该桥所在地区为新建工程中的一座3跨桥梁，在经过桥型方案比选后，选用预应力空心板简支梁桥，每跨16米，共3跨。由于横向尺寸较整，故设计的空心板截面尺寸采用常见的结构形式。 计算书分为上部结构与下部结构两个部分。上部结构部分包括尺寸拟定、应力分析、横向分布系数的计算、荷载的分布与组合、内力计算、特殊截面的剪力与弯矩的求得、预应力混凝土的配筋、钢筋束的分布、预应力损失的计算与组合、各截面的验算。下部结构由于学校课程里接触的不多，自己探索着并结合与指导老师的探讨完成。包括支座的尺寸与计算、支座下盖梁的尺寸拟定，支座反力与弯矩的计算组合、荷载的布置、其配筋与验算、桩的计算与地基承载力的计算。 虽然平时也有过桥梁的课程设计，但我通过做毕业设计中学到了许多书本上学不到的东西。结合所学专业知识与实际考虑的情况，我完成了这份计算书。
预应力空心板上部结构计算 2.1. 设计资料 （1）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅰ级；护栏：3.02N/m k 。 （2）.桥面跨径及净宽 标准跨径：k l =16m 。 计算跨径: l =15.6m 。 板 长：1l =15.96m 。 桥梁宽度：9m+2×0.5m 。 板 宽：2l =0.99m 。 （3）.主要材料 混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用?s 12.7高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值 pk f =1860MPa ，弹性模量p E =1.95510MPa ?，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用 HRB335级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。 （4）.施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 （5）.计算方法及理论 极限状态设计法 （6）.设计依据及参考资料 （1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。
16m空心板梁预应力张拉计算书
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法16m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表
后张法16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于 14d ，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长 量与理论伸长量的误差控制在 6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0-初应力（10% T20沁力-1.0应力（持荷2min ）后锚固，张拉顺序为: 15.2mm 钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检 验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 预应力钢束明细表，如下： 板位 钢束 编号 参数 计算长 度（mm 下料长 度（mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m ） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m ） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8 2 n=3 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-3 30.8 12.1 边板（悬臂长 O 1 m=5 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-5 30.6 18.5 605mm 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4 30.7 16.8 边板（悬臂长 Cv 1 m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8 605mm 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4 30.7 16.8 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 16.0m(h=0.8m)简支梁 张拉顺序为：左 N1f 右N2—右N1f 左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ② ② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用