广告牌荷载计算
广告牌荷载计算
1.1广告牌的荷载作用说明：
广告牌承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：
(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面的荷载，按GB50009采用；
(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；
(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；
在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：
A：考虑正风压时：
a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S
k+=1.35G
k
+0.6×1.4w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
)
b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S
k+=1.2G
k
+1.4×w
k
+0.7×1.4S
k
(或Q
k
)
B：考虑负风压时：
按下面公式进行荷载组合：
S
k-=1.0G
k
+1.4w
k
1.2风荷载标准值计算：
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
w
k+=β
gz
μ
z
μ
s1+
w
……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
w
k-=β
gz
μ
z
μ
s1-
w
上式中：
w
k+
：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；
w
k-
：负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：3m；
β
gz
：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
β
gz =K(1+2μ
f
)
其中K为地面粗糙度调整系数，μ
f
为脉动系数
A类场地：β
gz =0.92×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地：β
gz =0.89×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.5(Z/10)-0.16
C类场地：β
gz =0.85×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=0.734(Z/10)-0.22
D类场地：β
gz =0.80×(1+2μ
f
) 其中：μ
f
=1.2248(Z/10)-0.3
对于B类地形，3m高度处瞬时风压的阵风系数：
β
gz
=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.9691
μ
z
：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地：μ
z
=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地：μ
z
=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地：μ
z
=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地：μ
z
=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于B类地形，3m高度处风压高度变化系数：
μ
z
=1.000×(Z/10)0.32=1
μ
s1
：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取μ
s1+=1.3；计算负风压时，取μ
s1-
=-2.0；
另注：上述的局部体型系数μ
s1
(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等
于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数
μ
s1
(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风
压体型系数μ
s1
(A)可按面积的对数线性插值，即：
μ
s1(A)=μ
s1
(1)+[μ
s1
(10)-μ
s1
(1)]logA
在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；
w
：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表
D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，福州地区取0.0007MPa；
(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：
龙骨构件的从属面积：
A=3×1.5=4.5m2
LogA=0.653
μ
sA1+(A)=μ
s1+
(1)+[μ
s1+
(10)-μ
s1+
(1)]logA
=1.13
μ
sA1-(A)=μ
s1-
(1)+[μ
s1-
(10)-μ
s1-
(1)]logA
=1.739
w
kA+=β
gz
μ
z
μ
sA1+
w
=1.9691×1×1.13×0.0007 =0.001558MPa
w
kA-=β
gz
μ
z
μ
sA1-
w
=1.9691×1×1.739×0.0007 =0.002397MPa
(2)计算广告布部分的风荷载标准值：
广告布构件的从属面积：
A=1.5×1.5=2.25m2
LogA=0.352
μ
sB1+(A)=μ
s1+
(1)+[μ
s1+
(10)-μ
s1+
(1)]logA
=1.208
μ
sB1-(A)=μ
s1-
(1)+[μ
s1-
(10)-μ
s1-
(1)]logA
=1.859
w
kB+=β
gz
μ
z
μ
sB1+
w
=1.9691×1×1.208×0.0007 =0.001665MPa
w
kB-=β
gz
μ
z
μ
sB1-
w
=1.9691×1×1.859×0.0007 =0.002562MPa
1.3风荷载设计值计算：
w
A+
：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
w
kA+
：正风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
w
A-
：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
w
kA-
：负风压作用下作用在广告牌龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
w
A+=1.4×w
kA+
=1.4×0.001558 =0.002181MPa
w
A-=1.4×w
kA-
=1.4×0.002397
=0.003356MPa
w
B+
：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)；
w
kB+
：正风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)；
w
B-
：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载设计值(MPa)；
w
kB-
：负风压作用下作用在广告牌广告布上的风荷载标准值(MPa)；
w
B+=1.4×w
kB+
=1.4×0.001665 =0.002331MPa
w
B-=1.4×w
kB-
=1.4×0.002562
=0.003587MPa
1.4雪荷载标准值计算：
S
k
：作用在广告牌上的雪荷载标准值(MPa)
S
：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，福州地区50年一遇最大积雪的自重：0MPa.
μ
r
：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：
S
k =μ
r
×S
=2.0×0
=0MPa
1.5雪荷载设计值计算：
S：雪荷载设计值(MPa)；
S=1.4×S
k
=1.4×0
=0MPa
1.6广告牌面活荷载设计值：
Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)；
Q
k
：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2
Q=1.4×Q
k
=1.4×500/1000000
=0.0007MPa
因为S
k ≤Q
k
，所以计算时活荷载参与正压组合！
1.7广告牌构件恒荷载设计值：
G
+
：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；
G
-
：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；
G
k
：广告牌结构平均自重取0.0004MPa；
因为G
k
与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G
+=1.2×G
k
=1.2×0.0004 =0.00048MPa
G
-=G
k
=0.0004MPa
1.8选取计算荷载组合：
(1)正风压的荷载组合计算：
S
kA+
：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
S
A+
：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
S
kA+=G
k
+w
kA+
+0.7Q
k
=0.002308MPa
S
A+=G
+
+w
A+
+0.7Q
=0.003151MPa
S
kB+
：正风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)；
S
B+
：正风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)；
S
kB+=G
k
+w
kB+
+0.7Q
k
=0.002415MPa
S
B+=G
+
+w
B+
+0.7Q
=0.003301MPa
(2)负风压的荷载组合计算：
S
kA-
：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
S
A-
：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
S
kA-=G
k
+w
kA-
=0.001997MPa
S
A-=G
-
+w
A-
=1.0G
k +1.4w
kA-
=0.002956MPa
S
kB-
：负风压作用下的广告布的荷载标准值组合(MPa)；
S
B-
：负风压作用下的广告布的荷载设计值组合(MPa)；
S
kB-=G
k
+w
kB-
=0.002162MPa
S
B-=G
-
+w
B-
=1.0G
k +1.4w
kB-
=0.003187MPa
(3)最不利荷载选取：
S：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
S
A
：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
S
kA
=0.002308MPa
S
A
=0.003151MPa
S
kB
：作用在广告布上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
S
B
：作用在广告布上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
S
kB
=0.002415MPa
S
B
=0.003301MPa
2 广告牌杆件计算
基本参数：
1：计算点标高：3m；
2：力学模型：悬臂梁；
3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；
4：悬臂总长度：L=3000mm，受力模型图中a=50mm，b=2950mm； 5：拉杆截面面积：309mm2
6：分格宽度：B=1500mm；
7：悬臂梁材质：Q235；
本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算：
2.1结构的受力分析：
(1)荷载集度计算：
q
k
：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；
S
k
：组合荷载标准值(MPa)；
S：组合荷载设计值(MPa)；
B：分格宽度(mm)；
q
k =S
k
B
=0.002308×1500
=3.462N/mm
q=SB
=0.003151×1500
=4.727N/mm
(2)拉杆轴力计算：
由于拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：
P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；
qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL
拉杆
/EA
E：材料的弹性模量，为206000MPa；
L
拉杆
：拉杆的长度；
A：拉杆截面面积(mm2)；
P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L
拉杆
I)
=5453.909N
拉杆的轴向作用力为：
N=P/sinα
=7716.065N
(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算：
M
max
：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；
x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；
q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；
L：悬臂总长度(mm)；
a、b：长度参数，见模型图(mm)；
经过计算机的优化计算，得：
x=3000mm
|M
max
|=|P(x-a)-qx2/2|
=5182468.45N·mm
2.2选用材料的截面特性：
(1)悬臂杆件的截面特性：
材料的抗弯强度设计值：f=215MPa；
材料弹性模量：E=206000MPa；
主力方向惯性矩：I=1679250mm4；
主力方向截面抵抗矩：W=25835mm3；
塑性发展系数：γ=1.05；
(2)拉杆杆件的截面特性：
拉杆的截面面积：A=309mm2；
材料的抗压强度设计值：f
1
=215MPa；
材料的抗拉强度设计值：f
2
=215MPa；
材料弹性模量：E=206000MPa；
2.3梁的抗弯强度计算：
抗弯强度应满足：
N
L /A+M
max
/γW≤f
上式中：
N
L
：梁受到的轴力(N)；
A：梁的截面面积(mm3)；
M
max
：悬臂梁的最大弯矩设计值(N·mm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则：
N
L
=Pctgα
=5458.254N
N
L /A+M
max
/γW=5458.254/924+5182468.45/1.05/25835
=196.954MPa≤215MPa 悬臂梁抗弯强度满足要求。
2.4拉杆的抗拉(压)强度计算：
校核依据：
对于受拉杆件，校核：N/A≤f
对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/φA≤f
其中：
φ：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8[102-2003]及表C.2[GB50017-2003]取值；
i：截面回转半径，i=(I/A)0.5；
λ：构件的长细比，不宜大于250，λ=L/i；
因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。
校核依据：
N/A≤215MPa
N/A=7716.065/309
=24.971MPa≤215MPa
拉杆的抗拉强度满足要求。
2.5梁的挠度计算：
主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：
(1)C点挠度的验算：
d
fp
：集中力作用下的C点挠度(mm)；
d
fq
：均布荷载作用下的C点挠度(mm)；
d
fc
：组合荷载作用下的C点挠度(mm)；
d
fp
=Pb2L(3-b/L)/6EI
=138.348mm
d
fq
=qL4/8EI
=138.356mm
d
fc =|d
fp
-d
fq
|
=|138.348-138.356|
=0.008mm
d
f,lim
：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；
d
f,lim
=2L/250=24mm
d
fc =0.008mm≤d
f,lim
=24mm
悬臂梁杆件C点的挠度满足要求!
(2)AB段最大挠度的验算：
d
fx
：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)；
x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；
经过计算机的优化计算，得：
x=1261mm
d
fx
=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI| =5.748mm
d
fx =5.748mm≤d
f,lim
=24mm
悬臂梁杆件AB段的挠度满足要求!
3 广告牌焊缝计算
基本参数：
1：焊缝高度：h
f
=4mm；
2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3； 3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；3.1受力分析：
V：固端剪力(N)；
N
L
：轴力(mm)，拉为正、压为负；
M：固端弯矩(N·mm)；
|V|=|P-qL|
=|5453.909-4.727×3000|
=8727.091N
N
L
=5458.254N
|M|=|Pb-qL2/2|
=5182468.45N·mm
3.2焊缝校核计算：
校核依据：
((σ
f /β
f
)2+τ
f
2)0.5≤f
f
w 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中：
σ
f
：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
β
f
：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τ
f
：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
f
f
w：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σ
f /β
f
)2+τ
f
2)0.5
=((M/1.22W+N
L
/1.22A)2+(V/A)2)0.5
=((5182468.45/1.22/76970+5458.254/1.22/2532.4)2+(8727.091/2532.4)2)0.5 =57.06MPa
57.06MPa≤f
f
w=160MPa
焊缝强度能满足要求。
4 广告牌埋件计算(后锚固结构)
4.1校核处埋件受力分析：
V：剪力设计值(N)；
N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力；
M：根部弯矩设计值(N·mm)；
根据前面的计算，得：
N=5458.254N
V=8727.091N
M=5182468.45N·mm
4.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：
按 5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
1：当N/n-My
1/Σy
i
2≥0时：
N sd h=N/n+My
1
/Σy
i
2
2：当N/n-My
1/Σy
i
2<0时：
N sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2
在上面公式中：
M：弯矩设计值；
N
sd
h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
y 1，y
i
：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
y 1/，y
i
/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：
N/n-My
1/Σy
i
2
=5458.254/6-5182468.45×250/375000
=-2545.27
因为：
-2545.27<0
所以：
N
sd h=(NL+M)y
1
//Σy
i
/2=4364.688N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N
sd
h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
4.3群锚受剪内力计算：
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10h
e
f时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；
当边距c<10h
e
f时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：
h
e
f：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离；
本例中：
c=300mm<10h
e
f=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V
sd
h=V/m=2909.03N 4.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算：
N Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
6.1.2-1[JGJ145-2004]
N Rk,s =A
s
f
stk
6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中：
N
Rd,s
：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；
N
Rk,s
：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
A
s
：锚栓应力截面面积；
f
stk
：锚栓极限抗拉强度标准值；
γ
RS,N
：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；
N Rk,s =A
s
f
stk
=78.54×800 =62832N
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
f
yk
：锚栓屈服强度标准值；
γ
RS,N =1.2f
stk
/f
yk
=1.2×800 /600
=1.6
取：γ
RS,N
=1.6
N
Rd,s =kN
Rk,s
/γ
RS,N
=1×62832/1.6
=39270N≥N
sd
h=4364.688N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
4.5混凝土锥体受拉破坏承载力计算：
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判
定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值N
Rd,c
应按下列公式计算：
N
Rd,c =kN
Rk,c
/γ
Rc,N
N Rk,c =N
Rk,c
0×A
c,N
/A
c,N
0×ψ
s,N
ψ
re,N
ψ
ec,N
ψ
ucr,N
在上面公式中：
N
Rd,c
：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；
N
Rk,c
：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γ
Rc,N
：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；
N
Rk,c
0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
N
Rk,c 0=7.0×f
cu,k
0.5×h
ef
1.5(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.4[JGJ145-2004]
N
Rk,c 0=3.0×f
cu,k
0.5×(h
ef
-30)1.5(化学锚栓) 6.1.4条文说明
[JGJ145-2004]
其中：
f
cu,k
：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；
h
ef
：锚栓有效锚固深度；
N
Rk,c 0=7.0×f
cu,k
0.5×h
ef
1.5
=25043.961N
A
c,N
0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；
s
cr,N
：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。
s
cr,N =3h
ef
=3×80
=240mm
A c,N 0=s
cr,N
2
=2402
=57600mm2
A
c,N
：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：
A c,N =(c
1
+s
1
+0.5×s
cr,N
)×(c
2
+s
2
+0.5×s
cr,N
)
其中：
c
1、c
2
：方向1及2的边矩；
s
1、s
2
：方向1及2的间距；
c
cr,N ：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取c
cr,N
=1.5h
ef
=1.5×80=120mm；
c
1≤c
cr,N
c
2≤c
cr,N
s
1≤s
cr,N
s
2≤s
cr,N
A c,N =(c
1
+s
1
+0.5×s
cr,N
)×(c
2
+s
2
+0.5×s
cr,N
)
=(120+240+0.5×240)×(120+240+0.5×240)
=230400mm2
ψ
s,N
：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,N
≤1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004]
ψ
s,N
=1 (化学锚栓) 6.1.7条文说明[JGJ145-2004]
其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足c
min ≤c≤c
cr,N
，按
6.1.11[JGJ145-2004]：
对于膨胀型锚栓(双锥体) c
min =3h
ef
对于膨胀型锚栓 c
min =2h
ef
对于扩孔型锚栓 c
min =h
ef
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,N
≤1
=0.7+0.3×120/120
=1
所以，ψ
s,N
取1。
ψ
re,N
：表层混凝土因为密集配筋的广告布作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm 且s≥100mm时，取1.0；
ψ
re,N =0.5+h
ef
/200≤1
=0.5+80/200 =0.9
所以，ψ
re,N
取1。
ψ
ec,N ：荷载偏心e
N
对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]
采用；
ψ
ec,N =1/(1+2e
N
/s
cr,N
)=1
ψ
ucr,N
：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；
把上面所得到的各项代入，得：
N Rk,c =N
Rk,c
0×A
c,N
/A
c,N
0×ψ
s,N
ψ
re,N
ψ
ec,N
ψ
ucr,N
=25043.961×230400/57600×1×1×1×1.4 =140246.182N
N
Rd,c =kN
Rk,c
/γ
Rc,N
=0.7×140246.182/2.15
=45661.548N≥N
sd
g=5458.254N
所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！
4.6混凝土劈裂破坏承载力计算：
N
Rd,sp =kN
Rk,sp
/γ
Rsp
6.1.11-1[JGJ145-2004]
N
Rk,sp =ψ
h,sp
N
Rk,c
6.1.11-2[JGJ145-2004]
ψ
h,sp =(h/2h
ef
)2/3≤1.5 6.1.11-3[JGJ145-2004]
上面公式中：
N
Rd,sp
：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；
N
Rk,sp
：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
N
Rk,c
：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
γ
Rsp
：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表 4.2.6[JGJ145-2004]取2.15；
ψ
h,sp
：构件厚度h对劈裂承载力的影响系数；
N Rk,c =N
Rk,c
0×A
c,N
/A
c,N
0×ψ
s,N
ψ
re,N
ψ
ec,N
ψ
ucr,N
其中：
N
Rk,c
0=25043.961
对于扩孔型锚栓： c
cr,sp =2h
ef
=160
对于膨胀型锚栓： c
cr,sp =3h
ef
=240
s
cr,sp =2c
cr,sp
=480
c
1≤c
cr,sp
c
2≤c
cr,sp
s
1≤s
cr,sp
s
2≤s
cr,sp
A c,N =(c
1
+s
1
+0.5×s
cr,sp
)×(c
2
+s
2
+0.5×s
cr,sp
)
=(240+480+0.5×480)×(20+480+0.5×480) =710400mm2
A
c,N 0=(s
cr,sp
)2
=(480)2
=230400mm2
ψ
s,N
：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,sp
≤1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004]
其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足c
min ≤c≤c
cr,sp
，按
6.1.11[JGJ145-2004]：
对于膨胀型锚栓(双锥体) c
min =3h
ef
对于膨胀型锚栓 c
min =2h
ef
对于扩孔型锚栓 c
min =h
ef
ψ
s,N =0.7+0.3×c/c
cr,sp
≤1
=0.7+0.3×240/240 =1≥1
所以，ψ
s,N
取1。
ψ=1
ψ
ucr,N
：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；
把上面所得到的各项代入，得：
N Rk,c =N
Rk,c
0×A
c,N
/A
c,N
0×ψ
s,N
ψ
re,N
ψ
ec,N
ψ
ucr,N
=25043.961×710400/230400×1×1×1×1.4 =108106.432N
ψ
h,sp =(h/2h
ef
)2/3
=(300/2/80)2/3 =1.521≥1.5 所以，ψ
h,sp
=1.5
N
Rk,sp =ψ
h,sp
N
Rk,c
=1.5×108106.432 =162159.648N
N
Rd,sp =kN
Rk,sp
/γ
Rsp
=0.7×162159.648/2.15
=52796.164N≥N
sd
g=5458.254N
所以，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！
4.7锚栓钢材受剪破坏承载力计算：
V
Rd,s =kV
Rk,s
/γ
Rs,V
6.2.2-1[JGJ145-2004]
其中：
V
Rd,s
：钢材破坏时的受剪承载力设计值；
V
Rk,s
：钢材破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γ
Rs,V
：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：
γ
Rs,V =1.2f
stk
/f
yk
表4.2.6[JGJ145-2004]
按规范，该系数要求不小于1.25、f
stk ≤800MPa、f
yk
/f
stk
≤0.8；
对本例，
γ
Rs,V =1.2f
stk
/f
yk
表4.2.6[JGJ145-2004] =1.2×800/600
=1.6
实际选取γ
Rs,V
=1.6；
V
Rk,s =0.5A
s
f
stk
6.2.2-2[JGJ145-2004]
=0.5×78.54×800 =31416N
V
Rd,s =kV
Rk,s
/γ
Rs,V
=1×31416/1.6
=19635N≥V
sd
g=8727.091N
所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！4.8混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：
V
Rd,c =kV
Rk,c
/γ
Rc,V
6.2.3-1[JGJ145-2004]
V Rk,c =V
Rk,c
0×A
c,V
/A
c,V
0×ψ
s,V
ψ
h,V
ψ
a,V
ψ
ec,V
ψ
ucr,V
6.2.3-2[JGJ145-2004]
在上面公式中：
V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值；
V
Rk,c
：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γ
Rc,V
：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；
V
Rk,c
0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；
A
c,V
0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按
6.2.5[JGJ145-2004]采用；
A
c,V
：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；
ψ
s,V ：边距比c
2
/c
1
对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；
ψ
h,V ：边厚比c
1
/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；
ψ
a,V
：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用；
ψ
ec,V
：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；
f
ucr,V
：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用；
下面依次对上面提到的各参数计算：
c
1
=120mm
c
2
=120mm
ψ
s,V =0.7+0.3×c
2
/1.5c
1
≤1 6.2.7[JGJ145-2004]
=0.7+0.3×120/1.5/120
=0.9<1
取：
ψ
s,V
=0.9
V Rk,c 0=0.45×(d
nom
)0.5(l
f
/d
nom
)0.2(f
cu,k
)0.5c
1
1.5 6.
2.4[JGJ145-2004]
其中：
d
nom
：锚栓外径(mm)；
l f ：剪切荷载下锚栓有效长度，取l
f
≤h
ef
，且l
f
≤8d，本处取80mm；
V
Rk,c 0=0.45×(d
nom
)0.5(l
f
/d
nom
)0.2(f
cu,k
)0.5c
1
1.5
=0.45×(10)0.5(80/10)0.2(25)0.5×1201.5 =14176.61N
A c,V 0=4.5c
1
2 6.2.5[JGJ145-2004]
=4.5×1202 =64800mm2
A c,V =(1.5c
1
+s
2
+c
2
)×h 6.2.6-3[JGJ145-2004]
=(1.5×120+240+120)×300 =162000
ψ
h,V =(1.5c
1
/h)1/3≥1 6.2.8[JGJ145-2004]
=(1.5×120/300)1/3 =0.843<1
取：
ψ
h,V
=1
ψ
a,V
=1.0
ψ=1/(1+2e/3c)≤1
=1/(1+2×0/3/120)
=1=1
取ψ
ec,V
=1
按规范 6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V
=1.2
把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为：
V
Rk,c =V
Rk,c
0×A
c,V
/A
c,V
0×ψ
s,V
ψ
h,V
ψ
a,V
ψ
ec,V
ψ
ucr,V
=14176.61× 162000/64800×0.9×1×1×1×1.2 =38276.847N
V
Rd,c =kV
Rk,c
/γ
Rc,V
=0.6×38276.847/1.8
=12758.949N≥V
sd
g=8727.091N
所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！
4.9混凝土剪撬破坏承载能力计算：
V
Rd,cp =KV
Rk,cp
/γ
Rc,p
6.2.12-1[JGJ145-2004]
V
Rk,cp =kN
Rk,c
6.2.12-2[JGJ145-2004]
在上面公式中：
K：地震作用下承载力降低系数；
V
Rd,cp
：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值；
V
Rk,cp
：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；
γ
Rc,p
：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；
k：锚固深度h
ef 对V
Rk,cp
的影响系数，当h
ef
<60mm时取1.0，否则取2.0。
V
Rk,cp =KN
Rk,c
=0.6×140246.182 =84147.709N
V
Rd,cp =kV
Rk,cp
/γ
Rc,p
=2×84147.709/1.8
=93497.454N≥V
sd
g=8727.091N
所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！
4.10拉剪复合受力承载力计算：
钢材破坏时要求：
(N
Sd h/N
Rd,s
)2+(V
Sd
h/V
Rd,s
)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004]
混凝土破坏时要求：
(N
Sd g/N
Rd,c
)1.5+(V
Sd
g/V
Rd,c
)1.5≤1 6.3.2[JGJ145-2004]
分别代入上面计算得到的参数计算如下：
(N
Sd h/N
Rd,s
)2+(V
Sd
h/V
Rd,s
)2
=(4364.688/39270)2+(2909.03/19635)2 =0.034≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
(N
Sd g/N
Rd,c
)1.5+(V
Sd
g/V
Rd,c
)1.5
=(5458.254/45661.548)1.5+(8727.091/12758.949)1.5 =0.607≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
等效风荷载计算方法分析
等效静力风荷载的物理意义 从风洞试验获取屋面风荷载气动力信息，到得到结构的风振响应整个过程来看，计算过程中涉及到风洞试验和随机振动分析等复杂过程，不易为工程设计人员所掌握，因此迫切需要研究简便的建筑结构抗风设计方法。 等效静力风荷载理论 就是在这一背景下提出的。其基本思想是将脉动风的 动力效应以其等效的静力形式表达出来，从而将复杂的动力分析问题转化为易于被设计人员所接受的静力分析问题。等效静力风荷载是联系风工程研究和结构设计的纽带[3] ，是结构抗风设计理论的 核心内容，近年来一直是结构风工程师研究的热点之一。 等效静力风荷载的物理意义可以用单自由度体系的简谐振动来说明 [45, 108] 。 k c P(t) x(t) 图1.3 气动力作用下的单自由度体系 对如图1.3的单自由度体系，在气动力 P t 作用下的振动方程为： mx cx kx P t (1.4.1) 考虑粘滞阻尼系统，则振动方程可简化为： 2 00 2 22P t x f x f x m (1.4.2) 式中 12 f k m 为该系统的自振频率， 2c km 为振动系统的临界阻尼比。 假设气动力为频率为 f 的简谐荷载，即 20i ft P t F e ，那么其稳态响应为： 202 00 1 2i ft F k x t e f f i f f (1.4.3) 进一步化简有： 2 i ft x t Ae (1.4.4) 其中 02 2 2 1 2F k A f f f f ， 2 2arctan 1 f f f f ， A 为振幅， 为气动力和 位移响应之间的相位角。 现在假设该系统在某静力 F 作用下产生幅值为A 的静力响应，那么该静力应该为：
(完整版)广告牌和风压计算
广告牌和风压计算 协飞 最近有读者来信询问如何计算风压，他的问题是：“我想知道9-10 级大风时，楼顶的广告牌一平方要承受多大的风压？” 我想，大多数经营户外广告牌的广告公司可能都会问类似问题，因为广告公司在楼顶安装广告牌时首先会想到，遇大风时该广告牌能否承受相应的风压。遇上大风如果广告牌不能承受相应的风压，则有可能造成难以预料的后果：如广告牌从楼顶被吹落，砸伤楼下行人或造成自己或他人财产受损。如果保险公司承保这块广告牌，当然也会首先估算一下该广告牌被大风吹落的概率有多大。事实上，即使在平地上安装广告牌，这个问题依然存在。记得几年前，江苏某市曾有路边广告牌被大风吹落导致公路交通受阻的例子。因此，无论对于广告公司还是保险公司，根据当地可能出现的大风事先估算广告牌承受的风压显得尤为重要。 下面我们就来讨论风压的计算问题。 我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为 wp=0.5·ro·v2(1) 其中wp为风压[kN/m2]，ro为空气密度[kg/m3]，v为风速[m/s]。 由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为 r=ro·g, 因此有 ro=r/g。在(1)中使用这一关系，得到 wp=0.5·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa, 温度为15°C), 空气重度 r=0.01225 [kN/m3]。纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s2], 我们得到 wp=v2/1600 (3) 此式为用风速估计风压的通用公式。应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。一般来说，r/g 在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下，其产生的风压在高原上比在平原地区小。
高大模板的确定和荷载计算方法
高大模板的确定和荷载计算方法 一、高大模板的定义： 根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20 kN/m及以上的模板支撑系统属于高大模板。 二、施工总荷载的计算方法： （一）荷载的组成 施工荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。） 模板木方钢管的自重：0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2） 施工均布活荷载：2KN/m2 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 （二）计算实例： （25×M+0.3）×1.2+2×1.4=15 M=[（15-1.4x2-1.2 x0.3]/25=0.474米 取整M=474mm，即板厚达到或超过474MM时，需要专家论证。 三、集中线荷载的计算方法： （一）荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2） 施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数 永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 1 / 2
风荷载计算
4.2风荷载 当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑所受的风荷载。 4.2.1单位面积上的风荷载标准值 建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。 垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值按下式计算：（－1） 式中： 1.基本风压值Wo 按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的 值确定的风速V0(m/s)按公式确定。但不得小于0.3kN/m2。 对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，基本风压采用100年重现期的风压值；对风荷载是否敏感主要与高层建筑的自振特性有关，目前还没有实用的标准。一般当房屋高度大于60米时，采用100年一风压。 《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）给出全国各个地方的设计基本风压。 2.风压高度变化系数μs 《荷载规范》把地面粗糙度分为A、B、C、D四类。 A类：指近海海面、海岸、湖岸、海岛及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的城镇及城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 书P55页表4.2给出了各类地区风压沿高度变化系数。位于山峰和山坡地的高层建筑，其风压高系数还要进行修正，可查阅《荷载规范》。 3.风载体型系数μz 风荷载体型系数是指建筑物表面实际风压与基本风压的比值，它表示不同体型建筑物表面风力的小。一般取决于建筑建筑物的平面形状等。 计算主体结构的风荷载效应时风荷载体型系数可按书中P57表4.2－2确定各个表面的风载体型或由风洞试验确定。几种常用结构形式的风载体型系数如下图
广场广告牌钢结构工程广告牌杆件计算
广场广告牌钢结构工程广告牌杆件计算 基本参数： 1：计算点标高：3m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)； 4：悬臂总长度：L=3000mm，受力模型图中a=50mm，b=2950mm； 5：拉杆截面面积：309mm2 6：分格宽度：B=1500mm； 7：悬臂梁材质：Q235； 本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算： 1.1结构的受力分析： (1)荷载集度计算： q k：组合荷载作用下的线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下的线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； S k：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； q k=S k B =0.002308×1500 =3.462N/mm q=SB =0.003151×1500 =4.727N/mm (2)拉杆轴力计算： 由于拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即： P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)； qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EA E：材料的弹性模量，为206000MPa； L拉杆：拉杆的长度； A：拉杆截面面积(mm2)； P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I) =5453.909N 拉杆的轴向作用力为： N=P/sinα =7716.065N (3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)的弯矩设计值计算： M max：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)； x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；
简支梁计算公式总汇
简支梁在各种荷载作用下跨中最大挠度计算公式： 均布荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 5ql^4/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). q 为均布线荷载标准值(kn/m). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中,其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4).
跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度,其计算公式: Ymax = 6.33pl^3/(384EI). 式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm). p 为各个集中荷载标准值之和(kn). E 为钢的弹性模量,对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩,可在型钢表中查得(mm^4). 悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的,其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI). q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn). 你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！
风荷载标准值计算方法
按老版本规范风荷载标准值计算方法： 1.1风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： w k =β gz μ z μ s1 w ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] 上式中： w k ：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：15.6m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，15.6m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7189 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，15.6m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1.1529 μ s1 ：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护 构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μ s1 ： 一、外表面 1. 正压区按表7.3.1采用； 2. 负压区 -对墙面，取-1.0 -对墙角边，取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以
户外广告牌技术规范
ICS 91.040.10 P 33 备案号：15648-2004 北京市地方标准 DBDB11/T 243—2004 户外广告牌技术规范 Technical code of outdoor advertisement board 2004-07-15发布2004-08-15实施北京市质量技术监督局发布 DB11/T 243—2004 前言 北京市《户外广告牌技术规范》是总结北京市户外广告业多年发展情况并根据北京市地理、气候条件研究制定。目的是为在户外广告设计、施工、验收和检定中贯彻执行相关技术经济政策，确保户外广告牌工程的设计和施工质量，做到技术先进、经济合理、安全适用并且与城市景观相协调。本标准根据国家标准GB 50068－2001《建筑结构可靠度设计统一标准》所规定的基本原则制定。符号、计量单位和基本术语按照国家标准GB/T 50083-97《建筑结构设计术语和符号标准》的规定采用。本标准由北京市市政管理委员会提出并归口管理。本标准由铁道科学研究院负责起草。本标准主要起草人：李永强。DB11/T 243—2004 户外广告牌技术规范 1 范围 本标准规定了户外广告牌结构的设计、施工、验收和质量检测的技术要求。本标准适用于各种形式的户外广告牌结构，包括落地式广告牌和附着式广告牌。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB/T 700-1988 碳素结构钢GB/T 1228-1991 钢结构用高强度大六角头螺栓GB/T 1229-1991 钢结构用高强度大六角螺母GB/T 12301991 钢结构用高强度垫圈GB/T 1231-1991 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB/T 1591-1995 低合金高强度结构钢GB/T 3632-1995 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副GB/T 3633-1995 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件GB/T 5117-1995 碳素钢焊条GB/T 5118-1995 低合金钢焊条GB/T 5780-2000 六角头螺栓C级GB/T 5782-2000 六角头螺栓GB/T 14957-1994 溶化焊用钢丝GB 50007-2002 建筑地基基础设计规范GB 50009-2001 建筑结构荷载规范GB 50010-2002 混凝土结构设计规范GB 50011-2001 建筑抗震设计规范GB 50017-2003 钢结构设计规范GB 50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50057－1994 建筑物防雷设计规范GB 50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50205-2002 钢结构工程施工质量验收规范GB/T 50328-2001 建设工程文件归档整理范围GBJ 16-1987 建筑设计防火规范（附条文说明）（2001年版）GBJ 107-1987 混凝土强度检验评定标准GBJ 135-1990 高耸结构设计规范JGJ 94-1994 建筑桩基技术规范CECS 28-1990 钢管混凝土结构设计与施工规程 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本标准。GB/T 50083-1997 3.1 户外广告牌Outdoor advertisement board 设置在道路旁或在建筑物、构筑物上的广告建筑，广告牌包括支撑结构、照明设施、电器和必要的设备。 3.2 落地式广告牌Standing advertisement board 设置在地面上的广告牌，有单、双及多柱式广告牌和由多个桁架支承的广告牌。由面板结构含灯箱立柱和基础组成。 3.3 附着式广告牌Adhering advertisement
户外广告牌设计计算书
作品名称： 参赛队员： 专业名称： 土木工程学院
目录 第1部分设计说明书 (2) 1.1设计思路 (2) 1.2 特色说明 (2) 第2部分设计方案图 (4) 2.1 结构总装配图 (5) 2.2构件详图 (5) 第3部分设计计算书 (7) 3.1 计算模型 (7) 3.2 结构计算假定及材料特性 (8) 3.2.1 计算假定 (8) 3.2.2构件截面尺寸 (8) 3.2.3材料力学性能 (8) 3.3结构动力分析 (8) 3.3.1计算模型建模 (8) 3.3.2计算过程 (9) 3.3.3计算结论 (10)
第1部分设计说明书 1.1、设计思路 户外广告牌种类包括：地铁广告、公交车广告、机场广告、火车站广告、射灯广告牌、单立柱广告牌、大型灯箱、候车亭广告牌等。 广告牌在公共类的交通、运输、安全、福利、储蓄、保险、纳税等方面；在商业类的产品、企业、旅游、服务等方面；在文教内的文化、教育、艺术等方面，均能广泛地发挥作用。 高速公路沿线广告牌设计主要由基础设计及上部结构设计两部分，主要考虑自身结构安全以及风荷载对其的影响，同时考虑广告牌架体的防腐耐久性能、满足地基承载力的设计条件要求等系列问题。 1.2特色说明 本模型设计的特色有以下五个方面： （1）构件加固设计加工精细合理构件加固设计采用长和宽为1.5cm×1cm的肋片在柱子薄弱环节里面加固，表面采用砂纸打磨，光滑质轻，在较小增加模型质量的基础上起到了很好的加固作用，同时使得柱子形状精细别致。 （2）空间框架结构体系简明采用空间框架结构体系，结构布置简明，荷载传递路径清晰，各杆件受力合理，充分利用了木材的力学性能。 （3）棱台形式对称美观采用棱台形式，结构形式对称美观，使斜柱的布置方向与其受力方向接近一致，有效地减小了构件上所受的弯矩及侧向变形，更好地满足了结构的抗剪要求，另外，使结构在X、
荷载计算及计算公式 小知识
荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；
风荷载计算算例
.风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）规范，风荷载的计算公式为： 0k z s z w u u βω= （） s u ——体型系数 z u ——风压高度变化系数 z β——风振系数 0ω——基本风压 k w ——风荷载标准值 体型系数s u 根据建筑平面形状由《建筑结构荷载规范》项次30，迎风面体型系数（压风指向建筑物内侧），背风面（吸风指向建筑外侧面），侧风面（吸风指向建筑外侧面）。 风压高度变化系数z u 根据建筑物计算点离地面高度和地面粗糙度类别，按照规范表确定。本工程结构顶端高度为+=米，建筑位于北京市郊区房屋较稀疏，由规范条地面粗糙度为B 类。 由表高度90米和100米处的B 类地面粗糙度的风压高度变化系数分别为和。 则米高度处的风压高度变化系数通过线性插值为： 对于高度大于30m 且高宽比大于的房屋，以及基本自振周期T1大于的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。 本工程30层钢结构建筑。基本周期估算为()1T =0.10~0.15n=3.0~4.5s ，应考虑脉动风对结构顺风向风振的影响，并由下式计算： 1012Z z gI B β=+ （） 式中： g ——峰值因子，可取 10I ——10m 高度名义湍流强度，对应ABC 和D 类地面粗糙，可分别取、、和；
R ——脉动风荷载的共振分量因子 z B ——脉动风荷载的背景分量因子 脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算： 式中： 1f ——结构第1阶自振频率（Hz ） w k ——地面粗糙度修正系数，对应A 、B 、C 和D 类地面粗糙，可分别取、、和； 1ζ——结构阻尼比，对钢结构可取，对有填充墙的钢结构房屋可取，对钢筋混凝土及砌体结构可取，对其他结构可根据工程经验确定。 经过etabs 软件分析，结构自振周期1 4.67f s = 脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定： 式中： 1()z φ——结构第1阶振型系数 H ——结构总高度 （m ），对应A 、B 、C 和D 类地面粗糙度，H 的取值分别不能大于300m 、350m 、450m 和550m ； x ρ——脉动风荷载水平方向相关系数； z ρ——脉动风荷载竖向方向相关系数； k 、1α—— 脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定： （1）竖直方向的相关系数可按下式计算： 式中： H ——结构总高度 （m ）；对应A 、B 、C 和D 类地面粗糙度，H 的取值分别不应大于300m 、350m 、450m 和550m ； （2） 水平方向相关系数可按下式计算： 式中：
荷载计算及计算公式-小知识
荷载计算及计算公式小知识 1脚手架参数 立杆横距（m）: 0.6; 立杆纵距（m）: 0.6; 横杆步距（m）: 0.6; 板底支撑材料:方木； 板底支撑间距（mm） : 600 ； (m):0.2 ;模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度 模板支架计算高度（m）: 1.7; 采用的钢管（mm）:①48X 3； 扣件抗滑力系数（KN）: 8; 2、荷载参数 模板自重（kN/m2）: 0.5 ; 钢筋自重（kN/m3） : 1.28 ; 混凝土自重（kN/m3）: 25 ; 施工均布荷载标准值（kN/m2）: 1 ; 振捣荷载标准值（kN/m2）: 2 3、楼板参数 钢筋级别：二级钢HRB 335（20MnSi）; 楼板混凝土强度等级：C30; 楼板的计算宽度（m）: 12.65 ; 楼板的计算跨度（m）: 7.25 ;
楼板的计算厚度（mm）: 700 ; 施工平均温度（C ）: 25 ; 4、材料参数 模板类型：600m M 1500m M 55mm 钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2) : 210000 ; 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2) : 205; 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2) : 9000 ； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2) : 13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2) : 1.3 ； ①48 x 3.5mr钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1) 荷载计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m) : q1=(25+1.28) X0.6X0.7=11.04kN/m ； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5 X0.6=0.3kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN): q3= (1+2) X0.6 =1.8kN； q=1.2 X(q1+q2)+1.4 Xq3=1.2 x(11.04+0.3)+1.4 X1.8=16.128kN/m 2) 抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ――模板的最大弯距(N.mm) ；W ――模板的净截面抵抗矩； W= 5940mm3 ；[f]――模板的抗弯强度设计值； M =0.1ql2= 0.100 x 16.128 x 0.6 x 0.6=0.581kN.m 故 f = 0.581 x 1000X 1000/5940=97.8N/mm2 模板的抗弯强度验算 f < [f]=205 N/mm2,满足要求！ 3) 挠度计算 v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm 模板最大挠度计算值v=0.677 x( 11.04+0.3) x 6004/(100 x 210000x 269700)=0.175mm 板的最大挠度小于[v],满足要求！ 4) 模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。 (1)荷载的计算 ①钢筋混凝土板自重(kN/m): qL1= (25+1.28) x 0.70 x 0.6=11.04kN/m ②模板的自重线荷载(kN/m) : qL2=0.5 x 0.3=0.15kN/m ③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值q1=(1+3) x 0.6=2.4kN/m 静荷载q2=1.2 x( 11.04+0.15) =13.428kN/m
一般情况下的风荷载计算
参考规范： 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010 风荷载： 风荷载标准值 《荷载规范》8.1.1、《高规》4.2.1 0w w z s z k μμβ= （1）该风荷载标准值的计算公式适用于计算主要承重（主体）结构的风荷载； （2）所求的风荷载标准值为顺风向的风荷载； （3）风荷载垂直于建筑物的表面； （4）风荷载作用面积应取垂直于风向的最大投影面积； （5）适用于计算高层建筑的任意高度处的风荷载。 基本风压 《荷载规范》3.2.5第2款 对雪荷载和风荷载，应取重现期为设计使用年限…… 《荷载规范》8.1.2 基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压，但不得小于0.3kN/㎡。 《荷载规范》E.5 《高规》4.2.2 ……对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。 （条文说明）……一般情况下，对于房屋高度大于60m 的高层建筑，承载力设计时风荷载计算可按基本风压的1.1倍采用…… 《烟规》5.2.1 ……基本风压不得小于0.35kN/㎡。对于安全等级为一级的烟囱，基本风压应按100年一遇的风压采用。 风压高度变化系数 《荷载规范》8.2.1 地面粗糙度 A 类 近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区 B 类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 C 类 密集建筑群的城市市区 D 类 密集建筑群且房屋较高的城市市区 《荷载规范》表8.2.1 对墙、柱的风压高度变化系数，均按墙顶、柱顶离地面距离作为计算高度z ，查表用插入法确定。 风压体型系数 《荷载规范》8.3.1 围墙：按第32项，取1.3 《高规》4.2.3 1 圆形平面建筑取0.8； 2 正多边形及截角三角形平面建筑，由下列计算：n s /2.18.0+=μ 3 高宽比H/B 不大于4的矩形、方形、十字形平面建筑取1.3； 4 下列建筑取1.4： 1）V 形、Y 形、弧形、双十字形、井字形平面建筑； 2）L 形、槽形和高宽比H/B 大于4的十字形平面建筑；
广告牌结构的计算分析
广告牌结构的计算分析 摘要：根据现有广告牌结构计算相关规范，探讨风荷载对广告牌的作用。本文将广告牌分成面板和立柱两部分分别计算风荷载作用效应，通过天津塘沽地区广告牌工程实例，详细阐述风荷载计算过程的参数取值以及适用性，重点介绍广告牌单立柱结构设计时风荷载计算步骤。并且对面板和立柱风荷载标准值计算结果进行对比分析。 关键词：单立柱广告牌；结构计算；风荷载风振系数取值 Abstract: according to the existing billboard structure calculation related standard, this paper discusses the function of wind load on billboards. This paper will be divided into panel and pillar billboard two parts are calculated respectively the wind load effect, through the tianjin tanggu area billboard engineering example, a detailed explanation of the wind load calculation process parameter selection and applicability, focusing on billboards single pillar structure design wind load calculation steps. And the panel and pillar wind load calculation standard in the study. Keywords: single pillar billboard; Structure calculation; The wind load wind vibration coefficient 1引言 近年来，随着我国改革开放的不断深入，经济建设得到了迅速的发展，伴随而起的广告牌也日益兴旺。广告牌作为一种新近兴起的结构形式，应用越来越多，对其造型规模及效益等方面的要求也不断提高。但随之也出现了一些安全事故，如2010年7月16日“康森”台风造成陵水至三亚段东线高速的广告牌基本“全军覆没”：倒塌、广告牌头部掉落或像废纸一样折叠等，对公共安全及人民的生命财产造成巨大损失。 大型广告牌属永久性建筑，其位置一般处在公共场所，因此，在满足广告效果的前提下，其结构的安全性尤为重要。本文仅探讨结构设计中风荷载计算，及其对广告牌结构计算的作用影响。 2广告牌风荷载计算分析 本文以天津塘沽地区某广告牌工程实例介绍结构计算中，计算±0.000截面处由风荷载产生的弯矩作用，计算简图见图一（单位mm）。广告牌面板尺寸为18mx6m，广告牌总高度为18m。广告牌位置为天津塘沽，按照（n=50），B 类粗糙度，根据迈达斯计算软件计算出结构整体自振周期T1=0.544s。 计算风荷载作用时分为两部分，第一部分为面板上承受的风荷载，第二部分为立柱上承受的风荷载。应用计算公式如下
荷载计算公式总结
荷载计算公式总结
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荷载计算公式 序 号 荷载图示支座反力R、剪力V、弯矩M和挠度ω的计算公式 1 p l b V R AC A = =，p l a V R CB B = - =； p l ab M C =，p l bx M AC X = ) ( ，p l x a M CB X ? ? ? ? ? - =1 ) ( ； EIl b pa C3 2 2 = ω,当b a=时， EI pl C48 3 = ω； 当) 2 ( 3 b a a x b a+ = >、时，得 3 ) 2 ( 9 2 2 max ab a EIl pb+ = ω 2 p l b c V R AC A + = = 2 ，p l b a V R DB B + = - = 2 ， p l a c V CD - =；px l b c M AC X + = 2 ) ( ， () []al x a c l p M CD X + - = ) ( ，()()x l b a l p M DB X - + =2 ) ( ，当c a>，()b c l pa M M C + = =2 max ； () []3 2 2 3 24 2 2 6 c c a l a a l c a EIl pa C - - - + + = ω， () []3 2 2 3 24 2 2 6 a ac l c c l a c EIl pc D - - - + + = ω 3 p n R R B A2 1 - = =； 当n为奇数时：pl n n M 8 1 2 max - =，3 3 2 4 max384 1 4 5 pl EI n n n- - = ω 当n为偶数时：pl n M 8 max =，3 2 max384 4 5 pl nEI n- = ω V AC ――AC段内的剪力 （等值或变值） A B l a b C p A B l a c D p C p b A B l= c c c (n- c c A B R R l x x C
8米高广告牌钢结构设计计算书
8米高广告牌钢结构设计计算书 1 基本参数 1.1广告牌所在地区： 福州地区; 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(ＧB50０09－2001) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按Ｂ类地形考虑。 2 广告牌荷载计算 2.1广告布广告牌的荷载作用说明: 广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载. （1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照4０0N/ｍ２估算： (2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GＢ50009采用; (３)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GＢ500０9采用； （4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m２采用; 在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载,考虑最不利组合，有下面几种方式,取用其最大值: Ａ:考虑正风压时: ａ。当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合： S k＋=1。35G k ＋0.6×１。4w k ＋0.7×1。4S k (或Q k ) ｂ.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+＝1。2Ｇ ｋ +1。4×w ｋ +0.7×1.4S k (或Ｑ k ） B:考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合: Ｓ k-＝1。0G ｋ +1。4w ｋ 2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范（ＧB50０0９—2001)计算： ｗ ｋ+=β gｚ μ ｚ μ s1＋ w ……7.1.1—２[GB5０0０9-２001 2006年版］ w k-＝β gz μ z μ s１－ ｗ ０ 上式中： ｗ k+ ：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(ＭPa)； w k- :负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值（MPａ); Z：计算点标高：8m; β gz :瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按５m计算): β ｇz =Ｋ(1＋2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =０。9２×(1+2μ f ）其中:μ f =０.38７×(Z／10）—0。12 B类场地：β gｚ=0.89×（１＋2μ f ) 其中：μ ｆ =０.5（Z/10)-０。16 C类场地：β gz =0.8５×(1+2μ f ) 其中:μ f =０．７３４(Z／10)-０.22 D类场地：β gz =０。８0×(１+2μ f ) 其中：μ f ＝1。2２48（Z/１0）—0.3 对于B类地形，８ｍ高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.８９×（１+2×(0。5(Z／1０）—０。1６）)=1.8１２3 μ z :风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： Ａ类场地：μ z ＝1。379×(Ｚ/10）0。2４ 当Z〉30０m时，取Z=300m,当Z〈５m时，取Z=5m; B类场地：μ z =(Z/10)0.32
风荷载取值规范
3.1.3 风荷载 建筑物受到的风荷载作用大小，与建筑物所处的地理位置、建筑物的形状和高度等多种因素有关，具体计算按照《荷载规范》第7章执行。 1、风荷载标准值计算 垂直于建筑物主体结构表面上的风荷载标准值W K ，按照公式（3.1-2）计算： βz ——高度Z 处的风振系数，主要是考虑风作用的不规则性，按照《荷载规范》7.4要求取值。多层建筑，建筑物高度＜30m ，风振系数近似取１。 （1）风荷载体型系数μS 风荷载体型系数，不但与建筑物的平面外形、高宽比、风向与受风墙面所成的角度有关，而且还与建筑物的立面处理、周围建筑物的密集程度和高低等因素有关，一般按照《荷载规 表3.1.10 建筑物体型系数取值表 注1：当计算重要且复杂的建筑物、及需要更细致地进行风荷载作用计算的建筑物，风荷载体型系数可按照《高层规程》中附录A 采用、或由风洞试验确定。 注4：当多栋或群集的建筑物相互间距离较近时，宜考虑风力相互干扰的群体作用效应。一般可将单体建筑的体型系数乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。 注3：檐口、雨蓬、遮阳板、阳台等水平构件，计算局部上浮风荷载作用时，体型系数不宜小于2.0。 W W z s z k μμβ=)21.3(-
注4：验算表面围护结构及其连接的强度时，应按照《荷载规范》7.3.3规定，采用局部风压力体型系数。 （2）风压高度变化系数μz 设置风压高度变化系数，主要是考虑建筑物随着高度的增加风荷载的增大作用。 对于位于平坦或稍有起伏地形上的建筑物，其风压高度变化系数应根据场地粗糙程度按《荷载规范》7.2要求选用，表3.1.11中列出了常用风压高度变化系数的取值要求。 表3.1.11 风压高度变化系数 关于地面粗糙程度的分类： A类：近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：有密集建筑群的城市市区； D类：有密集建筑群和且房屋较高的城市市区。 （3）基本风压值W0 基本风压值W0，单位kN/m2，以当地比较空旷平坦场地上离地10m高、统计所得50年一遇10分钟平均最大风速为标准确定的风压值，各地的基本风压可按照《荷载规范》附录D 中的全国基本风压分布图查用，表3.1.12为浙江省主要城镇基本风压取值参考表。 2、基本风压的取值年限 《荷载规范》在附录D中分别给出了n=10年、n=50年、n=100年一遇的基本风压标准值，工程设计中根据建筑物的使用性质与功能要求，一般按照下列方法选用风压标准值的取值年限： ①临时性建筑物：取n=10年一遇的基本风压标准值； ②一般的工业与民用建筑物：取n=50年一遇的基本风压标准值； ③特别重要的建筑物、或对风压作用比较敏感的建筑物（建筑物高度大于60m）：取 表3.1.12 浙江省主要城镇基本风压（kN/m2）取值参考表
荷载计算公式汇总
荷载计算公式
荷载计算1楼板荷载 120mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 120mm钢筋混凝土板2x25=3 KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 KN/m2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 100mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 100mm钢筋混凝土板2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计2 取m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 90mm厚板： 恒载：20mm水泥砂浆面层2 90mm钢筋混凝土板 = KN/m2 板底20mm石灰砂浆2 考虑装修面层2 总计 m2 KN/m2 活载：住宅楼面活载取 KN/m2 2屋面荷载
以100mm厚板为例： 恒载： 架空隔热板(不上人作法2 20mm防水保护层2 防水层2 20mm找平层2 2%找坡层(焦渣保温层2 100mm厚钢筋砼板0x25= KN/m2 20厚板底抹灰2 总计 KN/m2 KN/m2 活载：按规范GB50009-2001不上人屋面取2 梁荷载： 本工程外墙采用多孔砖MU10，墙厚190，内隔墙,卫生间均按120实心砖考虑。标准层： a. 外墙荷载：墙高=m 取层高3000mm， =x=取KN/m 无窗时：q 1 有窗时： q =x=取KN/m 2 =x=取KN/m q 3 墙高=m 取层高3000mm， 无窗时：q =x=KN/m 1 有窗时： =x=KN/m q 2 =x=KN/m q 3 =x=取KN/m q 4 墙高=m 取层高3000mm， =x=KN/m 无窗时：q 1 =x=KN/m 有窗时：q 2 q =x=取KN/m 3 =x=取KN/m q 4