“电机学”题解--第3---5章

第三章三相变压器

3-1 三相心式变压器省材料，效率高，占地少，成本低，运行维护简单，但它具有下列缺点：

①在电站中，为了防止因电气设备的损坏而造成停电事故，往往一相发生事故，

整个变压器都要拆换，但如果选用三相组式变压器，一相出了事故只要拆换该相变压器即可，所以三相心式变压器的备用容量是三相组式变压器的三倍，增加了电站成本。

②在巨型变压器中，选用三相组式变压器，每个单台变压器的容量只有总容

量的三分之一，故重量轻，运输方便。

③由于心式变压器三相磁路不对称，中间铁心柱磁路短，磁阻小，在电压对

称时，该相所需励磁电流小。

3-2单相变压器的组别用来反映单相变压器两侧绕组电动势或电压之间的相位关系。影响组别的因素有绕组的绕向（决定同极性端子）和首、末端标记。用时钟法表示时，把高压绕组的电动势相量作为时钟的长针，并固定在12点。低压绕组的电动势相量作为短针，其所指的数字即为单相变压器的连接组别号。单相变压器仅有两种组别，记为I，I0（低压绕组电动势与高压绕组电动势同相）或I，I6（低压绕组电动势与高压绕组电动势反相）。我国国家标准规定I，I0为单相变压器的标准组别。

3-3三相变压器的连接组别用来反映三相变压器对称运行时，高、低压侧对应的线电动势（线电压）之间的相位关系。影响组别的因素不仅有绕组的绕向、首末端标记，还有高、低压侧三相绕组的连接方式。

用时钟法表示时，把高压绕组的线电动势（线电压）相量作为时钟的长针，并固定在12点，低压绕组的线电动势（线电压）相量作为短针，其所指的数字即为三相变压器的连接组别号。三相变压器共有12种组别，其中有6种单数组别和6种偶数组别。

3-4Y，y0的含义是高、低压侧三相绕组均为Y接线，低压绕组线电动势与高压绕组线电动势同相位。

Y，d11的含义是高压侧三相绕组为Y接线，低压侧三相绕组为△接线，低压侧线电动势超前高压侧线电动势30°。

3-5 标准组别有Y，yn0，YN, y0, Y，y0，Y，d11，YN ，d11

标准组别接线及位形图分别为：见图示但是：

无论是Y，yn0、YN, y0还是Y，y0，位形图都有是一样的

无论是Y，d11还是YN ，d11，位形图也是一样的。

Y ，yn0 YN,y0 Y ,y0

接线：

位形图

V1

U1 u1

W1

w1

v1 · · · U1 V1 W1 · · · u1 v1 w1 n · · ·

U1 V1 W1

· · ·

u1

v1 w1

· · ·

· · ·

U1 V1 W1 u1

v1 w1

N

Y,d11 YN,d11

接线： 位形图

3-6 (a) (b)

· · · U1 V1 W1 · · · u1 v1 w1 V1 U1 u1 W1

w1 v1

· · · U1 V1 W1 · · · u1 v1 w1 N U1 u1

v1 w1 V1

W1 Y , y4 U1 u1 v1

w1 V1 W1

Y, d9

(c) (d)

3-7

D,y 接线

N

N

N

N

N N U U U U U U K 21212133

===

ΦΦ Y,d 接线 N

N N N

N N U U U U U U K 21212133

===

ΦΦ Y,y 接线 N N N

N

N N U U U U U U K 2121213

3===

ΦΦ

D,d 接线

N

N

N N U U U U K 2121==

ΦΦ

3-8 因为磁路具有饱和特性，只有尖顶波电流才能产生正弦波磁通，因此激磁

电流需要有三次谐波分量（只有这样，电流才是尖顶波）。

如果没有三次谐波电流分量，主磁通将是平顶波,其中含有较大的三次谐波分量，该三次谐波磁通将在绕组中产生三次谐波电动势，三次谐波电动势与基波电动势叠加使相电动势呈尖顶波形，绕组承受过电压，从而危及绕组的绝缘。

3-9 三次谐波电动势大小相等，相位互差360o ，即相位相同，因此在d 中能够

形成环流。

U1 u1

w1

v1

V1

W1 D,d2

V1

W1

U1 u1

v1 w1 D,d4

而基波电动势大小相等，相位互差1200，任一瞬间三相电动势代数和恒等于0，因而不能在d中形成环流。

3-10 三相组式变压器由于三相磁路彼此独立，有三次谐波磁通通路。如果采用Y，y接线，三次谐波电流将不能流通，电流为正弦波，由于磁路具有饱和特性，主磁通是平顶波，其中含有较大的三次谐波磁通，相绕组将感应较大的三次谐波电动势，它与基波电动势叠加使相电动势呈尖顶波形，绕组承受过电压，从而危及绝缘。如果采用Y，yn接线，负载时二次侧可以为三次谐波电流提供通路，但由于受到负载阻抗的影响，三次谐波电流不可能大，因而对主磁通波形的改善甚微，也就不能改善电动势波形。

心式变压器由于磁路彼此不独立，没有三次谐波磁通通路，三次谐波磁通只能从铁轭中散发出去，经由变压器油及油箱壁构成回路，因磁阻很大，三次谐波磁通很小，因此主磁通近似为正弦波形，相电动势波形也就基本为正弦波。

但是由于三次谐波磁通频率为基波频率的3倍，将在经过的箱壁及其它结构件中产生较大的涡流损耗，引起局部过热，并降低变压器效率，因此这两种接线只适用于小容量的三相心式变压器。

第四章 变压器运行

4-1 ① 变比相等

② 组别相同

③短路阻抗的标么值相等，短路阻抗角相等 具体分析：

（一） 变比不等时的并联运行 （1）空载运行时的环流

因为变比K Ⅰ≠K Ⅱ，所以变压器二次电动势

∏

I ≠K U K U 1

1，在电动势差的作用下，两台变压器之间产生环流，其为∏

I ∏

I +-

=K K C Z Z K U K U I 1

.

1.

.，因短路阻抗甚小，故即使

变比K 相差不大，它也能引起较大环流。 （2）负载运行

负载运行时，变比小的变压器所分担的电流大，而变比大的变压器所分担的电流小，因此，变比不等影响变压器的负荷分配，若变比小的变压器满载，则变比大的变压器就达不到满载，故总容量就不能充分被利用。 （二） 连接组别不同时的并联运行

连接组别不同时，二次侧线电动势的相位差最小为300，二次绕组电动势差为 22252.015sin 2E E E o

==∆，它为线电动势的52%，相电动势的

⨯352%=90%，如此大的电动势差作用在由两副绕组构成的回路上，因为变

压器短路阻抗甚小，必然产生很大环流，它将烧毁变压器绕组，故连接组别不同的变压器绝对不允许并联运行。

（三） 短路阻抗标么值不等时的并联运行 经过分析，此时**1:1:∏

I ∏I =

K K z z ββ，式中∏I ββ,分别为两台变压器的负载系数。因此，短路阻抗标幺值不等的结果，使短路阻抗标幺值大的变压器所分配的负载小，而使短路阻抗标幺值小的变压器所分配的负载大，致使总有一台变压器的容量不能被充分利用。

为使各台变压器所承担的电流同相，还要求各台变压器的短路阻抗角相等。

4-2 可以，因为它们二次侧线电动势（线电压）具有相同的相位。

4-3 采用Y ，y10或D ，d10组别。

由图示可知，10.5KV 母线电压超前35KV 母线电压30°，3KV 母线电压又超前于10.5KV 母线电压30°。因此，3KV 母线电压超前35KV 母线电压60°, 故T3应采用10号组别。

4-4 四台变压器变比相同，均为K=3000/230。计算短路阻抗标么值和短路阻抗角：

Ⅰ：短路阻抗

Ω===

I I I 493.45

.34155

K K K I U z 短路电阻

Ω===

I

I I 84.05.341000

22K K K I P r 短路电抗

Ω=-=-=I I I 4138.484.0493.42

222K K K r z x

基准阻抗

Ω=⨯===9010

10030003

22

NI NI NI NI NI

S U I U z 短路阻抗标么值

05.090

493

.4*

===

I I NI K K z z z 短路阻抗角

o K K K r x tg 22.79)(

1==I

I

-I φ Ⅱ: 短路阻抗

Ω===

I 59.65.30201

KII KII K I U z 短路电阻

Ω===

3975.15.301300

2

2

KII KII KII I P r 短路电抗

Ω=-=-=44.63975.159.6222

2KII KII KII r z x

基准阻抗

Ω=⨯===901010030003

22

NII NII NII NII NII

S U I U z 短路阻抗标么值

0732.090

59

.6*

===

NII KII KII z z z 短路阻抗角

o KII

KII

KII r x tg 76.77)(

1==-φ III. 短路阻抗

Ω===

2549.22

.61138

KIII KIII KIII I U z 短路电阻

Ω===

42185.02.6115802

2

KIII KIII III K I P r 短路电抗

Ω=-=-=21509.242185.02549.2222

2KIII KIII III K r z x

基准阻抗

Ω=⨯===451020030003

22

NIII NIII NIII NIII NIII

S U I U z 短路阻抗标么值

05.045

2549

.2*

===

NIII KIII KIII z z z 短路阻抗角

o KIII KIII III K tg r x tg 22.79)42185

.021509

.2()(

11===--φ IV ：短路阻抗

Ω===

788.12.96172KIV KIV IV K I U z 短路电阻

Ω===

335.02.963100

2

2

KIV KIV KIV I P r 短路电抗

Ω=-=-=7563.1335.0788.1222

2KIV KIV IV K r z x

基准阻抗

Ω=⨯===3010

30030003

22

NIV NIV NIV NIV NIV

S U I U z 短路阻抗标么值

0596.030

788

.1*

===

IVN KIV KIV z z z 短路阻抗角

o KIV KIV KIV tg r x tg 2.79)335

.07563

.1()(

11===--φ 由于KIII KI KIII KI z z φφ==,*

*

，根据变压器并联运行条件，Ⅰ，Ⅲ变压器并联运行最

理想。

4-5 (1) 从电压波形来看，组式变压器三相磁路彼此独立，有三次谐波磁通通路，而

采用Y ，yn 接线时，虽然二次侧可以为三次谐波电流提供回路，但是三次谐波电流要流经负载阻抗，由于受负载阻抗的影响，其值不可能大，因而对主磁通波形的改善程度甚微，即主磁通呈平顶波，相电动势呈尖顶波。心式变压器磁路彼此不独立，没有三次谐波磁通通路，三次谐波磁通只能经过变压器油和油箱壁闭合，因为磁路磁阻大，其值很小，因此，绕组中三次谐波电动势很小，相电动势波形基本为正弦波，但是，由于三次谐波磁通的频率为基波磁通频率的三倍，铁心损耗较大，引起局部过热，降低变压器效率，因此这种接线只适用于小容量的心式变压器（见3-10题）

②Y ，yn 接线的组式变压器接单相负载时，由于零序阻抗大（m m Z Z =0），负载

电流将很小，因此根本不能带单相负载；而心式变压器，由于零序阻抗很小

（0m Z 很小），单相负载电流的大小主要由负载阻抗决定，因此它可以带一定的单相负载。

综上，电力系统中组式变压器不能采用Y ，yn 接线，而小容量的心式变压器可以

采用。

4-6 Y ，yn 接线变压器不对称运行时，二次侧有正序、负序和零序分量电流，而一次

侧由于Y 接无中线，故只有正序和负序分量电流，没有零序分量电流。这样一、二次侧的正序和负序分量电流所建立的正序和负序磁动势恰好互相平衡。而惟独由二次侧零序分量电流所建立的零序磁动势得不到平衡。它就起了励磁磁动势的作用，在变压器铁心中激励零序磁通Ф。，它在各相绕组中产生零序电动势E 。，叠加在各相电压上，结果使带负载相的端电压下降。而不带负载相的端电压升高。此时尽管外加线电压对称，但是三相电压不再对称。在相量图中表现为相电压中点偏离了线电压三角形的几何中心，称为“中性点位移”。

4—7 因为K

N

K z U I =

，所以短路电流大小与短路阻抗大小成反比。 因为**

1K

K N N

K

N

N

K

K z z z I z U I I I ==

==

，所以为了限制短路电流，应将*

K z 设计得较大。

4—8 当112U u =（最大值）时发生突然短路。绕组中不存在暂态分量短路电流。

当01=u 时发生突然短路，绕组中暂态分量短路电流初始值最大。经过半个

周期（πω=t ）时出现冲击电流，其值约为额定电流的24—36倍。

4—9 一次侧额定电流 A U S I N

N N 46.15710

2203106000033

311=⨯⨯⨯=

=

短路阻抗标么值

07244.0008.0072.0222

*2

**=+=+=K K K x r z

短路电流标么值和短路电流有名值

8.1307244

.011**====

==

K K N N

K

N

N

K

K z z z I z U I I I

A I I I N K K 95.217246.1578.131*

=⨯==

6000KV 属大容量变压器 8.17.1-=y K 最大短路电流：

*

**max 1K y K

y

K I K z K i ==

A

I I K I i i N

K y N K K 42.553112.522446.1578.13)8.17.1(2221*

1*max max -=⨯⨯-⨯===

4—10 短路试验时，一次侧所加电压很低，由于漏阻抗压降的存在，导致

11144.4U fN E m <=φ，于是，主磁通很小，磁路不饱和；突然短路时，电流

很大，漏阻抗压降很大，因此二次侧主感应电动势 )(222.

2.

jx r I E += 比短路试验时大，主磁通相比也大，因此磁路比短路试验时饱和，但是主磁通比正常运行时小，因此磁路饱和程度比正常运行时低。

4—11 空载合闸时磁通出现瞬变过程。由于暂态分量的存在，使铁心磁通大约可达稳

态磁通的2倍。于是磁路过于饱和，根据磁化曲线的饱和特性，此时的激磁电流将达正常稳态空载电流的数十至近百倍，称为励磁涌流。

由于一次绕组电阻1r 比短路电阻K r 小，而总电感1L 又比短路电感K L 大，所以

空载合闸的时间常数11r L =

τ比突然短路的时间常数K

K r L

=τ大很多，因此空载合闸电流衰减要较突然短路电流慢得多。

4-12 空载合闸电流比额定电流小。不能产生励磁涌流。因为空载合闸到3KV 电源上，

最严重情况时，磁通将达稳态磁通的2倍左右，即对应6kV 电压的磁通。根据

m fN E U φ11144.4=≈ 可知，此时的磁通必定小于对应10kV 电压的磁通，励磁电流比加10 kV 电压时的空载稳态电流还小，因此它一定比额定电流小很多，不可能产生励磁涌流。

第五章其他变压器

5—1同一铁心柱上套有高压、中压、低压三种电压等级绕组的变压器，称为三绕组变压器。

应用：它可以将三种不同电压等级的输电系统联系起来；有时由于输电距离的不同，发电厂发出的电能需要由两种不同的电压等级输出，这时可以用一台三绕组变压器来代替两台双绕组变压器，从而使发电厂和变电所的设备得以简化、节省资金，维护管理方便。

与双绕组变压器比较：

相同点：从绝缘角度考虑，高压绕组均套在最外面。

不同点：双绕组变压器的低压绕组靠近铁心套在里面，而三绕组变压器的低压绕组可能靠近铁心套在里层，也可能套在高压绕组和中压绕组之间。至于如何套置，需要从功率传递情况及短路阻抗的合理性来考虑，一般是使相互之间功率传递多的两个绕组耦合紧一点（靠得近一点），这样它们之间漏磁通少，短路阻抗就小，以保证有较小的电压变化率。对于发电厂的升压变压器，它的功率主要由低压侧向高压大电网传递，要求低压绕组与高压绕组耦合得紧一些，因此把低压绕组套在中间（靠近高压绕组），中压绕组套在里层；而降压变压器，其功率主要由高压侧向中压侧传递，因此把中压绕组套在中间（靠近高压绕组），低压绕组套在里层。

5—2三相三绕组变压器标准组别有YN，yn0，d11和YN，yn0，y0两种。

在三绕组变压器中，一般两个绕组不能同时达到满载，因此三个绕组的容量可

以设计成不等或相等，把三个绕组容量的最大值定义为三绕组变压器的额定容

量。

如将额定容量作为100%，三绕组变压器三个绕组容量的配合有三种情况，如下所示。

高压绕组中压绕组低压绕组

100% 100% 100%

100% 100% 50%

100% 50% 100%

特别指出，三个绕组容量的配合关系只是表示每个绕组所能传递功率的最大能

力，并不是说三个绕组就按照此比例关系来传递功率。比如第二种情况，中压

绕组所能传递的最大功率为额定功率；而低压绕组所能传递的最大功率为额定

功率的一半，如果超过这个数值，低压绕组将会因为过载而损坏。

5—3无论升压变压器，还是降压变压器，从绝缘角度考虑，高压绕组均套在最外层。

对于升压变压器，低压侧功率主要向高压侧传递，因此低压绕组套在中间（靠近高压绕组），中压绕组套在里层。反映在短路阻抗上，高、低压绕组之

间的短路阻抗相对小，从而保证高压侧有较小的电压变化率。

对于降压变压器，高压侧功率主要向中压侧传递，因此中压绕组套在中间（靠近高压绕组），低压绕组套在里层。反映在短路阻抗上，高、中压绕组之

间的短路阻抗相对小，从而保证中压侧有较小的电压变化率。

5—4 三绕组变压器负载时的磁动势是三个绕组共同作用产生的合成磁动势，即

.3.2.1.0F F F F ++=，或者，3.

32.21.11.0N I N I N I N I ++=，因此二次某侧负

载的变化一定会引起另外两个绕组中电流的变化，这是磁动势平衡的结果。也就是说，三绕组变压器的一次侧电流同时受到二次两侧绕组中负载电流的影响，因此，当二次某一侧负载的大小或性质变化时，一次侧的漏阻抗压降会发生变化，直接影响二次两侧绕组的主电动势，进而影响两个绕组的端电压。因此，二次某一侧负载变化不仅影响本侧端电压，还会影响另一侧的端电压。

在升压变压器中，将低压绕组置于中间，减小了高、低压绕组之间和中、低压绕组之间的短路阻抗。当二次某一侧负载变化时，一次侧电流变化，但由于漏阻抗压降小，对二次两侧绕组主电动势的影响不大，所以对另一侧端电压影响减小。

5—5

三绕组变压器等效电路中的等效电抗所对应的是自身绕组的自漏磁通和本绕组分别与另两个绕组之间的互漏磁通，即等效电抗由各绕组的自感和绕组间的互感组合而成。显然它与双绕组变压器漏抗的含义不同，后者仅是自感漏抗，恒为正值；而前者除了自感外，还包含互感，互感可能为负值，因此其等效电抗可能会出现负值。

5—6

一次侧与二次侧具有公共线圈的变压器，称为自耦变压器。其特点是一、二次绕组之间不仅有磁的耦和，还有电的直接联系。

优点：自耦变压器的绕组容量（电磁容量）小于额定容量，因此，与同容量的双绕组变压器相比，省材料、重量轻、损耗小、效率高、价格便宜。 适用场合：变比a K 越接近于1，效益系数（a

K 1

1-

）越小，越省材料，自耦变压器优点越显著。因此自耦变压器用在一、二次侧电压比不大的场合为宜，变比不宜超过2。

5—7

自耦变压器传递的功率包括两部分：一部分是电磁功率，另一部分是传导功率。传导功率直接由一次侧传递到二次侧，不需要增加绕组容量，因此它的设计容量（绕组容量）比额定容量小。

5—8

将一个绕组分裂成在电路上彼此不相连而在磁路只有松散耦合的两个绕组的变压器，即为分裂变压器。

从原理上说，分裂变压器与三绕组变压器相同。 结构上，分裂绕组之间有较大的短路阻抗而分裂绕组与不分裂绕组之间有较小的短路阻抗且相等

5—9

1、分裂运行和分裂阻抗

分裂绕组的一个支路对另一个支路的运行，称为分裂运行。此时两个分裂绕组之间的短路阻抗称为分裂阻抗。 2、穿越运行和穿越阻抗

两个分裂绕组并联组成统一的低压绕组对不分裂绕组（高压绕组）的运行，称

为穿越运行。此时高、低压绕组之间的短路阻抗称为穿越阻抗。

3、半穿越运行和半穿越阻抗

当任一个分裂绕组开路，另一个分裂绕组对不分裂绕组的运行，称为半穿越运

行。此时的短路阻抗称为半穿越阻抗。

4、分裂系数

分裂阻抗与穿越阻抗之比，称为分裂系数，记为f K ，即

K

f f Z Z K

5—10 分裂变压器的两个分裂绕组耦合松散，因此它们之间漏磁通较大，导致短路阻

抗较大；但是普通变压器绕组之间耦合紧密，漏磁通较小，因此短路阻抗小。

变压器自测题

一、填空

1、传递能量的媒介 电抗压降

2、电源电压的大小 频率

3、大 小

4、减小

5、可变损耗与不变损耗相等

6、实际值与基准值的比值

7、额定容量（kV A ）

8、不变 增大

9、减小 减小 10、越大 越小 11、超前 90

12、铁心结构 线圈连接方式 13、小

14、二次侧零序磁动势得不到平衡 15、YN ，yn0 d11,YN yn0，y0 二、项选择 1、（3） 2、（4） 3、（2） 4、（4） 5、（3） 三、简答

1、 空载时励磁磁动势只有原边磁动势100N I F =，负载时励磁磁动势为原、副两边的合成磁动势，即2.

1.

0.

F F F +=也就是22.

11.

10.

N I N I N I +=。

2、 接电阻时,由于变压器本身存在漏电抗和励磁电抗，因此原边输入的无功功率

属于感性无功性质；接电感时,显然原边输入的无功功率属于感性无功性质；接电容负载时,原边输入的无功功率性质可能属于容性也可能属于感性，这时取决于负载容抗和变压器本身的感抗谁大，如果负载容抗大于变压器本身的感抗，则无功功率属于容性，反之，无功功率为感性。

3、 励磁阻抗大好。根据m

z U I 1

0=可知，励磁阻抗越大励磁电流越小。 4、根据 m fN E U φ11144.4=≈可知，1

1

44.4fN U m =φ于是

f 减小,则磁通m φ必增大，磁密m B 也增大，铁心饱和程度增强, 励磁电流增大, 励

磁电抗0

1I U

x m ≈减小；漏抗σσσπωfL L x 2==，因f 减小，所以σx 减小。

现在讨论铁损的变化情况。

根据m fN E U φ11144.4=≈可知，当电压、匝数不变时常数==

1

1

44.4N U f m φ，因

此频率降低前后有'''f f B B m m m m ==φφ。又根据铁损3

.12f B p m

Fe ∝可知，频率降低后与降低前铁损之比为7.0'3

.1'2'3.1'2'')()()()()(m m m m m m m m Fe Fe B B B B B B f f B B p p ===因为降低频

率后磁密增加，所以1)(7

.0'>m m B B ，故1'>Fe

Fe p p ，显然铁损增加。

四,作图

1、 ①φ2 >00 ②φ2=00 ③φ2 <00

2、

1•I 1•

U 1•

I 2•-U K r I 1• K x I j 1•

1•U

2•-U K r I 1• W1 U1 u1 v1 w1 V1 Y , y6 U1 u1 v1 w1

V1 W1

Y, d5

五：计算

1、① 一次侧 Y 接线，绕组额定电压 kV U U N

N 51.633110

311==

=Φ

二次侧 d 接线，绕组额定电压 kV U U N N 1122==Φ

一次绕组额定电流 A U S I I N

N N N 98.83110

3160003111=⨯=

==Φ

二次绕组额定电流 A U S I I N

N N N 85.48411

3316000333

222=⨯⨯=

⨯=

=Φ

② 一次绕组额定电压 kV U N 1101=

二次绕组额定电压 kV U N 112=

一次绕组额定电流 A U S I N N N 98.83110316000

311=⨯=

=

二次绕组额定电流 A U S I N N

N 78.83911

316000

322=⨯==

2. ① 由题意可得07.0*0=I 045.0*

=K U

励磁阻抗的标幺值 286.141*0

*

==I z m

励磁电阻的标幺值224.107.010**********0

*0

*=⨯==I P r m 励磁电抗的标幺值 233.14224.1286.14222

*

2**

=-=-=

m m m r z x

短路阻抗的标幺值045.0*

*

==K K U z 短路电阻的标幺值0225.010

1002250

3*

*

=⨯===N KN KN k S P P r 短路电抗的标幺值 039.00225.0045.0222

*2

**

=-=-=

K K K r z x ② 短路电压的标幺值 045.0*

*==K k z U

短路电压有功分量的标幺值 0225.0*

*==K ka r U 短路电压无功分量的标幺值039.0*

*==K kr x U

③ 满载 ，即1=β )0(8.0cos 22>=φφ，则6.0sin 2=φ

电压变化率

0414.0)6.0039.08.00225.0(1)sin cos (2*

2*

=⨯+⨯⨯=+=∆φφβK K x r u

二次端电压

V U u U N 44.383400)0414.01()1(22=⨯-=∆-=

效率

%

56.96%100)25

.216.08.0100125

.216.01(%

100)cos 1(22

20220=⨯⨯++⨯⨯⨯+-

=⨯+++-=KN

N KN

P P S P P βφββη

④ 最大效率时，负载系数5164.02250

600

0===KN m P P β

二次绕组额定电流 A U S I N N

N 34.1444

.03100

322=⨯=

=

负载电流 A I I N 54.7434.1445164.022=⨯==β

最大效率

%

18.97%100)6

.028.01005164.06

.021(%

100)2cos 21(0

20

max =⨯⨯+⨯⨯⨯-

=⨯+-

=P S P N m φβη