设计3：8层砖混结构楼房拆除爆破
设计3：8层砖混结构楼房拆除爆破
-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
设计3 8层砖混结构楼房拆除爆破
(1) 爆破总体方案选择
1)1区与2区楼房北侧有75m空地,决定采取向北定向倒塌方案。
2)为保护2区楼西侧距离8m的高压线电杆和变压器，2区采取楼中间先起爆,
逐段向两侧起爆,达到向北定向+内合的爆破效果。
3)对爆破切口内的承重墙采取用大锤打洞的方法进行适度预拆除;对爆破切口内
的楼梯踏步板和斜梁打断，使相邻平台板间形成三节铰;对爆破切口内的构造柱周围范围的墙进行
预拆除,以保证爆破效果和方便贴身防护。
(2) 爆破切口高度设计
1)失稳切口高度
砖墙 24墙
h=3δ=
一层楼取4排孔，二、三层楼取3排孔,2区西侧2楼边墙不打孔
构造柱较墙的切口上下沿各高出。
）倾覆解体的切口高度
1区切口高度为3层,切口倾倒角为°; 2区切口高度2层,切口倾倒角为°;根据爆破实践和文献资料,设计有构造柱的砖混楼房当切口倾倒角≥ 25°时,可确保倾覆解体。
1区切口图2区切口图
(3)爆破参数与装药量计算 24砖墙
d=40mm W= l=2/3δ=2/3 ×= a=b=
Q=qab δ=1380 × × × =30g 24cm × 24cm 构造柱 d=40mm
l=2/3B=2/3 ×= a=
Q=qab δ=1000 × × × =22g (4) 炮孔布置
(5)装药、填塞和起爆网路设计
1)炸药选用乳化炸药 ，药卷直径为32mm,在现场根据设计药量进行加工，装药结构为单层密实式。
2)填塞长度不小于W ，炮泥用不含小石子的粘土预先制作。
3) 起爆网路选择非电导爆管网路与电爆网路相结合的混合起爆网路。即孔内用不同段别的导爆管雷管，将管端以15-20发为一束捆扎在两发MS 过桥导爆管雷管四周，过桥雷管以就近为束的原则捆扎在两发电雷管四周。 4)网路连接形式
构造柱炮孔布置图
7655风
动 40
砖墙炮孔布置图
)延时平面分布图
(6)爆破安全设计
根据环境图,2区楼西8m 远的变压器最近,以此目标作为计算允许的最大段药量的依据根据《爆破安全规程》、《水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规范》,变压器停止工作时[v]=S,k=100,
K ’=,α=,段药量中心至变压器距离R=12m,将以上数据代入计算Qq=12kg 。如若设计的段药量超过允许的最大段药量,可采取增加微差段别的方法解决。 2）个别飞石距离计算 3）个别飞石防护
①构造柱包3层草袋+钢丝网，砖外墙挂3层草袋
②对8m 远的变压器用竹排架防护,电杆用堆砌土袋进行防护 ③高压线起爆前进行临时断电。
MS 2 MS 7
HS2 +MS
HS2 +MS
HS2+ MS1
HS2+ MS1
HS2 +MS
HS2+ MS1
HS2+ MS1
起爆网路连接示意图
()3
3/αq
R Q )/(][')1kk v =允许的最大段药量m g V R f 45102302220=?==
11层钢筋混凝土框架楼房爆破拆除
11层钢筋混凝土框架楼房爆破拆除 1．工程概况 (1)建筑物结构尺寸 由于深圳龙岗第二工业区改造需要，欲对区内原潮味大酒店进行爆破拆除。该酒店建筑为钢筋混凝土框架结构，共11层，无地下室。1～2层为无墙框架，层高4.0～4.5 m；3层以上为客房及办公室等小房间，其层高3.5～4.0 m。建筑物外墙厚24 cm，内部砖隔断墙大部分为12 cm厚。该建筑长26.4 m、宽20.2 m、高41 m，总建筑面积6 664 m2。沿建筑物长、宽方向各有4排承重柱，每排4根。柱间距沿长度方向为7.0m、7.8 m、7.0 m，沿宽度方向为4.8 m、6.0 m、4.8 m。承重柱横截面为正方形，中间4根较大，1.4层柱截面边长为90～95 cm，5～8层为85 cm，9～11层为75 cm。周边12根承重柱尺寸稍小，1～4层柱截面边长为85 cm，5～8层为70～75 cm，9～1l层为65 cm。主梁横截面为长方形，高80 cm、宽35 cmo因无设计资料，梁柱配筋、混凝土情况不明。 (2)酒店周围坏境 该酒店位于深惠公路(205国道)龙岗双龙立交桥西约100 m处。酒店北侧距深惠公路24.4 m，距路北房屋55 m；西侧距待拆家具店72.2 m；南侧距待拆居民楼13.3 m；东侧建筑已拆除完毕，100 m内为空地。爆区周围没有需要特别保护的目标，属环境条件较好一类，酒店周围环境见图1。 图1 酒店周围环境示意图 (3)工程要求 ①要求在20 天内完成酒店的爆破拆除任务，为龙岗镇第二工业区改造创造条件； ②爆破时应严格控制飞石的飞散距离，确保路北建筑物的安全； ③倾倒方案应尽可能采用简单方式，以减少工作量、降低成本； ④保证周围建(构)筑物及居民安全，不受任何损害； ⑤必须一次爆破成功，以免影响205国道的通行。
设计3：8层砖混结构楼房拆除爆破
设计3 8层砖混结构楼房拆除爆破 (1) 爆破总体方案选择 1)1区与2区楼房北侧有75m空地,决定采取向北定向倒塌方案。 2)为保护2区楼西侧距离8m的高压线电杆和变压器，2区采取楼中间先起爆,逐段向两侧起爆,达到向北定向+内合的爆破效果。 3)对爆破切口内的承重墙采取用大锤打洞的方法进行适度预拆除;对爆破切口内的楼梯踏步板和斜梁打断，使相邻平台板间形成三节铰;对爆破切口内的构造柱周围范围的墙进行 预拆除,以保证爆破效果和方便贴身防护。 (2) 爆破切口高度设计 1)失稳切口高度 砖墙 24墙 h=3δ= 一层楼取4排孔，二、三层楼取3排孔,2区西侧2楼边墙不打孔 构造柱较墙的切口上下沿各高出。 ）倾覆解体的切口高度 1区切口高度为3层,切口倾倒角为°; 2区切口高度2层,切口倾倒角为°;根据爆破实践和文献资料,设计有构造柱的砖混楼房当切口倾倒角≥ 25°时,可确保倾覆解体。
(3)爆破参数与装药量计算 24砖墙 d=40mm W= l=2/3δ=2/3 ×= a=b= Q=qabδ=1380 ××× =30g 24cm× 24cm构造柱 d=40mm l=2/3B=2/3 ×= a= Q=qabδ=1000 ××× =22g (4) 炮孔布置
(5)装药、填塞和起爆网路设计 1)炸药选用乳化炸药 ，药卷直径为32mm,在现场根据设计药量进行加工，装药结构为单层密实式。 2)填塞长度不小于W ，炮泥用不含小石子的粘土预先制作。 3) 起爆网路选择非电导爆管网路与电爆网路相结合的混合起爆网路。即孔内用不同段别的导爆管雷管，将管端以15-20发为一束捆扎在两发MS 过桥导爆管雷管四周，过桥雷管以就近为束的原则捆扎在两发电雷管四周。 4)网路连接形式 构造柱炮孔布置图 7655风动 40 柱和墙 砖墙炮孔布置图
酒店爆破拆除施工组织设计
酒店爆破拆除施工 组织设计 1 2020年4月19日
青岛大酒店爆破拆除 施工组织设计 设计:范学臣、刘学庆 审核:张可玉 批准:王会森 单位:青岛第一市政工程有限公司 日期:二零零六年八月 Ⅰ施工设计方案 一、工程概况 1工程环境 坐落在山东路15号上的青岛大酒店,原为青岛市劳动就业训练中心,由于重新规划需要将现有建筑物拆除。该爆体所处的西侧距离
37.5米为山东路东侧人行道。山东路人行道东侧的下方埋有供热管线、煤气管线、其它市政管网。主楼东侧紧连的是青岛市劳动就业训练中心办公楼,为四层砖混结构,拟需要一同拆除。该侧距离37米为锅炉研究所建筑物,该侧距离29米处的地下埋有供热管网和煤气管网。南侧距离39米存在地下供热管网。南侧距离41米为砖结构温室,距离62米为原山东邮电营业厅(现为网通办公服务大楼)办公大楼。该主楼北侧距离36米外存在砖结构的建筑物(包含配电室)。距离55米外为农行青岛支行办公楼。 平面图1 2楼层结构 该大酒店主楼中心楼层为19层,两侧对称17层、15层成阶梯型的楼层布置结构。整栋楼的平面结构成凸字形。整栋楼的面积约计13793平方米,主楼高约61米,楼长56.8米,宽27.8米。该楼除一二楼部分大厅为框剪结构外,其余整体为剪力墙结构。前大厅4大柱子断面尺寸为700*700mm,配筋为主筋12Φ22,箍筋Φ8@200,柱 1 2020年4月19日
2 2020年4月19日 上下端800mm 处箍筋加密为Φ8@100;21个500*500mm 的柱子,配筋为主筋8Φ20,箍筋Φ8@200;1个300*300mm 的立柱,配筋为主筋4Φ16,箍筋Φ6@200。整栋楼的剪力墙厚分240mm 和200mm,19层与17层多数为240mm 厚的剪力墙,15层内墙多为200mm 墙。其中外墙上抹10mm 厚水泥层加上一层120mm 厚的石墙。 青岛大酒店效果图2 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 4.64.64.610.4.64.64.6 3.64.6 4.6 4.6 4.6
两栋框架结构楼房爆破拆除设计
两栋框架结构楼房爆破拆除设计 1工程概况 1.1周边环境 两栋楼位于山南新区人工湖的东南方向，距离人工湖约为100m，东侧约220m 处为居民区，其他方位300m以内无任何建筑物，周围环境较好，周围环境示意图见图1。 1.2大楼结构 淮南市山南新区观湖国际大酒店1#、2#楼由于规划要求需要爆破拆除， 1#楼（结构图见图2）共有13层，单层高度约为3.0m，每层共有48根立柱，立柱截面积分别为 1.4m*0.8m，1.0m*1.0m，1.2m*1.2m，1.2m*0.8m，单层建筑面积约为1643m2。2#楼共有15层，结构与1# 楼完全相同。
2拆除原理及方式 2.1拆除原理 2.11等能原理 根据爆破拆除对象、条件和要求，优选各种爆破参数（a、b、w、k），同时选取合适的炸药品种、合理的装药结构和起爆方式，以期达到每个炮孔所装炸药在爆炸时所释放的能量和破碎该炮孔周围介质所需能量最低值相等。也就是被爆介质只能产生一定宽度裂缝或就地松动，而无多余能量引起飞石、地震和空气冲击波。 2.12微分原理 爆破微分原理是将爆炸某一目标所需的总装药量
进行分散化与微量化处理的原理。（用一个通俗的形象的说法是：多打孔，少装药，化整为零。换言之，它是将总装药量均匀地分布在被爆介质中，形成多点分散的布药形成，通过分批微差多段起爆，既达到爆破质量要求，又显著地降低爆破危害的目的。） 2.13失稳原理 在认真分析和研究建筑物和结构物的受力状态、荷载分布和实际承载能力后，用控制爆破法将结构物的某些关键部位炸毁，使之失去了承载能力，同时破坏结构的刚度，迫使建筑物的整体失去稳定性，然后在本身自重的作用下结构物自身定向倒塌或原地倒塌。这一原理称为失稳原理或定向原理。 2.14缓冲原理 在控制爆破时如能选择适宜的炸药品种和合理的装药结构等措施，便可缓和爆轰波峰值压力对介质的冲击作用，使爆炸能量得到合理的分配与利用，从而减少过度破碎和爆破有害影响，这一原理称为缓冲原理。 缓冲原理的实质：就是通过某些手段，延长炸药爆破压力作用到孔壁的时间，从而降低炮孔中的压力，克服各种不利因素。缓冲爆压作用的方法很多，如选用与介质相匹配的炸药品种。采用不耦合装药、分段
设计3：8层砖混结构楼房拆除爆破
设计3：8层砖混结构楼房拆除爆破 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
设计3 8层砖混结构楼房拆除爆破 (1) 爆破总体方案选择 1)1区与2区楼房北侧有75m空地,决定采取向北定向倒塌方案。 2)为保护2区楼西侧距离8m的高压线电杆和变压器，2区采取楼中间先起爆, 逐段向两侧起爆,达到向北定向+内合的爆破效果。 3)对爆破切口内的承重墙采取用大锤打洞的方法进行适度预拆除;对爆破切口内 的楼梯踏步板和斜梁打断，使相邻平台板间形成三节铰;对爆破切口内的构造柱周围范围的墙进行 预拆除,以保证爆破效果和方便贴身防护。 (2) 爆破切口高度设计 1)失稳切口高度 砖墙 24墙 h=3δ= 一层楼取4排孔，二、三层楼取3排孔,2区西侧2楼边墙不打孔 构造柱较墙的切口上下沿各高出。 ）倾覆解体的切口高度 1区切口高度为3层,切口倾倒角为°; 2区切口高度2层,切口倾倒角为°;根据爆破实践和文献资料,设计有构造柱的砖混楼房当切口倾倒角≥ 25°时,可确保倾覆解体。 1区切口图2区切口图
(3)爆破参数与装药量计算 24砖墙 d=40mm W= l=2/3δ=2/3 ×= a=b= Q=qab δ=1380 × × × =30g 24cm × 24cm 构造柱 d=40mm l=2/3B=2/3 ×= a= Q=qab δ=1000 × × × =22g (4) 炮孔布置 (5)装药、填塞和起爆网路设计 1)炸药选用乳化炸药 ，药卷直径为32mm,在现场根据设计药量进行加工，装药结构为单层密实式。 2)填塞长度不小于W ，炮泥用不含小石子的粘土预先制作。 3) 起爆网路选择非电导爆管网路与电爆网路相结合的混合起爆网路。即孔内用不同段别的导爆管雷管，将管端以15-20发为一束捆扎在两发MS 过桥导爆管雷管四周，过桥雷管以就近为束的原则捆扎在两发电雷管四周。 4)网路连接形式 构造柱炮孔布置图 7655风 动 40 砖墙炮孔布置图
爆破工程技术人员高级爆破工程师考试拆除爆破设计考试题及参考答案(一)
拆除设计1：桁架结构厂房房顶聚能切割拆除爆破 设计要求：爆破方案、爆破点的选取及理由、线型聚能切割器的结构及起爆网路 采用聚能切割爆破技术对桁架结构构筑物进行拆除，具有安全性好、操作方法简单易行，且具有良好的经济效益等优点。 聚能切割爆破技术的作用原理是：利用切割器（聚能装药）切断构件关键承重部位形成缺口，使之失去承载力和结构的整体稳定性，并在其自重的作用下原地坍塌和定向倒塌。 1、爆破方案 桁架构件螺纹钢筋外包混凝土的断面尺寸较小（15cm×15cm），难以实施钻孔爆破，因此，采用聚能切割爆破技术对桁架结构厂房房顶进行拆除是切实可行的。 由于桁架结构的支撑架是支撑整个屋顶及天窗的关键结构，切断支撑架后，屋顶将失去支撑，其整体稳定性随之破坏，最终会在其自重作用下失稳而坍塌。 综上所述，选择利用聚能切割爆破技术切断房顶支撑架使之失稳坍塌的爆破拆除方案，对桁架结构厂房房顶进行拆除。 2、爆破点的选取及理由 在支撑架两侧的上弦3、腹杆4、下弦5处对称布置3个爆破切割点，为避免屋面顶向一侧倾倒而损坏行车轨道和牛腿柱，在每个
支撑架下弦的中点6处设置一个爆破点，用裸露药包（1.5~2.5kg）实施裸露爆破，但起爆时间要比两侧的爆破切割点提前100~125ms，该点与其他切割点呈三角形布置，由于牵引作用可确保屋面顶及支撑梁尽可能向中间倒塌，同时还能避免屋面顶下落时对行车轨道造成破坏。 为确保能够完全切断桁架梁，在安放聚能切割器的位置（爆破点）先利用人工将包覆在螺纹钢筋外的混凝土剔除，以使聚能切割器直接与钢筋接触（图b中的1为切割器安放点）。 3、线型聚能切割器的结构 采用线型聚能切割器。对其要求是制作的切割器既要有足够的切割能力（满足切割桁架的要求），又不能有太多的剩余能量（避免对周围环境产生危害影响），同时还要便于安放。因此，将线型聚能切割器的结构设计成内部为铸装固体炸药并带有“V”型槽的长圆柱体装药结构。切割器的金属药型罩选用紫铜罩，考虑到制作方便，将张开角设计成90°。聚能装药的外壳选用不产生危害飞片的纸壳。 外壳 导爆索 混合炸药 紫铜罩 装药选择：聚能切割器的装药必须选择高能量、高密度、高稳定爆轰的“三高”炸药。选择炸药时应综合考虑其成本、加工工艺、
爆破工程实例高层楼房的爆破拆除
爆破工程实例高层楼房的爆破拆除 [摘要]通过就广西北海银滩一座居民楼为例，探讨爆破工程中高层楼房的爆破拆除问题。 [关键词]爆破工程高层楼房拆除 广西北海银滩一建筑面积为2500m2的居民楼，高四层，处于市内交通要道口，距公路14m，东侧2.5m处有高压输电线通过，10m处有一商店，正南4m 处有一排自行车棚，再往南11.5m处有一栋五层居民楼，西南角5m处有一座二层办公楼，西侧8m处有一座四层办公楼，西北角1m处有一通讯电缆杆，只在北面有7m多宽的空场地，详见图一所示：被拆除的家属宿舍楼东西长60m，南北宽8.6m，向北突出部分为1.5m，楼高12.25m，外墙和全部内隔墙均为24cm 承重砖墙，由内墙隔成大小不等的40间，整栋楼房共160间。 此楼曾进行过抗震加固，在其外围共竖起26根钢筋混凝土立柱，其立柱断面尺寸为：8根70×70cm2的角柱和18根50×30cm2的边柱，立柱内钢筋直径为０．０１４m，２６根钢筋混凝土立柱高均为１０m，见图二(a)、(b)。 一、爆破方案的选择 由于该楼房高大、坚固，周围环境复杂，为了满足快速拆除的要求，采用控制爆破法进行拆除，如果采用原地坍塌或折叠方案，可确保北侧花坛不受损坏，但采用这两种方案中的任何一种。钻孔、装药工作量都很大，且是高空作业，很不方便，爆破飞石也不易控制，经反复比较论证，最后选用了先炸立柱，后炸整体。定向朝北的倒塌方案，并对空气冲击波、震动、声响和飞石严加控制，以确保周围建筑物和人身的安全，并不影响交通。 二、爆破技术设计 （一）开口高度 1.钢筋混凝土立柱临界炸毁高度的计算 角柱立柱压力：Ρ＝ρvH＝0.024（0.3×0.7+0.3×0.4）×10=0.079MN（ρ为立柱密度、v为立柱体积、H为立柱高度） p/n=0.079÷８=0.0098MN（p为作用在立柱上的压力Ｎ；n为立柱的钢筋根数）σpA=235×1/4×π×0.0142=0.036MN(σp为钢筋的屈服极限，Ｎ.m-2；A为单筋的横截面积，m2 )
爆破拆除方案
青岛大酒店爆破拆除施工组织设计 设计：范学臣、刘学庆 审核：张可玉 批准：王会森 单位：青岛第一市政工程有限公司日期：二零零六年八月
Ⅰ施工设计方案 一、工程概况 1工程环境 坐落在山东路15号上的青岛大酒店，原为青岛市劳动就业训练中心，由于重新规划需要将现有建筑物拆除。该爆体所处的西侧距离米为山东路东侧人行道。山东路人行道东侧的下方埋有供热管线、煤气管线、其他市政管网。主楼东侧紧连的是青岛市劳动就业训练中心办公楼，为四层砖混结构，拟需要一同拆除。该侧距离37米为锅炉研究所建筑物，该侧距离29米处的地下埋有供热管网和煤气管网。南侧距离39米存在地下供热管网。南侧距离41米为砖结构温室，距离62米为原山东邮电营业厅（现为网通办公服务大楼）办公大楼。该主楼北侧距离36米外存在砖结构的建筑物（包含配电室）。距离55米外为农行青岛支行办公楼。 平面图1
2楼层结构 该大酒店主楼中心楼层为19层，两侧对称17层、15层成阶梯型的楼层布置结构。整栋楼的平面结构成凸字形。整栋楼的面积约计13793平方米，主楼高约61米，楼长米，宽米。该楼除一二楼部分大厅为框剪结构外，其余整体为剪力墙结构。前大厅4大柱子断面尺寸为700*700mm,配筋为主筋12Φ22，箍筋Φ8@200,柱上下端800mm处箍筋加密为Φ8@100；21个500*500mm的柱子,配筋为主筋8Φ20，箍筋Φ8@200；1个300*300mm的立柱，配筋为主筋4Φ16，箍筋Φ6@200。整栋楼的剪力墙厚分240mm和200mm，19层与17层多数为240mm厚的剪力墙，15层内墙多为200mm墙。其中外墙上抹10mm厚水泥层加上一层120mm厚的石墙。 青岛大酒店效果图2