墙模板和柱模板设计计算书
墙模板和柱模板设计计算书
1、设计资料
现浇钢筋混凝土剪力墙,混凝土强度等级C30, 墙体尺寸：高×宽×厚=3200 ×3300×210
施工条件：坍落度80mm, 0.6m3吊斗卸料，浇筑速度2m/h, 混凝土入模温度15℃，采用插入式振捣器振捣。试设计模板。
钢筋混凝土框架柱，混凝土强度等级C30，柱尺寸：高×截面高×截面宽=4300×700×550
施工条件：混凝土浇筑速度3m/h, 导管下料，坍落度180mm, 混凝土入模温度15℃，采用插入式振捣器振捣。
2、参考资料
建筑施工手册（第五版）. 北京: 中国建筑工业出版社，2012.
建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)
混凝土结构工程施工规范(GB50666-2011)
钢框胶合板模板技术规程(JGJ96-2011）
组合式钢模板技术规程(GB50214-2001)
3、墙模板计算
3.1基本参数
次楞(内龙骨)间距：200mm 对拉螺栓水平间距：400mm
主楞(外龙骨)间距：500mm 对拉螺栓竖向间距：500mm
对拉螺栓直径：M12
3.1.1主楞信息
龙骨材料：钢楞截面类型：圆钢管直径48.00mm 壁厚3. 0mm 主楞肢数：2
3.1.2次楞信息
龙骨材料：木楞次楞肢数：1 宽度：50mm 高度：80mm
3.1.3面板参数
面板类型：竹胶合板面板厚度：18.00mm
面板弹性模量：9500.00N/mm2面板抗弯强度设计值f c =13.00N/mm2
面板抗剪强度设计值：1.50N/mm2；
3.1.4木方和钢楞
方木抗弯强度设计值f c=13.00N/mm2方木弹性模量E=9500.00N/mm2
方木抗剪强度设计值f t=1.50N/mm2钢楞弹性模量E=206000.00N/mm2
钢楞抗弯强度设计值f c=205.00N/mm2
图1 墙模板组装示意图
3.2墙模板荷载标准值计算
t=200/T+15=6.67h
F1=0.22γtβ1β2V=0.22×24×6.67×1×1×2=49.80kN/m2
F11=γH=3.3×24=79.2kN/m2
取较小值49.80kN/m2作为本工程计算荷载。
新浇混凝土侧压力标准值F1=49.80kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2
3.3墙模板荷载标准值计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
图2 面板计算简图
3.3.1强度验算
新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×49.8×0.50×0.9=26.892kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×4.00×0.50×0.9=2.520kN/m
q= q1+ q2=26.892+2.520=29.412 kN/m
面板的最大弯距：M =0.1ql2 =0.1×29.412×2002 = 1.176×105 N·mm
面板抗弯强度验算：
W=bh2/6=500×182/6=27000mm3
σ=M/W=1.176×105/27000=4.36N/mm2
面板截面的最大应力计算值σ =4.36N/mm2 < [f]=13N/mm2，满足要求
3.3.2挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
作用在模板上的侧压力线荷载：q = 49.8×0.5 = 24.9N/mm
面板的截面惯性矩：I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.30cm4
计算跨度(内楞间距)：l = 200mm
面板的弹性模量：E =9500N/mm2
面板的最大挠度计算值：ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×24.9×2004/(100×9500×2.43×105) =0.117mm 面板的最大允许挠度值：[ω] = 1/400跨度=1/400×200=0.5mm
面板的最大挠度计算值：ω=0.117mm<[ω]=0.5mm，满足要求
3.4墙模板内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I = 50×803/12 =213.33cm4 W =50×802/6 = 53.33cm3
图3 内楞计算简图
3.4.1内楞的强度验算
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×49.8×0.2×0.9=10.757kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×4.00×0.2×0.9=1.008kN/m
q= q1+ q2=11.765 kN/m
内楞的最大弯距：M =0.1ql2=0.1×11.765×5002= 2.94×105N·mm
内楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W 内楞的最大应力计算值：σ=2.95×105/5.33×104 = 5.53 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.00N/mm2； 内楞的最大应力计算值σ= 5.53 N/mm2 < [f]=13.00N/mm2，满足要求 3.4.2内楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 作用在内楞上的线荷载q = 49.8×0.2=9.96 kN/m 内楞的最大挠度计算值：ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×9.96×5004/(100×9500×2.13×106) =0.208mm 面板的最大允许挠度值：[ω] = 1/500跨度=1/500×500=1.0mm 面板的最大挠度计算值：ω=0.208mm < [W]=1.0mm，满足要求 3.5墙模板外楞的计算 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面类型为圆钢管48×3.0 外钢楞截面惯性矩I =10.78cm4 外钢楞截面抵抗矩W = 4.49cm3 3.5.1外楞的强度验算 图4 外楞计算简图 作用在外楞的荷载：P = (1.2×49.8+1.4×4)×0.5×0.5/2=8.17kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l=500mm； 外楞最大弯矩：M =0.175Pl= 0.175×8170×500= 7.07×105 N·mm 外楞的最大应力计算值：σ = M/W=7.06×105/4.49×103=157.24N/mm2 外楞的最大应力计算值：σ =157.24N/mm2< [f ]=205N/mm2满足要求 3.5.2外楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 内楞作用在支座上的荷载：P = 49.8×0.5×0.50=12.45kN/m 计算跨度(水平螺栓间距)：l =500.00mm 外楞弹性模量：E = 206000.00 N/mm2 外楞截面惯性矩：I=1.078×105 外楞的最大挠度计算值：ω=1.146Pl3/100EI=1.146×12.45×5003/(100×206000×1.078×105) =0.008mm 外楞的最大容许挠度值：[ω] = 1/500跨度=1.0mm 外楞的最大挠度计算值：ω=0.008mm< [ω]=1.0mm，满足要求 3.6对拉螺栓计算 对拉螺栓的型号：M12 对拉螺栓有效直径：10.00mm 对拉螺栓有效面积：A = 76 mm2 对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70×105×7.6×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力：N =49.8×0.52 =12.45kN。 对拉螺栓所受的最大拉力：N=12.45kN< [N]=12.92kN，满足要求 4、柱模板计算 4.1参数信息 4.1.1基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1 柱截面宽度B方向竖楞数目：3 柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1 柱截面高度H方向竖楞数目：3 对拉螺栓直径(mm)：M10 4.1.2柱箍信息 柱箍材料：钢楞截面类型：圆形直径：48.00mm 壁厚：3.0mm 钢楞截面惯性矩I：9.27cm4钢楞截面抵抗矩W：3.86cm3 柱箍的间距：500mm 柱箍肢数：2 4.1.3竖楞信息 竖楞材料：木楞 宽度：60.00mm 高度：80.00mm 竖楞肢数：2 4.1.4面板信息 面板类型：竹胶合板面板厚度：18.00mm 面板弹性模量：9500.00N/mm2 面板抗弯强度设计值f c=13.00N/mm2 面板抗剪强度设计值：1.50N/mm2 4.1.5木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c=13.00N/mm2方木弹性模量E=9500.00N/mm2 方木抗剪强度设计值f t=1.50N/mm2 钢楞弹性模量E=210000.00N/mm2钢楞抗弯强度设计值f c=205.00N/mm2 图5 柱模板设计示意图 4.2柱模板荷载标准值 t=200/T+15=6.67h F1=0.22γtβ1β2V=0.22×24×6.67×1×1×3=60.999kN/m2 F11=γH=3×24=72.000kN/m2 取较小值60.999kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=60.999kN/m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000 kN/m2 4.3柱模板面板计算 图6 面板计算简图 4.3.1面板抗弯强度验算 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×47.71×0.50×0.90=32.939kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m q = q1 + q2=32.939+1.260=34.199 kN/m 面板的最大弯距：M =0.1ql2=0.1×34.199×2302= 1.809×105N·mm 面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=500×182/6=27000mm3 面板的最大应力计算值：σ = M/W =6.700N/mm2； 面板的最大应力计算值σ =6.700N/mm2<面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求4.3.2面板抗剪验算 新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×47.71×0.50×0.90=32.939kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m q = q1 + q2=32.939+1.260=34.199 kN/m 面板的最大剪力：V =0.6ql=0.6×34.199×230 =4719.462N 截面抗剪强度必须满足下式: τ = 3V/(2bh n)≤f v=3×4719.462/2×500×18=0.787N/mm2 面板截面抗剪强度设计值：[f v]=1.500N/mm2 面板截面的受剪应力τ =0.787N/mm2<面板截面抗剪强度设计值[f v]=1.500N/mm2，满足要求 4.3.3面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 作用在模板上的侧压力线荷载：q = 60.999×0.50＝30.500kN/m 面板截面的惯性矩：I=bh3/12=500×183/12=2.43×105mm4 面板的最大挠度计算值：ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×30.50×2304/(100×9500×2.43×105) = 0.247mm 面板的最大挠度计算值ω=0.247mm<面板最大容许挠度设计值[ω]=1/400×230=0.575mm，满足要求4.4竖楞方木计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距500mm，竖楞为大于3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I=6×83/12 = 256.00cm4 W=6×82/6 = 64.00cm3 4.4.1强度验算 新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×60.999×0.23×0.90=15.125kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2.00×0.23×0.90=0.580kN/m q=q1+q2=15.732kN/m 竖楞的最大弯距：M=0.1ql2=0.1×15.732×500.02= 3.933×105N·mm 竖楞的最大应力计算值：σ = M/W =6.145N/mm2<竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求 4.4.2挠度验算 作用在竖楞上的线荷载：q=60.999×0.23=14.03kN/m 竖楞弹性模量：E = 9500.00 N/mm2 竖楞截面的惯性矩：I=2.56×106mm4 竖楞最大容许挠度：[ω] =1/500×230=0.460mm 竖楞的最大挠度计算值：ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×14.03×500.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.244 mm 竖楞的最大挠度计算值ω=0.244mm<竖楞最大容许挠度[ω]=0.460mm，满足要求 4.5 B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.0mm； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W = 3.86 cm3 钢柱箍截面惯性矩I = 9.27 cm4 柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： 图7 B方向柱箍计算简图其中P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.230×0.50/2 = 3.11kN 图8 B方向柱箍剪力图最大支座力: N = 4.787 kN 图9 B方向柱箍弯矩图最大弯矩: M = 0.100 kN.m 图10 B方向柱箍变形图 最大变形: V = 0.039 mm 4.5.1 柱箍抗弯强度验算 柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.10 kN·m 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=3.86 cm3 B边柱箍的最大应力计算值：σ=M/W=24.68 N/mm2 柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 205.000 N/mm2 B边柱箍的最大应力计算值σ =24.68N/mm2<柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求4.5.2柱箍挠度验算 经过计算得到：ω = 0.039 mm； 柱箍最大容许挠度：[ω]=230/500=0.460mm； 柱箍的最大挠度ω =0.039mm<柱箍最大容许挠度[ω]=0.460mm，满足要求 4.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 对拉螺栓的型号：M10 对拉螺栓的有效直径：8.12 mm 对拉螺栓的有效面积：A= 51.80 mm2 对拉螺栓所受的最大拉力：N = 4.787 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70×105×5.18×10-5=8.806 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力N=4.787kN < 对拉螺栓最大容许拉力值[N]=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求 4.7 H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚2.50mm； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 钢柱箍截面抵抗矩W = 3.86cm3 钢柱箍截面惯性矩I = 92.70cm4，柱箍为2跨，按二跨连续梁计算 图11 H方向柱箍计算简图竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.230 ×0.50/2=3.11kN 图12 H方向柱箍剪力图 最大支座力：N = 4.787 kN 图13 H方向柱箍弯矩图最大弯矩：M=0.100 kN.m 图14 H方向柱箍变形图 最大变形：V=0.039 mm 4.7.1柱箍抗弯强度验算 柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.10 kN·m 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=3.86 cm3 B边柱箍的最大应力计算值：σ=M/W=24.68 N/mm2 柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 205.000 N/mm2 B边柱箍的最大应力计算值σ =24.68N/mm2<柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求4.7.2柱箍挠度验算 经过计算得到：ω = 0.039 mm； 柱箍最大容许挠度：[ω]=230/500=0.460mm； 柱箍的最大挠度ω =0.039mm<柱箍最大容许挠度[ω]=0.460mm，满足要求 4.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式如下：N<[N]=f×A 对拉螺栓的型号：M10 对拉螺栓的有效直径：8.12 mm 对拉螺栓的有效面积：A= 51.80 mm2 对拉螺栓所受的最大拉力：N = 4.787 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70×105×5.18×10-5= 8.806 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力N=4.787kN<对拉螺栓最大容许拉力值[N]=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求 墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； 计算书 本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。 一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算 在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。 已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为： 查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。 二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓 模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2 墙模板设计计算书 一. 荷载计算: 已知条件:墙混凝土计算高度h=1.00m; ⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 25.00 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2 γc=25 KN/m3混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=15.00℃ t =200/(T+15)=200/(15.00+15)=6.67 设混凝土浇筑速度 V=32.00m/s β 1 =1.00 外加剂修正系数 β 2 =1.00 塌落度修正系数 F 1=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22×25×6.67×1.00×1.00×32.001/2=207.42 KN/m2 F 2=γ c H=25×1.00=25.00 KN/m2 取F=25.00 KN/m2 二．墙模板计算: 模板采用组合钢摸板,荷载折减系数取0.85 按模板宽度:0.300m单元计算; 模板EI=55560000000N·mm2 模板W=5940mm3;按四跨连续梁计算 模板计算跨度l=0.600m 模板允许应力[σ]=215.0 N/mm2 1.荷载 荷载: q=0.85×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.300 =0.85×(1.2×25.00+1.4×4)×0.300 =9.78KN/m用于计算弯矩 q’=0.85×⑥×0.300 =0.85×25.00×0.300 =6.375KN/m用于计算挠度 2.抗弯强度验算: M=0.1070ql2=0.1070×9.78×0.6002 =0.3767KN·m σ=M/W=0.3767×106/5940 =63.4N/mm2<215.0N/mm2 3.挠度验算: ω=0.6320×q’l4/100EI =0.6320×6.375×(0.600×1000）4/(100×55560000000) =0.10mm<[ω]=1.5mm 允许挠度[ω]=1.5mm 三.墙侧模水平龙骨强度验算: 水平龙骨采用2根φ48.5mm×3.5mm钢管;间距0.600mm 水平龙骨截面抵抗矩W=5080; 水平龙骨刚度EI=25100000000; 水平龙骨允许应力[σ]=205.0000N/mm2 水平龙骨计算跨度l=0.6000m 按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90 荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) =0.90×(1.2×25.00+1.4×4) =25.00KN/m2 q=25.00×0.600=21.36KN/m 用于计算弯矩 q’=0.90×⑥×0.600=15.00N/mm用于计算挠度 M =0.105×ql2=0.105×21.36×0.30002=0.2019KN·m max /2W=0.2019×106/(2×5080) σ=M max =19.8673N/mm2<205.0000N/mm2 ω=0.644q’l4/(2×100EI) 扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日 前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日 目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表 侧墙模板支架稳定性验算： （1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑） （5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 （6）模板计算 侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m； 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2 墙模板（组合式钢模板）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《组合钢模板技术规范》GB 50214-2001 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.2]＝min[29.87，76.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板布置 模板设计立面图 四、面板验算 面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4. 4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下： 1、强度验算 q＝0.95bS承＝0.95×0.6×38.056=21.692kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝1.091kN·m σ＝M max/W＝1.091×106/21.1×103＝51.724N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.086mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 模板工程专项方案 一、工程概况 配料楼工程（包括FC1廊道、混合料转卸楼、FC2廊道），位于天津市大港区北围堤路炼油厂西侧天津耀皮玻璃有限公司厂区内，建筑面积建筑面积2576 m2，檐高37.85m。钢砼独立基础，埋深约为-6.5 m。主楼地下一层，地上四层，±0.00高程 3.85m，上海市机电设计研究院有限公司设计，上海三凯建设监理有限公司监理。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求及文明施工目标的实现，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用6×8cm松木方料，支架全部采用φ48-A3钢管。 三、模板安拆施工 A．模板安装前准备工作 a．模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d．竖向模板的支设应根据模板支设图。 e．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 f．支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 B．模板支设 1、地下室底板、承台、地梁 ①底板下翻，地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线。外围梁的侧胎模厚为240mm，M5水泥砂浆砌筑。砌体砂浆饱满，以防止基坑外出现的渗水。 标准层剪力墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm； 主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0 截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；截面类型:矩形； 宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2； 面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00N/mm2； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00N/mm2； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50N/mm2； 钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值 f c N/mm2:205N/mm2； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.00℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； 墙模板计算书 蓝雅（合肥）科技有限公司厂区工程工程；工程建设地点：合肥经济技术开发区；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：580天。 本工程由蓝雅（合肥）科技有限公司投资建设，北京炎黄联合国际工程设计有限公司设计，地质勘察，上海智达工程顾问有限公司监理，宏润建设集团股匪有限公司组织施工；由张波担任项目经理，许勇担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； 湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ= 模板设计计算书（一） 模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载 模板设计计算书（一） 矩形梁模板和顶撑计算 梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算 底板计算 抗弯强度验算 计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。 底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重 .2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力 底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算 Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求 抗剪强度验算 Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2 满足要求 挠度验算 验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求 ２、侧模板计算 （１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度 按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为 剪力墙计算 第5章剪力墙结构设计 本章主要内容： 5.1概述 结构布置 剪力墙的分类 剪力墙的分析方法 5.2整体剪力墙和整体小开口剪力墙的计算 整体剪力墙的计算 整体小开口剪力墙的计算 5.3联肢剪力墙的计算 双肢剪力墙的计算 多肢墙的计算 5.4壁式框架的计算 计算简图 内力计算 位移的计算 5.5剪力墙结构的分类 按整体参数分类 按剪力墙墙肢惯性矩的比值 剪力墙类别的判定 5.6剪力墙截面的设计 墙肢正截面抗弯承载力 墙肢斜截面抗剪承载力 施工缝的抗滑移验算 5.7剪力墙轴压比限制及边缘构建配筋要求 5.8短肢剪力墙的设计要求 5.9剪力墙设计构造要求 5.10连梁截面设计及配筋构造 连梁的配筋计算 连梁的配筋构造 5.1概述 一、概述 1、利用建筑物的墙体作为竖向承重和抵抗侧力的结构，称为剪力墙结构体系。墙体同时也作为维护及房间分隔构件。 2、剪力墙的间距受楼板构件跨度的限制，一般为3～8m。因而剪力墙结构适用于要求小房间的住宅、旅馆等建筑，此时可省去大量砌筑填充墙的工序及材料，如果采用滑升模板及大模板等先进的施工方法，施工速度很快。 3、剪力墙沿竖向应贯通建筑物全高，墙厚在高度方向可以逐步减少，但要注意 避免突然减少很多。剪力墙厚度不应小于楼层高度的1/25及160mm。 4、现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，刚度大，在水平力作用下侧向变形很小。墙体截面面积大，承载力要求也比较容易满足,剪力墙的抗震性能也较好。因此，它适宜于建造高层建筑，在10～50层范围内都适用，目前我国10～30 层的高层公寓式住宅大多采用这种体系。 5、剪力墙结构的缺点和局限性也是很明显的，主要是剪力墙间距太小，平面布置不灵活，不适应于建造公共建筑，结构自重较大。 6、为了减轻自重和充分利用剪力墙的承载力和刚度，剪力墙的间距要尽可能做大些，如做成6m左右。 7、剪力墙上常因开门开窗、穿越管线而需要开有洞口，这时应尽量使洞口上下对齐、布置规则，洞与洞之间、洞到墙边的距离不能太小。 8、因为地震对建筑物的作用方向是任意的，因此，在建筑物的从纵横两个方向都应布置剪力墙，且各榀剪力墙应尽量拉通对直。 9、在竖向，剪力墙应伸至基础，直至地下室底板，避免在竖向出现结构刚度突变。但有时，这一点往往与建筑要求相矛盾。例如在沿街布置的高层建筑中，一般要求在建筑物的底层或底部若干层布置商店，这就要求在建筑物底部取消部分隔墙以形成大空间，这时也可将部分剪力墙落地、部分剪力墙在底部改为框架，即成为框支剪力墙结构，也称为底部大空间剪力墙结构。 10、当把墙的底层做成框架柱时，称为框支剪力墙，底层柱的刚度小，形成上下刚度突变，在地震作用下底层柱会产生很大的内力和塑性变形，致使结构破坏。因此，在地震区不允许单独采用这种框支剪力墙结构。 11、剪力墙的开洞：在剪力墙上往往需要开门窗或设备所需的孔洞，当洞口沿竖向成列布置时，根据洞口的分布和大小的不同，在结构上就有实体剪力墙、整体小开口剪力墙、联肢剪力墙、壁式框架等。 墙模板计算书 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； c (N/mm2):1.50； 方木抗剪强度设计值f t 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对 接组 成，单块模板设计高度为2250mm面板为h=6伽厚钢板；竖肋［10#,水平间距为L i=300mm横肋为10mn厚钢板，高100mm竖向间距L2=500mm背楞：平面模板为双根［20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根［14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2. 材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011 》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3;砼浇筑时温度：10C；砼浇筑速度：2m/h;不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：m;容许应力为215MPa不考虑提高系数；弹性模量为 206GPa。 3. 计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1）振动器产生的荷载：kN/m2;或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2）新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 （不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： P二kY （1） 当v/T< 时，h=+T; 当v/T> 时，h=+T; 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h—有效压头高度（m）； v—混凝土浇筑速度（m/h）; T—混凝土入模时的温度（C）; 3 丫―混凝土的容重（kN/m）; k-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=; 根据前述已知条件： 因为：v/T=10=> ， 所以h = +T=+X = 最大侧压力为：P二k Y = 26X = tf 检算强度时荷载设计值为：q'二X + x = 77 kN/m 2; 检算刚度时荷载标准值为：q''= kN/m 2； 4. 检算标准 1）强度要求满足钢结构设计规范； 2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400 ； 3）钢模板面板的变形为1.5mm； 4）钢面板的钢楞的变形为3.0mm； 二、面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm,竖肋间距为30cm,取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M = Aq'l x2l y （2）式中：A—弯矩计算系数，与l x/l y有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=; l x、l y —分别为板的短边和长边； q' —作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为： 4 f =BXq''l x4/B c （3） 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 该工程中剪力墙施工的有AO 池、RO 浓水预处理系统、水解酸化池、反冲洗废水收集池、深度容气气浮、曝气生物池、二沉池、臭氧缓冲池、D 型滤池、消毒及检测池、污泥浓缩池、事故废水容气气浮。 AO 池池壁厚度下部700mm ，池顶350mm ，池顶标高6.1（6.7）m ，计算高度为6.2m 。模板采用15厚竹胶合板、次愣采用40*80方木@200，主愣采用48*3.5钢管及配件，对拉止水螺杆采用M14@450*450. （一）荷载计算 永久荷载标准值 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，考虑泵送混凝土塌落度较大，取1.2。 H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m ； 取两者小值F=37KN/m 2 可变荷载为导管往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：2 KN/㎡及振动棒震动对侧面模板的压力4 KN/㎡ 对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计 2 2/12/12 101/372.12.12.115302002422.022.0m KN V t F c =???+??==ββγ2 2/6.574.224m KN H F c =?==γ r0结构重要系数，其值按0.9采用 S 按照公式取值，当可变荷载控制 式中 G r ──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35； Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，取1.4； ∑=n i ik G 1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值； Q i k S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效 应中起控制作用者； n ──参与组合的可变荷载数。 当由永久荷载控制的 ∑=+=n i Qik ci Qi Gk G S r S r S 1ψ 式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系 数为0.7。 荷载设计组合值 水平侧压力设计值最不利组合为： S1=0.9×（1.2×37+0.9×1.4×6）=46.76KN/m2 S2=0.9×（1.35×37+1.4×0.7×6）=50.25KN/m2 ∵故S2 > S1故应采取S2=50.25KN/m2作为计算依据 （二）池壁侧面板强度计算 R S r <0ik n i Qi i ik G Q r G r S ∑ ∑==+=1 19.0 地下室剪力墙墙模板（支撑不等间距）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、支撑构造 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图 墙模板(支撑不等间距)正立面图三、荷载组合 侧压力计算依据规《建筑施工模板安 全技术规》 JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.2}＝min{38.403，100.8}＝ 38.403kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 有效压头高度h＝G 4k /γc＝38.4/24＝1.6m 承载能力极限状态设计值 S max ＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35 G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.400+1.4× 2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2 S min ＝0.9×1.4 Q 3k ＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sˊ max ＝G 4k ＝38.400kN/m2 Sˊ min ＝0kN/m2 四、面板验算 面板类型木模板面板厚度（mm）15 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）37 面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据《规》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 q＝bS max ＝1.0×48.42＝48.42kN/m 验算简图 M max ＝ql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m σ＝M max /W＝0.38×106/37500=10.09N/mm2≤[f]=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qˊ＝bSˊ max ＝1.0×38.40＝38.40kN/m 府谷煤炭铁路专用线四标 模板计算书 编制： 复核： 审核： 中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一一年十二月十八日 钢模板设计计算 参数选定： 混凝土浇注速度V=1.5m/h，混凝土初凝时间取3h，汽车路上消耗0.5小时，即混凝土入模到凝结取2小时。 混凝土入模温度取t0=20oC，掺外加剂，混凝土塌落度取160mm。混凝土塌落度影响系数1.5，外加剂修正系数1.2 1、混凝土对模板侧压力计算 则：F1=γc H=γc VΔT=25×1.5×2=75KN/m2=75 KPa F2=0.22γc t0?1?2V t0=200/(20+15)= 5.7 h 则：F2=0.22×25×5.714×1.2×1.5×5.1=53.12KPa 取基本荷载标准值F=53.12KPa 荷载组合： 标准值取1.2为保险系数，但以0.85予以折减，水平冲击荷载取1.4为保险系数，采用0.2～0.8m3 的灰斗进行浇注，取F倒=4KPa 1.则：混凝土侧压力值F=（53.12+4） ×1.2×0.85=58.26KPa 2、面板验算 模板面板采用6mm厚钢板，采用双向板结构，取方格间距为0.3×0.3m.以一边简支、三面固结计算。图中q=f×10×10-3=58.26KN/m 一面简支最为不利 取计算单元为10mm=1×10-3 m 则K=(Eh 3×b)/(12×(1-0.32))(建筑施工手册) =41.53846 W=61bh 2=61×10×10-3×(6×10-3)2=6×10-8m 3 δ=Mmax/W=0.06ql 2/W=0.06×58.26×0.32/(6×10-8 ) =52MPa ＜170MPa=[δ],可以 f max =0.0016ql 4/K=0.0016×58.26×0.34/41.538=0.18mm 发生与板中心 Fmax=0.18<[f]=L/400=300/400=0.75mm 满足要求 3.板内肋的布置及验算： 横向：内楞采用δ=6mm 厚，高0.07m 板作为内楞，间距0.4m q=58.26×0.3=17.478KN/m M=ql 2/8=17.478×0.32/8=196.6N ·M 则；W=6 1×b ×10-3×(0.07)2=4.9×10-6m 3 I=121bh 3=121×b ×10-3×(0.07)3=171.5×10-9m 4 [d]= Mmax/W=196.6/（4.9×10-6 ）=40MPa ＜170MPa ，可以 f max =5ql 4/（384EI ）=5×17.478×3004/（384×2.1×105×171.5×103）=0.051mm 4.竖肋验算 竖肋采用[8的槽钢，每1.0m 加一道外加强箍，外加强箍采用2根[16槽钢，[8的槽钢竖向间距0.3m ， 截面参数：W=25.3cm 3 I=101.3cm 4墙模板计算书
钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算
墙模板设计计算书
扣件式钢管模板支架的设计计算
侧墙模板支架稳定性验算
墙模板(组合式钢模板)计算书_20150716_101743984
天津模板设计方案-计算书
标准层剪力墙模板计算书
墙模板计算书
钢模板计算书
模板设计计算书(一)
剪力墙结构设计计算要点和实例
墙模板计算书(附图)
桥墩模板计算
模板支架计算书
池壁剪力墙模板计算书
地下室剪力墙墙模板300计算书
钢模板设计计算