四跨预应力混凝土连续刚构桥计算书

100+160+100公路预应力混凝土连续刚构桥毕业设计

100+160+100公路预应力混凝土连续刚构桥毕业设计 目录 第1章绪论 (3) 1.1预应力混凝土概述 (3) 1.2预应力混凝土连续刚构桥 (3) 1.3预应力混凝土连续刚构桥的施工方法 (6) 第2章桥梁总体布置及结构主要尺寸 (8) 2.1方案比选 (8) 2.2设计依据及基本资料 (9) 2.3桥跨布置 (10) 2.4上部结构尺寸拟定 (11) 2.5下部结构尺寸拟定 (15) 2.6特殊节段处理 (18) 第3章桥梁结构内力计算 (20) 3.1概述 (20) 3.2模型的建立 (21) 3.3桥梁恒载内力计算 (26) 3.4桥梁活载内力计算 (30) 第4章预应力钢筋设计 (38) 4.1预应力筋布置 (38) 4.2纵向预应力筋估算 (39) 4.3预应力损失及有效预应力计算 (44) 第5章次内力计算及内力组合 (49) 5.1预应力次内力 (49) 5.2收缩次内力 (50) 5.3徐变次内力 (51) 5.4温度次内力 (53) 5.5基础不均匀沉降次内力 (58) 5.6荷载组合 (60) 第6章主要截面验算 (66) 6.1强度验算 (66) 6.2承载能力极限状态截面验算 (67) 6.3正常使用极限状态截面验算 (68) 6.4变形验算 (73) 第7章抗震分析 (74) 7.1桥梁结构地震反应分析方法 (74) 7.2桥梁结构动力特性 (76)

7.3连续刚构桥的地震反应谱分析 (83) 7.4连续刚构桥的时程分析 (87) 第8章主要工程数量 (91) 8.1混凝土用量 (91) 8.2钢束用量估算 (92) 8.3锚具用量估算 (94) 结论 (96) 致谢 (97) 参考文献 (98)

连续刚构桥设计几点体会

连续刚构桥设计几点体会 摘要：近几年来，我国的连续桥取得了长足发展，不论数量上还是单孔跨径上都进入了世界前列，连续刚构桥梁在桥梁建设中发挥着越来越重要的作用。本文以某管线桥工程为例，介绍连续刚构桥的设计过程及注意事项，望同行借鉴和参考。 关键词：连续刚构设计结构分析 在钢筋混凝土梁式桥中，简支梁、悬臂梁与连续梁是三种古老的梁式结构体系，早为人们所采用。20世纪20年代末，预应力技术的成功，极大地改善和加强了混凝土结构，而20世纪50年代后，由于在预应力混凝土桥梁的施工方法中引入了传统钢桥的悬臂拼装施工法，并针对预应力混凝土桥梁的一些特点，对之加以改进和发展，促使预应力混凝土梁式桥中的悬臂体系得到了迅猛发展，并形成了T型桥。连续桥是由T型桥演变而来的，T型桥不仅发挥了预应力混凝土结构的受力特点，更使得悬臂施工技术在预应力混凝土梁式桥中的应用得到了新的推广与创新。近几年来，我国的桥梁建设取得了长足发展，不论在数量上还是在单孔跨径上都进入了世界前列，连续刚构桥梁在桥梁建设中发挥着越来越重要的作用。本文结合桥梁计算，从建模、受力计算、各阶段工况荷载分析详细介绍连续刚构桥的设计过p桥位区属亚热带湿润季风气候，四季分明，地区小气候差异较大。根据多年气象资料统计，年均气温16.6℃，月均气温最高27.0℃（8月），最低5.7℃（1月）。 桥位区地势高差悬殊，地形复杂，建设工程范围内最高点高程407.95m，最低点高程314.66m（河床），相对高差93.29m。建设区域位于平直段河谷两侧，河流沿西北→东南向发育，管线桥跨越走向40°，近垂直于河岸布设，河左侧地形坡高18～24m，右侧地形坡高20～24m。河宽约150～170m，深约8.00～15.00m，两侧岸坡均为第四系覆盖土层岸坡，场地地貌为侵蚀～剥蚀低山和河谷地貌。 桥位区在勘察深度范围内的地层由上而下为第四系坡残积成因（Q4el+dl）的低液限粘土、第四系冲洪积成因（Q4al+pl）的中砂土、夹砂土低液限粘土、漂卵石土，下伏侏罗系上统遂宁组（J3s）紫红色粉砂质泥岩。 4、计算参数和荷载组合 4.1 计算参数 主桥挂蓝及施工荷载重量按800kN进行结构计算，吊架自重500kN计算； 主桥温度内力：整体温升25℃、整体温降20℃，顶、底温差按《公桥规》规定[2]第4.2.10条规定进行温度梯度效应的计算； 主桥支座不均匀沉降：按1cm考虑； 主桥合拢温度按15℃考虑； 风荷载：风速27.5m/s，风压0.45kN/m2，《公桥规》规定[2]第4.3.7条规定进行计算。 4.2 活载 公路-Ⅰ级：横向分配系数为1.15×1.05=1.20。 汽车制动力：按《公桥规》规定[2]取用。 4.3 荷载组合 （1）施工阶段考虑以下组合：

预应力混凝土连续箱梁计算书

工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置

箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。

4-25m简支转连续箱梁计算书

跨径25米、桥宽10米 预应力混凝土简支转连续箱梁纵向内力计算书 吉林省公路勘测设计院 第一测设室 2007年11月29日

一、设计依据 1、交通部部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)； 2、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)； 3、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)； 4、交通部部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)； 5、交通部部颁《公路工程抗震设计规范》(JTG/T B02-01-2008)； 6、交通部部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)； 7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.1版； 8、交通部部颁《高速公路交通工程沿线设施设计通用规范》(JTG D80-2006)； 9、交通部现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。 二、技术指标 1、路线等级：高速公路，按2车道计算； 2、计算行车速度60公里/小时； 3、半幅桥面宽度：0.5米(护栏)+9米（行车道）+0.5米(护栏)=10米； 4、设计荷载：公路-Ⅰ级； 5、桥孔布置：跨径4x25米预应力混凝土简支转连续箱梁桥； 6、温度荷载： 按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)4.3.10.3取用 a、体系整体升温30度； b、体系整体降温50度； c、梯度温度(升温) ●顶板顶层处：16.4℃ ●顶板顶层以下10厘米：5.98℃ ●顶板顶层以下40厘米：0℃ d、梯度温度(降温) ●顶板顶层处：-8.2℃ ●顶板顶层以下10厘米：-2.99℃ ●顶板顶层以下40厘米：0℃ 7、支座变位：按1cm计算； 8、护栏等级：内、外侧50厘米护栏； 9、本计算按直线杆系计算；

大跨径预应力混凝土连续刚构桥

大跨径预应力混凝土连续刚构桥 的现状和发展趋势 周军生楼庄鸿 摘要：阐述了连续刚构桥是大跨径梁桥发展的必然趋势，以及要解决的防止过大温度应力及防止船撞的措施；收集和分析了国内外大跨径连续刚构桥的数据和资料，论述了上部构造轻型化和取消落地支架合拢边跨等趋势。 关键词：连续刚构；双壁墩身；上部构造轻型化 分类号：U448.23文献标识码：A 文章编号：1001-7372(2000)01-0031-07 The status quo and developing trends of large-span prestressed concrete bridges with continuous rigid frame structure ZHOU Jun-sheng LOU Zhuang-hong （Beijing Jianda Road & Bridge Consulting Company, Beijing 100101, China） Abstract：Adopting the structure of continuous rigid frame in construction of large-span beam bridge is an inevitable developing trend. The measures for decreasing temperature stress and protecting piers from vessel impacting are described. The data from some of domestic and overseas large-span beam bridges with continuous rigid frame structure are given and analyzed. The superstruture-lightening and non-drop-construction for closing-up of side span are discussed in the paper. Key words：continuous rigid fram; pier with double wall; superstructure-lightening 1 大跨径混凝土梁式桥的发展趋势 随着高速交通的迅速发展，要求行车平顺舒适，多伸缩缝的T型刚构也不能很好满足要求，因此连续梁得到了迅速的发展。悬臂施工时，梁墩临时固结，合拢后梁墩处改设支座，转换体系而成连续梁。连续梁除两端外其他无伸缩缝，有利于行车，但需梁墩临时固结和转换体系；同时需设大吨位盆式支座，费用高，养护工作量大。于是连续刚构应运而生，近年来得到较快的发展。其结构特点是梁体连续、梁墩固结，既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了T型刚构不设支座、不需转换体系的优点，方便施工，且有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度，能满足特大跨径桥梁的受力要求。国内外一些大跨径的连续刚

连续刚构桥设计方法

连续刚构桥设计方法 一、连续刚构桥的特点 作为梁桥的一种，连续梁桥有着结构刚度大、变形小；动力性能好；无伸缩缝、行车平顺的优点。而连续刚构桥是由t型刚构桥演变而来的，其结构特点是梁体连续、梁墩固结。这样既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了t型刚构不设支座、不需转换体系的优点。且有很大的顺桥向抗弯刚度和横向抗扭刚度，能满足大跨度桥梁的受力要求。二、连续刚构桥的适用范围 连续刚构桥上部主梁的受力与连续梁桥基本相似；下部桥墩由于结构的整体性，温度和收缩徐变造成的内力十分显著。因此其桥墩应该有一定的柔度。使用高强度、轻质混凝土是大跨度梁桥的发展方向之一。 目前世界上已建成的连续刚构桥最大单跨为挪威斯托尔马桥(stolma)，主跨301米，国内最大单跨为虎门大桥辅航道桥，主跨270

米。三、设计时需收集的基础资料 设计时应围绕桥位选择、桥墩位置、跨径、立面布置、结构体系、施工方法等因素，对桥梁建设的自然条件和功能要求有充分的了解。 1、自然条件包括 (1)地形地貌、控制物等；(2)工程地质条件；(3)水文条件；(4) 气象条件；(5)地震。 2、功能要求包括 (1)桥梁本身使用功能，如铁路桥梁、公路桥梁、城市桥梁、 轨道交通、人行桥等； (2)桥下功能要求，如通车、通航等。 四、桥型方案的选择 设计时应根据桥梁建设条件，结合技术可行性、施工难度、工程风险与进度、经济合理性、景观协调性等因素，进行桥型比选，确定桥梁的跨径布置。 五、上部结构构造尺寸

连续刚构桥设计时，可根据工程实践统计，初步拟定构造尺寸，再进行具体计算复核。 1、边、中跨跨径比一般在0.52～0.58之间。 当边、中跨比较小时，边跨现浇段较短，可减少边跨现浇段支架，对施工有利，但应保证各种工况下边墩处支座不出现负反力。 2、梁的截面形式 连续刚构桥多采用箱形截面，其具有良好的抗弯和抗扭性能。根据桥梁宽度，可采用单箱单室、单箱多室等截面形式。 3、梁高 桥梁跨度在60米以内时，可考虑采用等截面高度，构造简单，施工快捷。超过60米时，一般采用变截面梁。梁底曲线以往多采用2次抛物线，为改善l/4~l/8范围的底板混凝土应力，部分桥梁采用1.5~1.8次抛物线，取得了不错的效果。 箱梁根部梁高与主跨比可选用1/15~1/20，大部分在1/18。跨中梁高与主跨比可选用1/50~1/60。

连续梁 下部结构计算书

**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。

箱梁预制台座计算书

箱梁预制台座计算书 Revised as of 23 November 2020

箱梁预制及存放台座设置及验算 1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算 1、1台座设置 （1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。 （2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用 4x4cm角钢包边，防止边角破坏。底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。 （3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。 （4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。施工时可根据实际情况进行适当调整。 （5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。 台座受力验算 按25m箱梁对台座受力进行验算。 单片箱梁重量=×=。 模板重量=12t， 小箱梁底面面积为：1×=， 则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,小于台座强度30MPa。 张拉完毕后受力面积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,小于台座强度30MPa。

台座两端地基承载力压强需达到 MPa ×1/（2×）=。施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。 2、箱梁存梁区台座设计及验算 箱梁存梁区台座设计 台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为××见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25米箱梁存梁用枕梁相同的结构), 25米箱梁最大一片砼方量为,钢筋砼比重取26KN/m 3,最高放置两层,则存梁荷载F=×26×2/2=。 地基承载力计算 地基承载力为：f a =(P 1+P 2 =（+（××+××2）×26）/×= 其中：P 1——25米箱梁重量； P 2——枕梁自重； A ——枕梁底面积； 处理地基，承载力达到300Kpa 以后进行枕梁砼的浇筑。 枕梁强度验算 （1）计算枕梁截面特性 ①枕梁截面惯性矩 如图建立坐标系xoy ，则矩形组合体的形心距地面距离y1为： A1=80×40=3200cm2 a1=20cm A2=40×30=1200cm2 a2=55cm y1=（A1*a1+A2*a2）/(A1+A2) =(1200*55+3200*20)/(1200+3200)= y2== 枕梁横断面图 枕梁平面图40+30 20402030 404080

预应力混凝土刚构桥的发展

预应力混凝土刚构桥的发展 摘要：预应力混凝土刚构桥在我国发展的50多年中，不断创新，实现了更大跨径，总结其原因是工程材料的改进，预应力技术的发展与普及、设计方法与施工技术的不断发展。这也为今后预应力混凝土刚构桥的发展指引了方向。 关键词：预应力混凝土；刚构桥；发展；原因 Abstract: Prestressed Concrete Rigid Frame Bridge Development in China for over 50 years, continuous innovation, and realize a greater span, summarizes its reason is the improved prestressed engineering materials, the development and popularization of technology, design method and construction technology development. It also for future prestressed concrete rigid-frame bridge development direction direction. Keywords: prestressed concrete ；rigid frame bridge; development; reasons; 预应力混凝土刚构桥在我国应用非常广泛，其快速发展，特别是从20世纪60年代在我国发展以来的50年中，可以看出预应力钢构桥的跨径从几十米发展到270米，这是预应力技术不断创新的丰硕成果。大跨度预应力钢构桥的发展，如高速公路的快速发展，河流通航要求的提高，首先与当代世界各国经济发展有关，从而对桥梁的使用荷载、跨度和使用性能等提出更高的要求。而工程材料的改进，预应力技术的发展与普及、设计方法与施工技术的不断发展等促进了刚构桥的发展。归纳起来有以下几个原因。 建筑材料的发展与改进。 高强度等级混凝土和其它高性能混凝土的研究与应用 预应力混凝土桥梁结构要求高强度等级混凝土。过去一般常用C40混凝土，目前国内外已开始广泛采用C50、C60混凝土，甚至C80混凝土。减水剂和早强剂的大量推广使悬臂施工在确保质量的前提下加快施工速度，特别是早强水泥的使用更可使混凝土在24小时达到混凝土强度的70%以上，为加快施工速度创造了条件。 高性能混凝土概念的提出至今已有10多年时间，它是伴随着高强混凝土问世的。1993年美国混凝土协会定义高性能混凝土的性质，它需要满足特定性能和匀质性要求，其“高性能”包括：易浇捣而不离析，长期力学性能良好，强度高，异常坚硬，高体积稳定性或严酷环境中使用寿命长久（如海上建筑结构中必须使用）。和高强度一样，各国对高性能混凝土的要求也有所不同，但新拌混凝土的工作性、硬化混凝土的强度和耐久性，是高性能混凝土的基本要素。高性能混凝土在配合比上的特点是低用水量（水胶比低于0.4，而且单方混凝土用水量低于

连续刚构桥的设计与分析

连续刚构桥的设计与分析---精华帖子 2008年10月22日星期三 10:41 11 连续刚构桥的设计与分析 [版主推荐] 连续刚构桥梁最近几年在全国各地遍地开花，有成功的地方，也出现一些问题。欢迎大家就自己设计或者施工的此类桥梁交流一下经验—— 22 本人觉得目前连续刚构桥梁较前几年有如下变化,不知道对否,恳请大家批评指正: 1.边跨比较以前减小.我们在读书的时候,书上写的是边跨比在0.6-0.7之间比较合适,而且,受力合理的边跨比为0.64.不知道以前做过连续刚构的同仁有没 有这种想法.现在的刚构桥边跨比一般在0.55左右,这样有两个好处:一减短主桥跨径,节省造价/二\边跨施工方便.但是我觉得短边跨,对于上部的受力没有以前的理想,计算调索的时候,边跨的比较难调,不知道大家有没有遇到这种情况.边跨的上缘很难将拉应力消灭.在1/4边跨的地方,上缘拉应力比较大.边跨合龙钢束需要加强.不知道大家有没有类似情况,恳请赐教.在边跨比再小的时候,边跨容易出现上拔力,也就是负支反力,这时需要设置拉力支座,防止支座脱空. 2.现在预应力钢筋含量较以前有所增加,最近,我在统计预应力含筋量的时候,曾做,了一下比较,00年之前,含量只有35Kg/m2,近几年则涨到了50K/m2.这里面有设计规范变化的原因,也有设计者不同的理解差异,也有结构上的差异.但是趋势好象(我也不能肯定)是在增加.不知道这个指标有没有比较意义,也是恳请大家指教. 3.桥墩的柔性问题:刚构桥选择的桥墩必须是柔性墩,这样才能起到协调上部变形,优化上部结构受力的作用 33 连续刚构桥梁计算 在设计中遇到的问题 1、新桥规中规定了桥梁结构梯度温度效应，在连续刚构桥梁计算模型中应如何考虑比较稳妥？如果箱梁顶面只有沥青铺装，那末箱梁桥面板表面的最高温度T1按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.10-3可查得；如果箱梁顶面为沥青+混凝土铺装，那末箱梁桥面板表面的最高温度T1是否还是按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.10-3查得呢？ 2、竖向日照反温差是否一定要考虑呢？根据实际经验，如果竖向日照正、反温差同时满足，调束过程比较艰苦。

连续刚构桥施工工艺

连续刚构桥施工工艺 1. 连续梁桥、连续刚构桥概念 两跨或两跨以上连续梁桥，属超静定体系。连续梁在恒活载作用下，产生支点负弯距对跨中正弯距有卸载作用，使内力状态比较均匀合理。连续梁在连续梁与墩之间设有支座，连续刚构将主梁做成连续梁体与薄臂桥墩固结而成。 2. 梁体悬浇施工 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥采用悬臂施工的方法，需要施工中进行体系转换。即在悬臂浇注混凝土施工时，结构受力状态呈T形刚构、悬臂梁，待主梁合拢后形成连续刚构或连续梁。 预应力混凝土悬臂梁桥、连续梁桥墩梁是铰接（设置支座），不能承受弯距，在悬臂浇注时需采取措施，设置临时支座将墩梁固结，待悬臂施工至合拢状态后才能拆除临时支座形成连续梁桥。T型刚构、连续刚构桥墩梁是固结的，采用悬臂浇注施工时，结构本身已具有承受悬臂梁体重量的抗弯能力，可根据设计和施工要求设置临时托架和挂篮进行悬臂施工。 2.1. 悬臂梁体分段 悬臂浇筑施工时，梁体一般要分四大部分浇筑，0#段（即墩顶段）、0#段两侧对称分段悬臂浇注部分和不平衡梁段、边孔在支架上浇注部分、中跨和边跨合拢部分。 2.2. 悬浇程序（墩梁铰接） 1、在墩梁间设置临时固结系统，然后在托架上浇注0#段。 2、在0#段上安装悬臂挂篮，向两侧依次浇注对称梁段和不平衡梁段。 3、在临时支架上浇注边跨梁段。 4、在挂篮上浇注中跨和边跨合拢段。 2.3. 施工工艺 2.3.1. 0#段施工 0#段结构复杂，预埋件、钢筋、各向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错，梁面有纵横坡度，端面与待浇段密切相连，要精心施工。混凝土浇注顺序先底板、再腹板、后顶板。 施工程序如下： （1）安装墩顶托架平台（如梁底距离地面较小，可立钢管支架，如距离较大，则墩顶预埋型钢作为牛腿支架）； （2）浇注支座垫石及临时支座； （3）安装永久盆式橡胶支座； （5）安装底板部分堵头模板； （6）托架平台试压。 （7）调整模板位置及标高； （8）绑扎底板和腹板的伸入钢筋； （9）安装底板上的竖向预应力管道和预应力筋； （10）绑扎腹板、横隔板钢筋及管道定位筋； （11）安装腹板纵向预应力管道及预应力钢筋。 （12）安装全套模板。 （13）绑扎顶板底层钢筋网及管道定位筋。 （14）安装顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋。 （15）安装顶板上层钢筋网。 （16）浇注梁体混凝土。 （17）拆模，两端混凝土连接面凿毛。

midas_连续梁计算书

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述 本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。 本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。 图11.1.1 箱梁构造图

图11.1.2 箱梁断面图 纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图 主要断面预应力钢束数量如下表 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼；

(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标 本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。 表11.2.2-1 上部结构主要材料指标 1.3结构计算分析 1.3.1计算模型 结构计算模型如下图所示。 图11.3.1-1 结构模型图

箱梁预制台座计算书

箱梁预制及存放台座设置及验算 1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算 1、1台座设置 （1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。 （2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。 （3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。 （4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。施工时可根据实际情况进行适当调整。 （5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。 台座受力验算 按25m箱梁对台座受力进行验算。 单片箱梁重量=×=。 模板重量=12t， 小箱梁底面面积为：1×=， 则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,小于台座强度30MPa。 张拉完毕后受力面积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,小于台座强度30MPa。 台座两端地基承载力压强需达到MPa×1/（2×）=。施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。 2、箱梁存梁区台座设计及验算 箱梁存梁区台座设计 台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为××见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25

连续钢构施工方案设计

氏河特大桥主跨160m连续刚构施工组织设计 一、工程概况 （一）简介 氏河特大桥跨氏河90+160×4+90m预应力混凝土连续梁，一联全长820m；桥梁双幅总宽为34.5米，单幅宽17.25米，0.5米(防护栏)＋15.25米(行车道)＋3.0(防护栏)＋15.25米(行车道)＋0.5米(防护栏)。 单幅桥面总宽16.9m，梁部截面为单箱双室、变截面结构，箱底外宽11.4m；中支点处梁高10m，梁端及跨中梁高3.5m。顶板厚30~50cm，腹板厚从45cm 变化到80cm，底板厚从30cm变化至120cm。箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50聚丙烯纤维混凝土。 主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T”除0号块外分为22对梁端，其纵向分段长度为5×2.5m+5×3m+6×3.5m+6×4m，对于边跨梁，增加了一段（4m）不对称段施工。0#块总长13m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4.6m。悬臂现浇梁段最大重量为228吨，挂篮自重按120吨考虑。 桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C40混凝土，混凝土铺装掺加聚丙烯纤维。桥面横坡为双向2%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。 氏河特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1 1、技术含量高，施工复杂 氏河特大桥连续梁为单箱双室结构，采用三项预应力体系，聚丙烯纤维混凝土，最大跨度为160m，技术含量高，施工过程控制困难。 2、施工安全要求高

160m连续梁由于墩高均在86m以上，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。 二、施工计划安排 （一）总体施工计划安排 氏河特大桥90+160×4+90m连续梁2009年11月1日开始施工，到2011年03月31日结束（包括底板拉完成），计划13月的时间。 （二）各主要分项工程施工计划安排表表2 三、总体施工方案 该连续梁的主要施工工序和关键技术包括：0#梁段支架的设计与搭设、0#梁段混凝土浇筑施工、挂篮设计拼装、连续梁悬臂灌注、合拢段施工、预应力施工、边孔现浇段施工、边孔不均衡段施工。该连续梁的总体施工方案为： 主墩施工完成后在墩顶上搭设型钢托架，支护0#梁段模板、绑扎钢筋，

MIDAS连续梁计算书

目录 第1 章设计原始资料.................. 错误! 未定义书签 设计概况. ................... 错误!未定义书签 技术标准. ................... 错误!未定义书签 主要规范. ................... 错误!未定义书签 第2 章桥跨总体布置及结构尺寸拟定. ......... 错误! 未定义书签尺寸拟定. ................... 错误!未定义书签 桥孔分跨..................... 错误!未定义书签 截面形式..................... 错误! 未定义书签 梁高. .................... 错误!未定义书签 细部尺寸..................... 错误!未定义书签 主要材料及材料性能................ 错误!未定义书签 模型建立与分析 ................... 错误!未定义书签 计算模型错误!未定义书签

第3 章荷载内力计算.................. 错误! 未定义书签荷载工况及荷载组合.................. 错误!未定义书签作用效应计算. ................. 错误!未定义书签 永久作用计算 .................... 错误!未定义书签 作用效应组合. ................. 错误!未定义书签第4 章预应力钢束的估算与布置. .......... 错误! 未定义书签力筋估算. ................... 错误!未定义书签 计算原理...................... 错误!未定义书签预应力钢束的估算 ................. 错误!未定义书签预应力钢束的布置（具体布置图见图纸）.......... 错误!未定义书签第5 章预应力损失及有效应力的计算. ........ 错误! 未定义书签预应力损失的计算................... 错误!未定义书签 摩阻损失. .................. 错误!未定义书签 锚具变形损失 .................... 错误!未定义书签

预应力混凝土连续刚构桥(计算书)

预应力混凝土连续刚构桥 计算书 课程名称：大跨度桥梁 学院：土木与建筑学院 任课教师：/教授 学生姓名 学生学号： 专业方向：建筑与土木工程 （桥梁与隧道工程） 日期：2017年1月10日

目录 一、基本信息 (3) 1.1 工程概况 (3) 1.2 技术标准 (3) 1.3 主要规范 (4) 1.4 结构概述 (4) 1.5 主要材料及材料性能 (6) 1.6 计算原则、内容及控制标准 (6) 二、模型建立与分析 (7) 2.1 计算模型 (7) 2.2 主要钢筋布置图及材料用表 (10) 2.3 截面特性及有效宽度 (12) 2.4 荷载工况及荷载组合 (12) 三、内力图 (13) 3.1 内力图 (13) 四、持久状况承载能力极限状态验算结果 (50) 4.1 截面受压区高度 (50) 4.2 正截面抗弯承载能力验算 (50) 4.3 斜截面抗剪承载能力验算 (50) 4.4 抗扭承载能力验算 (51) 4.5 支反力计算 (51) 五、持久状况正常使用极限状态验算结果 (53) 5.1 结构正截面抗裂验算 (53) 5.2 结构斜截面抗裂验算 (53) 六、持久状况构件应力验算结果 (54) 6.1 正截面混凝土法向压应力验算 (54) 6.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算 (54) 6.3 斜截面混凝土的主压应力验算 (55) 七、短暂状况构件应力验算结果 (55) 7.1 短暂状况构件应力验算 (55) 八、详细计算表格 (55)

一、基本信息 本人学号16202030383，根据教学要求，设计的桥型主跨为128m（120+学号倒数第二位），桥宽为12.3m（12+学号倒数第一位/10）,施工方法采用悬臂浇筑。计算要求包括：考虑施工过程，计算恒载、活载、温度、温度梯度、支座沉降等作用下内力和组合内力，出计算书。图纸要求包括:方案布置图和上部结构一般构造图。 1.1 工程概况 本设计采用85+128+85m三跨预应力混凝土连续刚构桥结构体系。两端悬臂长度均为85m，相应的悬臂根部梁高为7m，梁端梁高为2.7m。中跨跨中梁高2.7m。形成一个通航孔，桥面最大纵坡 2.43℅。主梁截面全部使用单箱单室截面。下部结构基础分别采用明挖扩大基础及灌注混凝土，墩身为实腹长方形截面。 本方案技术较先进，工艺要求较严格，主梁上部结构施工方法采用悬臂浇筑。采用移动式挂篮作为主要施工设备，以桥墩为中心，对称地向两岸利用挂篮浇筑节段的混凝土，待混凝土达到要求强度后，便张拉预应力束，然后移动挂篮，进行下一节段施工。 本方案属于超静定结构，该连续刚构桥既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了T构不须设大吨位支座的优点，同时避免了连续梁（存在临时固结和体系转换）和T构（存在伸缩缝问题）两者的缺点，养护工作量小。此外，连续钢构施工稳固性好，减少或避免边跨梁端搭架合龙的难度。 但此桥型对地基承载力的要求更高，若地基发生过大的不均匀沉降，连续梁可通过调整墩顶支座的高程，抵消下沉来补救，而连续刚构则做不到。当其主墩刚度过大时，中跨梁体因会产生过大的温差拉力而对结构受力不利。此外，梁墩联结处应力复杂也是连续刚构的一个缺点。 1.2 技术标准 （1）主跨径：128m(此为桥墩中距)。 （2）桥宽：12.3m（2×净5.5m（车行道）+0.9m（中央分隔带）+2×0.2m（及护栏）=12.3m）。 （3）设计荷载：公路-Ⅰ级（汽车-超20级，挂车-120级）。 （4）防撞栏杆：单侧按每延米9.0KN。 （5）截面：主梁采用变截面单箱单室的箱形截面，桥墩采用实腹长方形截面。 （6）桥面纵坡：左2.43℅，中0，右2.40℅。 （7）桥面横坡：1.5℅，并适当设置路拱。 （8）地质情况：河中为大范围紫红色砂岩。 （9）墩高：40m。

120米连续刚构桥设计说明

说明 （一）概况 本分册设计起讫里程为K19+049.970~K21+496.724,设计内容为沙湾特大桥两端引桥简支梁和主桥连续刚构下部。引桥包括跨径为30、29.588、30.036米的简支箱梁和50米简支T梁的上下部；主桥为(75+2X120+75)m 连续刚构的下部结构的施工图设计文件。(75+2X120+75)m连续刚构的梁部结构的施工图见第二册。 1.1地理概况 本标段主要工程为沙湾特大桥，桥址位于广州南部番禺区沙湾水道，为珠江三角洲，地形平坦，地势开阔，区内多为经济作物区及鱼塘。测区内城镇、厂矿、人烟密集，公路、村镇间公路众多，交通方便。本段在K19+420规划次干道下穿，红线40米，斜交10度，桥下净空不低于4.5米。 1.2气象 该区属亚热带海洋性气候。主要气象资料简要摘录如下： 1.2.1气温：多年平均气温21.2℃，极端最高气温37.5℃，极端最低气温-0.4℃。最高月气温28.6℃，最低月气温13.9℃。 1.2.2相对湿度：各月平均相对湿度在71～85％之间，多年平均相对湿度为80%，相对湿度最小在冬季，历年最小值为5% 。 1.2.3降雨：据气象站历年资料统计：历年最大年降雨量为2652.8mm，历年最小年降雨量为1030.1mm，最大一日降雨量为255.6mm。 1.2.4雷：一年最多雷雨天数为98天，最少为50天，平均每年为74.9天。 1.2.5雾：一般出现在冬～春季，秋季偶有出现。5～11月一般无雾。雾多发于凌晨，中午后消散，番禺站统计，一年最多雾日为21天，最少为3天，平均为8.2 天。 1.2.6风：本地区冬夏的风向季节变化比较显著，春季至初秋多偏南风，秋季至冬末多偏北风或偏东风。3～4月份为冬～夏风向转换期，9月份为夏～冬风向转换期。大于6级风的天数为35天，年平均风速1.9m/s，极大风速37.0m/s；主要出现在台风期。每年5～10月，多热带气旋，中心最大风力处达12级，甚至以上。形成台风，侵袭广州。 1.2.7年平均气压1012.3hPa；年平均相对湿度77%。 1.3地质条件 1.3.1地层岩性 地表为第四系冲洪积层所覆盖，下伏基岩为白垩系下统白鹤洞组（K1b）泥岩夹泥质粉砂岩，主要有下列岩土类： <1>人工填筑土（Q4me）：杂色，成分较复杂，为人工回填土，厚一般0～6m。为Ⅱ级普通土。

连续刚构施工方案

连续刚构施工方案 一、工程概况 琼江河大桥主桥上部结构为48m+80m+48m预应力混凝土连续刚构，梁体为单箱单室变高度变截面箱形截面。箱梁为三向预应力混凝土结构，采用全预应力；箱梁顶板宽度为12m，底板宽度6m，顶面设置2.0%的单向排水坡。 琼江河大桥主桥（0#~3#台）为三跨连续刚构体系，在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢段及落地支架上浇筑的边跨现浇段组成。墩顶0#块长为9.0m，两个“T构”的悬臂各分为9个块件，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：3×3.5m、6×4m，共有一个2.0m长的主跨跨中合拢段和两个2.0m长的边跨合拢段，两个7.0m长的边跨现浇段。墩顶0#梁段梁高4.5m（梁高为裸梁箱梁边缘线处竖直距离计），底板厚度从0#块~9#块为从90cm~30cm渐变，跨中合拢段及边跨合拢段、现浇段梁高为2.2m，底板厚度为30cm，其余梁底下缘及底板厚度按抛物线变化；0#中部箱梁顶板厚度在墩顶为62cm，0#块边缘至9#块合拢段以及边跨现浇段为42cm；腹板厚度0#块中部为80cm，0#块边缘~5#块为60cm，6#~9#块、合拢段、现浇段为40cm。 80m刚构主墩顶箱梁综合考虑受力和变形要求在箱梁内设横隔板，为了满足施工和管理需要在主墩墩顶横隔板处设置人洞，另外在边跨现浇段底板亦设置了人洞。在每个梁段的两侧腹板中间各设置一个直径10cm的通气孔，以减少箱内外温差。梁体全部采用 C50混凝土。 悬臂浇筑段最大混凝土量为44.23m3, 重量为115T。 主桥纵向预应力钢束均设置顶板束、中跨底板束和边跨底板束共三种，采用两端张拉方式。纵向钢束均采用ASTMA4167-97标准270级标准强度为1860MPa的15.24-15型低松弛钢铰线，张拉控制力为2929.5KN，相应锚具均采用OVM15-15型锚具。合拢束均采用ASTMA416-92标准270级标准强度为1860MPa的15.24-12型低松弛钢铰线，张拉控制力为2343.6KN，相应锚具均采用OVM15-12型锚具。顶板预留4个备用孔道，底板跨中预留2个备用孔道，底板边跨预留2个备用孔道。