满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算
杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍
满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。
二、支架计算与基础验算
(一)资料
（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；
（2）立杆、横杆承载性能：
（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在80Kpa以上。
(二)荷载分析计算
（1）箱梁实体荷载：
a、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：
纵桥向荷载分布图
b、桥向各断面荷载分布如下：
跨中截面(B-B)
备注：本图单位以计。
中支点截面(A1-A1)
备注：本图单位以
边支点(A2-A2)
横桥向荷载分布图
（2）模板荷载q2：
a、内模（包括支撑架）：取q2－1=1.2KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：取q2－2=1.2KN/m2；
c、底模（包括背木）：取q2－3=0.8KN/ m2；
（3）施工荷载：
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）碗扣脚手架及分配梁荷载：
按支架搭设高度≤10米计算：q
=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。
4
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。
（三）、碗扣立杆受力计算
（1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：
q＝q1-6+q2-1+q2-3+q3+q4+q5
=41.3+1.2+0.8+2+2.35+2=49.65KN/m2
碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则
单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×49.65=26.8KN<[N]=40 KN
（2）在跨中断面底板位置，最大分布荷载
q=q1-3+q2-1+q2-3+q3+q4+q5
=19.7+1.2+0.8+2+2.35+2=28.05 KN/m2
碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则
单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×28.05=22.7KN<[N]=30 KN
(3)跨中翼缘板位置立杆计算：
q=q1-1+q2-2+q3+q4+q5
=9.12+1.2+2+2.35+2=16.67 KN/m2
碗扣立杆分布为外侧90cm×120 cm，其它为90 cm×90 cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，单根立杆最大受力为：
N＝0.9×（1.2/2+0.9/2）×16.67=15.8KN<[N]=30 KN
(4)边支点翼缘板位置立杆计算：
q=q1-10+q2-2+q3+q4+q5
=20.3+1.2+2+2.35+2=27.85 KN/m2
碗扣立杆分布为外侧60cm×120cm，其它为60 cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，由单根立杆最大受力为：N＝0.6×（1.2/2+0.9/2）×27.85=17.6KN<[N]=30 KN
(5)在横梁底板位置:
q=q1-8+q2-3+q3+q4+q5
=47.2+0.8+2+2.35+2=54.35KN/m2
碗扣立杆分布为0.6 cm×0.9cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则
单根立杆受力为：0.6×0.9×54.35=29.4 KN/m2<[N]=40 KN
经以上计算，立杆均满足受力要求。由于我部采用碗扣式满堂支架，经试验证明，碗扣式满堂支架是扣件式满堂支架稳定性的1.15倍（＜＜砼模板与支架技术＞＞)。
（四）、地基受力计算
由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为压粘土、亚砂土、砂土，地基的承载力最小为80kpa，无软弱下卧层。各部位地基受力如下表：
（五）、支架立杆稳定性验算
碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N]=ΦA[ó]
碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径λ=（I/A）1/2=1..58cm, 跨中底板位置：h=120cm，横梁底板位置步距h=60cm。
跨中底板处长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<[λ]=150取λ＝76；
横梁底板处长细比λ＝L/λ=60/1.58=37.9<[λ]=150取λ＝38；
此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表
Φ＝0.744（跨中底板处），Φ＝0.893（横梁底板处）
[ó]=205MPa
跨中底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN
横梁底板处：[N]=0.893×489×205=89518N=89.6KN
支架立杆步距120cm 中受最大荷载的立杆位于跨中底板处，其N ＝22.7KN ；立杆步距60cm 中受最大荷载的立杆位于横梁底板处，其N ＝29.4KN （见前碗扣件受力验算） 由上可知：跨中底板处：26.8KN ＝N ≤[N]=74.6KN 横梁底板处：29.4KN ＝N ≤[N]=89.6KN 跨中底板处：n ＝n=[N]/N ＝74.6/22.7＝3.3＞2 跨中底板处：n ＝n=[N]/N ＝89.6/29.4＝3.1＞2 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
（六） 地基沉降量估算
（1）假设条件：E 0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。 （2）按照弹性理论方法计算沉降量：
S=0
)
21(E pb μω- S ——地基土最终沉降量；
p ——基础顶面的平均压力；按最大取值P ＝55Kpa b ——矩形基础的宽度；0.6m
μ、E 0——分布为土的泊松比和变形模量；μ=0.2 ω——沉降影响系数，取1.12 E 0=[1-2μ2/(1-μ)]Es Es=10.05Mpa E 0=9.045
最终沉降量S ＝55×10-3×0.6×1.12×(1-0.22)/9.045
=4mm
（七） 分配梁受力计算
（1）10cm ×15cm 木方
10×15cm 方木采用木材材料为A －3~A －1类，其容许应力，弹性模量按A －3类计，即：[σw ]＝12Mpa ，E ＝9×103，10cm ×15cm 方木的截面特性： W ＝10×152/6＝375cm 3 I=10×153/12=2812.54cm 4
a.在腹板部位：10cm×15cm纵向分配梁验算：
腹板部位的砼荷载q=41.3KN/m2,立杆纵向间距为90cm，横向间距为60cm.
××
a)、P计算：
10×10cm横向分配梁间距为30cm,其分配情况如上图：
p=q×l横×0.3＝41.3×0.6×0.3=7.44KN
b)强度计算：
因为p在跨中，数量n为3，n为奇数，l=900mm，
所以Mmax=（n2+1）npl/8
=（32+1）×7.44×0.9/（8×3）=2.79KN/m=2.79×106N/mm
σw=Mmax/w=2.79×106/375×103＝7.44MPa<[σw]=12MPa 满足要求
c)挠度计算：根据n=3,n为奇数，l=900mm
Wmax=（5×n4+2n2+1）pl/384n3EI
=（5×34+2×32+1）×7.44×103×9003/384×33×9×103×2812.5×104
＝0.87mm b、在横梁部位：10cm×15cm纵向分配梁验算： 横梁部位的砼荷载q=47.2KN/m2,立杆纵向间距为60cm，横向间距为90cm. a）.P计算： 10×10cm横向分配梁间距为30cm，其分布情况如下图： ×× p=q×l纵×0.3＝47.2×0.9×0.3=12.75KN b)强度计算： 因为p在跨中，数量n为2，n为偶数，l=600mm， 所以Mmax=npl/8 =2×12.75×0.6/8=1.91KN/m=1.91×106N/mm σw=Mmax/w=1.91×106/375×103＝5.1MPa<[σw]=12MPa 满足要求 c)挠度计算：根据n=2,n为偶数，l=600mm Wmax=(5n2+2)pl/384nEI =(5×22+2)×12.75×103×6003/384×2×9×103×2812.5×104 ＝0.31mm (2)10×10cm木方分配梁受力计算 10×10cm方木采用木材材料为A－3~A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，]＝12MPa，E＝9×103。10cm×10cm方木的截面特性： 即：[σ w W＝10×102/6＝167cm3 I=10×103/12=833.34cm4 在底板部位：10cm×10cm纵向分配梁验算： 底板部位的砼荷载q=19.7KN/m2,立杆纵向间距为90cm，横向间距为90cm. ×× a)P计算： 10×10cm横向分配梁间距为30cm，其分布情况如上图： p=q×l横×0.3＝19.7×0.9×0.3=5.32KN b)强度计算： 因为p在跨中，数量n为3，n为奇数，l=900mm， 所以Mmax=（n2+1）npl/8 =（32+1）×5.32×0.9/（8×3）=2KN/m=2×106N/mm σw=Mmax/w=2×106/375×103＝5.4MPa<[σw]=12MPa 满足要求 c)挠度计算：根据n=3,n为奇数，l=900mm Wmax=（5×n4+2n2+1）pl/384n3EI =（5×34+2×32+1）×5.4×103×9003/384×33×9×103×833.34×104 ＝0..98mm (八）竹胶模板及背带（10cm×10cm木方）受力计算 （1）荷载：按腹板部位荷载进行计算， q1=41.3KN/m2 （2）计算模式：竹胶模板面板宽122cm,其肋（背木）间距为30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。 面板计算示意图 (3)面板验算 面板规格: 2440mm×1220mm×12mm a强度验算 竹胶面板的静曲强度：[σ] 纵向≥70Mpa，[σ] 横向 ≥50Mpa ∵跨度/板厚=300/12=25＜100 ∴属小挠度连续板。 查“荷载与结构静力计算表”得四跨连续梁弯距系数K m=－0.107 ∴M max=K m qL2=0.107×0.041×(300)2=395N.mm 面板截面抵抗矩: W=bh2/6=1×122/6=24mm3 σ=M/W=395/24=16.5N/mm2＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。 b刚度验算 竹胶面板的弹性模量：[E] 纵向 ≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa 考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故 ω=KωqL4/（100EI）=0.632×0.041×(200)4/(100×4×103×1×1003/12) =1.3 mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。 （4）背带10cm×10cm木方计算 a荷载：横梁处最大荷载进行计算， q1=47.2KN/m2 计算模式：因分配梁为横桥向布置，跨径为90cm的连续梁，简化为90cm简支梁进行计算： b强度验算 弯矩M和应力σ： A－A断面：M＝qL2/8=14.1×0.92/8=1.43KN.m σ=M/W=1.43×103/(0.1×0.12/6) =8.5MPa<[σ]=12MPa 满足受力要求 c刚度验算 A－A断面： ωmax=5qL4/(384EI )=5×14.1×103×0.94/[384×8.5×109×(0.1×0.13/12)] =1.7mm＜L/500=0.9/500=1.8mm 满足受力要求 d抗剪验算 [τ]=1.7Mpa A－A断面：τ= qL/A=14.1×103×0.9/(0.10×0.1)=1.3Mpa ＜[τ]=1.7Mpa 满足受力要求。 以上数据均满足受力要求，但刚度与允许值接近，为了减少模板变形，在腹板和横梁位置方10×10cm横向分配梁加密到20~25cm。 碗扣式钢管模板支架工程 施工方案计算书 工程名称：兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程编制人： 日期： 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (2) 四、次楞方木验算 (3) 五、主楞验算 (5) 六、立杆轴向力及承载力计算 (6) 七、立杆底地基承载力验算 (8) 八、架体抗倾覆验算 (9) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 9、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、工程参数 三、模板面板验算 面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×10×10/6=15000mm3； 截面惯性矩I= 900×10×10×10/12=75000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 7.253KN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.518N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1=0.1q 1 l2=0.1× 7.518×0.32=0.068KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2=0.08q 2 l2+0.213Pl=0.08× 0.292×0.32 +0.213× 3.150×0.3=0.203KN·m 满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。 碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示: 一、荷载分析 本工程现浇拱圈满堂支架的设计与验算参考公路施工手册《桥涵》及《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)》等规范选取以下参数： 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):8.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.5；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26； 施工人员和施工材料、机具走运或堆放等施工均布荷载标准值(kN/m2):4； 武穴地区10年一遇最大风压0.25kN/m2，小于0.35kN/m2，可不予考虑。 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):6500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5； 4.拱圈参数 拱圈的计算厚度(mm):500.00； 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.22/6 = 21600mm3； I = 90×1.23/12 = 129600mm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 附二满堂碗扣式脚手架计算书 一、试算（采用J41~J47联一截面形式进行试算） 金城路J41~J47连续梁典型截面 设计图5-5剖面 A=24.2063-5.9051-3.2853-4.3915=10.6244m2 （一）取1m纵向计算单元进行荷载计算 1、首次混凝土自重=(5.2069m2×1m×2600kg/m3)/(16.17m× 1m)=837.23kg/m2 2、方木及模板=45kg/m2 3、人行机具=200kg/m2 4、冲击荷载=837.23×0.3=251.17kg/m2 5、二次混凝土自重=5.4175×1×2600/（16.17×1）=871.09kg/m2 6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重 荷载组合Q=1.2×（837.23+45+871.09）+1.4×（200+251.17）=2735.62kg/m2 (二)单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算 1、若按支撑支架荷载面积图（1）所示，S=0.6×0.9=0.54m2，立杆步距按 1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×267=1797.635，合1797.635×9.8=17617N （17.617KN）。 2、若按支撑支架荷载面积图（2）所示，S=0.6×0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。按22米计算，则其长度为22×1.8+（1.2+0.6）×12=53.4m,重量为53.4×5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×267=1305.223kg，合1305.223×9.8=12791N（12.791KN）。 （三）分析计算、结论 1、整体稳定验算： 已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×1.55=1.4454；[μ为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）]。f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。 长细比λ=μw h/i=1.4454×1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。 容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×489mm2×205N/mm2/（0.9×1.59）=38598N=38.598KN。[γm为材料强度附加分项系数=1.19(1+η)/ 中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局 2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。 4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。 碗扣式脚手架结构设计计算 1 基本设计规定： 1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。 1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。 1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。 图 1.3 网络结构几何不变条件 1.4 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图 1.4-1所示）或采用格构柱法（图 1.4-2）。 图 1.4满堂架几何不变体系 图 1.4－1侧面增加支撑链杆法图 1.4－2 格构柱法 1.5 双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图 1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析： 1当两立杆间无斜杆时（图 1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离； 2当两立杆间增设斜杆（图 1.5 b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。 3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。 图 1.5双排外脚手架结构计算简图 1.6 双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。 1.7 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力； 1.8 所有杆件长细比λ＝l0 ／i不得大于250。 1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。 1.10脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行计算。 2 施工设计 至高铁DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥 现浇支架计算书 中铁十二局集团 通宇公路研究所 二零一七年四月 第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011） 2、铁路桥涵施工规（TB10203-2002） 3、建筑结构荷载规（GB50009-2012） 4、钢结构设计规（GB50017-2014） 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规（TB10002.3-2005 ） 6、铁路桥涵设计基本规（TB10002.1-2005 ） 三、工程概况 至高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距 60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图1 纵桥向支架布置图（单位：cm） 扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图 现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要 满堂支架设计计算（一）1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2. 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 （0#台—1#墩）出京线 3.目录《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5. 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》1 一、设计依据.......................................................................................二、地基容许承载力1 二、地基容许承载力..............................................................................根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 较好。四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 为了保证地基承载力不小于12t/ 五、支架受力计算㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平、立杆稳定计算 (15) 板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm2、立杆扣件式钢管强度计算……………………………………………………6 石子，继续 压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，、纵横向水平钢管承载力...............................................................36 导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按6 4、地基承载力的检算.....................................................................120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。、底模、分配梁计算 (57) 三、箱梁砼自重荷载分布12 、预拱度计算 (6) 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段 箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱 梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最 d=大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为一、设计依据 （0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。载均匀传至地基。 1、底模、外模面积共:15.16×四种形式，横向间距为30=454.80m 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm2共重：120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。 目录 一、计算概况 (3) 二、计算依据 (3) 三、荷载分析 (3) 四、设计计算参数确定 (4) 五、底板底模竹胶板计算 (5) （一）跨中A-A断面荷载计算 (5) 1、荷载分析 (5) 2、强度计算 (6) 3、刚度验算 (6) （二）跨边B-B断面荷载计算 (6) 1、荷载分析 (7) 2、强度计算 (7) 3、刚度验算 (8) 六、腹板钢模板计算 (8) （一）水平荷载 (8) （二）截面参数及材料力学性能指标 (8) （三）承载力检算 (9) 1、强度 (9) 2、刚度 (9) 七、底模纵向方木计算 (9) （一）跨中A-A断面荷载计算 (9) 1、荷载分析 (10) 2、强度计算 (10) 3、刚度验算 (11) （二）跨边B-B断面荷载计算 (11) 1、荷载分析 (11) 2、强度计算 (12) 3、刚度验算 (12) 八、底模横向方木计算 (13) （一）跨中A-A断面荷载计算 (13) 1、荷载分析 (13) 2、强度计算 (14) 3、刚度验算 (15) （二）跨边B-B断面荷载计算 (15) 1、荷载分析 (16) 2、强度计算 (16) 3、刚度验算 (17) 九、贝雷梁钢管支架受力计算 (17) （一）跨中A-A断面荷载计算 (18) 1、荷载分析（S1、S3部分立杆间距为0.9m时） (18) 2、荷载分析（S2、S4部分立杆间距为0.6m时） (19) （二）跨边B-B断面荷载计算 (20) 1、荷载分析（S1部分立杆间距为0.9m时） (20) 2、荷载分析（S2部分立杆间距为0.6m时） (21) 十、贝雷梁钢管支架重量计算 (22) 十一、垫层混凝土强度验算 (24) （一）跨中A-A断面荷载计算 (24) 1、荷载分析（S1、S3部分，支架间距90cm×120cm） (24) 2、荷载分析（S2、S4部分，支架间距60cm×120cm） (25) （二）跨边B-B断面荷载计算 (26) 1、荷载分析（S1部分，立杆横向间距0.9m） (26) 2、荷载分析（S2部分，立杆横向间距0.6m） (27) 十二、地基土承载力验算 (28) 碗扣支架承载力计算书 满堂支架承载力计算书 （30+45*2+30联） 一、编制说明： 高架桥第七联为30+45*2+30m，施工采用满堂支架，梁高从1.8m到2.5m渐变，腹板宽度由0.45m到0.7m渐变，为保证支架承载力满足施工要求，而编制计算书。 二、编制依据： 1、公路施工手册《桥涵》 三、支架承载力计算书： 1、翼缘板： 1)砼重量：1/2×(0.55+0.22) )×3.375×150×25=4873KN 2)施工人员及设备荷载：1.OKN/m2×3.375×150=507KN 3)振捣产生荷载:2.OKN/m2×3.375×150=1013KN 4)模板及支架自重:1.OKN/m2×3.375×150=507KN 合计:4873×1.2+507×1.4+1013×1.4+507×1.2=8584 KN 碗扣支架采用行距1.2m，步距0.9m总计需用3×167=501根 立杆单根极限承载力3OKN 施工所需承载力8584/501=17KN<30KN 因此布置1.2×0.9，满足施工要求。 2、主箱梁总体: 1)砼重量：(1595.6 m3-389.8m3)×25=30145KN 2)振捣产生荷载: 1.OKN/㎡×8×150=1200KN 3)振捣产生荷载：2.OKN/㎡×8×150=2400KN 4)模板及支架自重: 1.OKN/㎡×8×150=1200 KN 合计:30145×1.2+1200×1.4+2400×1.4+1200×1.2=42654 KN 碗扣支架采用行距1.2m步距0.9m，在每跨两侧12m范围内加密行距0.6m步距0.9m,总计8*167+3*91=1609KN, 施工所需承载力42654/1609=26.5KN<30KN, 因此上述布置满足要求。 3、主箱梁高为2.5m处验算： 支架分析设计北京迈达斯技术有限公司 支架分析设计 概要 此例题介绍使用midas Civil建立并计算满堂支架结构的刚度、强度及稳定性的详细教程。 此例题的步骤如下： I. 简介 II. 建立新项目并设定操作环境 III. 定义特性信息 IV. 建立几何模型 V. 建立边界条件 VI. 添加荷载 VII. 定义分析控制数据 VIII. 运行分析 IX. 查看结果 I. 简介 本例题通过跨径为32m 混凝土简支现浇梁满堂支架的结构模型，详细介绍midas Civil建立结构模型、施加边界条件和施工荷载、查看分析结果等具体步骤，进行强度、刚度、稳定性及应力分析的方法。 满堂支架高度 18.4m，横向宽度16.2m，纵向长度32.4m，支架上方纵向倒扣 C 36b 的槽钢，钢材材质为 A3 钢，上部荷载通过 25mm竹胶板及150mm×150mm方木传递到槽钢，支架竖向层高1.2m，横向、纵向水平间距为0.9m，见下图，结构构造尺寸可参考《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》。 该例题数据仅供参考 II. 建立新项目并设定操作环境 ?主菜单选择文件>新项目 ?主菜单选择文件> 保存：输入文件名并保存 ?主菜单选择工具> 单位系：选择单位（可设为默认） 建模过程中，可以点击状态栏中单位系变化单位体系 III. 定义特性信息 ?主菜单选择特性> 材料特性值 点击添加 选择设计类型：钢材 选择规范：JTJ（S）1 选择数据库：A3 点击适用2 选择设计类型：用户定义3 弹性模量：1.6272e+001 泊松比：0.42 容重：5.394e-009 点击确定 1规范根据实际选择，可以选择GB12（S） 2确定和适用均可，适用不关闭窗口 3根据计算要求填入必要数据 满堂扣件式钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为20.0m， 立杆的纵距 b=1.50m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.26cm3； 截面惯性矩 I = 12.71cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 5.000×0.300=1.500kN/m 碗扣支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】 西安至银川高铁DK110+217~DK138+ 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书 中铁十二局集团有限公司 陕西通宇公路研究所有限公司 二零一七年四月 第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011） 2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002） 3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 4、钢结构设计规范（GB50017-2014） 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（） 6、铁路桥涵设计基本规范（） 三、工程概况 西安至银川高铁DK110+217~DK138+干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥 墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图1 纵桥向支架布置图（单位：cm） 图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm） 二、荷载分析 施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： （1） q1——箱梁自重荷载。 （2） q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑、分配梁荷载。 （3） q3——施工人员、施工材料和机具荷载。 （4） q4——振捣混凝土产生的荷载。 （5） q5——新浇混凝土对冲击压力。 （6） q6——风荷载 其中：q1混凝土容重按26kN/m3计。 q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑，分配梁荷载分别为m2、 KN/m2、 KN/m2、 KN/m2。 q3施工人员和机具等荷载为 KN/m2； q4混凝土振捣荷载按 KN/m2取值； q5浇筑混凝土时的冲击荷载按 KN/m2取值； 满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩）出京线 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d= 扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日 前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日 目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表碗扣式支架计算书汇总
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