筏板冲切计算问题
JCCAD软件筏板的冲切计算
1、等截面筏板，JCCAD软件按《建筑地基基础设计规范》的公式
计算。
2、JCCAD软件输入上柱墩时，JCCAD软件计算变截面处和柱边的
冲切计算（计算结果起控制作用），变截面处冲切锥体的顶部边长按柱墩的截面取值，如柱墩输入1500*1500，则顶部边长按1500*1500，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度，但应注意计算结果应取菜单【柱冲切板】的计算结果，【单独验算】结果错误；
柱边冲切计算按规范。
3、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角不小于60度时，JCCAD
软件仅计算变截面处的冲切计算（内冲切，在下柱墩范围内不会冲切破坏），冲切锥体的顶部边长按等效柱宽计算，等效柱宽=柱墩的边长-2*筏板厚度，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度。
如下柱墩输入2600*2600，角度75度，筏板厚度为500mm，则顶部边长按2600-2*500=1600。
4、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角小于60度时，JCCAD软
件按等厚度筏板计算冲切，仅计算柱边缘的冲切计算，冲切锥体的顶部边长按柱宽计算，冲切计算高度按筏板厚度+柱墩高度-保护层厚度。如下柱墩输入2600*2600，角度45度，筏板厚度为500mm，柱墩厚度500mm，则顶部边长柱宽，冲切高度为940mm。
5、JCCAD软件输入子筏板时，由于子筏板的输入造成软件对柱的
位置误判，会把中柱判断成角柱或边柱，故中柱软件按角柱（2边
冲切，系数1.2）、边柱（3边冲切、系数1.1）、任意柱（冲切边数大于4）计算时，均为计算错误，需人工复核。一般情况下，当子筏板按柱底轴力N/fak的正方形（fak按基本参数输入深宽修正后的地基承载力特征值）输入时，软件一般按4边冲切计算（此时，冲切计算R/s最小），当子筏板输入边长不大于于柱底轴力N/fak的正方形边长时，软件的Fl计算时，扣除的冲切锥体范围内的净反力Pj取值均按fak取值。一般情况下，子筏板边长小于2h+3bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为角柱按二边冲切计算（此时一般冲切计算满足，r/s不小于1，但应手工复核），子筏板边长大于2h+3bc小于2h+4bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为边柱按三边冲切计算，大于2h+4bc时按中柱或任意柱计算，按不少于4边冲切计算，子筏板输入边长小于柱宽+2h0（子筏板有效高度）时，均按中柱计算。子筏板冲切计算不管是否大于1均为绿色，应注意判别（仅r/s不小于1时冲切满足）。
6、JCCAD软件仅对柔性柱墩进行冲切计算，柱墩（含上、下柱墩）
的计算结果仅能采用柱冲切板的计算结果，菜单【单独验算】结果错误；筏板地基反力不考虑柱墩刚度的影响，配筋计算考虑柱墩高度。
【讨论】筏板合理厚度如何取值
1、筏板合理厚度如何取值？ 解释：（1）江湖中一般按50mm每层估算一个筏板厚度，其实这只是一个传说。筏板厚度与柱网间距、楼层数量关系最大，其次与地基承载力有关。一般来说柱网越大、楼层数越多，筏板厚度越大。 （2）根据老庄研究，对于20层以上的高层剪力墙结构，6、7度可按50mm每层估算，8 度区可按35mm每层估算；对于框剪结构或框架-核心筒结构，可按50~60mm每层估算。局部竖向构件处冲切不满足规范要求时可采用局部加厚筏板或设置柱墩等措施处理。 2、筏板基础中很多剪力墙JCCAD不能进行冲切验算怎么办？ 解释：关于筏板冲切验算，规范仅规定框架柱和核心筒必须进行验算，对于普通剪力墙冲切是没有规定的，这不是规范的疏忽。在同一工程中，如果框架柱、核心筒及短肢剪力墙的冲切都满足规范要求，那么普通剪力墙肯定是满足规范要求的。如果一定要出普通剪力墙的冲切计算书，可以采用工具箱中筏板冲切进行，按等周长的原则将剪力墙等效成形状类似的矩形柱进行验算即可。 3、关于筏板局部加厚： 局部加厚的范围是根据冲切来确定的，可以考虑筏板自重大于水浮力和小于水浮力两种情况，如果你采用的是元宝形也就是相当于一个反柱帽，要满足反柱帽的冲切要求，一般设计时确定一个最小柱帽，若计算大于最小柱帽则用大的柱帽，这就是为什么图纸有大有小的原因； 这个最小柱帽一般需都是柱边45度冲切线下去，柱墩尺寸=柱尺寸+2*（局部加厚-周边筏板厚度），当局部配筋较大时，也可加大尺寸，调整至构造配筋； 4、筏板外挑： 筏板基础设计，首先应按地基承载力确定所需的筏板面积，再根据筏板面积确定所需悬挑的长度。若计算所需的悬挑长度很小或根本不需要，建议仍将筏板外悬挑一定的长度，平衡部分建筑内部筏板产生的弯矩，减小柱或墙的受力。若无条件做，也可不进行悬挑。（同时满足外墙及柱的冲切） 从网上摘录的说法1： 筏板的平面尺寸，应根据地基承载力、上部结构的布置以及荷载分布等因素确定。需要扩大筏基底板面积时，扩大位置宜优先考虑在建筑物的宽度方向。对基础梁外伸的梁板式筏基，筏基底板挑出的长度，从基础梁外皮起算横向不宜
大板柱帽抗冲切计算
一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4） 1、设计方法及基本参数 1、设计方法： 受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。 2、柱帽构造详图： 3、材料参数： 混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（）， 2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。 柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800?=?， 楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。 2、荷载计算 1、平时荷载：（取350mm 板厚） 恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN
板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN 平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切 （1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm 设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40= （2）柱轴压力设计值层间差值确定 由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN 柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN 顶板抗冲切验算（战时荷载） 根据《规范》C.2.3条：2 /5.82751.1m kN q =?= 板块m m l l y x 4.84.8?=? ①、托板边缘处 板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=?=≥=?= ()()m h a u m 24.1331.05.124240=+??=+= 采用35C 混凝土，2 235515705.1m kN f td =?= ()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.82222 2 =?+?-??=+-=
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书 (2) 楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。 1 )内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777N b. ①+②+③荷载 支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N ? mm 跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N ? mm 剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N 挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mm c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算) 计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N ? mm 支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N ? mm 剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN 挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm 2) 抗弯强度验算 M=-107788N ? mm M + M=-185269N ? mm M+ M 4=291628N ? mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 M lax =291628N- mm=0.29kN n, ? =MU/W=291628/54000=5.40N/mm 22 楼板底模抗弯强度 ? =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。 3) 抗剪强度验算 V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N 比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 2 V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ① 1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至 钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度 2 f v =120.00N/mm 2。 2. 楼板底模验算 ( 1 )底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (m) 2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0 X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m 5跨。底模厚度18mm 板模宽度=1000mm 设计值 1. 计算参数 结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。 (1 )地基承载力验算 地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。 (2 )基础抗冲切验算 按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。 ①梁板式筏基底板的抗冲切验算 底板受冲切承载力按下式计算 *50.70/认 式中： F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值； B hp——受冲切承载力截面高度影响系数； U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长； f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。 图17.1.5-1 底板冲切计算示意 ②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算
计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力, 距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算。 石=E / %瓜 - a / l s r max^0.7(0.4 + 1.2/A)ApZ 1 式中： F i——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重； U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值； C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离； I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩； B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ； c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长； C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数； ③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算 短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算(2.3mx3.9m_2t)_20150919
电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 二、计算信息 1. 几何参数 机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm 顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×180 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 2 3. 荷载信息 吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。 三、吊钩处楼板的抗冲切验算 截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm 局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）： 300×180 截面高度影响系数： βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67
局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19 计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。 吊钩处楼板的抗冲切承载力为： 0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。 若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为 0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN 考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得 0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。 由以上计算可知，吊钩处楼板的承载力满足设计要求。
筏板基础计算
筏板基础设计分析2009 1 筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载力标准值f ≥ 250kpa 时就能满足设计要求, 如果筏基底板适当向外挑出, 则有更大的可靠度. 2 天然筏板基础的变形计算 地基的验算应包括地基承载力和变形两个方面, 尤其对于高层或超高层建筑, 变形往往起着决定性的控制作用. 目前的理论水平可以说对地基变形的精确计算还比较困难, 计算结果误差较大, 往往使工程设计人员难以把握, 有时由于计算沉降量偏大, 导致原来可以采用天然地基的高层建筑, 不适当地采用了桩基础, 使基础设计过于保守, 造价提高, 造成浪费.采用各向同性均质线性变形体计算模型,用分层总和法计算出的自由沉降量往往同实测的地基变形量不同, 这是受多种因素的影响造成的. (1) 这种理论的假定条件遵循虎克定律, 即应力—应变呈直线关系, 土体任何一点都不能产生塑性变形, 与土体的实际应力—应变状态不相一致; (2) 公式中S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i[ 2 ] 采用的计算参数系室内有侧限固结试验测得的压缩模量ESi , 试验条件与基础底面压缩层不同深度处的实际侧限条件不同; (3) 利用公式计算的建筑物沉降量只与基础尺寸有关, 而实测沉降量已受到上部结构与基础刚度的调整. 采用箱型基础或筏板基础的高层建筑物,由于其荷载大、基础宽, 因而压缩层深度大,与一般多层建筑物不同, 地基不是均一持力层. 因此在地基变形计算的公式中引入了一个沉降计算经验系数7S. 通过实际沉降观测与计算沉降量的比较, 适应高层建筑物箱型基础与筏板基础的沉降计算经验系数, 主要与压力和地层条件相关, 尤其与附加压力和主要压缩层中(0. 5 倍基础宽度的深度以内) 砂、卵石所占的百分比密切相关. 由于该系数7S 仅用于对附加压力产生的地基固结沉降变形部分进行调整, 所以《建筑地基基础设计规范》规定可根据地区沉降观测资料及经验确定.计算高层建筑的地基变形时, 由于基坑开挖较深, 卸土较厚往往引起地基的回弹变形而使地基微量隆起. 在实际施工中回弹再压缩模量较难测定和计算, 从经验上回弹量约为公式计算变形量10%～ 30% , 因此高层建筑的实际沉降观测结果将是上述计算值的1. 1～ 1. 3 倍左右. 应该指出高层建筑基础由于埋置太深,地基回弹
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
精心整理 150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距 h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m) ①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m ②砼自重24.00kN/m3 ③钢筋荷载1.10kN/m3 ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1 （2 第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mm W=bh2/6=3/12=486000mm4。 1 a. 2=-107788N·mm 剪力系数K V b. 2=-62769N·mm 2=46628N·mm 剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ =0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm 剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数K υ =1.456，υ3=Kυ P,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mm
筏板冲切计算问题
JCCAD软件筏板的冲切计算 1、等截面筏板，JCCAD软件按《建筑地基基础设计规范》的公式 计算。 2、JCCAD软件输入上柱墩时，JCCAD软件计算变截面处和柱边的 冲切计算（计算结果起控制作用），变截面处冲切锥体的顶部边长按柱墩的截面取值，如柱墩输入1500*1500，则顶部边长按1500*1500，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度，但应注意计算结果应取菜单【柱冲切板】的计算结果，【单独验算】结果错误； 柱边冲切计算按规范。 3、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角不小于60度时，JCCAD 软件仅计算变截面处的冲切计算（内冲切，在下柱墩范围内不会冲切破坏），冲切锥体的顶部边长按等效柱宽计算，等效柱宽=柱墩的边长-2*筏板厚度，冲切计算高度按筏板厚度-保护层厚度。 如下柱墩输入2600*2600，角度75度，筏板厚度为500mm，则顶部边长按2600-2*500=1600。 4、JCCAD软件输入下柱墩且与水平面夹角小于60度时，JCCAD软 件按等厚度筏板计算冲切，仅计算柱边缘的冲切计算，冲切锥体的顶部边长按柱宽计算，冲切计算高度按筏板厚度+柱墩高度-保护层厚度。如下柱墩输入2600*2600，角度45度，筏板厚度为500mm，柱墩厚度500mm，则顶部边长柱宽，冲切高度为940mm。 5、JCCAD软件输入子筏板时，由于子筏板的输入造成软件对柱的 位置误判，会把中柱判断成角柱或边柱，故中柱软件按角柱（2边
冲切，系数1.2）、边柱（3边冲切、系数1.1）、任意柱（冲切边数大于4）计算时，均为计算错误，需人工复核。一般情况下，当子筏板按柱底轴力N/fak的正方形（fak按基本参数输入深宽修正后的地基承载力特征值）输入时，软件一般按4边冲切计算（此时，冲切计算R/s最小），当子筏板输入边长不大于于柱底轴力N/fak的正方形边长时，软件的Fl计算时，扣除的冲切锥体范围内的净反力Pj取值均按fak取值。一般情况下，子筏板边长小于2h+3bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为角柱按二边冲切计算（此时一般冲切计算满足，r/s不小于1，但应手工复核），子筏板边长大于2h+3bc小于2h+4bc（h为筏板厚度，bc为柱宽）判为边柱按三边冲切计算，大于2h+4bc时按中柱或任意柱计算，按不少于4边冲切计算，子筏板输入边长小于柱宽+2h0（子筏板有效高度）时，均按中柱计算。子筏板冲切计算不管是否大于1均为绿色，应注意判别（仅r/s不小于1时冲切满足）。 6、JCCAD软件仅对柔性柱墩进行冲切计算，柱墩（含上、下柱墩） 的计算结果仅能采用柱冲切板的计算结果，菜单【单独验算】结果错误；筏板地基反力不考虑柱墩刚度的影响，配筋计算考虑柱墩高度。
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例
PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例PKPM软件JCCAD筏板基础设计步骤举例 一、地质资料输入 1、PKPM软件的JCCAD部分进行基础设计时，不一定要输入地质资料。 对于无桩的基础，如果不进行沉降计算，则可以不输入地质资料；如果要进行沉降计算，则需要输入地质资料。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度。 对于有桩基础，如果不进行单桩刚度及沉降计算的话，可以不输入地质资料；否则就要输入。输入土的力学指标包括：压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角和粘聚力。 2、在PKPM软件主界面“结构”页中选择“JCCAD”软件的第一项“地质资料输入”，程序进入地质资料输入环境，如下图所示： 3、土层布置
给地质资料命名之后，开始进行土层布置，点击右侧菜单“土层布置”，如下图所示： 弹出土层参数对话框，显示用于生成各勘测孔柱状图的地基土分层数据，如下图所示：4、输入孔点
单击“孔点输入”→“输入孔位”，以相对坐标和米为单位，逐一输入所有勘测孔点的相对 位置。孔点输入结束后，程序自动用互不重叠的三角形网格将各个孔点连接起来，并用插值法将孔点之间和孔点外部的场地土情况计算出来。如下图所示： 程序要求孔点形成的三角形网格互不交叉，互不重叠。如孔点位置十分复杂，程序自动形成的网格不能满足上述要求，可以通过“网格修改”命令由人工修改完成。 点击“修改参数”，点取已输入的孔点，弹出孔点土层参数对话框，如下图所示。对话框中显示的是标准孔点的土参数，应按各勘测孔的情况修改表中的数据，如土层低标高、土层参数、空口标高、探孔水头标高等。空口位置一般不采用绝对坐标，不必修改孔口坐标。如某一列各勘测孔的土参数相同，可以选择“用于所有点”，以减少修改土层参数的工作量。
抗冲切验算
1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求） 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
应满足如下要求 式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2； βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取 h0=300-35=265mm； A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8× 2.475=9.405m2； a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m
a m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m F l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN 0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥ 143.996kN，满足要求！ 3、承台底部配筋计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m； l,b-----基础底面的长和宽； p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大 和最小地基反力设计值， p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2； p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2； G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN； M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2× 238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mm厚板模板支撑计算书 1.计算参数 结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 f m =13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向 间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v =120.00N/mm2。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q 1 = 8.38 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q 2 = 4.88 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 1 =K M q 1 L2 =-0.105×8.38×3502=-107788N·mm 剪力系数K V =0.606 ，V 1 =K V q 1 L=0.606×8.38×350=1777N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105，M 2 =K M q 2 L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm 跨中弯矩系数K M =0.078，M 3 =K M q 2 L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm 剪力系数K V =0.606，V 2 =K V q 2 L=0.606×4.88×350=1035N 挠度系数K υ=0.644,υ 2 =K υ
筏板冲切
筏板抗冲切、剪切计算(FBCQ-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料： 1.1 已知条件： 筏板类型：梁板式 混凝土强度等级：C30 纵筋保护层厚度：a s = 40mm 荷载标准组合的地基土平均净反力值：p = 242.00kPa 筏板厚度：d = 519mm 板格边长：ln1 = 5000mm ln2 = 5000mm _计算简图 1.2 计算要求 1) 筏板受冲切承载力验算 2) 筏板受剪切承载力验算 2 筏板抗冲切计算过程和计算结果 2.1 筏板抗冲切验算 根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算
≤F l 0.7βhp f t u m h 0 式中：F l 为作用在图中阴影部分上的地基土平均净反力设计值 u m 为距基底梁边h 0/2处冲切临界截面的周长 受冲切承载力截面高度影响系数，根据《地基规范》8.2.7确定βhp 如下 h = d = 519mm 因为h ≤ 800mm, 故βhp = 1.0 查《混凝土规范》表4.1.4-2，所选C30轴心抗拉强度设计值f t 为 f t = 1430.00kPa 截面有效高度h 0的值为 h 0 = d － a s = 519 － 40 = 479mm 冲切临界截面周长u m 的值为 u m = 2 × [(ln 1 － h 0) + (ln 2 － h 0)] = 2*[(5000 － 479) + (5000 － 479)] = 18.08m 受冲切混凝土冲切抗力 0.7βhp f t u m h 0 = 0.7×1.000×1430.00×18.08×0.48 = 8670.90kN 矩形阴影部分的面积为A A = (ln 1 － 2h 0)×(ln 2 － 2h 0) = (5.000 － 2×0.479)×(5.000 － 2×0.479) = 16.338m 2 矩形阴影面积上的地基土平均净反力设计值为 F l = p ×A = 242.00×16.338 = 3953.74kN ≤F l 0.7βhp f t um h 0 = 8670.90kN ------筏板抗冲切验算满足------ 2.2 筏板抗剪切验算 根据《地基规范》8.4.5条，采用以下公式计算 ≤V s 0.7βhs f t ( )-l n 22h 0 h 0 式中：V s 为距梁边缘h 0处，作用在图中梯形阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值 βhs 为受剪切承载力截面高度影响系数 受剪切承载力截面高度影响系数βhs 计算 根据地基规范8.4.5-4
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算: （1）柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：5217KN 人防荷载作用下内力标准值：2888KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求 （2）柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：2333KN 人防荷载作用下内力标准值：2811KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN 满足要求 （3）柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况： 恒荷载作用下内力标准值：4325KN 人防荷载作用下内力标准值：4055KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN 柱帽厚度1100：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN 满足要求
（4）柱对底板抗冲切验算 21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN 人防荷载作用下内力标准值：4453KN 人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN 柱帽厚度1000：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求 底板对柱，柱帽抗冲切验算： 水浮力及底板自重标准值：67KN/m2 人防荷载标准值：50KN/m2 a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN 满足要求 b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2 底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN 底板厚度600：抗冲切验算： 人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN 平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN 满足要求
筏板冲切抗剪计算书
筏板冲切抗剪计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、设计资料 1.筏板信息 筏板类型: 平板式筏基 筏板厚度: d = 500 mm 板格边长: ln1 = 2000 mm 板格边长: ln2 = 2000 mm 混凝土强度等级: C35 筏板计算用保护层厚度a s = 30 mm 2.地基信息 地基土净反力设计值: F l = 180.00 kPa 3.柱信息 柱截面长: h = 500 mm 柱截面宽: w = 500 mm 柱x方向弯矩: M x = 300.00 kN·m 柱y方向弯矩: M y = 180.00 kN·m 柱轴力设计值: N = 500.00 kN 柱类型: 中柱 4.柱墩信息 柱墩截面宽: w1 = 1100 mm 柱墩截面长: h1 = 1100 mm 柱墩高: d1 = 300 mm d d 1 N 5.设计时执行的规范: 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范 二、筏板抗冲切验算 1．受冲切承载力计算 柱截面长边与短边的比值βs计算 βs = max(h,w)/min(h,w) = max(500 , 500)/min(500 , 500) = 1.00 ∵βs < 2 ∴βs = 2 受冲切承载力截面高度影响系数计算 根据地基规范8.2.7条确定βhp如下: h = d = 800 mm
筏板基础计算
pkpm平板筏基建模方法 目前工程中，“柱下或者剪力墙下平板式筏板”在pkpm里计算，简单概括有三个方法：“倒楼盖”“弹性地基梁法”“桩筏筏板有限元计算”。 具体到用“弹性地基梁法”（即jccad中第三个菜单）计算“柱下或者剪力墙下平板式筏板”的操作步骤是什么，这个流程是什么下面具体罗列： 1、首先要按地勘报告输入地质数据，用于沉降计算。非常重要。 2、在菜单2中输入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用网格延伸命令将网格向外延伸一个悬挑长度，然后定义并布置筏板，给出厚度和埋深，并做柱和墙的冲切验算，看看板厚是否满足要求，如不满足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部构件”的菜单中）。 3、输入筏板荷载，如果是平板式基础，可以直接布置板带，程序自动确定板带翼缘宽度形成地基梁模型。也可以不布置板带，直接定义地基梁形成梁元模型。 4、进入菜单3，按梁有限元法计算筏板。首先需要计算沉降，这里有个非常重要的概念，就是地基模型的选用。程序用模型参数kij（默认为0.2）来模拟不同的地基模型，kij=0的时候，为经典文克尔地基模型，kij=1的时候，为弹性半空间模型，不明白看教材。一般软土取低值0~0.2，硬土取高值0.2~0.4。其它参数不难理解，不赘述。梁元法程序提供两种沉降计算模式，刚性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板为完全柔性，而刚性沉降则假定为完全刚性。计算完成后，程序用求出的各区格反力除以其沉降值得到各区格的地基刚度值，然后转换为地梁计算用的地梁下的基床反力系数，这样便确定了基地的反力分布，用于下一步的内力计算。沉降计算是筏板计算的核心步骤。 4、基床系数k的合理性判断。沉降计算完毕后，计算数据中会给出各区格的地基刚度，即基床系数。这个系数一般要比建议值小很多。基床系数的合理性，关键看沉降计算结果。可用规范分层总和法手算地基中心点处的沉降值作比较。如出入大，应调整基床系数使其接近手算值。因此，用软件算连续基础，实际上就是对基床系数的校核。菜单5的有限元法中提供的“沉降试算”功能，就是这个思想（其实这个功能就是给懒人和初学者开发的）。 5、对于基床系数的调整，程序提供了一种方便的功能--可以按照广义文克尔地基模型进行地基梁计算，即变基床系数调整法。可以把你输入的基础系数，按照已经计算完毕的各区格的刚度变化率进行调整，作为新的基础系数用于下一步的地基梁内力计算。 6、基础计算模型一般用普通弹性地基梁就可以了，倒楼盖模型缺点较多，一般不推荐。考虑上部结构刚度可根据具体情况选择完全刚性，或等代刚度法。 筏板基础设计分析2009 1筏板基础埋深及承载力的确定 天然筏板基础属于补偿性基础, 因此地基的确定有两种方法. 一是地基承载力设计值的直接确定法. 它是根据地基承载力标准值按照有关规范通过深度和宽度的修正得到承载力设计值, 并采用原位试验(如标惯试验、压板试验等) 与室内土工试验相结合的综合判断法来确定岩土的特性. 二是按照补偿性基础分析地基承载力. 例如: 某栋地上28 层、地下2 层(底板埋深10m ) 的高层建筑, 由于将原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 则卸土土压力达180kpa, 约相当于11 层楼的荷载重量;如果地下水位为地面下2m , 则水的浮托力为80kpa, 约相当于5 层楼的荷载重量, 因此实际需要的地基承载力为14 层楼的荷载. 即当地基承载
冲切
板冲切承载力计算(CQ-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1. 已知条件: 混凝土: C30, f t=1.43N/mm2 箍筋: HRB335, f yv=300N/mm2 局部荷载: F l=56.00kN 圆形作用面: d c=48mm 板厚: h=100mm 纵筋合力点到板近边距离: a s=10mm 柱位置影响系数: αs=20 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2. 计算过程: 2.1. 计算参数的选取 1) 界面有效高度 h0=h-a s=100-10=90mm 2) 板厚h=100mm < 800mm, 取βh=1.0 (《混凝土规范》第6.5.1条) 3) 圆形作用面取βs=2.0 4) 作用面积形状的影响系数η1=0.4+1.2/βs=0.1+1.2/2.0=1.00 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数η2=0.5+αs h0/(4u m)=0.5+20×90/(4.0×434)=1.54
影响系数η=min{η1, η2}=1.00 (《混凝土规范》第6.5.1条) 2.2. 验算受冲切承载力 局部荷载设计值 F l=56.0kN 1) 根据《混凝土规范》式6.5.3-1, 受冲切截面验算: 1.2f t u m h0 =1.2×1.43×1.00×434×90=66.96kN > F l=56.00kN 故受冲切截面满足 2) 根据《混凝土规范》式6.5.3-2, 与呈45°冲切破坏椎体斜截面相交的全部箍筋截面面积: ) 0.25pc,m u =(56000-(0.5×1.43+0.25×0.00)×1.00×434×90)/(0.8×360)=98mm2每侧箍筋的计算面积为A svu/4=24mm2 2.3. 配筋结果 每侧实配箍筋(两肢)为: 5D8@30(503mm2), 共计2011mm2