楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书
(2) 楼板底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算
a. ①+②+③+④荷载
支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N ? mm
剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777N
b. ①+②+③荷载
支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N ? mm
跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N ? mm
剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N
挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mm
c. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)
计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N ? mm
支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N ? mm
剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN
挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm
2) 抗弯强度验算
M=-107788N ? mm M + M=-185269N ? mm M+ M 4=291628N ? mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
M lax =291628N- mm=0.29kN n, ? =MU/W=291628/54000=5.40N/mm
22
楼板底模抗弯强度 ? =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。
3) 抗剪强度验算
V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N
比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力
2
V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ①
1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至
钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度
2 f v =120.00N/mm 2。 2. 楼板底模验算
( 1 )底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位
计算宽度 (m)
2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0
X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0
X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50
kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m
5跨。底模厚度18mm 板模宽度=1000mm
设计值 1. 计算参数
结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度
E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；
v=1.40N/mm2,满足要求。
4）挠度验算
u max=0.13+0.54=0.67mm
[u ]=350/250=1.40mm
楼板底模挠度 u max=0.67mmv [ u ]=1.40mm,满足要求。
内力图如下图。
（3）第一层龙骨（次楞）验算
钢管横向间距1000mm第一层龙骨（次楞）间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨（次楞）采用木枋 b=40mm,h=90mm W=bh/6= 40X 902/6=54000mm3,I=bh 3/12= 40X 90 3/12=2430000mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数 K=-0.125 , q=q i X第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=8.38 X 350/1000=2.93 kN/m
22
MUF-KgL 二-0.125 X 2.93 X 1000 =-- 366250N- mm二-0.37kN ?m
（T =Mn ax/W=366250/54000=6.78N/mm 2
第一层龙骨（次楞）抗弯强度（T =6.78N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数 K V=0.625 ， V max=K V qL=0.625 X2.93 X 1000=1831N=1.83kN
t =3V max/ （2bh）=3X 1831/（2 X 40X 90）=0.76 N/mm2
22
第一层龙骨（次楞）抗剪强度 t =0.76N/mm2vf v=1.40N/mm2, 满足要求。
3）挠度验算
挠度系数 K u=0.521 , q' =q2X第一层龙骨（次楞）间距 / 计算宽度=4.88/1.2 X 350/1000=1.42kN/m=1.42 N/mm
' 4 4
u max=K u q'L4/（100EI）= 0.521X1.42X1000 4/（100 X9000X2430000）=0.34 mm [ u ]=1000/250=4.00mm
第一层龙骨（次楞）挠度 u max=0.34mmv [ u ]=4.00mm, 满足要求。
计算简图及内力图如下图。
（4）第二层龙骨（主楞）验算
钢管纵向间距1000mm计算跨数5跨。第二层龙骨（主楞）采用双钢管 A=848mr^; W=8980mmi=215600mm
1）抗弯承载力验算
弯矩系数 K M=0.305 ， P=1.250 X 2.93 X 1000=3663N=3.66kN
Mn ax=KvPL=0.305 X 3663X 1000=11172152 mm=1.12kNm
（T =Mn ax/W=1117215/8980=124.41N/mm 2
22
第二层龙骨（主楞）抗弯强度（T =124.41N/mm v f=205.00N/mm ,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数 K V=1.716 ， V max=K V P=1.716X3.66X1000=6281N=6.28kN
t =3V max/（2bh）= 3X 6281/（2 X 2X 424）=11.11 N/mm2
第二层龙骨（主楞）抗剪强度T =11.11N/mm2v f v=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数 K u=3.618 ， P，=1.250X1.42X1000=1775N=1.78 N
， 3 3
u max=K u P，L3/（1 00Ei）= 3.618X1775X1000 3/（100X206000X215600）=0.72 mm [ u ]=1000/250=4.00mm
第二层龙骨（主楞）挠度 u max=0.72mmv[u ]=4.00mm, 满足要求。计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算（1）荷载计算
每根钢管承载 N QK1=11789N 每根钢管承载活荷载 (1.0kN/m 2):N QK2=1.00 x 1.00 x 1X 1000=1000N
每根钢管承载荷载N QK=N QKI + N QK=11789+1000=12789N
钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=9.50 X 0.0326 X 1000=310N
水平拉杆 7 层,拉杆重量=7X (1.00+1.00) X 0.0326 X 1000=456N
扣件单位重量 14.60N/个，扣件重量=7X 14.60=102N
支架重量 N G=立杆重量+水平拉杆重量 +扣件重量=310+456+102=868N
钢管轴向力 N=1.2N GK+N Q K=1.2 X 868+12789=13831N
⑵钢管立杆长细比验算
L o=h=1.50m=150.00cm,钢管的 i=1.59cm,入=L o/i=150.00/1.59=94.34
钢管杆件长细比 94.3 V 150.0,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
2
=0.634,P=N/( A)=13831/(0.634 X 424.00)=51.45N/mm
钢管立杆稳定性 51.45N/mm2v 205N/mn i,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管脚手架立杆设配套底座150X 150mm支承面为混凝土楼板(按 C30考虑)，楼板厚=1500mm,上部荷载为:
F=13831/1000=13.83kN
(1)支承面受冲切承载力验算
2
p s=2.00,f t=1.43N/mm ,h o=1500-20=1480mm, n =0.4 + 1.2/ p S=1
2
(T pc.m=0N/mm,U m=2X (150+1480)+2 X (150+1480)=6520mm, p h=1
(0.7 p h f t + 0.25 (T pc,m) n Unh O=[(0.7 X 1 X 1.43+0.25 X 0) X 1.00 X 6520X 1480]/1000 =9659.25kN
受冲切承载力 9659.25kN > F=13.83kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
2 2
A=(0.15+2 X 0.15) X (0.15 X 3)=0.20m ,A l=0.15 X 0.15=0.02m
0.5 2
p i=(A b/A l) =3.16,f cc=0.85 X 14300=12155kN/m , co =0.75
3 p l f cc A l=0.75 X 3X 12155 X 0.02=546.98kN 支承面局部受压承载力 546.98kN > F a=13.83kN,满足要求。
5.计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=40mm h=90mm间距350mm第二层龙骨(主楞)采用双钢管①48 X 3.0 , A=424m^ 钢管横向间距 1000mm,钢管纵向间距 1000mm,立杆步距1.50m。
在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀
撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45° -60° ,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
消力池j及海曼施工方案
第二节泄洪工程施工方案 一、概述 消力池及海漫：洞式溢洪道和导流泄洪洞尾端接消力池和海漫。消力池池长80m，池深为7.0m、宽17m，池底高程4045.00m，两侧边墙采用衡重式挡土墙，墙顶宽1m墙底宽2m，墙高15m，墙顶高程4060.00m，消力池池长60m，池宽17m，池后接286.10m长的海漫，海漫高程4052.00m，两侧边墙采用重力式挡土墙，墙顶宽1m，墙底宽2.8m，墙顶高程4056.00m，海漫采用钢筋笼海漫。 二、施工工法 （一）混凝土入仓方案 消力池混凝土浇筑顺序：右边墙及下游延长段→左边墙→底板。 消力池常态混凝土各部位入仓方案详见图表1。 图表1 常态混凝土入仓方案 备注：上述砼入仓方案根据工程实施情况，在满足砼浇筑质量及强度前提下，视实际进行适当调整。
（二）混凝土拌制 一期常态混凝土拌制采用2×4.5m3强制式拌和楼1座（铭牌生产能力：常态混凝土300m3/h），1.0m3强制式搅拌站1座（铭牌生产能力：常态混凝土60m3/h），可以满足常态混凝土月最高浇筑强度1.58万m3/月和最大入仓强度的要求。 （三）模板 消力池边墙模板包括直立面和斜面两种模板，拟采用大型钢模板、大型组合胶合板，大模板尺寸为3×4.5m，采用钢管支撑及钢筋内拉条安装固定，模板的拆除与安装均采用25t汽车吊。 （四）钢筋 本工程钢筋制作均在厂内进行，由汽车运至现场，汽车吊吊运至仓面，在仓内进行绑扎和连接。 （五）止水 在止水材料埋设处的常态混凝土施工应特别细心需设置专门的支撑结构，妥善保护止水材料，保证止水构造的正确位置，止水材料周围混凝土摊铺必须细心，严禁骨料集中，采用振捣器仔细谨慎地进行振捣密实，止水材料如有损坏应及时加以修复，该部位混凝土中的大骨料应人工予以剔除，以免产生渗水通道。 （六）混凝土分层分块 混凝土分块以设计图纸中永久缝为分块，一般不设临时施工缝，若需增设临时施工缝时，必需先获得监理工程师的批准。混凝土施工分层分块详见附图：《消力池常态混凝土分层分块图（1/2）（2/2）》。
圆形水池计算书
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
橡胶坝设计计算书
陂头设计计算书
目录 1 工程概况 (1) 1.1陂头布置 (1) 1.2水文资料 (2) 1.3地质资料 (2) 1.4等级及安全系数 (2) 1.5地震烈度 (2) 2 主要计算公式及工况 (3) 2.1主要计算公式 (3) 2.1.1 防渗计算 (3) 2.1.2 整体稳定及应力计算公式 (3) 2.1.3 消能防冲计算 (4) 2.2计算工况 (6) 2.2.1 防渗计算工况 (6) 2.2.2 整体稳定及应力计算工况 (6) 2.2.3 消能防冲计算 (7) 3 梅岗橡胶坝计算 (9) 3.1渗流稳定计算 (9) 3.2橡胶坝整体稳定及应力计算 (9) 3.3消能计算 (12) 4 双孖橡胶坝计算 (14) 4.1渗流稳定计算 (14) 4.2橡胶坝整体稳定及应力计算 (14) 4.3消能计算 (17)
1工程概况 1.1 陂头布置 本工程拦河陂头有2座，分别是位于肋下河的梅岗陂和甲子河的双孖陂，主要作用是壅水灌溉。 （1）梅岗陂 梅岗陂采用橡胶坝形式，橡胶坝底板高程为 5.60m，坝袋净高4.10m，坝袋长20.82m，设计正常挡水位9.70m。坝底板顺水流方向长度18.00m，底板厚2.00m，上、下游两端设齿槽，坝体段基面大部高程3.60m，齿槽底高程为3.00m，建筑物基础均坐落在残积土。两侧边墙墙顶高程为10.50m，为满足坝袋锚固要求，边墙迎水坡坡比为1:0.5，底板与两侧边墙采用U型C25钢筋砼结构。 （2）双孖陂 双孖陂采用橡胶坝形式，橡胶坝底板高程为8.50m，坝袋净高3.50m，坝袋长26.0m，设计正常挡水位12.00m。坝底板顺水流方向长度15.00m，底板厚2.00m，上、下游两端设齿槽，坝体段基面大部高程6.70m，齿槽底高程为6.20m，建筑物基础均坐落在全风化泥质粉砂岩。左侧边墙墙顶高程为14.00m，右侧边墙墙顶高程为12.50m，为满足坝袋锚固要求，边墙迎水坡坡比为1:0.5，底板与两侧边墙采用U型C25钢筋砼结构。
消力池现浇混凝土施工方案样本
消力池现浇混凝土 施工方案
广西右江鱼梁航运枢纽船闸及二期坝 主体土建工程 消力池现浇混凝土施工方案 编制单位：中交四航局-葛洲坝五公司右江鱼梁工程联合项目经理部技术负责人： 编制人： 日期：
目录 一．工程概况 ............................................................................ 错误!未定义书签。二．施工工艺 ............................................................................ 错误!未定义书签。 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 ................................... 错误!未定义书签。三．施工方法 ............................................................................ 错误!未定义书签。 3.1施工顺序与施工道路........................................................... 错误!未定义书签。 3.2施工分块 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.3模板工程 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.4钢筋工程 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.5混凝土工程 .......................................................................... 错误!未定义书签。 3.6拆模...................................................................................... 错误!未定义书签。 3.7构件养护 .............................................................................. 错误!未定义书签。四．施工进度计划..................................................................... 错误!未定义书签。五．主要劳动力及机械设备...................................................... 错误!未定义书签。 5.1主要劳动力计划................................................................... 错误!未定义书签。 5.2主要机械设备 ...................................................................... 错误!未定义书签。六．质量保证措施..................................................................... 错误!未定义书签。 6.1施工测量 .............................................................................. 错误!未定义书签。 6.2钢筋加工及绑扎保证措施................................................... 错误!未定义书签。 6.3模板保证措施 ...................................................................... 错误!未定义书签。
消防水池计算书
消防水池计算书 （一）处理池没水时荷载 1、池壁计算 主动土压力系数Ka取1/3 土重度r=18KN/m3无地下水池壁4.7m深 ∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算 第一种情况 三种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2 跨中18.6 0 5.2 支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m
支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m 跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m 假设壁厚h=250,混凝土强度C30 查表可知选筋12100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。且配筋率0.452%，合适。 所以外钢筋选配12100 As=1131mm2/m 弯矩图 第二种情况 水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m
两种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 下端支座-41.5 -69.22 跨中18.6 30.94 支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m 支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m 跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m 池壁侧、外侧为12100均满足强度和裂缝要球。
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书 一、概述 溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深,底板高程为，消力池底板厚度为,。底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚。泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。海漫采用浆砌石，厚。 二、主要设计依据及参数选取 1．特征水位及流量 正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。 洪水流量及水位见表2-1。 底板采用C30混凝土: 容重m3, fc= N/mm2, ft=mm2；弹性模量Ec=×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度?=～，粘滞力c=～；Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm 三、设计工况 本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下： （1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合） 四、底板荷载计算 1.计算公式及参数选取 （1）自重 G=γ c ×A×h G —底板自重（KN）； A —底板面积（m2），306m2； h —底板厚度（m），； γ C —C30混凝土容重，取值24KN/m3。 带入数据求的底板自重为3672KN。 （2）时均压力P w =γ w ×H×A P w —水压力（KN）； H —下游水深（m）； A —底板面积（m2）；γw—水的容重。
表4-2 时均压力计算表 计算工况底板面积 （m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）时均压力（KN） 正常蓄水30600设计洪水306 校核洪水306 （3）扬压力Py=γ w ×(H+h)×A Py—底板承受的扬压力（KN）； H —下游水深（m）； h—底板厚度（m），此处为； γw—水的容重，取值m3； 表4-3 扬压力计算表 计算工况底板面 积（m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN） 正常蓄水3060设计洪水306 校核洪水306 （4）脉动压力 P m =a m ××γ w ×A P m —脉动压力(KN）； V —底板计算断面处得平均流速（m/s） a m —脉动压力系数，此处取值； A —底板面积（m2），306m2； γ w —水的容重，取值m3； 计算工况下泄流量 （m3/s） 下游水 深(m) 平均流 速(m2/s) 水的容重 (KN/m3) 脉动压力 （KN） 设计洪水 校核洪水 （5）作用效应及抗力效应函数 作用效应函数（垂直向上所有合力） R（）=γ Q ×P y +γ Q ×P m 抗力效应函数（垂直向下所有合力） S（）=γ G ×G+γ Q ×P w γ G ——永久荷载分项系数，取； γ Q ——可变荷载分项系数，取；
溢洪道消力池施工方案
**电站土建主体工程C1标**溢洪道消力池施工方案 **有限公司 **电站工程项目经理部
2017年3月 审批： 校核： 编写：
目录 1. ........................................................................................................................... 综合说明1 1.1. .................................................................................................................................. 工程简介 1 1.2. .................................................................................................................................. 施工依据 1 1.3. ............................................................................................................................. 主要工程量 1 2. .................................................................................................................. 施工进度计划2 3. ........................................................................................................................... 施工布置2 3.1. ........................................................................................................................ 施工道路布置 2 3.2. ................................................................................................................... 施工风水电布置 2 3.3. ......................................................................................................... 混凝土供应系统布置 2 4. ........................................................................................................................... 施工方法3 4.1. ............................................................................................................................. 土石方开挖
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
消力池稳定计算.doc
***水库工程 上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿 (可研阶段) ************有限公司 XXXX年11月
审定：审查：校核：编写：
目录
1计算目的 根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。 2计算要求 满足可行性研究阶段要求。 3计算依据 《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX 《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 《溢洪道设计规范》SL253-XXXX 《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》 4计算过程 4.1基本参数 消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。 4.2 计算公式 消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。 (2)宣泄设计洪水流量。 (3)宣泄校核洪水流量。 根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算： 123 12 f P P P K Q Q ++= + 式中：P 1—底板自重，KN ； P 2—底板顶面上的时均压力，KN ； P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重 护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。 (2)时均压力 时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求， cos tr w p h γθ= 式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)； w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；
消力池现浇混凝土施工方案
广西右江鱼梁航运枢纽船闸及二期坝 主体土建工程 消力池现浇混凝土施工方案 编制单位：中交四航局-葛洲坝五公司右江鱼梁工程联合项目经理部 技术负责人： 编制人： 日期：
目录 一．工程概况 (3) 二．施工工艺 (3) 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 (3) 三．施工方法 (3) 3.1施工顺序与施工道路 (4) 3.2施工分块 (4) 3.3模板工程 (4) 3.4钢筋工程 (7) 3.5混凝土工程 (7) 3.6拆模 (8) 3.7构件养护 (8) 四．施工进度计划 (8) 五．主要劳动力及机械设备 (8) 5.1主要劳动力计划 (8) 5.2主要机械设备 (9) 六．质量保证措施 (9) 6.1施工测量 (9) 6.2钢筋加工及绑扎保证措施 (9) 6.3模板保证措施 (10) 七．安全保证措施 (11) 附件1： (13)
一．工程概况 二期坝消力池为3#~9#孔消力池，消力池结构设有尾坎，长为41.50m，其宽度为130m（含纵向导墙基础及左岸边导墙基础宽），底板顶高程为85.50m，消力池底板采用三级配C9030混凝土，坝下0+026.70~坝下0+52.70始端厚度为2.80m，末端厚度为1.50m，其余为1.5m厚。消力池底板下设粒径0.5~7cm 级配砂卵石混合倒滤料层，其厚度为0.45m。为了减少扬压力对消力池底板的作用，消力池底板采用透水护坦。在坝下0+036.70处设一排消力墩，墩高1.5m，采用C40混凝土。沿41.50m长的消力池底板中部设置两条纵缝，一条位于坝下0+039.70处，一条位于坝下0+052.70处；沿顺水流方向的分缝间距均为12.75m，缝宽2cm。在坝下0+026.70~坝下0+039.70消力池底板正方形布设了间距为2.0m×2.0m的φ25锚筋，且要求锚筋入岩深度不小于3.50m。 二．施工工艺 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 图1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 三．施工方法
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，
消力池计算
********************************************************************** 计算项目：消能工水力计算1 ********************************************************************** ---------------------------------------------------------------------- [ 消力池断面简图] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件] ---------------------------------------------------------------------- [基本参数] 消能工类型:下挖式消力池 计算目标:设计尺寸 上游底部高程:1.000(m) 下游底部高程:0.000(m) 消力池首端宽度:6.000(m) 消力池末端宽度:6.000(m) 水流的动能校正系数:1.000 泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950 消力池出流流速系数:0.950 水跃淹没系数:1.050 是否计算消力池前段长度:交互 消力池前段长度:0.000(m) 自由水跃跃长计算系数:6.900 水跃长度校正系数:0.750 是否计算消力池底板的厚度:计算 消力池底板计算系数K1:0.200 消力池底板安全系数K2:1.300 消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3) 脉动压强系数:0.050
闸门水力计算说明
水闸水力计算说明 一、过流能力计算 1.1外海进水 外海进水时，外海水面高程取5.11m ，如意湖内水面高程取1.0m 。中间三孔放空闸，底板高程为-4.0m ，两侧八孔防潮闸底板高程为2.0m ，每孔闸净宽度为10m 。 表2 内海排水时计算参数特性表 外海水位/m 湖内水位/m 5.11 1.0 1.1.1中间三孔放空闸段 a.判定堰流类型 27.511 .948 == H δ 式中δ为堰壁厚度，H 为堰上水头。 2.5＜5.27＜10，为宽顶堰流。 b.堰流及闸孔出流判定 11 .95 = H e =0.549≤0.65，为闸孔出流。 式中，e 为闸门开启高度，H 为堰、闸前水头。 c.自由出流及淹没出流判定 闸孔出流收缩断面水深h c=ε1e=5.0×0.650=3.25m 。 式中，e 为闸门开启高度，为5.0m ； ε 1为垂向收缩系数， 查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-4-1 得0.650。 收缩断面处水流速为 υc=)(20c h H g -?=）（25.311.981.9295.0-???=10.19m/s 。 式中，ψ为闸孔流速系数，查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-4-3，取0.95； H 0为闸前总水头，为9.11m ； hc 为收缩断面水深。
收缩断面水深hc 的共轭水深 hc”=)181(22 -+ c c c gh h ν=)125 .381.919.1081(225.32 -??+=6.83m ； 下游水深ht=5.0m ＜hc”=6.83m ，故为自由出流。 d.过流量计算 根据闸孔自由出流流量计算公式 Q 1=002gH be μ=11.981.92530503.0?????=1008.71m3/s 。 式中，μ0为流量系数，平板闸门流量系数可按经验公式 μ0=0.60-0.176 H e =0.60-0.176×0.549=0.503； b 为闸孔宽度，为3×10=30m 。 1.1.2两侧八孔防潮闸段 a.判定堰流类型 43.1511 .348 == H δ ＞10，过渡为明渠流。 式中δ为堰壁厚度，H 为堰上水头。 b ．过流量计算 因泄洪闸下游与陡坡相连，水利计算可按堰流计算方法进行。 H h t =11 .31-=-0.32＜0.8，为自由泄流； 式中，h t 为堰顶下游水深，H 为堰顶上游水深。 因堰顶设有闸墩，应考虑侧收缩影响，采用宽顶堰流量公式计算泄流量： Q 2=2 3 02H g mnb c σ=2 311.381.92108377.0985.0??????=721.70m3/s 。 式中，m 为流量系数，因进口为斜坡式进口，P/H=7/3.11=2.25，cot θ=30/7=4.286，查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-2-1取m=0.377； b 为每孔闸净宽，为10m ； n 为孔数，为8孔； H 0为堰上水头，为3.11m ； ζc 为侧收缩系数，为有底坎宽顶堰的侧收缩系数，可由别津斯基公式计算
排水沟计算
排水沟道 排水沟采用梯形土沟，边坡1：，沟底纵坡与地面坡度保持一致，且不小于2‰，共布置排水沟948m 。 a ）坡面洪水计算 暴雨强度采用下式计算 （） 设计流量采用下式计算 F q Q ?=设 （） 汇水面积，经计算设计流量为0.26m 3/s ，加大流量按设计流量的倍计算为0.34 m 3/s 。 b ）排水沟断面尺寸 渠顶安全超高根据《灌溉与排水工程设计规范》（GB50288-99）的规定，选择0.2m ，排水沟尺寸拟定通过试算确定，计算过程如下： ---------------------------------------------------------------------- [ 渠道断面简图 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] ---------------------------------------------------------------------- [基本参数] 渠道类型: 清水渠道 水流运动状态:均匀流 计算目标: 计算底宽和深度 断面类型: 梯形断面 596.0)lg 75.01(670t P q +=
渠道的等值粗糙高度:(mm) 水的运动粘滞系数: ×10^-6(m2/s) 计算谢才系数公式采用manning公式 是否验算不冲不淤流速:验算 渠道的不冲流速Vc:(m/s) 渠道的不淤流速Vy:(m/s) 渠道流量：(m3/s) 渠道底坡： [几何参数] 渠道宽深比(b/H): 渠道边坡系数m1: 渠道边坡系数m2: 渠道堤顶超高: (m) [糙率参数] 渠道边坡的糙率n: 渠道边坡的糙率n1: 渠道边坡的糙率n2: ---------------------------------------------------------------------- [ 计算过程] ---------------------------------------------------------------------- 一、假定水流处于:水力粗糙区。 试算法求解，得满足要求的底宽为:(m) 相应的渠道深度为：(m)
矩形水池结构计算方案
矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池 水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由 底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息： 地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度 温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息： 混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2
排水沟底板计算书
排水沟底板计算 一、计算信息 2. 材料信息 墙体材料: 混凝土 基础砼等级: C20 ft=1.10N/mm2fc=9.6N/mm2 基础钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm2 3. 计算信息 结构重要性系数: γo=1.0 埋深: dh=1.000m 基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3 最小配筋率ρmin=0.200% 每延米内上部荷载设计值：p=25*1.4+5*1.2=41KN 排水沟自重：G=10KN 排水沟内满水时水重G1=0.6*0.6*10=3.6KN 上部总荷载设计值：P=p+1.2G+1.4G1=41+1.2*10+1.4*3.6=58KN 二、需要地基承载力 pk=P/A=58/1.000=58.000kPa 因γo*pk=1.0*58.000=58.000kPa≤fa=150.000kPa 三、配筋计算(对边支撑单向板计算): 1.Y向底板配筋 1) 确定底板Y向弯距 My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8 = (1.000*58.000+1.000*0.000)*12/8 = 7.250 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*7.250×106/(1.00*9.6*1000*160*160) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*160*0.030/300 = 153mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 153/(1000*200) = 0.077% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*200 = 400 mm2 Y向底板采取方案 10@200, 实配面积392 mm2 四、跨中挠度计算： Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算标准组合弯距值M k: Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/8
消力池底板施工技术方案 上报
江西赣江新干航电枢纽工程W3标 消力池底板专项施工技术方案 中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司 二0一五年十一月
江西赣江新干航电枢纽工程W3标 消力池底板专项施工技术方案 编制：岗位： 复核：岗位： 审核：岗位： 批准：岗位： 中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司 二0一五年十一月
江西赣江新干航电枢纽工程W3标消力池底板专项施工技术方案 目录 一、工程概况 (1) 1.1工程简介 (1) 1.2主要工程数量 (2) 1.3施工进度计划 (2) 1.4地质条件 (3) 1.5主要技术特点及工程重难点 (3) 二、施工总体流程及工艺、方法 (4) 2.1施工工艺流程 (4) 2.2主要施工方法及工艺要点 (5) 2.3 温控工序施工方法 (9) 三、安全、环保、质量保证、文物保护及文明施工措施 (10) 3.1安全保证措施 (10) 3.2环保保证措施 (11) 3.3质量保证措施 (12) 3.4文明施工措施 (13) 四、资源配置计划 (14) 4.1人力资源配置计划 (14) 4.2设备资源配置计划 (15) 五、参考规范、手册及文献 (15)
一、工程概况 1.1 工程简介 泄水闸消力池共分20块，消力池厚度2.5m，基底高程为15.5m，顶面层高程18.0m。上下游设有两道齿槽，上游齿槽底高程13.0m，下游齿槽底高程11.0m，下设0.1m厚C15砼垫层，上设0.5m厚C40HF砼面层。沿坝轴线方向，1#、2#消力池长度18m，3#—9#消力池长度为23m，10#消力池长度28m；上下游方向长度每段40m。在泄水闸与消力池间、消力池与消力池间结构缝设护角角钢，结构缝宽度0.2m，全截面填充中压聚乙烯闭孔泡沫塑料板。消力池上设消力墩，高度2.5m；末端设2.5m高的钢筋混凝土消力坎，消力池上每隔3m设反滤排水孔。消力池具体布置和结构尺寸见图1和图2。 图1消力池平面图
路基排水计算书
路基排水计算书 计算： 复核： 2010年04月15日
路基排水水文、水力计算 本着高速公路路侧景观美化的原则，排水沟尺寸不宜过大，本地区降雨较少，路基排水沟采用0.4m×0.4m的梯形断面，沟底最小排水纵坡采用6‰进行计算，排水沟预留安全高度10cm。 1.汇水面积和径流系数 路面单侧排水宽度13.0m，按《公路排水设计规范》表3.0.8，沥青混凝土路面径流系数可取为ψ1=0.95。路基以平均高度4m计算，路基边坡为1∶1.5，路基护坡道宽度取1.0m，路基边坡的径流系数可取为ψ2=0.5。 假设最大排水沟长度为L=500m，该长度范围内的汇水面积计算如下： 半幅路面汇水面积：A1=13L㎡ 边坡及护坡道汇水面积：A2=（4×1.5+1.0）L=7L㎡ 总汇水面积为：F= A1+ A2=20×500=10000㎡ 汇水区的径流系数为： ψ= =（12L×0.95+7L×0.5）／21L=0.79 2.汇流历时计算 ①路面及边坡汇流历时计算 按《公路排水设计规范》式3.0.4，坡面汇流历时t=1.445(m1L s／I s 1/2)0.467 式中：m1—地表粗度系数，由表3.0.4得知，沥青路面粗度系数为m1=0.013，砼预制块拱形骨架防护设置流水槽，路面水在边坡上集中排除，因此边坡粗度系数取m1=0.025。 L s—坡面汇流长度，路基平均高度以4m计，路基边坡为1∶1.5，那么坡面流长度L s =4×3.251/2+1=8.21m；半幅路面汇流长度L s =13.0m。 I s—坡面流的坡度。路面横坡I s =0.02，路基边坡I s =1／1.5=0.667。 路面汇流历时t1=1.445×(0.013×13.0／0.021/2)0.467= 1.57 min 路基边坡汇流历时t2=1.445×(0.025×8.21／0.6671/2)0.467=0.76min ②路基排水沟汇流历时计算 假定排水沟底宽为0.40m、深0.40m、两侧坡率为1∶1，排水沟水面距顶面的安全高度为10cm，那么