满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，
立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 64.80cm3；
截面惯性矩 I = 58.32cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M = 0.100×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.095kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.095×1000×1000/64800=1.465N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.638+1.40×2.700)×0.300=1.898kN
截面抗剪强度计算值T=3×1898.0/(2×1200.000×18.000)=0.132N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值v = 0.677×5.638×3004/(100×6000×583200)=0.088mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1200.000mm
集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m
面板的计算跨度 l = 300.000mm
经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.638×0.300×0.300=0.238kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.238×1000×1000/64800=3.668N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
二、模板支撑龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11= 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12= 0.200×0.300=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.060)=1.691kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m
计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.691)×1.200=3.163kN
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 3.164/1.200=2.636kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.64×1.20×1.20=0.380kN.m
最大剪力Q=0.6ql = 0.6×1.200×2.636=1.898kN
最大支座力N=1.1ql = 1.1×1.200×2.636=3.480kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 83.33cm3；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.380×106/83333.3=4.56N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×1898.12/(2×50.00×100.00)=0.569N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=1.409kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.409×1200.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.528mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P = 0.9×2.5kN
经计算得到M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×1.691×1.200×1.200=0.951kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.951×106/83333.3=11.41N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.480kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
托梁计算简图
1.736
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
0.083
经过计算得到最大弯矩 M= 1.736kN.m
经过计算得到最大支座 F= 15.482kN
经过计算得到最大变形 V= 1.225mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 166.67cm3；
截面惯性矩 I = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =1.736×106/166666.7=10.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×8464/(2×100×100)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =1.225mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1= 0.176×4.000=0.705kN
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N G3= 25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 N G= 0.9×(N G1+N G2+N G3)= 7.399kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值N Q= 0.9×(2.500+0.000)×1.200×1.200=3.240kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20N G + 1.40N Q
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 13.42kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
A ——立杆净截面面积，A=4.893cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/15.8=120 <150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；
经计算得到σ=13415/(0.452×489)=60.656N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W依据模板规范计算公式5.2.5-15:
M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
W k=u z×u s×w0= 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
l a——立杆迎风面的间距，1.20m；
l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的弯矩 M w=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.500×1.500/10=0.069kN.m；
N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
N w=1.2×7.399+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.069/1.200=13.027kN
经计算得到σ=13027/(0.452×489)+69000/5078=72.467N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!
六、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积A s=2700.0mm2，f y=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.10×0.20)+
1×1.20×(0.71×4×4/4.50/4.50)+
1.40×(0.00+
2.50)=10.43kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×10.43=46.94kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×46.94×4.502=48.77kN.m
按照混凝土的强度换算
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=9.27N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= A s f y/bh0f cm= 2700.00×300.00/(4500.00×180.00×9.27)=0.11
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.104
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αs bh02f cm= 0.104×4500.000×180.0002×9.3×10-6=140.6kN.m
结论：由于∑M i = 140.62=140.62 > M max=48.77
所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。
钢管楼板模板支架计算满足要求！
盘扣满堂架计算书 m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为， 立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，脚手架步距 h=。 立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48××1500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 木方0×0mm，间距250mm， 木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×。 模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。 倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1 = ××+×=m 活荷载标准值q2 = +×=m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= I= (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
地下室顶板模板支撑施工方案
岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6# 楼及地下车库工程 地 下 室 模 板 支 撑 搭 设 施 工 方
案 目录 一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、施工计划 (4) 四、施工工艺 (5) 五、施工安全保证措施 (11) 六、劳动力计划 (16) 七、计算书 (17)
一、工程结构概况： 岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼，B14#(门卫）及沿B地块9-36轴、A-R轴后浇带（含后浇带）地下车库（含人防）工程位于江宁区东山街湖山路与文靖东路西北角。总建筑面积约81167.35㎡，地下二层，地下室建筑面积为22109㎡；主楼为2、3、5、6四幢楼，全部设计为26层，建筑面积约为59049.35㎡。 二、编制依据： 1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3. 《施工手册》（第五版） 4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》第二版 6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ59-2011
三、施工计划：模板方案选择
（一）、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 （二）、方案选择 1、模板支撑体系采用钢管(Ф48X 3.5mm)扣件组合连接，满堂排架支撑。斜撑、剪刀撑采用Ф48X3.5mm钢管；扣件和楼板支撑连接，模板采用厚18mm胶合板，采用方木(50X100mm)，搁栅采用Ф48X 3.5mm钢管扣件连接。 2、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：a型模板支撑架（板厚150mm），b型模板支撑架（板厚200mm），c型模板支撑架（板厚300mm）。 3、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 （三）、材料选择 a型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 b型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 c型模板支撑架：
满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
满堂支架设计计算
满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁
单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置） 共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t
地下室顶板mm厚落地式楼板模板支架计算
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50
风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图
满堂楼板模板支架计算(1)
扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.20米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.42kN/m 活荷载标准值q2 = (2+1)×1.2=3.6kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3； I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4； (1)强度计算 f = M / W < [f] 其中f ——面板的强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的强度设计值，取15N/mm2； M = 0.100ql2 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3×0.3=0.115kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.115×1000×1000/64800=1.775N/mm2 面板的强度验算f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN 截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]= 1.4N/mm2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值v = 0.677×10.02×3004/(100×6000×583200)=0.157mm 面板的最大挠度小于300/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算
现浇楼板模板的验算
现浇楼板模板的验算 验算条件：现浇楼板混凝土厚度为120mm,使用符合木模板，平板振捣器振捣砼，塔吊吊斗倾倒砼（吊斗容积0.5M3），模板支撑形式见附图。 一、荷载组合： 1、复合木模板及小横愣重G1==30Kg/m2==300N/m2 2、混凝土自重G2==0.12m3/m2*2500Kg/m3==300 Kg/ m2==3000 N/m2 3、钢筋重（经验数字）G3==25Kg/m2==250N/m2 4、砼施工人员及设备重G4 （1）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg/m2==2500N/m2 （2）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg==2500N（集中荷载） （3）验算支架立柱G4==150Kg/m2==1500N/m2 5、振捣砼时产生荷载G5 （1）对水平模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 （1）对垂直模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 6、新浇砼对模板产生荷载（对模板侧面的压力）G6 采用内部振捣器，浇筑高度在6M/小时以下时，最大侧压力为 P==0.4+150*Kn*Kw*V1/3/T+30 P==2.5H 式中： P——新浇混凝土最大侧压力（吨/平方米） V——混凝土浇筑速度（米/小时） T——混凝土温度（0C） H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（米） Kn——外加剂影响修正系数，不加外加剂为1，加缓凝剂为1.2。 Kw——砼塌落度影响修正系数， 塌落度为小于3cm时取0.85， 塌落度为5cm —9cm时取1.0， 塌落度为11cm—15cm 时取1.15。 7、倾倒砼时产生的荷载G7 倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载： （1）用溜槽、串桶或导管输出200Kg/m2 （2）用容量小于或等于0.2运输器具倾倒200Kg/m2 （3）用容量0.2——0.8运输器具倾倒400Kg/m2 （4）用容量大于0.8运输器具倾倒600Kg/m2 （注：倾倒砼时产生的荷载：根据塔吊参数和搅拌机参数，通常采用0.5 m3容量吊斗，则砼重12500N。施工操作时边倾倒边人工分散砼，倾倒完砼呈堆积圆台形状，厚度取经验厚度400，则底面积为1.25 m2。取此项荷载==12500N÷1.25m2==10000N/ m2）
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算 本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。 脚手架的结构楼板，基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。 脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置1~2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪
刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。 脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.5×6m，用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网，往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底步内侧设18cm高的挡脚板。 该出入口设在楼梯口，本安全通道路面为水泥路面，立柱下方垫通长木板，木板厚度
《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》
地下室模板工艺说明 砖胎膜：坑中坑砖胎膜砌筑需待圈梁及砌体达到80%以上强度后方可进行第一次回填，回填材料宜选用粗砂或者含水量符合压实要求的粘性土，不可使用淤泥和淤泥质土用作填料。在承台或地梁砖胎膜砌筑过程中，砖垛应选用整砖砌筑，断面宜为方形或矩形，砖柱水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%。 模板支撑：地下室集水井及电梯井的模板支撑应该引起足够重视,沙袋应足量堆载，确保模板箱体不在混凝土的作用下上浮，箱体模板与砖胎膜之间采用与底板同强度等级的水泥砂浆垫块以满足成型后的尺寸要求。底板外侧边缘模板采用钢管架支撑时，须待底板混凝土有了一定强度后方可拆除。地下室外墙挂模需要注意限位钢筋应与底板面筋进行可靠焊接，保证外墙尺寸不因止水螺栓的锁紧而发生尺寸缩小情况出现。在进行后浇带的模板支撑时需要注意及时的进行清扫口的预留。 图名地下室、基坑模板说明图页 1
设计有支护时另 详 具 体设计图纸坑中坑截面尺寸 1 2 3 4 5 6 7 1 1 坑中坑截面尺寸 1-1 2-2 2 2 1 坑中坑砖胎膜 1-Φ8@200钢筋； 2-4B 16； 3－截面尺寸370*200的C20砼圈梁； 4-坑中坑一半高度标高面； 5-先行回填粗砂； 6-100厚C15垫层； 7-砖胎膜 注：砖胎膜高度超过3m 时在中部设置一道圈梁，胎膜高度小于1.5m 时， 采用240mm 厚砖胎膜。 图 名 坑中坑砖胎膜示意图 图 页 2
地梁、承台宽 1 2 3 4 承台及地梁砖胎膜砌筑 1-砖胎膜； 2-@1000mm 砖垛； 3－混凝土垫层； 4回填粗砂 注：地梁跨度超过3m 时开始设置砖垛，地梁高度小于500 mm 时采用120mm 厚的砖胎膜。 图 名 承台及地梁砖胎膜砌筑示意图 图 页 3
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
碗扣式楼板材料模板支撑架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 22 碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm，水平杆钢管强度为205.00 N/mm , 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.0m， 立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.20m。 立杆钢管类型选择：LG-A-120(①48.3 X 3.5 X 1200); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 2 2 2 面板厚度15mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用方钢管40. X 40. X 3.mm间距300mm 顶托梁采用方钢管40. X 60. X 3.mm。 23 模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40
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满堂脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 华表世纪科技有限公司https://www.360docs.net/doc/24556243.html, 一、参数信息: 1.脚手架参数华表世纪建设施工设施安全计算北京专版 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数华表世纪安全计算 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 华表世纪满堂脚手架受力计算 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图
满堂楼板支撑计算
扣件钢管楼板模板 支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距b= ，立杆的横距l= ，立杆的步距 h= 。 面板厚度18mm剪切强度口佑，抗弯强度mm,弹性模量内龙骨采用50. X木方，间距300mm 木方剪切强度mm,抗弯强度mr^弹性模量m^。 梁顶托采用100. X木方。 模板自重m\混凝土钢筋自重m5。 振捣混凝土荷载标准值m\施工均布荷载标准值m。扣件计算折减系数取。 2 mm
-------------------------------------- 、--------------------------------------- ◎口口□ o □ a o 图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下: 2 由可变荷载效应控制的组合S=xx ++x =m 2 由永久荷载效应控制的组合S=xx +xx =m 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 采用的钢管类型为? 48 x 匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = x +x =m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面楼板支撑架立面简图 钢管惯性矩计算采用 一、模板面板计算 考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = xxx +x =m
满堂支架计算
中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局
2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。
4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。
模板支撑体系施工方案模板
模板支撑体系施工 方案
目录 一、编制依据 ............................................................................. 错误!未定义书签。 二、工程概况和整体施工布置.................................................. 错误!未定义书签。 三、模板工程 ............................................................................. 错误!未定义书签。 3.1材料要求 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.2柱模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.3梁模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.4楼板模板施工............................................................ 错误!未定义书签。 3.5其余构件模板施工.................................................... 错误!未定义书签。 3.6模板及支撑要求........................................................ 错误!未定义书签。 3.7模板安装的质量要求................................................ 错误!未定义书签。 3.8模板的拆除................................................................ 错误!未定义书签。 3.9构造措施 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.10质量检验要求.......................................................... 错误!未定义书签。 3.11成品、半成品的保护 .............................................. 错误!未定义书签。 3.12安全文明施工要求.................................................. 错误!未定义书签。 四、高支模应急救援预案.......................................................... 错误!未定义书签。 五、计算书 ................................................................................. 错误!未定义书签。附一............................................................................................. 错误!未定义书签。