现浇梁模板计算书
模板计算书
一、已知条件：
新建铁路沪宁城际铁路客运专线工程桥墩浇筑时采用全钢模板，模板如图所示。模板设计高度为2.5m，模板面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#钢，水平间距为300mm，横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距500mm，背楞采用高为850mm的桁架，最大间距为900mm，用M20的标准件连接，吊钩为υ20圆钢。
1、载荷：
砼的高度H=2500㎜，浇注速度为V=2m/h，浇注温度T=35°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=4h，砼的密度r c=4.5KN/m3。
侧压力P1=0.22r c t0β1β2V1/2
=0.22*24.5*4*1*1.15*21/2=35.06KN/㎡
侧压力P2= r c H=2.5*24.5=61.25 KN/㎡
侧压力取P=35.06 KN/㎡ 震动产生的侧压力P 振=4 KN/㎡ 组合载荷：
∑P=35.06*1.2*0.85+1.4*4*0.85=41.71 KN/㎡ 取掉震动P=35.06*1.2*0.85=35.76 KN/㎡ 均部载荷∑q=41.71*1=41.71KN/m q=35.76*1=35.76KN/m 2、 检算标准
1) 强度要求满足钢结构设计规范；
2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm 。 二、 面板的校核： 面板空间为500*300，其
W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3
I=W*6*10-3/2=30*10-9m 4 300/500=0.6
K=73.407491.0*12006.0*10*2063.01(12392
3＝＝－Eh ）
弯矩M=20402.0ql =0.0402*41.71*103*0.32=150.9N.m 弯曲应力σ=M/W=
6
10*309
.150－=50.3MPa ＜205 MPa
挠度f =K ql 400255.0=73
.40743.0*10*76.3500255.04
3
q
=0.00018m=0.18mm ＜300/500=0.6 mm 。 面板的强度和刚度均满足要求。
三、 竖肋的校核：
竖肋用[10，支撑间距最大为900，其
I=198.3*10-8m 4，W=39.7*10-6m 3
弯矩M=82ql =8
9.0*10*71.412
3=4223.14N.m
弯曲应力σ=M/W=
6
10
*7.3914
.4223－ =106.38MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 100677.04=8
94
310*3.198*10*206*1009.0*10*76.35*677.0－
=0.00039m=0.39mm ＜900/500=0.56mm 竖肋的强度和刚度满足要求。
四、 桁架的强度校核：上桁杆采用2-[14，下桁杆采用2-[12， [14的截面积
S=1851.6mm 2，I=564*10-8 m 4，[12的截面积S=1536.2mm 2，I=346*10-8 m 4，则
∑I=2I 1+2*S 1i 2+2I 2+2*S 2i 2
=2*564*10-8+2*1851.6*10-6*0.4252+2*346*10-8+2*1536.2*10-6*0.4252
=124.2*10-5m 4
∑W=∑I/i=124.2*10-5/0.425=2922.35*10-6m 3
弯矩M=82ql =8
5.5*10*71.412
3=157715.94N.m
弯曲应力σ=M/W=6
10
*35.292294
.157715－=53.97MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 38454=8
94
310
*124200*10*206*3845.5*10*76.35*5－
=0.0016m=1.6mm ＜3㎜ 桁架的强度、刚度均满足要求 五、背楞的强度校核：
采用2-[14，I=564*10-8 mm 4，W=80.5 *10-6mm 3，
则弯矩M 82ql =8
2.1*10*71.412
3=7507.8N.m
弯曲应力σ=M/W=
6
10*5.80*28
.7507－
=46.63MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 38454=8
94
310*564*2*10*206*3842.1*10*76.35*5－
=0.00042m=0.42mm ≤3㎜ 背楞的强度、刚度均满足要求
六、 组合变形：
0.18+0.39+1.6+0.42=2.59mm ＜4mm 满足要求。 七、 桁架的连接螺栓的校核： 一、 连接螺栓计算：
模板用M20标准件连接： Ｎ=PA=0.101×6800×3100=2.13×106N M20螺栓截面面积A=314mm 2主要受剪:
τ=Ｐx /Ａ=2.13×106/（112×314）=60.56N/ mm 2<[τ]=125 N/mm 2故满足
q
要求。
二、连接螺栓采用8-M27*1.5，其截面积S=572.56㎜2
受力P=qcr π=41.71*103*1*1.5*π=196.45*103N
σ=P/nS=6
3
10
*56.572*810*45.196－=42.88MPa ＜157MP 满足要求。 八、吊钩计算：
1. 吊钩采用υ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm 2，每块柱模板上设2个吊钩，按吊装模板自重计算，模板自重荷载设计值取系数1.3， 即Ｐx ＝1.3×0.75=0.975T.
σ=Ｐx /Ａ=9750/(2×314.2)=15.51N/mm 2<[σ]=215N/mm 2均满足要求。
600×1800梁模板计算书
600×1800梁模板A（扣件式，梁板立柱不共用） 计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kN R3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN 五、小梁验算
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝
1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 左侧支撑表：
模板设计剖面图 四、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝
bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·m σ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计
新浇混凝土楼板立柱间距 平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
模板计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.5m， 梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
1250 图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
系梁计算书
柱系梁计算书 1、设计依据 《钢结构设计规范
惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2 f N 215mm / m 4、荷载分析 4.1、永久荷载 钢筋砼重量G1： 标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。 系梁模板重量G2： 根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。 槽钢重量G3： 根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。密度16.73kg/m。槽钢重量G3: G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KN I45a工字钢重量G4： 采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。I45a工字钢的重量G4： G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN 根据以上分析计算永久荷载G为： G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN 4.2、可变荷载 可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。可变荷载合计为5KN/m2，根据系梁底模面积，计算出可变荷载G5为：
最新300mm800mm框架梁计算书汇总
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梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管；
梁底模板和梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700 新浇混凝土结构层高(m) 5.8 梁侧楼板厚度(mm) 130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672
建筑工程地下室大梁梁模板计算书
地下室大梁梁模板（二）计算书 XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：XX市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。 本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团XX设计研究院设计，XXXXXX工程勘察院地质勘察，XX市XXXX监理有限公司监理，XXXX集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:A-WK5(16)。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.00； 混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：2； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：
梁板模板计算
梁、板模板设计及计算 一、现浇板模板 本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm） 竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm） 木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）
○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm） 钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算 承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足） 二、框架梁模板 本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：
梁模板计算书
梁模板计算书 梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。 1、梁模底板及内楞计算 （1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算 ①强度验算： 底板承受标准荷载： 恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m 钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m 动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m 施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m 合计 q1=8.663KN/m 木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m 梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fm M=Km×qL2 W=bh2/6 式中：δ—计算最大应力 M—计算最大内力 Km—弯距系数 W—截面抵抗矩 Fm—木材抗弯强度设计值 b×h—模板横截面的宽度与厚度 L—内楞间距 一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121 δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2 解得：L≤425mm ②剪应力验算 所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql 查表得Kv=0.620 τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2 解得：L≤510mm ③挠度验算 所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250 查表得：Kw=0.967 w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250 解得：L≤361mm 综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm （2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算 ①强度验算： 底板承受标准荷载： 恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m 底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m
地系梁模板计算书(1)
目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、方案综述 (2) 4、结构计算 (2) 4.1、荷载计算 (2) 4.2、面板计算 (3) 4.3、横肋计算 (4) 4.4、竖肋计算 (5) 4.5、拉杆计算 (6) 5、结论 (6)
系梁模板计算书 1、编制依据 ⑴现行施工设计标准 ⑵现行施工安全技术标准 ⑶公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10） ⑷两阶段施工图 ⑸《路桥施工计算手册》 ⑹《钢结构设计规范》(GB50017—2003) ⑺《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 2、工程概况 白洋长江公路大桥是宜昌至张家界公路在湖北省宜昌市境内跨越长江的通道。本项目起点里程桩号K40+985，终点里程桩号K49+180，路线全长8.195Km。本合同段共有常规桥13座，其中主线桥梁8座，互通匝道桥2座，天桥3座。 地系梁共计14个，左幅为互通加宽渐变段，因此系梁结构尺寸根据桥面宽变化，具体结构尺寸： 宜都互通主线2号桥结构形式统计表
3、方案综述 系梁均采用大块钢模板施工，根据不同结构尺寸中部设置调节块模板，竖向设两层拉杆。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 4、结构计算 模板采用A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝215pa，弯曲应力[σw]=215 Mpa。 4.1、荷载计算 混凝土侧压力根据公式： Pm=Kγh计算： h=0.22+24.9v/T Pm—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，KPa； h—有效压头高度； T—砼入模时的温度，取32℃； v—砼的浇筑速度，取0.75m/h； H—混凝土浇筑层的高度，取1.5m； γ混凝土的重度，取24KN/m3
300mm 800mm框架梁计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2；
大梁侧模板计算400X600
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。 外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。 面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1 81 0810******* 00600m m 400mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算
400X850梁模板支架计算书
400 mm×850 mm梁模板支架计算书 &&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。 一、参数信息 本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3； 立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8； （二）材料参数 面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。 木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。 木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。 荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （三）荷载参数 梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。 所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝ 0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。 二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑
梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)× 2.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)× 2.6)+1.4×0.7×2]×1＝82.44kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝ 80.676kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝66.4kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×82.44×0.152＝0.232kN·m σ＝M max/W＝0.232×106/24000＝9.661N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×66.4×1504/(100×10000×144000)＝0.122mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×80.676×0.15+0.437×1.764×0.15＝4.654kN R2=1.25q1l=1.25×82.44×0.15＝15.458kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×66.4×0.15＝3.735kN R2'=1.25q2l=1.25×66.4×0.15＝12.45kN 五、小梁验算
框架梁模板计算书
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
梁侧模板计算书标准层
梁侧模板计算书（标准层)
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梁侧模板计算书 计算依据: 1、《混凝土结构工程施工规范》GB506６６－2０１1 2、《混凝土结构设计规范》GB5001０-2０１０ 3、《建筑结构荷载规范》GB50009－２012 4、《钢结构设计规范》GB５001７-20０3 一、工程属性 新浇混凝梁名称ＫＬ1，标高3m 混凝土梁截面尺寸(mｍxmm) ２00×6０0 新浇混凝土梁计算跨度(m) ７．8 二、荷载组合 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程 施工规范》GB506 ６６-２０11 混凝土重力密度γc（kN／m３) 24 结构重要性系数１可变组合系数0.９新浇混凝土初凝时间t０(h) ４ 塌落度修正系数β0.９ 混凝土浇筑速度V（m/h) 2 梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 0.6 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G４ ｋ（ｋN/ｍ2) 梁下挂侧模G4ｋ miｎ{0.２8γc t０βv1/2,γc H｝=min{０.28×24×4×0.9×21/ ２ ,24×0．6｝＝mｉn{34.213,1４.4｝=１4.4kN/ｍ2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Ｑ4k(kN/m2) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S 承 ＝γ0[1．3５×0.9×G4ｋ+1．４×φｃＱ4ｋ]＝1×[１．３5×0.9×１4.4＋1.4×0.9×２]＝２0．016kN／ｍ2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S 正 ＝G4k=14.４kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm) ６0０