搅拌站基础计算
搅拌站基础设计及验算
汕湛高速揭博项目T13标项目拟采用HZS150搅拌站两台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。
搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。计算中，基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，扩大基础设置在全风化粉砂岩上，地基承载力为250kPa。
1.筒仓基础设计及验算
根据搅拌站选址地质情况，水泥罐基础拟采用扩大基础作为承载基础，基础底采用片石砼换填处理，换填高度约2.5m。
图1.1筒仓基础结构
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混凝土扩大基础拟采用3.75m x 5.89m X 1.8m 的混凝土结构，开挖深度为 4.5m 。 根据搅拌站勘探资料，表面土层为素填土，混凝土基础置于全风化粉砂岩上，允许承 载力为250kPa,水泥罐满载为100吨，空罐为10吨，两个水泥罐安放在同一个基础上。
1、 竖向荷载计算(外力)
作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检 算。 荷载计算：F k G 罐 G 水泥 2X1.2 (10 100) 264t 2640KN
粉罐压力：P
F 2640
119.5KPa
S 3.75 5.89
最大应力=混凝土基础压力+换填片石砼压力+粉罐压力
P 119.5 25X2.5 26 1.8 228.8KPa 2、 抗拔工况计算 根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载，两个罐同时受力时 进行验算： 如图所示，风荷载作用位置 H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ： F 2X1.3kPa [3 12 0.5 3 (3 0.8)] 108.42kN ; 风荷载产生弯矩： M FH 108.42 15 1626.3kN m ; 另外，考虑e 0.1m 偏心，其中筒仓空载载荷载取 gg 80kN ，m m g 1800kN ， 则：M ek 0. 1m 80kN 8kN m , M em 0.1m 1800kN 180kN m 孔 3 ? 廿 o 0 Q 0 0 0o 氏0 祇 n Jo-d □ &e G c c J Z b 桃龄齬畝 对地基产生附加荷载F的计算： M M M e M 0 , M Fd ; 风向平行地基所在正方形的边长时，力偶臂分别为d! 1.75m。 故，F1 M d1 M M e 1626.3kN m 厂 e929.4kN ； d1 1.75m 混凝土自重为： 3.75m 5.89m 1.8m 2.6 10 1033.7kN >929.4KN。因此混凝土基础在12级台风时，也是安全的 图1.2筒仓风荷载 长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程 江南拌合站基础计算书 编制： 复核： 审核： 中国洲坝集团股份 长江六桥施工总承包项目经理部 2017年7月 目录 一.概况 (2) 二.依据 (2) 三.计算公式 (2) 1.地基承载力 (2) 2．风荷载强度 (2) 3．基础抗倾覆计算 (3) 4．基础抗滑稳定性验算 (3) 5.基础承载力 (3) 四、储料罐基础验算 (3) 1．储料罐地基开挖及浇筑 (3) 2.计算方案 (4) 3.储料罐基础验算过程 (5) 3.1 地基承载力 (5) 3.2 基础抗倾覆 (5) 3.3 基础滑动稳定性 (5) 3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5) 五、拌合楼主站基础验算 (6) 1.计算方案 (6) 2.拌合楼基础验算过程 (6) 2.1 地基承载力 (6) 2.2 基础抗倾覆 (6) 2.3 基础滑动稳定性 (7) 2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7) 六、结论 (7) 拌合站拌合楼基础承载力计算书 一.概况 长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。 二.依据 建筑结构荷载规GB5009-2012 公路桥涵施工技术规JTG/TF50-2011 三.计算公式 1 .地基承载力 0σσ≤=A P P —储蓄罐重量kN A — 基础作用于地基上有效面积2 mm σ— 土基受到的压应力MPa 0σ— 土基容许的应力MPa 通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ 2.风荷载强度 6 .12 3210321v K K K W K K K W ???=???= W — 风荷载强度pa 0W — 基本风压值pa 1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 v — 风速s m /，取18s m / σ— 土基受到的压应力Mpa 0σ— 土基容许的应力Mpa 例子2-3. 某基础底面尺寸为5.4*2.7m ，埋深1.8米，基础顶面离地面0.6米。基础顶面承受柱传来的轴力Fk2=1800kN ，弯矩Mk=950kNm, 水平力FkH=180kN ； 还承受外墙传来的集中荷载，作用在离轴线0.62m 处，大小为220kN 。试验算基础底面与软弱下卧层地基承载力。已知地基土情况如下： 第一层：粉质粘土，4.3米厚γ=18.0kN/m3，γsat=18.7kN/m3；e=0.85，fak=209kPa ，Es1=7.5Mpa 第二层：淤泥质粘土：fak=75kPa ，Es2=2.5Mpa 地下水面在基础底面处 解： 1 持力层承载力验算 基础底面平均压应力： kPa A G F p k k k 6.1747.2*4.525457.2*4.57.2*4.5*8.1*201800==+=+= 最大压力： kPa l e p p l G F M e k k k k k 9.273)/61(,9.06/512.02545 2.1*180950max =+===+=+= p 第一层地基承载力特征值以及验算： )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη =209+1.0*18.0*（1.8-0.5）=232.4kPa 验算：pk XX铁路XX标 第X搅拌站 罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书 计算： 复核： 中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月 一、工程概况 中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。 根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下： 根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。 二、基础承载力检算 1、相关计算公式 根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002， fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值 地基承载力特征值fak-- ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。 2、承载力检算 不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P=1100kN*6+基础自身1重量，基础自身重量=95m*24kN/m=2280kN 33则P=1100kN*6+95m*24kN/m=6600+2280=8880kN 331最大应力f=8880/64=139Kpa K修正后地基承载力特征值: fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa) 计算结果f=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求K三、罐仓抗风检算 1、相关计算公式 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 风荷载强度： W=KKKW= KKKV/1.6 23212301Pa 风荷载强度—W W—基本风压值Pa 0K、K、K—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 321V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算 抗倾覆计算： K=M/ M=[(P*0.5*基础宽)/(14*P*受风面)] 22c11K≥1.5 即满足抗倾覆要求c M—抵抗弯距kN?m 1M—抵抗弯距kN?m 2P—储蓄罐与基础自重kN 1P—风荷载kN 22、抗倾覆检算 W=K1K2K3W0=K1K2K3V2/1.6=0.8*1.13*1.0*20.72/1.6=242.1pa 拌和站彩钢棚计算书 XXXX集团第二工程 XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段 201X年0X月 第一章料仓彩钢棚验算书 一、设计资料 本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。验算：檀条跨间距 1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t= 2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。 计算如下： 二、檀条受力验算 （1）计算施工活荷载。 施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m； 依据《建筑结构荷载规》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。 雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。 （2）计算风活载。 按照《建筑荷载规》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。 （3）计算恒载（自重）。 屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。 2、力计算 （1）永久荷载与屋面活荷载组合 檀条线荷载 p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2 px=psin8.53=0.201KN/m2 py=pcos8.53=1.342KN/m2 弯矩设计值 Mx=pyl2/8=6.03KN.m My=pxl2/32=0.22KN.m (2)永久荷载与风荷载吸力组合 垂直屋面的风荷载标准值： Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载 pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2 px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2 py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案） Mx=pyl2/8=2.04KN.m My=pxl2/32=0.0428KN.m 3、檀条截面选择 檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0 A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6 4、稳定计算 受弯构架的整体稳定系数 计算 bx 1、已知某砖混结构底层承重墙厚240mm ，基础顶面中心荷载的标准组合值F k =185kN/m 。地基地表为耕植土，厚0.8m,γ=16.8kN/m3；第二层为粘性土，厚2.0m ，fak=150kPa ，饱和重度γsat=16.8kN/m3，孔隙比e=0.85；第三层为淤泥质土，fak=80kPa ，饱和重度γsat=16.2kN/m3，厚1.5m 。粘性土至淤泥质土的应力扩散角θ=300，地下水位在地表下0.8m 出。要求确定基础埋深（4分）；确定基底宽度（4分）；验算软弱下卧层承载力是否满足要求（4分）。（注：宽度修正系数取0，深度修正系数取1.0）(B) 2、某预制桩截面尺寸为450×450mm ，桩长16m （从地面算起），依次穿越：①厚度h 1=4m 的粘土层，q s1k =55kPa ；②厚度h 2=5m 的粉土层，q s2k =56kPa ；③厚度h 3=4m 的粉细砂层，q s3k =57kPa ；④中砂层，很厚，q s4k =85kPa ，q pk =6300kPa 。K=2.0，试确定该预制桩的竖向承载力特征值。(C) 3、已知某砖混结构底层承重墙厚370mm ，基础顶面中心荷载的标准组合值Fk=115kN/m 。深度修正后的地基承载力特征值fa=120kPa,基础埋深为1.2m ，采用毛石基础，M5砂浆砌筑。试设计该基础。（注：毛石基础台阶高宽比允许值为1：1.25，每台阶宽不大于200mm ）。 4、如图所示某条形基础埋深1m 、宽度1.2m ，地基条件：粉土3 119/kN m γ=，厚 度1m ；淤泥质土：3 218/kN m γ=，%65=w ，kPa f ak 60=，厚度为10m 。上部结 构传来荷载Fk=120kN/m ，已知砂垫层应力扩散角0 .1,035===d b ηηθ， 。求砂垫层厚度z 与宽度b 。（A ） 施工组织设计（方案）报审表 新建铁路云桂线(云南段)站前工程一标段 0#搅拌站储料罐基础设计方案 拥村隧道 中国中铁 编制： 复核： 审核： 中铁隧道集团有限公司云桂铁路 云南段项目经理部 二〇一〇年十二月 目录 一、编制依据3 二、工程概况3 三、拌和站储料罐基础设计3 1、地层地质情况3 2、储料罐基础尺寸3 3、抗倾覆计算4 4、竖向荷载计算5 5、增加基底拉应力5 四、附件5 1、动力触探试验报告5 2、拌和站储料罐基础施工图5 3、基础开挖及地基承载力照片5 0#拌和站基础及储料罐基础验算 一、编制依据 1、云桂铁路云南段《管理文 件汇编》、云桂铁路云南段《标 准化管理手册》 2、业主、局指、处指会议精 神。 3、拌合站布置按照安全标准 工地和文明施工标准的要求 进行策划布置，本着“因地制 宜、便于管理、方便施工”的 原则进行,合理布置线形，减少 临时用地，节约基建费用，降 低工程成本的要求进行规划 布置。 二、工程概况 拥村隧道进口工区0# SJ-1500 拌和站由水泥罐、搅拌楼、控 制室和上料斗等四大部分组 成，其中设置4个100t的储料 罐，0#拌和站单个储料罐基 础为 1410cm?410cm?80cmC20钢 筋混凝土扩大基础，料罐立柱 为270cm?270?30cm，C20 钢筋混凝土，罐高17m，罐加 支腿高度总计21m，如图1所 示。由于水泥罐既重又高，对 基础设计要求十分严格，因此 为了安全考虑，储料罐基础采 用扩大基础，并铺设双层钢 筋，采用C20砼浇注。 三、拌和站储料罐基础设计 1、地层地质情况 储料罐基础位置属山体开挖 整平部分，基底为强风化岩。 经中心试验室对基底进行地 质试探仪测试，地质报告表明 反映持力层地基承载力为[σ0] ＞220 Kpa，检算时按[σ0]=220 Kpa计算。 2、储料罐基础尺寸 根据罐体确定基础尺寸为14.1×4.1×0.8m，布置下图所示，由于实际需要基础扇型布置，其扇型 市快速路网建设项目Q1标项目部拌合站HLS180砼搅拌楼基础计算书 计算: 复核: 审核: 审批: 城建集团 市快速路网建设项目Q1标项目部 2015年5月8日 一、搅拌站简介 市快速路网建设项目Q1标搅拌站位于市城西蟒蛇侧，占地面积约38亩，搅拌站基础包括：搅拌站主楼基础、配料机基础、斜皮带机基础、水泥仓基础。 二、基础布置 1、搅拌主楼和控制室基础 主楼和控制室基础共设6个独立基础，其中主楼二个基础，控制室二个，主楼和控制室共用二个。其中主楼二个基础受力200kN，控制室二个基础受力20kN；主楼基础预埋钢板16mm×600mm×600mm；基础尺寸1.2×1.2m，厚0.45m。控制室设二个小基础高0.2m,基础截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板10mm×500mm×500mm。 2、配料机基础 配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN；预埋钢板16mm×400mm ×400mm；墩柱高0.42m,横截面尺寸0.6m×0.6m。为提高承载力，铺一层40cm厚18m*4.0m的C20混凝土。 3、斜皮带机基础 斜皮带机基础(共6+4个)6单墩受力P3=20KN，4单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×600mm×600mm。6个平面尺寸2.2m×0.8m,基础高0.40m的条形基础；4个尾架基础平面尺寸0.4m×0.4m，预埋钢板16mm×200mm×200mm，为提高承载力，铺一层厚30cm 的C20混凝土。 4、水泥仓基础 水泥仓支腿(共16个)单墩受力P4=550KN；预埋钢板20mm×600mm×600mm；预埋φ20钢筋单根长1.8m,共4根；柱高0.50m,设横截面尺寸0.8m×0.8m。水泥仓整体扩大基础采用C30混凝土基础，下层基础断面尺寸为4.5m，高0.9m；上层基础平面尺寸3.3m×3.3m×0.6m，基础埋深1.6m，为了提高地基承载力和减小不均匀沉降，对现有地基进行加强：开挖后每水泥罐基础正下方打入7根长6m、直径60cm钢筋砼管桩；抛石挤淤法对基底加强厚度40cm。见下图： 基础施工完毕后，对基坑两侧分层对称回填，保证回填土的压实度。 三、配料机基础计算 拌合站扩大基础计算书(改) 广宁高速路基工程第一合同段 混凝土拌合站基础计算书 一、拌和站罐基础设计概括 我标段计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 二、基本参数 1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=； 2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ； 3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[] Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[] Kpa f a 5000=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）； 三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示： F 1 F F 3 G R 图3-1 2、风荷载计算 根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g V W d k 22 γ=； 查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下： 空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=； 代入各分项数据得：22 2 /60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =??==γ 单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =?= 作用力：8KN 0.18.16.01=?=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =?= 作用力：KN 78.213.366.02=?=F 作用高度：m H 1.122= ③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =?= 作用力：KN 475.2125.46.03=?=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算 m KN h F M i i ?=?+?+?=?=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.13 1倾 3、稳定力矩及稳定系数计算 假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。 ①、但水泥罐扩大基础分开时，稳定力矩计算如下所示： 基础工程课程设计 ——桩基础设计 任务书 一、设计题目 某高层框架-剪力墙结构商住楼，其基础设计拟采用桩基础。 二、设计内容 1、选择桩型、桩端持力层、承台埋深； 2、确定单桩承载力特征值； 3、确定桩数、桩位布置，拟定承台底面尺寸； 4、确定复合基桩竖向承载力设计值； 5、桩顶作用验算、桩基沉降验算和桩身结构设计计算； 6、承台设计； 7、绘制桩基施工图（桩的平面布置图、承台配筋图、桩截面配筋图）。 三、设计资料 1、基础顶面的内力标准值、柱截面尺寸根据学号(括号内数字)按表1选取。 地基分组见表2。 表1 表2 2、混凝土强度等级均为C30，主筋可选HRB400，HRB335，箍筋为HPB300。 四、设计要求 1、计算内容完整，计算正确，有必要的示意图。 2、计算书装订：封皮、任务书、计算书，格式采用统一模板，可电子录 入后打印（单面或双面打印均可），也可手写但不得用铅笔书写。 3、计算书部分表述符合专业要求。所有示意图、表格都有编号，安排在 正文引用的附近位置。示意图线条规整、字迹清楚、整洁。 4、施工图符合建筑制图规范的要求。 计算书 一、设计资料 学号：19 基础顶面内力标准值： 柱截面尺寸：地基分组：（D） 土层（厚度m）：杂填土：1.7m，粉质粘土：2.1m 饱和软粘土：5.4m，粘土：>7m 混凝土采用C30，主筋选用HRB400级，箍筋为 HPB300级 二、选择桩型、桩端持力层、承台埋深 采用第四层粘土为桩端持力层，持力层的单桩极限端阻力标准值为。采用端承摩擦型方桩，几何尺寸为，桩长为8.5m，桩端嵌入持力层1m，桩顶嵌入承台0.1m，承台埋深1.8m。 三、确定单桩承载力特征值 拌合站基础计算书 第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。对应新建线路里程桩号DK224+700。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图： P=9000KN 0.6m 基础 6.25m 粉质砂土 基础工程课程设计计算书 ————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： 11级土木基础工程课程设计 柱下钢筋混凝土独立基础设计 设计题目： 某教学楼为多层现浇钢筋混凝土框架结构，室外地坪标高同自然地面，室内外高差 450mm。柱网布置如图所示。基础方案采用柱下钢筋混凝土独立基础。 工程地质条件： 该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察，工程地质资料：自上而下依次为： ①杂填土：厚约0.5m，含部分建筑垃圾； ②粉质粘土：厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值fak=130KN/m2； ③粘土：厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值fak=210KN/m2； ④全风化砂质泥岩：厚2.7m,承载力特征值fak=230KN/m2； ⑤强风化砂质泥岩：厚3.0m,承载力特征值fak=300KN/m2； ⑥中风化砂质泥岩：厚4.0m,承载力特征值fak=620KN/m2； 地基岩土物理力学参数表表1 地 层 代 号 土 名 天然地基土 重度（γ） 孔隙比 （e） 凝聚力 （c） 内摩 擦角 （Φ） 压缩 系数 (a1-2) 压缩 模量 （Es） 抗压 强度 （frk） 动力触探 或标准贯 入击数KN/m3KPa度1 MPa MPa MPa ①杂填土18 ②粉质粘土20 0.65 34 13 0.20 10.0 ③ 粘土 19 0.58 25 23 0.22 8.2 ④ 全风化砂质泥岩 20 22 30 0.8 N=40 ⑤ 强风化砂质 泥岩 22 20 25 3.0 N 63.5＝15 ⑥ 中风化砂质 泥岩 24 15 40 4.0 N 63.5＝25 水文资料为：地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位深度位于地表下1.5m 。 建筑物所处场地抗震设防烈度为7度，场地内无可液化土。 设计参数：柱截面尺寸为500mm×500mm 。上部结构作用在B 轴柱底的荷载标准值为Fk=1615 KN ，Mk =125 KN?m ，Vk =60 KN ；上部结构作用在B 轴柱底的荷载效应基本组合设计值为F =2100 KN ，M =163 KN?m ，V =78 KN 。 根据以上提供的设计资料，完成以下内容的设计： （一）确定基础埋置深度 （二）确定地基承载力特征值 （三）确定基础的底面尺寸 （四）持力层强度及下卧层验算 （五）确定基础的高度 （六）基础底板配筋计算 （七）绘制基础结构施工图（含平面图、详图），提出必要的技术说明 （八）编制设计计算书 柱下钢筋混凝土独立基础设计 ——计算书 1.确定基础埋置深度 地下水位于地表下1.5m 且对混凝土结构无侵蚀性。而由于荷载值较大，故初步选定③号土层为持力层。又取基础底面时最好取至持力层下0.5m ，所以考虑取室外地坪到基础底面距离为0.5+1.2+0.5=2.2m 。 2.确定地基承载力特征值 ③号土层承载力特征值fak=210KN/m 2； 由于可塑③号土层性质为可塑，则液限：0.250.75L I <≤，则查表可得， b d =0.3=1.6ηη，。 基底以上土的加权平均重度为： 3/1.165 .02.15.0) 1019(5.0)1020(2.0201185.0m KN m =++-?+-?+?+?= γ。 HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书 一、拌和站罐基础设计概括 计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 二、基本参数 1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=； 2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ； 3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[] Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[] Kpa f a 5000=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）； 三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示： F1 F2 F3 图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型 2、风荷载计算 根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g V W d k 22 γ=； 查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下： 空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=； 代入各分项数据得：22 2 /60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =??==γ 单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =?= 作用力：8KN 0.18.16.01=?=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =?= 作用力：KN 78.213.366.02=?=F 作用高度：m H 1.122= ③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =?= 作用力：KN 475.2125.46.03=?=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算 m KN h F M i i ?=?+?+?=?=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.13 1倾 3、稳定力矩及稳定系数计算 假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。 ①、但水泥罐扩大基础分开时，稳定力矩计算如下所示： 基础工程课程设计计算书 1.确定修正后的承载力特征值f a. 初选基础埋深d ： 取d=1.35m 取d=1.35,所以，持力层在粉质粘土层 ∵e=0.88 ηb =0 ηd =1.0 112 () 18118.70.35 1.32 18.6/z m z d z d KN m γγγ+-= ?+?= = f =f (3)(0.5)280 1.018.6(1.350.5)304.18304k a 304a a ak b d m a b d kPa P f kP ηγηγ+-+-=+??-=≈∴= 2.确定基底尺寸 因为给定的上部荷载都是设计值，需换算为计算值： 2111/1.4220/1.4157.14,/1.41780/1.41271.43/1.448/1.434.3k k M M KN M F F KN V V KN ∴========= 计算基础及其上土的自用应力Gk 时，基础埋深：(1.35 1.81)/2 1.58d =+= 初步确定基地尺寸，因考虑荷载偏心，将基底面积初步设计增大20% 2 1.2/() (1.21271.43)/(29520 1.58)5.8K a g A F F d m γ=-=?-?= 取基底长短比n=1/b=2 / 5.8/2 1.7,2 1.7 3.41.73b A h m l nb m b m m ∴===∴==?==< 所以Fa 无需作宽度修正 初选基础高度h=720mm 。按照《地基规范》要求，铺设垫层时保护层厚度不小于40mm ，因此可假设基础重心到混凝土外表面距离为50mm ，故钢筋的有效高度为 h0720mm-50mm=670mm 。验算荷载偏心距e: 基地处总竖向力： i 91271.4320 1.7 3.4 1.5814540.71157.1434.30.7181.e /()181/14540.124/60.57 k k K K k k k F G KN M M V KN m M F G l +=+???==+?=??====<= 基地处总力矩： 偏心距： 满足要求 max k P 验算基底最大压力: max 6145460.124 (1)(1)306.6 1.2 1.2304364.8a 1.7 3.4 3.4 b k k k F G e P kPa fa kP bl l +?= +=?+=<=?=?∴∴??满足要求基地尺寸为l=1.7m 3.4m 3.基础结构设计 采用C20混凝土，HPB325级钢筋，查得Ft=1.10N/m2,fy=210N/mm2=垫层采用C10混凝土。 计算基底净反力 1454 251.63.4 1.7k j F P kPa bl = ==? 净偏心距e=0.124m max min 306.7196.5 660.124 (1)251.6(1)3.4 G k j j P P F e bl l Kpa +∴?±=±=基底最大和最小净反力：﹛﹜ 基础高度 ①柱边截面 已初选h=720,ho=670mm. 020.4520.7 1.85 1.7c b h m b m +=+?=>= 拌合站基础计算书 梁场混凝土拌合站，配备HZS120拌合机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照200吨计算。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质黏土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.18 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 V—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为8.19m圆的1/4的范围，宽4.42m，基础浇注厚度为 2m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm建筑砖碴、混凝土块并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为2米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=2000KN，水泥罐整体基础受力面积为95.48m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=4774KN，承载力计算示意见下图： 粉质黏土 根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为20米，罐身长17m,5个罐基本并排竖立，受风面积306m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下 P2 罐与基础自重P1+P’ 3.储料罐基础验算过程 3.1 地基承载力 根据上面公式，已知P+P’=14774KN，计算面积A=95.48×106mm2, P/A= 14774KN/95.48×106mm2=0.15MPa ≤σ0=0.55 MPa 地基承载力满足承载要求。 100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况 某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径，顶面高度20m。水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为×+×。 二、设计依据： 1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 三、荷载计算 1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。 2、风荷载计算： 宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡， 风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0 其中：βz=，μz=，μs=，则： ωk=βzμsμz ω0=×××= kN/㎡ 四、水泥罐基础计算 1、地基承载力验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN 混凝土基础自重荷载：G ck=（××+××）×24=407kN 风荷载：风荷载作用点高度离地面，罐身高度15m，直径。 F wk=×15×= 风荷载对基底产生弯矩：M wk=×（+2）=·m 基础底面最大应力： p k，max= G ck+G k bh+ M wk W= 错误!+ 错误!=。 2、基础配筋验算 (1) 基础配筋验算 混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。 混凝土基础承受弯矩：M max=×(1 8×207××=362kN 按照单筋梁验算： αs= M max f c bh02= 362×106 ×3200×8502= ξ=1-1-2αs=1-错误!=<ξb= A s=f c bξh0 f y= 错误!=1403mm 2 在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s 实=13×201=2613mm 2 > A s=1403mm2，基础配筋满足要求。 (2) 基础顶部承压验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 迎风面立柱柱脚受力： 混凝土搅拌站每一方混凝土的成本如何计算 商砼搅拌站每方砼的成本看你怎么算了，如果比较准确的计算方法是这样的，费用基本罗列如下： 1、原材料费用：水泥、砂、砂、碎石、粉煤灰、矿粉、外加剂等所有材料的费用，这个根据配合比和原材料单价还是能够比较简单计算得出的； 2、运费：主要为各种车辆的油耗，主要包括搅拌车、泵车、装载车等等的费用，一般可以通过统计计算出来，给你一个参考数值，以前记得搅拌车（工地距离为20KM左右）为18～24元/方，泵车为15～20元/方，装载车记不得了，晕呀~ 3、员工工资：一般商砼单位员工的工资总额跟生产方量还是呈线性关系的，这个就得看各地的工资水平和各个企业的情况而定了！ 4、设备折旧：这些需要考虑的是折旧年限，比如老板是定5年收回成本，就是设备总额/五年预计产量，即为每方砼中设备折旧费用； 5、营销费用：包括所有在商砼销售过程中营销部门产生的费用（餐饮、娱乐、回扣等等），这个费用应该是控制在一个范围之内； 6、水电、通讯费用：包括生产过程中以及员工在单位生活、工作过程中产生的水、电、通讯费用，相对来说也是比较固定！ 1 7、消耗品费用：商砼企业某些消耗品的费用，例如泵车泵管、S阀等，搅拌车机油、机油滤清、空气滤清、轮胎消耗等（泵车、装载车同样有），搅拌机衬板、搅拌臂、机油等； 8、检测费用：主要是搅拌楼、地磅、试验设备的年检费用，检测站检测费用； 9、税收费用：这个应该比较好理解； 10、其他费用：包括办公消耗品（各类用纸、笔、电池、修正液……这个自己发挥想象吧），网络费用，GPS费用、ERP费用…… 个人就粗略归纳这几类，希望大家补充 补充1:成本包括三部分：1、原材料，你要根据配合比，算出每方混凝土的各种原材料用量，包括水泥、粉煤灰、矿粉、砂、石子、外加剂、水、其它掺合料等等，原材料的用量乘单价就是原材料成本；2、人工费、机械费、水电费、维修费，这部分和你的生产规模有关系，工人和机械要相对固定，你的单班产量越高，分摊到每方混凝土的成本就越低；3、建站的成本分摊，要把你建站的费用分摊到每方混凝土里面，这个和你的建站规模、总的生产数量有关系，你的搅拌站生产的混凝土越多，建站成本就越低。 基础工程 课程设计 题目:铁路桥墩桩基础设计指导教师:郑国勇 姓名: 专业: 学号: 2014年9月28日 基础工程课程设计任务书 ——铁路桥墩桩基础设计一．设计资料 1. 线路：双线、直线、坡度4‰、线间距5m，双块式无碴轨道及双侧1.7m 宽人行道，其重量为44.4kN/m。 2. 桥跨：等跨L=31.1m无碴桥面单箱单室预应力混凝土梁，梁全长32.6m，梁端缝0.1m；梁高3m，梁宽1 3.4m，每孔梁重8530kN，简支箱梁支座中心距梁端距离0.75m，同一桥墩相邻梁支座间距1.6m。轨底至梁底高度为3.7m，采用盆式橡胶支座，支座高0.173m，梁底至支座铰中心0.09m。 3. 建筑材料：支承垫石、顶帽、托盘采用C40钢筋混凝土，墩身采用C30混凝土，桩身采用C30混凝土。 4. 地质及地下水位情况： 土层平均重度γ＝20kN/m3，土层平均内摩擦角? =28°。地下水位标高：＋30.5。 5. 标高：梁顶标高+53.483m，墩底＋35.81。 6. 风力：w＝800Pa (桥上有车)。 7. 桥墩尺寸：如图1。 二．设计荷载 1. 承台底外力合计： 双线、纵向、二孔重载： N=18629.07kN，H=341.5kN，M= 4671.75kN·m 双线、纵向、一孔重载： N=17534.94kN，H=341.5kN，M=4762.57kN·m 2. 墩顶外力： 双线、纵向、一孔重载： H=253.44 kN，M ＝893.16 kN·m。 三．设计要求 1. 选定桩的类型和施工方法，确定桩的材料、桩长、桩数及桩的排列。 2. 检算下列项目 (1) 单桩承载力检算（双线、纵向、二孔重载）； (2) 群桩承载力检算（双线、纵向、二孔重载）； (3) 墩顶水平位移检算（双线、纵向、一孔重载）； (4) 桩身截面配筋计算（双线、纵向、一孔重载）； (5) 桩在土面处位移检算（双线、纵向、一孔重载）。 3. 设计成果： (1) 设计说明书和计算书一份 (2) 设计图(计算机绘图) 一张 四．附加说明 1. 如布桩需要，可变更图1中承台尺寸； 2. 任务书中荷载系按图1尺寸进行计算的结果，如承台尺寸变更，应对其竖向荷载进行相应调整。 泸州长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程 江南拌合站基础计算书 编制： 复核： 审核： 中国葛洲坝集团股份有限公司 泸州长江六桥施工总承包项目经理部 2017年7月 目录 一.概况 (2) 二.依据 (2) 三.计算公式 (2) 1.地基承载力 (2) 2．风荷载强度 (2) 3．基础抗倾覆计算 (3) 4．基础抗滑稳定性验算 (3) 5.基础承载力 (3) 四、储料罐基础验算 (3) 1．储料罐地基开挖及浇筑 (3) 2.计算方案 (4) 3.储料罐基础验算过程 (5) 3.1 地基承载力 (5) 3.2 基础抗倾覆 (5) 3.3 基础滑动稳定性 (5) 3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (6) 五、拌合楼主站基础验算 (6) 1.计算方案 (6) 2.拌合楼基础验算过程 (7) 2.1 地基承载力 (7) 2.2 基础抗倾覆 (7) 2.3 基础滑动稳定性 (7) 2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7) 六、结论 (8) 拌合站拌合楼基础承载力计算书 一.概况 泸州长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。 二.依据 建筑结构荷载规范GB5009-2012 公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011 三.计算公式 1 .地基承载力 0σσ≤=A P P —储蓄罐重量kN A — 基础作用于地基上有效面积2 mm σ— 土基受到的压应力MPa 0σ— 土基容许的应力MPa 通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ 2.风荷载强度 6 .12 3210321v K K K W K K K W ???=???= W — 风荷载强度pa 0W — 基本风压值pa 1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 v — 风速s m /，取18s m / σ— 土基受到的压应力Mpa 0σ— 土基容许的应力Mpa 拌合站拌合楼基础承载力计算书 德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。 1.计算公式 1.1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量 KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—土基受到的压应力 MPa σ0—土基容许的应力 MPa 通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 W —风荷载强度 Pa W0—基本风压值 Pa K1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 ｖ—风速 m/s,取17m/s σ—土基受到的压应力 MPa σ0—土基容许的应力 MPa 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求 M1—抵抗弯距 KN?M M2—抵抗弯距 KN?M P1—储蓄罐与基础自重 KN P2—风荷载 KN 4．基础抗滑稳定性验算 K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求 P1—储蓄罐与基础自重 KN P2—风荷载 KN f-----基底摩擦系数，查表得0.25； 5 .基础承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐单腿重量 KN A—储蓄罐单腿有效面积mm2 σ—基础受到的压应力 MPa σ0—砼容许的应力 MPa 2、储料罐基础验算 2.1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下： 输料管 储料罐 主机楼房 地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。 2.2.计算方案 开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图拌合站拌合楼基础承载力计算书
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