跨高速公路现浇箱梁支架计算(含工字钢支架和满堂碗扣支架)
目录
1、工程概述 (1)
2、支架方案简述 (2)
3、设计计算依据 (3)
4、荷载选取 (4)
5、满堂支架计算 (5)
5.1满堂支架概述 (6)
5.2支架计算与基础验算 (6)
6、工字钢支架计算 (20)
6.1工字钢支架概述 (20)
6.2荷载分析计算 (21)
1、工程概述
柿花大桥全桥共一联，分为3跨，每跨长45m，其中中间跨横跨渝遂高速公路，本桥上部构造采用3-45m预应力混凝土现浇箱梁。
柿花大桥现浇箱梁布置图如下图所示。
柿花大桥现浇箱梁断面图如下图所示。
现浇箱梁全幅宽约36.7m，高2.4m；其中翼缘板以下高1.8m。
现浇箱梁非跨线部分(包括渝遂高速右幅车道)采用满堂支架，满堂支架高度约为6.5m；其余跨线部分采用钢管支架。钢管支架净高为5m，净宽为8m。
2、支架方案简述
本支架方案按承载能力极限状态进行设计。柿花大桥现浇箱梁分两次浇筑混凝土。第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m高)，第二次浇筑顶板和翼缘板。
现浇箱梁第一次浇筑
现浇箱梁第二次浇筑
除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线部分采用工字钢支架进行现浇施工外，现浇箱梁其余部分均采用满堂支架进行现浇。
柿花大桥支架纵断面示意图(单位：cm)本方案中，安全系数取为1.2。
3、设计计算依据
《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)
《木结构设计规范》(GB 50005-2003)
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)
《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)
《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128-2000)
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)
《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年
《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月
4、荷载选取
支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。
⑴底模荷载
①模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。
②钢筋混凝土密度取26 KN/m3。
③施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2。
④倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值4.0KN/m2。
⑤振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2。
⑵荷载效应组合值及荷载分项系数
荷载效应组合值：
计算承载力时，参与组合的荷载项为①②③④⑤；验算刚度时，参与组合的荷载项为①②。
荷载分项系数：
模板、支架、混凝土自重等恒载取1.2；其余活载取1.4。
⑶根据箱梁断面荷载作如下划分：
①模板荷载效应组合：恒载×1.2+活载×1.4。（活载主要包括：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载）
②次楞
模板次楞荷载取值与底模荷载相同。
③纵梁
模板主楞荷载为模板次楞传递的集中荷载。
④立杆（临时墩）
立杆（临时墩）荷载为模板主楞下传的集中荷载。由于在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆稳定性。
⑤地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。
落地支架计算顺序：模板→次楞→主楞→立杆（临时墩）→地基。
5、满堂支架计算
5.1 满堂支架概述
满堂式碗扣支架体系由支架基础（15cmC20砼垫层）、底托、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托等组成。
经计算(详见下文)，本箱梁现浇满堂支架在箱梁下方非翼缘板处立杆布置为60cm×60cm；在箱梁下方翼缘板处立杆布置为60cm×
90cm(纵桥向为60cm，横桥向为90cm)；支架横杆步距为120cm。
满堂支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，以确保地基均衡受力。
满堂支架上方箱梁非翼缘板处由间距为60cm的12cm×12cm木方做主楞、间距为20cm的8cm×8cm木方做次楞；12cm×12cm木方主楞沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用竹胶模板，后背8cm×8cm木方做次楞，然后直接铺装主楞上进行连接固定；满堂支架上方箱梁翼缘板处由间距为90cm的80cm×80cm木方做主楞、间距为30cm的8cm×8cm木方做次楞；木方主楞沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用15mm厚高强度A类75型竹胶模板，后背8cm×8cm木方做次楞，然后直接铺装主楞上进行连接固定。
箱梁模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
5.2 支架计算与基础验算
⑴资料
a.WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；
b.立杆、横杆承载性能如下表所示：
⑵底模、次楞、主楞荷载分析计算
梁底木模实际是支架体系的一部分。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了模板次楞的间距，次楞的强度又决定了模板主楞的间距和立杆的横距，主楞的强度又决定了立杆的纵距。
计算中取值：
①模板自重荷载标准值木模为0.50KN/m2。
②钢筋混凝土密度取26 KN/m3。
③施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2。
④倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值4.0KN/m2。
⑤振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2。
底板和顶板混凝土胀模系数为1.05。计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载需要考虑箱内的影响。
由于腹板下底模受力最大，对于箱梁除翼缘板以外的部分，以其作
为控制计算。箱梁腹板计算高度取2.4m ，其混凝土自重荷载为2.4×26=62.4KN/m 2。
q 1=（62.4+0.5）×1.2+（2.5+4+2）×1.4=87.38KN/m 2（适
应计算模板承载能力）
q 2=（62.4+0.5）×1.2=75.48KN/m 2（用于验算模板刚度）
非腹板处底板混凝土(后面简称为底板混凝土)自重荷载
（0.47+0.5）×1.05×26=26.5KN/m 2。
q 3=（26.5+0.5×2）×1.2+（2.5×2+4+2）×1.4=48.4KN/m 2
（适应计算模板承载能力）
q 4=（26.5+0.5×2）×1.2=33KN/m 2（用于验算模板刚度）
①底模面板计算
以腹板下底模面板做控制计算。
主楞
次楞
面板
面板采用15mm 厚竹胶板，模板次楞间距为0.2m ，拟定次楞尺寸
为8cm ×8cm ，则底模实际跨距0.12m 。
根据《竹胶合板模板》（JG ／T156-2004）表5可知，在板宽方向
静曲强度为σ=40MPa,A 类75型弹性模量为6000MPa 。
参照《路桥施工计算手册》表13-1,取模板宽d=0.1m，模板跨径L1=0.12m；
则模板每延米长的线荷载为
q=q1×0.1=8.738kN/m（适应计算模板承载能力）
q=q2×0.1=7.548kN/m（适应计算模板刚度）
考虑到模板具有连续性，跨中弯矩可按下式计算
M=qL12/10=8.738×0.22÷10=0.035kNm
底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取[σw]=40MPa，
模板需要的截面模量
W=M/(1.2×[σw])=0.035÷(1.2×40×103)=7.3×10-7 m3根据W、b得h为：
h=(6W/b)0.5=(6×7.3×10-7÷0.1)0.5=0.067m
模板截面尺寸仍采用0.015m×0.1m核算其挠度，则有
弹性模量E=6000MPa
I=bh3/12=0.1×0.0153÷12=2.8×10-8 m4
则挠度
f=0.677qL14/(100EI)
=0.677×7.548×0.24÷(100×6×106×2.8×10-8)
=4.8×10-4m
f/L1=4.8×10-4÷0.2=0.0024<1/400=0.0025
故选用15mm厚的高强度竹胶板用作底模板。
②底模次楞，按简支梁计算
次楞跨度L2=0.6m，横桥向间距为0.2m。
腹板下面次楞荷载为q纵1=85.98×0.2=17.476kN/m（适应计算承载能力）。
腹板下面次楞荷载为q纵2=75.48×0.2=15.096kN/m（适应计算刚度）。
底板下面次楞荷载为q纵3=48.4×0.2=9.68kN/m（适应计算承载能力）。
跨中弯矩
M= q纵1L22/8=17.476×0.62/8 =0.786KNm 需要的截面模量
W=M/(1.2×[σw])=0.786÷(1.2×9.5×103)=6.9×10-5 m3纵梁宽度b预设为0.08m，则有纵梁高度
h=(6w/b)0.5=(6×6.9×10-5÷0.08)0.5=0.072m 初步取截面为0.08m×0.08m，
跨中剪力
Q剪切力= 1.5×17.476×0.6÷2÷0.0064×103
=1.2MPa<[τ]=1.7 MPa,
满足要求
根据选定的截面尺寸核算其挠度，有
I=bh3/12=0.08×0.083÷12=3.41×10-6 m4
f=5q纵2L24/(384EI)
=5×15.096×0.64÷(384×9.0×106×3.41×10-6)=8.3×10-4m
f/L2=8.3×10-4÷0.6=0.0014≤1/400=0.0025
故选用截面尺寸为0.08m×0.08m，间距为0.2m，跨距为0.6m的木方能满足要求。
③底模主楞计算
主楞荷载为次楞传递的集中力10.49kN（腹板下，荷载间距200mm，17.476×0.6=10.49kN；底板下，荷载间距200mm，9.68×0.6=5.81kN），按腹板下纵梁计算。
主楞选用120×120mm方木。
腹板下立杆纵向步距600mm，横向步距600mm；偏安全按简支梁计算。
主楞：工况一工况二
主楞截面面积A=0.12×0.12m2=0.0144m2
主楞截面抵抗矩W=bh2/6=0.12×0.122/6m3=2.88×
主楞截面惯性矩I=bh3/12=0.12×0.123/12m4=1.73×10-5 m4
以腹板下面主楞做控制计算：
跨中弯矩
Mmax=10.49×1.5×0.3-10.49×0.2=2.62KNm
σw=Mmax/w=2620/(2.88×10-4)＝9.1MPa<[σw]=9.5MPa
满足要求
跨中剪力
Q剪切力= 1.5×10.49×3÷2÷0.018×103=1.3×106Pa
=1.3MPa<[τ]=1.7 MPa,
满足要求
挠度计算
根据河海大学出版的材料力学教材第107页可知，受任意荷载的简支梁，只要挠曲线上没有拐点，均可近似地将梁中点的挠度作为最大挠度。
则任意荷载产生的跨中挠度(刚度验算可忽略振动荷载)可按下式计算
f=Pb(3l2-4b2)/(24EI) (见河海大学出版材料力学表4-2第12
P-任意点的荷载；P=10.49kN
b-荷载到支座的距离(两个距离取小值)
l-梁长,0.6m。
由叠加法知
ω=10.49×[0.1×(3×0.62-4×0.12) ×2+0.3×(3×0.62-4×0.32)]/(24×9000000×1.73×10-5)
=0.0012m
<0.6/400=0.0015m
满足施工要求。
故选用截面尺寸为0.12m×0.12m，间距为0.6m，跨距为0.6m的木方能满足要求。
对于箱梁除翼缘板部分，则以翼缘板最厚处作为控制计算。箱梁翼缘板计算高度取0.6m，其混凝土自重荷载为0.6×26=15.6KN/m2。
q5=（15.6+0.5）×1.2+（2.5+4+2）×1.4=31.22KN/m2（适应计算模板承载能力）
q6=（15.6+0.5）×1.2=19.32KN/m2（用于验算模板刚度）④底模面板验算
面板仍采用15mm厚高强度竹胶板，模板次楞间距为0.3m，拟定
次楞尺寸为8cm×8cm。
参照《路桥施工计算手册》表13-1,取模板宽d=0.1m，模板跨径L1=0.12m；
则模板每延米长的线荷载为
q=q5×0.1=3.122kN/m（适应计算模板承载能力）
q=q6×0.1=1.932kN/m（适应计算模板刚度）跨中弯矩
M=qL12/10=3.122×0.32÷10=0.0281kNm
底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取[σw]=40MPa，
模板需要的截面模量
W=M/(1.2×[σw])=0.0281÷(1.2×40×103)=5.85×10-7 m3根据W、b得h为：
h=(6W/b)0.5=(6×5.85×10-7÷0.1)0.5=0.006m 模板截面尺寸仍采用0.15m×0.1m核算其挠度，则有
取木材弹性模量E=6000MPa
I=bh3/12=0.1×0.0153÷12=2.81×10-8 m4
则挠度
f=0.677qL14/(100EI)
=0.677×3.122×0.34÷(100×6.0×106×2.81×10-8)
=6.3×10-4m
f/L1=6.3×10-4÷0.3=0.0021<1/400=0.0025故选用15mm厚的高强度竹胶板用作底模板。
⑤底模次楞，按简支梁计算
次楞跨度L2=0.9m，纵桥向间距为0.3m。
次楞荷载为q横1=31.22×0.3=9.366kN/m。
q横2=19.32×0.3=5.796kN/m。
跨中弯矩
M= q横1L22/8=9.366×0.92/8 =0.948KNm 需要的截面模量
W=M/(1.2×[σw])=0.948÷(1.2×9.5×103)=8.32×10-5 m3次楞宽度b预设为0.08m，则有次楞高度
h=(6w/b)0.5=(6×8.32×10-5÷0.08)0.5=0.079m 取截面为0.08m×0.08m，
跨中剪力
Q剪切力= 1.5×9.366×0.9÷2÷0.0064×103
=0.9MPa<[τ]=1.7 MPa,
满足要求
根据选定的截面尺寸核算其挠度，有
I=bh3/12=0.08×0.083÷12=3.41×10-6 m4
f=5q横2L24/(384EI)
=5×5.796×0.64÷(384×9.0×106×3.41×10-6)=1.6×10-3m
f/L2=1.6×10-3÷0.9=0.0018≤1/400=0.0025
故选用截面尺寸为0.08m×0.08m，间距为0.3m，跨距为0.9m的木方能满足要求。
⑥底模主楞计算
主楞荷载为次楞传递的集中力5.62kN（荷载间距300mm；9.366×0.9=8.43kN），以腹板下主楞作为控制计算。
主楞选用120×120mm方木。
翼缘板板下立杆纵桥向步距600mm，横桥向步距900mm；偏安全按简支梁计算。
工况一工况二
主楞：
主楞截面面积A=0.12×0.12m2=0.0144m2
主楞截面抵抗矩W=bh2/6=0.12×0.122/6m3=2.88×10-4 m3
主楞截面惯性矩I=bh3/12=0.12×0.123/12m4=1.73×10-5 m4
主楞计算结果：
跨中弯矩
Mmax=8.43×0.3-8.43×0.15=1.26KNm
σw=Mmax/w=1260/(2.88×10-4)＝4.4MPa<[σw]=9.5MPa,满足要求
跨中剪力
Q剪切力= 1.5×8.43÷0.0144×103=0.88×106Pa
=0.88MPa<[τ]=1.7 MPa,
满足要求
挠度计算
根据河海大学出版的材料力学教材第107页可知，受任意荷载的简支梁，只要挠曲线上没有拐点，均可近似地将梁中点的挠度作为最大挠度。
则任意荷载产生的跨中挠度(刚度验算可忽略振动荷载)可按下式计算
f=Pb(3l2-4b2)/(24EI) (见河海大学出版材料力学表4-2第12项)，式中
P-任意点的荷载；P=8.43×2=16.86kN
b-荷载到支座的距离(两个距离取小值)
l-梁长,0.6m。
由叠加法知
ω=16.86×0.15×(3×0.62-4×0.152) ×2/(24×9000000×1.73×10-5)
=0.00134m
<0.6/400=0.0015m
满足施工要求。
故选用截面尺寸为0.12m×0.12m，间距为0.6m，跨距为0.9m的木方能满足要求。
⑶满堂支架立杆计算
①立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）
腹板下单根立杆（横桥向步距600mm，纵桥向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力F=10.49×3=31.47KN；底板下单根立杆（横桥向步距600mm，纵桥向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力F=5.81×3=17.43KN；翼缘板下单根立杆（横桥向步距900mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力F=8.43×2=16.86KN；在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝
10.78×104mm 4则，回转半径λ=（I/A ）1/2=1.58cm, 横杆步距h=120cm ，
长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<[λ]=150取λ＝76；
此类钢管为b 类，轴心受压杆件，查表
Φ＝0.744 [ó]=205MPa
[N]=0.744×489×205=58142.1N=74.6KN
支架立杆中受最大荷载的立杆其N 为31.47KN ，
由上可知： 31.47KN ≤[N]=74.6KN
n ＝ [N]/N ＝74.6/31.47＝2.4＞2
结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
强度验算：
σa ＝N/A=31.47×1000/489=64.4MPa ＜ [σa]=140 MPa 满足
要求
由压杆弹性变形计算公式得（按最大高度9m 计算） L=EA NL
=31.47×103×9×103/(2.05×105×4.89×102)=2.8mm ，
压缩量不大。
根据弹性变形量可适当调整顶托高度保证横梁砼顶面高程。确保横
梁尺寸准确。
②底托检算
现浇箱梁满堂支架方案计算汇总
6 边跨现浇段堂支架计算书 一、工程概况 郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。 郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。 箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。 边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。 二、编制依据 （1）《公路桥涵施工手册》 （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （3）《建筑结构荷载规范》 （4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》 （6）《建筑施工计算手册》
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
现浇箱梁支架验算方案
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
现浇梁支架计算
福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28
古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算
一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
现浇连续箱梁(满堂支架)
满堂支架连续箱梁施工方案 1、施工前的准备 1）施工前完成场地平整，清除杂物，吊车就位处平整夯实。临时电力、水的供应已具备。模板进行除锈、打磨、均匀涂抹脱模剂并立模。 2）测量放样。准确放样箱梁轴线位置，测定箱梁底高程。放样完毕后，经复核上报监理工程师。 3）原材料的准备：水泥、石子、砂、钢筋、钢绞线、水、外加剂等材料，由材料员和试验员按规定进行检验，确保其原材料质量符合相应标准。 4）施工人员要求：由技术负责人对箱梁施工的工人进行培训、技术安全交底。使其做到熟练掌握支立模板、浇筑砼等技术。 2、地基处理 搭设支架前，将箱梁投影范围每侧加宽1.0米内地基整平，并用22吨压路机压实，软弱处换填砖渣处理50cm，分层压实。 为防止地基沉降造成结构变形及裂缝，便于支架搭设，在压实的地基上做30cm5%的白灰土，浇筑10cm厚C20砼。 3、支架施工 3.1支架搭设 碗扣式支架采用直径48mm，壁厚∮3.5㎜钢管；立杆底座采用KTZ60型，托撑采用KTC60型，可调范围0~600㎜，剪刀撑及斜杆采用普通脚手架钢管，壁厚3.5㎜。 为加强支架的整体稳定性和能抵御一定的水平荷载，剪刀撑采用采用φ48×3.5mm钢管。剪刀撑跨越立杆数控制为5～7根，纵向剪力撑设置三道，即桥轴线位置一道、支架两外侧各一道；横桥向剪刀撑每隔4～6排设置一道。 支架地基处理后开始搭设，在砼硬地面上用经纬仪划线布设纵横立杆。先安放好可调底托，并按各处不同的地面高度调整好底托上的可调螺旋顶面高度，使其在同一水平面上。立杆必须保持垂直，水平横杆等距 1.2m，必须在第一层所有的立杆、横杆组拼完成后，经检查无误后方可继续向上拼装，拼装至顶层后，安装可调顶托，并依据设计标高调整顶托螺栓。 顶撑上纵向设置15×10㎝方木，间距同立杆横向间距。横桥向采用10×10
现浇箱梁支架方案计算
温泉大桥现浇箱梁万能杆件支架方案计算书 一、编制依据 1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。 4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。 5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。 6、参考《建筑施工支架架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 二、工程概况 温泉大桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平面位于直线和曲线上，纵面位于竖曲线上。由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应力砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应力砼下承式连续梁拱组合。 主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的比值为0.556。主梁采用单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第一个T构边跨平面位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。 主桥缓和曲线段超高采用不等高腹板进行调整，详见施工图纸。 箱梁跨中梁高2.5m，墩顶梁高5.5m，箱梁梁高采用1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采用1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采用50、70cm两个级别变化。主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。为满足桥面横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥面铺装厚度横向一致。结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最大悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采用挂篮重60t。 引桥箱梁为2跨25m预应力混凝土连续箱梁，采用万能杆件支架整体浇筑。引桥采用箱梁两箱室对称加宽来适应路线加宽，路线设计线与箱梁中心线不重合，偏移量为各截面加宽值的一半，施工时注意准确放样。引桥箱梁超高横坡先由支座垫石和楔形块调节，然后由桥面铺装调节形成。第一二联引桥采用贝雷梁及万能杆件组合支架法现浇施工。 三、支架设计要点 1、支架地基处理
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立
现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
现浇箱梁支架计算-完整版
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处
设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（Q1）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。 清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。 1.4支架布置 整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。 立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。 其搭设形式如下：
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---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性) 温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日 1/ 24
温州龙港大桥改建工程现浇箱梁支架计算书目录 1 编制依据、原则及范围············· - 1 1.1 编制依据················· - 1 1.2 编制原则················· - 1 1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 3.1 荷载组合················· - 8 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 3.3 材料力学参数··············· - 10 -4 计算····················· - 10 4.1 模板计算················· - 11 4.2 模板下上层方木计算············ - 11 4.3 顶托上纵向方木计算············ - 13 4.4 碗扣支架计算··············· - 14 4.5 地基承载力计算·············· - 18 -
现浇箱梁满堂支架计算
107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算 一．箱梁支架计算 张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。 钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。 模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。 施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m箱梁基本要素： 箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 1.腹板下砼重： 1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m 2.模板重量 模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m2 0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m 3. 立杆承受的钢管支架自重 支架和调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN 架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆 每根立杆连接的钢管水平层总长度 14×0.45×4=25.2m 25.2m+16m=41.2m 每根立杆承受的钢管支架自重 41.2×0.045=1.86 KN 4.施工荷载