汽轮机通流部分介绍

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生产培训教案

主讲人:简菁

技术职称:

所在生产岗位:本体调速班

讲课时间: 2006年8月10日

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培训题目:600MW汽轮机通流结构介绍

培训目的:熟悉汽轮机高中低压缸的通流结构,设备组成,技术标准及要求..

内容摘要:

1、高压通流部分

2、中压通流部分

3、低压通流部分

培训内容:

汽轮机的通流部分由高、中、低压3部分组成,高压由调节级和1l级压力级组成,中压为2X9级,低压为双流2X(2X7)级,共计58级。

高压通流部分

高压通流部分由1个单列调节级和11级压力级组成。单列调节级的形式和固定方法见图1

调节级叶片为冲动式的三叉三销三联体叶片结构。这种结构的叶片具有良好的强度性能。每组叶片通过电解由1块单独的材料加工而成。叶片根部为三叉形,安装时插入转子上已加工好的与之配合的槽内。再由3只纵向的销子加以固定。这种形式的叶片能够承受最小的部分进汽运行工况而不会损坏。

高压11级压力级通流部分见图2。

11级静叶均装于高压静叶持环上。静叶片为变截面扭叶,由方钢制成,它采用偏心叶根和整体围带。各叶根和围带焊接在一起,形成具有水平中分面的隔板。装于静叶持环上直槽内的每半块隔板,用一系列短的L型填隙条来锁紧。填隙条装在直槽内加工出的附加槽内。

各上半隔板再用制动螺钉固定在静叶持环的上半,该螺钉位于水平中分面的左侧(当向发电机看时)。

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动叶片由方钢铣制而成。可控涡叶片采用倒T型叶根,见图2中叶片装配详图。每级轮槽均有一末叶槽,叶片从末叶槽插入,并沿着周向装入轮槽内,叶片根部径向面相互贴合。为使叶根支承面与轮槽紧密贴合,故每只叶片根底均填入垫片。

最后1只装入的末叶片,其与末叶槽连接的锁紧形式见图2A—A截面。末叶片根部轴向两侧加工出与锁紧件齿形相同的半圆形槽,而转子末叶槽轴向两内侧加工出与上述相同的半圆形槽。每级所用的两只锁紧件,由I、II两半组合而成,分别装于末叶根部与末叶槽内侧,然后将末叶片同半圆锁紧件I一起装入末叶槽。当配准相应位置时,锁紧件转动90°,并在锁紧件I端部的小孔冲铆,从而产生局部变形,卡位于末叶片上,以防锁紧件转动,末叶片则在末叶槽内锁紧。

各级动叶片均装有围带,围带装在叶片顶端的铆钉头上,用铆接来固定,并将叶片连接成组,末叶片应位于围带的中间。

高压部分由于压力较高,采用T型叶根可有效地防止蒸汽泄漏,从而进一步提高了高压缸的效率。在静叶持环内径及隔板内径处均装有嵌入式汽封,以与动叶围带和转子形成较小的径向间隙,减小各级间漏汽。

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中压通流部分

图3表示位于中压缸的双流中压通流部分(调阀端)。它由装在汽缸静叶持环上的静叶片和装于转子叶轮上相同级数的动叶片组成。弹簧退让式汽封可保持转子和叶片围带间有较小的径向间隙,如果发生磨碰,则弹簧将产生挠曲,这样就使汽封齿的磨损减小到最小。

静叶片由方钢铣制而成,为变截面扭叶。它采用叶根和整体围带结构。各叶根和围带焊接在一起,成为整圈隔板,水平中分面锯开后,分为上、下两半。装于静叶持环上直槽内的每半块隔板,采用一系列短的L型塞紧条来锁紧。塞紧条装于直槽内侧加工出的附加槽内,并冲铆胀紧。

每半块隔板仅1只紧定螺钉固定在静叶持环上,该螺钉分别位子上、下半隔板的左、右侧(当向发电机端看时),以防隔板转动。

动叶片由方钢铣制而成,为变截面扭叶,它采用侧装式枞树型叶根及整体围带结构。叶片安装在转子叶轮外缘轴向加工出与叶根型线一致的轮槽内。转子叶轮外缘有圈半圆槽。各叶片的中间体底部也有一与转子上半圆槽相配的孔。当每只叶片装入轮槽相应位置时,塞入定位销,锁紧叶片,防止轴向窜动。

各列叶片均配有一定数量的围带加厚片,以供装配调整用。为保证叶片的径向辐射。线位置和相邻叶片围带之间的紧密接触,应用专门的装配工艺,工装及量具逐一将叶片装入轮槽。在不能安装定位销的末叶片,应采用专门的径向销紧键和定位片,将其固定在轮槽中,见图3的B向及B—B视图。

在运行状态下,由于离心力及热膨胀,致使叶片伸长,在围带之间可能存在很小的间隙。该间隙限制了叶片的振幅,并有减少动应力的阻尼效应。具有很高的耐振强度。

外汽封环为不同直径的圆环,每环由8块或10块弹簧支承的弧段组成。外汽封的装配详图可见图3中的C—C和D—D截面。各汽

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封环的凸缘均装在静叶持环上的汽封槽内,弹簧保持汽封的位置。外汽封弧段在静叶持环上半用大圆柱头螺钉来保险。

内汽封环亦为不同直径的圆环,每1环由8弧段组成,内汽封的装配详图示于图3I截面,汽封环的凸缘装在隔板槽内,由弹簧保持其位置。内汽封弧段在隔板上半专用销保险。

由于压差,内外汽封环处于C—C和B—B截面所示的密封位置。如果它们与相应旋转部分的间隙过大,则应更换。当更换汽封环时,新的汽封环必须安装在与原汽封环同样的相对位置。每一汽封弧段的两端需在进汽面编号,以便识别。

低压通流部分

图4表示位于低压缸的双流低压通流部分(调阀端),它由装在汽缸或静叶持环上的7级静叶片和装于转子上相同级数的动叶片组成。弹簧退让式汽封可保持转子和叶片围带间较小的径向间隙。如果发生磨碰,则弹簧将产生挠曲,这样就使汽封齿的磨损减小到最小。

第1~5级静叶片由方钢铣制而成。为变截面扭叶。它采用叶根和整体围带结构。各叶根和围带焊接在一起成为整圈隔板,水平中分面锯开后,分为上、下半。装于内缸或静叶持环上直槽内的每半块隔板,采用一系列短的L型塞紧条来锁紧。塞紧条装在直槽内侧加工出的附加槽内,并冲铆胀紧。

每半块隔板用1只紧定螺钉固定在内缸或静叶持环上,该螺钉分别位于上、下半隔板的左、右侧(当向发电机端看时),以防隔板转动

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第6、7级静叶片用模锻或精铸后经机械加工而成,为变截面扭叶。静叶片直接装于内外环之间,根顶部与内外环焊接在一起,成为整圈隔板,水平中分面锯开后,分为上、下两半隔板。装于内缸上直槽内的每半块隔板采用一系列短的L型塞紧条来锁紧。塞紧条装在直槽内侧加工出的附加槽内,并冲铆胀紧。隔板外环水平中分面的左、右侧均有一键,安装于下半外环上,用冲铆来固定,以此连接上、下半隔板,起到密封、减小漏汽的作用。

第1~4级动叶片由方钢铣制而成,为变截面侧装式整体围带叶片。第5级动叶片由精锻后经机械加工而成,为变截面扭叶,顶部局部加厚,也采用直侧装式枞树形叶根,叶片顶端有铆钉头,并装有围带。围带装在铆钉头上用铆接来固定,使叶片连接成组。第6、7级动叶片由精锻后,经机械加工而成,为变截面扭叶,采用圆弧侧装式枞树形叶根。第6级为自由叶片。第7级叶身带有二道整体拉金凸台,用分组焊接叶片连接成组,叶片进汽侧上部镶银焊整条司太立硬质合金片,以防水冲刷。

各级叶片安装在转子叶轮外缘轴向(直的或圆弧的)加工出与叶根型线一致的轮槽内。转子叶轮外缘上有一圈半圆槽,各叶片的中间体底部均有一与转子上半圆槽相配的孔。因此,当每只叶片装入到轮槽相应的位置时,孔内就塞入定位销,叶片就在转子叶轮上锁住,以防轴向窜动。

当叶片1个接着1个装入时,前1叶片塞入于转子上的定位销后,就被后1叶片的中间体底部无孔端挡住。最后1只叶片装入后无法塞入定位销。第1~4级整体围带叶片按专门的装配工艺、工装及量具以保证叶片的径向辐射线位置和围带之间的紧密接触。整体围带动叶的末叶片由专门的径向锁紧键及定位片锁紧,第5级动叶的末叶是用围带连接在一组的中间,以固定其在轮槽中的位置。第6级动叶由于为自由叶片,每只叶片除了在中间体底部塞入定位销外,在叶根底部两侧装有锁紧片,如图4 I所示,锁

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紧片挂钩于叶根底槽内,同蝶形弹性垫片,填块和调整垫片一起使叶根和轮槽顶面靠紧,以加强叶片轴向位置的固定。同样对末叶片,除了有锁紧片外,在中间体出汽侧上预钻孔并与相邻的叶片同钻铰孔,利用锁定销固定。第7级动叶由于叶片型面扭曲度大,以及受拉金凸台的影响,最后将两只叶片从相对进出汽侧方向装入轮槽,因此有两只叶片无法塞入定位销。该两只叶片拉金凸台分别与相邻的叶片焊接成组,以固定其轴向位置。

外汽封环为不同直径的圆环,每环由12块弹簧支承的弧段组成。外汽封的装配详图见图4中的C—C和D—D截面。各汽封环的凸缘均装在静叶持环槽内,由弹簧保持汽封的位置。外汽封弧段在静叶持环槽内,由弹簧保持汽封的位置。外汽封弧段在静叶持环上半用大圆柱头螺钉来保险。

内汽封环亦为不同直径的圆环,每环由16块弧段组成,内汽封的装配详图见图4中I截面。汽封环的凸缘装在隔板槽内,由弹簧保持其位置。内汽封弧段在隔板上半用专用销保险。

由于压差,内、外汽封环处于C—C、D—D截面所示的密封位置。如果它与相应旋转部分间隙过大,则应更换。当更换汽封环时,新的汽封环必须安装在与原汽封环同样的相对位置。每一汽封弧段的两端在进汽面编号,以便识别。

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练习题:

1、了解汽轮机高、中、低通流部分结构.参考资料:

职业技能鉴定指导书-汽轮机本体检修

基于实例分析燃煤电厂汽轮机通流改造

基于实例分析燃煤电厂汽轮机通流改造 摘要本文主要从燃煤电厂汽轮机通流改造项目的背景出发,分析了当前燃煤电厂汽轮机机组的基本概况,对燃煤电厂汽轮机通流改造技术方案进行了探究,最后,归纳总结项目改造后投资经济性。 关键词燃煤电厂;汽轮机;通流改造分析 1 燃煤电厂汽轮机通流改造的背景 1.1 背景 随着国家节能减排产业政策的实施和电力供求矛盾的缓减,新的电源点不断投运,高能耗企业的发展受到限制,发电设备年利用小时持续走低,电厂消耗性指标和消耗性费用逐年上涨,致使电力生产固定成本持续走高,导致企业经济效益逐年下滑。对此,供电煤耗显著偏高的电厂其经营形势将变得日益严峻,并将面临激烈的竞争。同时,随着全球及国内经济的巨大发展及能源形势的急剧变化,燃煤发电厂面临的环保要求日益严格,经营形势日益严峻,突出表现为: ①节能和减排已成为燃煤发电企业发展的两个约束性指标。②燃煤发电企业的电量调度已经由铭牌调度逐步向节能调度调整。③《煤电节能减排升级与改造行动计划(2014~2020年)》出台到2020年,现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310克/千瓦时。在执行更严格能效环保标准前提下,力争使煤炭占一次能源消费比重下降到62%以内,电煤占煤炭消费比重提高到60%以上。 1.2 项目实施的必要性 (1)由于机组原设计技术相对落后,加上当时加工制造精度不高,安装质量控制不严,机组运行老化等原因,该机组实际热耗值及缸效率与设计值存在很大偏差,导致目前机组运行的实际热耗值远高于设计值,供电煤耗较高,与当前300MW机组经济型也相差甚远。 (2)随着《煤电节能减排升级与改造行动计划(2014~2020年)》等国家节能减排产业政策的实施,以及新电源点不断投运,发电企业要想在日益激烈发电市场竞争中保持优势,就必须采取有效措施,提供机组效率。而进行通流改造,通过提高汽缸效率来降低机组热耗值是行之有效的手段。 因此,对现有机组进行通流改造,以提高机组效率,达到较好的经济指标完全有必要。 2 燃煤电厂汽轮机机组的概况 2.1 原机组概况

张吉培300MW汽轮机热力系统方案

N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR 专科生毕业设计开题报告 2011 年 09 月 24 日

摘要 节能是我国能源战略和政策的核心。火电厂既是能源供应的中心也是资源消耗及环境污染和温室气体排放的大户,提高电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已经成为世人关注的重大课题。 热经济性代表了火电厂的能量利用、热功能转换技术的先进性和运行的经济性,是火电厂经济性评价的基础。合理的计算和分析火电厂的热经济性是在保证机组安全运行的基础上,提高运行操作及科学管理水平的有效手段。火电厂的设计、技术改造、运行优化以及目前国外对大型火电厂性能监测的研究、运行偏差的分析等均需对火电厂的热力系统作详细的热平衡计算,求出热经济指标作为决策的依据。因此电厂的热力系统计算是实现上述任务的重要技术基础,直接反映出全厂的经济效益,对电厂的节能具有重要意义。 本文主要设计的是300MW凝汽式汽轮机。先了解了汽轮机及其各部件的工作原理。再设计了该汽轮机的各热力系统,并用手绘了各系统图。最后对所设计的热力系统进行

经济性指标计算,分析温度压力等参数如何影响效率。本设计采用了三种计算方法—— 常规计算方法、简捷计算、等效热降法。 关键词:节能、热经济性分析、热力系统 目录 N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR (1) 专科生毕业设计开题报告 (1) 摘要 (4) 关键词 (4) 第一章绪论 (9) 1.1 毕业设计的目的 (9) 1.2国外研究综述 (9) 第二章 300MW汽轮机组的结构与性能 (11) 2.1汽轮机工作的基本原理 (11) 第三章热力系统的设计 (14) 3.1主、再热蒸汽系统 (14) 3.1.1主蒸汽系统 (15) 3.1.2再热蒸汽系统 (15) 3.2主给水系统 (16) 3.2.1除氧器 (16) 3.2.2高压加热器 (16) 3.2.3其他 (17) 3.3凝结水系统 (17) 3.3.1凝结水用户 (17) 3.3.2凝结水泵及轴封加热器 (18) 3.4抽汽及加热器疏水系统 (18) 3.5轴封系统 (19) 3.6高压抗燃油系统 (20) 3.6.1磁性过滤器 (20) 3.6.2自循环滤油系统 (21) 3.7润滑油系统 (21) 3.8本体疏水系统 (21) 3.9发电机水冷系统 (22)

抽凝机组改造成背压机组

如何科学经济地将抽凝机组改造成背压机组 对于搞热电的人士来说,抽凝机与背压机是相当熟悉的,现代热电基本就是有这两种机型组成的。也可以说,这两种机型的选择,是时代的选择、是能源的选择、是生存的选择。在90年代煤炭能源宽裕的时候,电价却很高,选择抽凝机组变成了理所当然,是时代选择了它;进入21世纪以后,能源问题变成了全球问题,煤炭价格节节攀升,在煤炭疯狂暴涨的时候,我曾经算过,一斤煤炭的价钱,超过一斤小麦的价钱,在我脑海里,有个挥之不去的念头,什么时候,我们的锅炉可以烧麦子了?当然,这是一句玩笑的话,但从另一角度来看,煤炭价格确实高了。但煤炭价格高了,不像90年代,电价也高。反之,电价却十分低廉。因此,21世纪初,时代选择了背压机组。常看我博客的朋友,都明白背压机与抽凝机的区别,所以,我在这里不再噜苏了。就两句话,在煤炭价格便宜的时候,开抽凝机能赚钱;在煤炭价格昂贵的时候,开背压机能赚钱。 在2、3年前,不少热电厂,为了能适应时代,能生存下来,便将现有的抽凝机组改为背压机组。我们咬文嚼字,实际上那个时候,不是真正意义上的“改为背压机组”,而是“换为背压机组”。具体步骤是,把现有抽凝机组的汽轮机全部扒掉,再将原有汽轮机基础改造,一般是缩短基础距离,将凝汽系统都拆掉。这个改造,只利用原来的局部基础,油箱、油泵、冷油器等,其它的几乎都不用了。这种彻头彻尾的不能叫做“改造”,只能称之“换”。大家都知道,一套抽凝机组的价格,几乎是一套背压机组价格的2倍,换下来的抽凝机组,好多是当作废品卖掉的。就拿我们常见的6000KW的抽凝机组来说,一套价格在300万以上,如改为背压机组后,换下的抽凝机,现在价格在30-50万元,不值钱。 上面说过,背压机各有利弊,选择使用,是与煤炭价格、上网电价有关的,不同的时代,有其不同的利弊。现在我们是背压机组能赚钱,但以后未必抽凝机不赚钱。有人说了,到抽凝机赚钱的时候,我们将背压机再改为抽凝机。当然,单从改造费用来说,可能相对于一个电厂整个成本来说,不是太大的。但从经济角度、从设备利用的角度来说,我们有没有一个办法,将现有抽凝机稍加改动,变成背压机,当需要再改为抽凝机的时候,又能方便地改回来呢?下文我就来介绍这种方法,为了能很好地说明,还是以常见的6000KW机组来举例。 6000KW的抽凝汽轮机,其汽缸有两部分做成,高压缸是合金缸,低压缸是铸铁缸。缸内叶片除了复速级以外,一般还有7-11级(不同汽轮机厂家,不同的级数)。其抽气口,一般在复速级后面2-4级叶轮处,我们保留原有抽气口,也就是说,保留原有高压缸,更换低压缸。低压缸我们可以到原有汽轮机制造厂购买,购买的时候,只要注意接口不出差错就行了。原有缸内叶轮,根据排气压力的需求,取消一部分叶轮和缸内隔板。如此,这台机组经过改造后,它的抽气可以有两种压力参数,一种是原有的抽气压力,从原来的抽气口抽出,另一种是低于原有的抽气压力,从新购买的低压缸排出。这就变成了抽背式汽轮机。当然,如将原有的抽气口封堵,所有排气从新购买的低压缸排出,就变成了标准的背压机了。这样的机组,不会破坏原有的抽凝机组结构的,甚至汽轮机基础,也是局部改动,原有凝汽设备解除,排气伸缩节也可以利用的。如将来需要将背压机再改为抽凝机,也是十分方便的,无需添置什么东西。 这样的改造,价格低廉,就拿6000KW的机组来说,只需要60万元,就可以完成整个工程了。如按照原来的换机方式,新背压机6000KW的要170万,再加上设计、安装费用等等,在200万以上。还有,施工时间,也能缩短一半以上。改造后的机组效率,与新机组基本相同。

汽轮机改造方案分解

汽轮机改造方案 技 术 协 议 山东九鼎环保科技有限公司 2014.01

一、项目背景及改造方案 1.1 项目背景2 1.2 改造方案2目录2 二、6MW抽汽凝汽式汽轮机概况、主要参数及供货范围 2 2.1 机组概况2 2.2 改造后抽凝机组主要参数2 2.3 供货范围2 2.4 改造工作内容2 三、汽轮机拆机方案2 3.1 概述2 3.2 拆除方案2 四、汽轮机基础改造2 五、汽轮机安装与调试 5.1 汽轮机安装方案2 5.2 汽轮机调试方案2 六、施工、验收及质保 七、工期22 2

一、项目背景及改造方案 1.1 项目背景 本项目所在区域为一开发区,发展迅速,有限公司电站目前为2 台40t/h 的锅炉+2 台纯凝汽式汽轮机(12MW 和6MW 各1 台),为响应泰安市政府拟对开发区进行冬季供热的号召,泰安中科环保电力有限公司对现6MW 的纯凝汽式汽轮机改造为抽汽供热汽轮机的方式,实现对开发区换热站供蒸汽,然后由开发区换热站转换成热水后向附近热用户供热。 1.2 改造方案 本项目将对泰安中科环保电力有限公司的原6MW 纯凝汽式汽轮机改造为6MW 抽汽供热凝汽式汽轮机,同时对汽轮机基础进行改造,以实现抽汽供热汽轮机的安装、汽轮机对外供热、满足周边用户的用热需求。 二、6MW 抽汽凝汽式汽轮机概况、主要参数及供货范围 2.1 机组概况 C6-3.43/0.981 型汽轮机,系单缸,中温油压,冲动,冷凝,单抽汽式汽轮机,额定功率为6000kW。 2.2 改造后抽凝机组主要参数

2.3 供货范围 1)包括C6-3.43/0.981 2 2.4 改造工作内容

汽轮机高背压供热改造技术的分析

汽轮机高背压供热改造技术的分析 【摘要】现阶段,受我国能源政策以及汽轮机自身因素等的影响,大多企业自备电站中,许多抽汽机长期处于闲置的状态。例如,抽汽机发电的热电比与热电效率非常低,不能满足国家的政策要求而被迫停运;抽汽机的抽汽参数满足不了供热需要而被长期闲置。因此,为满足企业的供热需求与长期的规划需要,有必要将这些汽轮机组改造成为性能良好的高背压式汽轮机组,在保证较少投资的前提下,提高汽轮机组的能源利用率。本文结合具体改造实例,详细阐述了抽汽机改造为高背压汽轮机的技术要点,并对其经济效益做了分析。 【关键词】抽汽机;高背压;改造;冷凝器;经济效益 一、概述 就目前的实际情况来看,国内很多企业自备电站和中小型电站所配备的抽汽机发电机组都因为各种主客观因素的影响而长期处于闲置状态,这些因素既包括煤、电价格矛盾突出,企业因生产经营活动处于亏损状态而不得不做出的选择、热要求参数与抽汽参数匹配度不足,无法满足热需求而导致的长期闲置,也包括因为凝汽发电部分比例过大、热效率无法满足政策要求而导致的政策性停运。 例如,某热电有限责任公司的两台抽汽机,就因为煤电比例失衡,燃煤成本高于发电效益而不得不将其停运,并通过减温减压对外供热来弥补自身的经济损失。为了最大程度降低企业的经济损失,发挥这些闲置机组在满足供热需求方面的积极作用,公司将其改造成为高背压式汽轮机,并在实际工作中获得了满意的效果。 二、改造具体实例与改造难题分析 (一)改造具体实例 某热电有限责任公司建成投用DN600 120t/h和DN300 42.8t/h供热主管网和出力20t/h的局域管网。为能满足集团氯碱发展公司、“863”SAL项目和中德合资博列麦气囊丝制造公司及周围四家热用户的供热需要,必须对该公司1#机组由C25-4.90/0.981抽汽机组改造为B12-4.90/0.981背压机组。改造范围如下: 1、汽轮机转子主轴从第四压力级后的七个压力级(第五、六、七、八、九、 十、十一级)包括各级汽封套和后汽封套拆除。 2、新设计加工个适合背压排汽要求的后汽缸。 3、汽轮机同时重新设计加工与原1#机后轴承座上半接口尺寸相一致的后轴承座下半。

300MW汽轮机高中压缸负荷分配

一般都采用垂弧法做负荷分配,就是看两个角的下沉量,先架上表,然后将猫爪垫片抽掉,看下沉多少,做记录,然后再把垫片加入,再用同样的方法做另一个,两个数的差 值应不大于要求值,否则要调整垫片 汽缸负荷分配是实测汽缸前后左右四个猫爪施加给相应猫爪横销的负荷,或汽缸施加给猫爪横销/台板 的负荷,并根据测量值调整猫爪工作垫块的厚度,使汽缸重量均匀地分配在它的支承上. 负荷分配应按制造厂规定的方式进行,通常有测力计法,猫爪垂弧法和猫爪抬差法.(后两者实质上是同一 种方法.)负荷测量时是空缸还是实缸由制造厂规定. 负荷分配的值应符合设计要求.一般规定:采用测力计法时,汽缸中心线两侧对称位置的负荷差应不大于 两侧平均负荷的5%;采用猫爪垂弧法时,汽缸中心线两侧对称位置的垂弧值差不大于0.10mm. 300MW汽轮机高中压缸负荷分配 【摘要】300MW汽轮机高中压缸安装阶段必须在全实缸的情况下进行负荷分配,主要是保证整个汽缸的重力合理的分配到各个承力面上,从而避免因载荷不均而导致机组不均匀沉降、不均匀膨胀,增加机组的振动,影响到机组长周期安全运行。 1 目前,国产300MW汽轮机组均采用高中压缸合缸结构,整个高中压缸内包括了高压部分、中压部分。高压部分部套有高压内缸、高压隔板套、高压进/排汽平衡活塞,中压部分部套有中压内缸、中压隔板套、中压进汽平衡活塞。整个高中压部套的重力以及外接管道的重量全部通过搭在前箱和低压缸的四只猫爪支撑,不均匀的载荷直接作用在汽缸上会导致汽缸不均匀沉降和不规则变形。因此,必须在安装阶段对这种猫爪结构的汽缸静定结构进行负荷分配,保证汽缸的重力合理的分配到各个承力面上,减小汽缸不规则变形和振动,确保机组安全、长周期的运行。 2 负荷分配的方法 根据目前300MW机组高中压缸的特点,负荷分配通常有猫爪垂弧法和测力计法。所谓负荷分配,即将汽缸的重力合理的分配到各个承力面上去。猫爪垂弧法就是指每个支撑猫爪在无猫爪垫片支撑的情况下,汽缸猫爪自然下垂的高度,比较左右对称位置猫爪的垂弧,通过调整各猫爪下部垫片的厚度,使各对称点猫爪垂弧差在允许范围以内,此方法以猫爪垂弧(单位:mn1)间接的反映汽缸的负荷;测力计测量法,就是将专用的测力计拧入高中压缸猫爪处的专用螺孔内,当测力计受力时,根据测力计上端百分表指示的弹簧压缩值,即查知该猫爪的负荷,根据各猫爪的负荷值进行对称点负荷的调整,负荷差在范围以内时,用量纲表测量猫爪底部垫片的厚度,即为正式垫片的厚度值,此方法直接反映了各猫爪分配的负荷。 3 负荷分配所具备的条件 高中压缸的负荷分配工作是高中压缸安装过程中最关键的一个环节,它直接关系着高中压缸的轴向定位、高低对轮中心的确定以及高中压外缸所有管道的正式连接,在实际安装过程中,有的厂家要求进行半实缸负荷分配,即高中压缸下半所有部套吊入缸内就位,包括高中压转

#1机组通流改造性能分析

专业技术报告 #1机组通流改造性能分析

摘要 由于我厂350MW汽轮机组经过近三十年运行,老化明显,效率低下,经济性较差,为提高机组效率,我厂与2012年对#1机组进行通流部分改造。本文首先分析了国际以及国内的汽轮机通流改造的必要性,以及通流改造经过多年的实践取得的丰富的经验 本文指出了我厂350MW进口汽轮机改造前具体问题,并逐一说明了此次通流改造所做的针对性的改造;机组经过通流部分改造后额定工况下机组的热耗为7928.3kJ/(kW.h),低于设计值约0.15个百分点,机组的改造比较成功,高压缸?效率提高了0.9%,中压缸?效率提高了3.4%,低压缸?效率提高了3.6%,使得整个机组的?效率有了很大的提升。 关键词:350MW机组,通流改造,性能试验,机组效率

#1机组通流改造分析 1引言 1.1 选题背景及意义 我国04年以后,发电装机容量和发电量增速更快,2005年、2006年和2007年,中国电力装机容量连续突破5亿千瓦、6亿千瓦和7亿千瓦,到2008年末,我国发电装机容量达到7.9亿千瓦,比2007年增长10.34%,发电量达到3.4万亿千瓦时[1], 其中,燃煤机组占了75.7%,发电量占80%以上,耗煤量大,能源利用率目前也只有30%,低于世界先进国家20~30个百分点[2],从我国350MW 机组运行情况看这些机组设计技术是20世纪60年代的,主要投产于80年代至90年代。由于机组老化,其经济性已经远低于原设计水平;同时由于设计技术落后,机组的经济性远远低于国际先进水平。全国数十台300MW机组的平均供电煤耗为340~360g/(kW·h),比设计值高20~25g/(kW·h),比国外同类运行机组高40g/(kW·h)左右[3] 。随着现代科学技术快速的发展,国内制造厂通过对关键加工工艺的改进和引进大型精密加工设备,产品工艺和质量得以大大提高,为先进机组国产化生产制造提供了可能。利用原有热力系统的基础上,引入先进技术对汽轮机进行改造,提高现役机组的出力和经济可靠性,既节约时间,又节约费用。 1.2 国内外汽轮机研究改造的现状 近几年来,美国、日本等国对运行中的汽轮机组进行改造,做了很多基础工作,取得了显著成绩。美国的GE公司和西屋公司(WH)均在积极进行机组翻新工作。1994年2月中旬WH公司动力部年会上指出,美国的装机容量已接近饱和,目前的主要任务是老机组改造。根据上述两公司的统计,翻新改造后的老机组,其出力、效率均可提高,且新增出力每KW的投资仅为新机组的50%左右。日本的日立公司从80年代初就对125—1000MW老机组进行改造,改造的主要内容为改进动、静叶型、改进汽封、降低中低压缸排汽损失,改造后的机组的热效率提高2—4%。东芝公司对110、165、220MW等老机组进行通流改造部分更新,使3种汽轮机的热效率分别提高了1.2%、1.4%和1.3%。可见老机组的改造对于节能降耗、提高出力具有极为重要的意义,国际上称这一措施为“决策

汽轮机组通流部件改造情况

汽轮机组通流部件改造情况 一、汽机通流部件改造情况 汽轮机通流部分改造主要是指采用先进成熟的气动热力设计技术、结构强度设计技术及先进制造技术,对早期采用相对落后技术设计制造的或长期运行已老化,经济性、可靠性较低的在役汽轮机的通流部分进行改造,以提高汽轮机运行的经济性、可靠性和灵活性,并延长其服役寿命。自上世纪90年代中期始,国内在役的汽轮机开始进行改造, 目前国内200MW及以下功率等级的汽轮机已有数百台实施改造,改造后汽轮机的经济性和安全性均有得到提高,取得了良好改造效果。近两年内,早期投运或采用上世纪70年代~80年代技术设计制造的300MW功率等级的汽轮机也已有几十台进行了通流部分改造,为后续的汽轮机通流部分改造积累了诸多经验。任何机组都会因具体工作环境的影响而受到不同程度的损伤。最常见的损伤原因包括固体颗粒的冲蚀、积垢、间隙增大、锤痕、异物损伤等。其次,还有结合面或密封环的泄露和点蚀。静、动部件的摩擦将会增大泄露及其相关损失。引起摩擦的原因包括大的转子振动、静止部件的热变形、轴承故障、进水、固体颗粒冲蚀等。除了因表面粗糙度增大,反动度改变,正常级内压力分布混乱造成的损失以外,结垢亦可引起较大的出力下降。因为结垢后使喷嘴面积减小,限制了通流能力。锤痕和异物损伤也会同样引起损失。其它诸如进口密封环、内缸结合面及隔板间的泄漏可引起较大的损失,因为这些泄露流量中有的蒸汽旁通了若干级或整个通流部分。上述原因导致汽轮机各级损失较大,级效率及通流效率低下,多数机组缸效率及热耗率达不到设计值。 300MW等级汽轮机特别是上世纪90年代中期前汽轮机多数不同程度的存在喷嘴室变形、高压调节级及中压第一级固体颗粒冲蚀损坏、内缸体变形严重、低压末级、次末级断裂、损伤故障、水蚀严重及其它影响机组可靠性的安全隐患。汽轮机在投运若干年后,随着老化其性能逐渐下降变差而无法避免,在机组正常估算寿命期内,其故障率的大小往往呈现“浴盆曲线”式的变化,设备经多年运行后,在部件磨损阶段故障率会趋于增长。目前国内300MW功率等级机组仍占总装机容量30.13%,多数运行经济性较差,安全性方面也存在诸多隐患,且部分机组已接近其设计寿命,采用当代先进汽轮机设计技术,对其实施改造,恢复或提高其效率,对节能增效及减

汽轮机DEH改造

汽轮机DEH改造 汽轮机数字电液调节系统由电气和 EH液压系统两部分组成,电气部分采用 DEH数字控制器,EH液压系统部分包括供油系统、伺服系统和保安系统等。根据液压油系统结构的不同又分为高压抗燃油和低压透平油两种方式。高压纯电调系统控制精度高,利于提高机组的负荷适应性,但高压纯电调系统投资大,成本高,随着低压纯电调系统调节品质的不断提升,越来越多的 200 MW及以下机组更趋向于采用低压透平油方案。 在旧机组改造工程中,低压透平油方案更具有明显的优势。首先,电网对机组调节系统的控制精度的要求是有限的,并不是精度越高越好,过高的控制精度,要有相应的经济投入。其次,从技术上讲,老机组的油动机迟缓较大,但通过电液转换器实现单独控制以降低其迟缓后,完全能够满足 DEH控制精度和运行的安全可靠性,而且低压透平油方案投资小、改造工作量小、改造工期短、备品配件简单、维护要求低等都是非常有竞争力的优点。 汽轮机 DEH控制系统作为DCS控制系统的基本组成部分,同时也是汽轮机组的大脑和心脏,使用电驱动油动机来控制阀门开度,而且是专门用来调汽轮机的转速使之维持稳定。汽轮机 DCS 控制系统的工作原理是,由自动数字调节系统 (或操作人员)发出调节指令的电信号过电液转换器,使油动机的液压缸与高压油相互

连通,从而实现驱油动机的运作,以达到相关调节的目的,而当系统的调节达到相应的要求后,系统的反馈装置使调节过程自动停止。 DEH控制系统具有数字系统的灵活性、模拟系统的快速性 和液压系统的可靠性。它的运用不仅使得高、中压调门的控制精到相应的提高,而且还为CCS协调控制的实现及整个机组的控制水平的提高提供了基本保障,从而更有利于汽轮机的运行。 目前基于DCS的汽轮机DEH控制系统的优化内容有: 1、阀门管理的优化,阀门管理在汽轮机DEH控制系统中占据 着十分重要的地位。因为无论是汽轮机启动时的转速控制,还是汽轮机正常工作时负荷的调节和主蒸汽压力的控制,都需要通过控制汽轮机高、中压调节阀和高压主汽门的阀位来实现的。阀门管理的突出作用表现为:在操作人员的参与下,将从系统调节器输出的蒸汽流量控制信号转换为相关阀门开度的请求值,并依据汽轮机组的安全、变负荷的要求和运行的经济性来实现单阀、顺序阀相关控制方式间的相互切换。阀门管理功能作为汽轮机 DEH控制系统的重 要功能,精确确定阀门开度指令和负荷指令之间的关系是机组稳定运行的基础保证,而且对于系统的操作和维护具有重要意义。因此,阀门管理的优化可从以下两方面着手进行。 1.1根据汽轮机DEH控制系统运行的实际要求,对阀门管理设计单阀控制和多阀控制两种控制方式。其中,单阀控制方式为一般 冷态启动或带基本负荷运行,将高压阀门进行节流管理,要求全周

机组通流改造性能分析

专业技术报告 #1机组通流改造 性能分析 摘要 由于我厂350MW汽轮机组经过近三十年运行,老化明显,效率低下,经济性较差,为提高机组效率,我厂与2012年对#1机组进行通流部分改造。本文首先分析了国际以及国内得汽轮机通流改造得必要性,以及通流改造经过多年得实践取得得丰富得经验本文指出了我厂350MW进口汽轮机改造前具体问题,并逐一说明了此次通流改造所做得针对性得改造;机组经过通流部分改造后额定工况下机组得热耗为7928、3kJ/(kW、h),低于设计值约0、15个百分点,机组得改造比较成功,高压缸炯效率提高了0、9%,中压缸炯效率提高了3、4%,低压缸炯效率提高了3、6%,使得整个机组得炯效率有了很大得提升。关键词:350MW机组,通流改造,性能试验,机组效率 #1机组通流改造分析 1引言 1、1选题背景及意义 我国04年以后,发电装机容量与发电量增速更快,2005年、2006年与2007 年,中国电力装机容量连续突破5亿千瓦、6亿千瓦与7亿千瓦,到2008年末,我国发电装机容量达到7、9亿千瓦,比2007年增长10、34%,发电量达到3、4万亿千瓦时⑴,其中,爆煤机组占了75、7%,发电量占80%以上,耗煤量大,能源利用率目前也只有30%,低于世界先进国家20~30个百分点⑵,从我国350MW机组运行情况瞧这些机组设计技术就是20世纪60年代得,主要投产于80年代至90年代。由于机组老化,其经济性已经远低于原设计水平;同时由于设计技术落后,机组得经济性远远低于国际先进水平。全国数十台300MW机组得平均供电煤耗为340~360g/ (kW?h),比设计值高20~25g/ (kW?h),比国外同类运行机组高

提高300MW汽轮机机组经济性的措施

提高300MW汽轮机机组经济性的措施 发表时间:2016-04-15T15:49:24.287Z 来源:《电力设备》2016年1期供稿作者:李文中[导读] 江苏徐矿综合利用发电有限公司江苏徐州 221137)对300MW汽轮机组运行经济性进行探讨对提高电力企业经济性、促进国民经济发展而言具有重要意义。 李文中 (江苏徐矿综合利用发电有限公司江苏徐州 221137)摘要:以300MW汽轮机机组经济性运行影响因素为切入点,对汽轮机机组高压缸运行效率、机组轴封与疏水系统、机组运行背压等进行了技术改造,旨在提高300MW汽轮机机组运行经济性,为电力企业获取更多地经济效益。关键词:300MW;汽轮机;机组;经济性;措施我国电站工业中首台国产引进型由上汽研制并于1987年投运,稍后几年中东汽、北重、哈汽也各自从国外引进技术、开发并投运了大量国产引进型亚临界300MW汽轮机组。大量的国产300MW汽轮机组已成为电网发展的主力,为国家国民经济发展作出巨大贡献。因此,对300MW汽轮机组运行经济性进行探讨对提高电力企业经济性、促进国民经济发展而言具有重要意义。 1 300MW汽轮机机组运行经济性提升的影响因素分析1.1 300MW汽轮机机组运行负荷超出额定范围值300MW汽轮机机组经济性波动的形成与机组负荷变化密切相关,当300MW汽轮机机组负荷低于额定负荷值时,机组运行经济性处于最佳状态,机组磨损程度最低;当300MW汽轮机机组负荷超出额定范围值时,机组的高压、调节、节流等部分很可能出现能量损失,从而影响汽轮机机组运行经济性的提升。 1.2 300MW汽轮机机组系统故障300MW汽轮机机组系统故障对机组运行经济性的影响主要表现在如下几方面:(1)300MW汽轮机机组通流系统可能出现结垢、密封减弱、封堵不全等问题,能够对汽轮机机组通流效率的提升产生直接影响;(2)300MW汽轮机机组真空系统值呈发幅度波动,尤其是真空状态与进气量值波动,容易降低真空系统热效率,改变汽轮机机组工作状态;(3)300 MW汽轮机机组的管道、阀门故障,导致热量、水、气体等迅速流失,直接降低汽轮机机组的能量转换功率,降低机组运行经济性。 1.3 300MW汽轮机机组运行参数改变300 MW汽轮机机组运行参数控制错误,譬如:蒸汽含熵量下降会严重影响发电机的使用功能,加之该问题发生在汽轮机机组进气量维持不变的情况下,故障发生的隐蔽性较强,较难及时发现。 2 300MW汽轮机机组运行经济性提升策略2.1 300MW汽轮机机组高压缸运行效率的提升促进300MW汽轮机机组高压缸运行效率提升的措施主要表现在如下几方面:1、改变汽轮机机组运行方式 以西屋引进型300MW汽轮机机组为例,其高调门共6个,在运行条件下,5VWO工况基本符合300MW汽轮机机组对运行额定负荷的需求。可以尝试以5VWO工况为基础,对气压、进气量进行调节,从而调整机组运行负荷。但部分电厂可能使用6阀同阀位节流运行方式,在负荷不变且相同的状态下,5VWO工况效率要比高压缸效率高4%~5%。据此可知,对亚临界参数的300MW汽轮机机组而言,高压进汽节流压每损失2%,机组高压缸运行效率即会下降1%。由此可见,机组运行方式选择是否合理能够对机组运行经济性及高压缸温度等产生直接影响,负荷越高差别越小,如滑压运行方式适用于部分负荷状态。通常情况下300MW汽轮机机组选择定—滑—定的运行方式,也就是负荷超80%时采用非单阀节流的顺序阀定压运行,中间负荷选用3或4阀滑压运行方式;负荷低于30%时,则选用定压运行方式。对汽轮机机组的汽水品质要进行严格的控制,目前部分电厂水质中的氧、二氧化硅含量严重超出规定标准值,造成机组通流隔板叶片结垢,腐蚀高压缸。经调查资料显示,若高压缸叶片结构厚度超出1mm时,会严重降低机组运行效率。 2、高压缸检修 高压缸修复保养作业的开展,要以产品制造厂的要求为考虑点对汽封间隙和叶片进行调整、清洗,检查内外缸中分面的密合性及分面螺栓的预紧力。 3、高压缸技术改造 大规模高压缸改造需全部更换高压通流部分的配件,包括:减少高压排汽缸损失、调换转子隔板汽封型式及叶片型线、对高压各级焓降进行分配处理等,全部改造完成后的高压缸地运行效率可被提高3%~4%。短期、小规模高压缸技术改造内容主要包括如下几方面:(1)调换转子与隔板汽封型式,选择镶嵌式或弹簧式汽封;(2)可尝试使用布莱登汽封型式;(3)缩减调节级等位置的汽封间隙比例。 2.2 改良机组运行背压 调查资料显示,除严寒的冬季之外,300MW机组运行背压不低于8KPa,与机组设计背压值4.9或5.4 KPa相比,明显超值。经微增出力试验证实,真空下降值与热耗恶化存在直接相关性,前者每下降1 KPa,后者恶化约达1%。据此可知,300MW汽轮机机组存在极大地降耗余地。 汽轮机机组产生真空差的原因为:环境温度持续增高,会增大排汽热负荷,加之其它流入热源影响,会降低凝汽器的表面换热效果,导致冷却介质恶化,使得汽轮机机组产生真空差。下面将对各关键因素进行详细讨论:(1)环境温度,机组运行背压存在季节性差异,背压波动值在3KPa左右,能够对汽轮机机组运行经济性产生3%的影响;(2)热负荷,在额定功率下,若全厂热耗增加,必然增大进气量,排气量也随之同比增加,凝汽器内所接收的热量也会上升;(3)换热系数恶化,热换系数恶化多由管子表面物理特性退化、管子生锈、胶球清洗装置无法正常投入所致;(4)冷却介质恶化,多由冷却介质夹带泥沙、循环水变脏所致。 2.3改良汽轮机机组的的疏水系统

探究凝汽式或抽凝式汽轮机改造成背压式汽轮机的方法

探究中小型凝汽式或抽凝式汽轮机 改造成背压式汽轮机的方法 摘要:由于中小型凝汽式或抽凝式汽轮在使用过程中具有发电煤耗高的缺陷,须将其改造成为热电比大与热经济性好的背压式汽轮机。然而在改造过程中,由于该类型汽轮机的排气温度会逐渐增高,造成汽缸后部热膨胀增大形成,最终会影响改造后汽轮机运行安全。针对这一问题,本文设计了一种新的改造方案,控制后汽缸温度,保障汽轮机正常、安全运行。 关键词:中小型;凝气式汽轮机;抽凝式汽轮机;背压式汽轮机 现阶段,受我国能源政策以及汽轮机自身因素等的影响,大多企业自备电站中,许多凝汽式或抽凝式汽轮机长期处于闲置的状态。例如,凝汽式汽轮机发电的热电比与热电效率非常低,不能满足国家的政策要求而被迫停运;抽凝式汽轮机的抽汽参数满足不了供热需要而被长期闲置。因此,为满足企业的供热需求与长期的规划需要,有必要将这些汽轮机组改造成为性能良好的背压式汽轮机组,在保证较少投资的前提下,提高汽轮机组的能源利用率。 一、改造具体实例与改造难题分析 (一)改造具体实例 1.原汽轮机改造的基本情况。某化工生产厂拥有一台C15-4.9/ 0.981型的抽凝式汽轮机组,0.00805MPa为该机组的平排汽压力,0.495MPa为其抽汽压力,3.435 MPa,435.5℃为其进汽参数。这一抽凝式汽轮发电机组共有7级汽轮机,分别分布在抽汽口前后的高低压段中。其中,有1个压力级和1个双列调节级的汽轮机分布在抽汽口前的高压段中,而抽汽口低压段中分布有4个压力级和1个双列的低压调节级。当该发电机组的抽汽流量与额定进汽量分别为5.5t/h,1 2.5 t/h的情况下,其发电功率达1550KW。 2.汽轮机组改造要求。由于该化工厂的实际化工生产量持续增加,从而导致了蒸汽量紧张的问题出现;同时,该抽凝式发电机组长期的运行环境为纯凝

汽轮机抽气改造后合理投入的分析

俄制机组供热改造后供热负荷合理优化分析 摘要:我厂的汽轮机供热改造后,供热时如何合理分配两台机组对外的供热量的分析 主题词:改造后汽轮机供热负荷合理分配 1.0简介: 盘山发电厂两台汽轮机都是是列宁格勒金属制造厂生产的K-500-240-4型汽轮机为超临界压力,一次中间再热、单轴、四缸、四排汽、凝汽式汽轮机。2013年我厂对1#、2#机组进行了供热改造,机组的热网加热蒸汽系统采用单元制,热网供汽汽源为汽轮机中低压联络管引出的供热抽汽,供热抽汽管道上装有安全阀,逆止阀,液压快关阀,电动调节阀,确保机组安全运行。抽汽参数为:流量300~400t/h,压力0.2501MPa(绝对压力),温度193.5℃。,接入热网首站后,每根热网抽汽母管分成2路进入2台热网加热器,加热热网循环水。为保证循环水系统安全以及居民不断暖,增设一路双机供热停运条件下热网事故供汽,事故供汽由二期供一期厂用汽ORQ1500门后接一路至#2机供热蒸汽管道,供汽参数:温度280-300℃,压力0.8-0.9MPa。 进汽量、供热抽汽流量和发电机端功率曲线: 但是两台机组即使是相同的机型,但是在抽气供热时,在两台机组的向外供热温度、机组负荷相同的情况下,2号机组的小指标系统的汽耗率有不合格的现象,说明机组改造后,向外供热对于热负荷的分配存在可优化的部分,下面就将这一现象进行分析、探讨。

2.0分析过程: 以下就是机组热网首站对外网温度对外供热温度变化,我厂两台机组的汽耗率统计。 通过比较发现在向外网供热温度60度的情况下,1#.2号机组平均分配对外的供热量的情况下,2#机组汽耗率不合格,如果1机组热网首站温度63度,2机组热网首站温度58度,就能保证两台机组的汽耗率都合格。 虽然热电联产能源转换效率具有明显优势,因此,供热抽汽机组得到了大力的发展,我厂由纯凝汽式的机组改为抽汽供热机组向用户提供电力和采暖用热,受控于热用户和电用户的需求,对于确定的热电负荷,电负荷是受中调的控制,但是供热的两台机组的分配就应该何根据机组的类型以及机组效率的差异,在各机组间进行热电负荷的分配使整个电厂的热耗率最低,使整个电厂的经济效益最好。这就需要对电厂供热抽汽机热负荷进行分配优化,确定每台机组的热负荷为最佳, 通过供热抽汽机组的变工况理论计算,得到不同电负荷和热负荷时的机组热耗值关系曲线的结构和形式, 设计合理的运行方式。 1 热负荷1情况下,功率——热耗曲线

300MW汽轮机凝汽器组合方案

5. 凝汽器组合方案 1.工程概况 2.先决条件 3.操作顺序 4.详细指南 5.附录

凝汽器组合方案 1.工程概况 1.1常规岛300MW汽轮机配有两台凝汽器,其壳体采用低碳钢全焊结构。凝汽器主 要由波形伸缩节、接颈、壳体、钛材冷却管、管板、隔板、支撑管及前后水室、低加等部件组成。 1.2主要参数及几何尺寸: 型号:N-14000型 型式:单壳对分双流表面式 冷却面积:14028㎡ 凝汽器总重量:425t(包括低加) 壳体重量:118t(不含冷却管) 接颈重量:56t 1#、2#低加总重:51.2t 凝汽器外形尺寸:15345×8540×14130㎜ 凝汽器壳体尺寸:10350×7460×8000㎜ 接颈组装尺寸:(9400×7460/6350×7460)×5270 冷却管规格:φ25×1㎜φ25×0.7㎜长度10.35m 冷却管安装数量:每台17266,重约60t 壳体整体拖运重量:158t 2.先决条件 2.1人员资格 2.1.1所有人员经过适当考核并熟悉程序。 2.1.2钳工具有正确拼装凝汽器的基本知识和能力。 2.1.3起重工具有大件拖运、吊装的操作和指挥能力。 2.1.4焊工必须经过培训并具有相应项目的合格证。 2.2人力、主要工机具、消耗品 2.2.1所有人力、主要工机具和消耗品见附录A。 2.2.2所有测量及检查仪器都应有有效的检验合格证。 2.3技术先决条件

2.3.1图纸及技术文件 ①凝汽器设备制造图。 ②汽轮发电机基础施工图。 ③电力建设施工及验收技术规范。 ④火电施工质量检验及评定标准。 2.3.2设备的初始状况 ①设备已按供货清单进行了清点、整理,检查产品的数量、质量、规格,有问题 的应作好记录。 ②按照施工的先后顺序,合理堆放设备的材料。 2.3.3施工区域的初始状况 ①已达到适当的清洁度要求。 ②施工场地平整,主、辅平台已搭设。 ③工机具配备到位。 2.3.4注意事项 ①施工前应进行详尽的技术交底工作,使每一个施工人员均了解凝汽器结构及组 装顺序和方法。 ②组织施工人员学习有关安全规程。 ③平台要有可靠的接地,防止触电事故的发生。 ④施工中应统一指挥,管、侧、隔板组合时,应有防止设备倾倒的加固措施。施 工人员要相互配合,防止倾倒。 ⑤接颈起吊时悬挂应绑扎牢固,悬挂后应设必要的警戒线,无关人员不得进入警 戒线内。 ⑥使用千斤顶时,不能产生歪斜现象,以防倾倒。 ⑦进入壳体内部的工作人员,外面必须有专人监护,壳体内部的照明设备,电压 不得大于36V。 ⑧胀接工作棚必须保持良好的通风。 ⑨穿管时应听从统一指挥,防止撞伤内部人员。 ⑩现场应有周密的防火措施,易燃物品应有妥善的保管措施。 3.操作顺序

汽轮机通流部分介绍

生产培训教案 主讲人:简菁 技术职称: 所在生产岗位:本体调速班 讲课时间: 2006年8月10日

生产培训教案 培训题目:600MW汽轮机通流结构介绍 培训目的:熟悉汽轮机高中低压缸的通流结构,设备组成,技术标准及要求.. 内容摘要: 1、高压通流部分 2、中压通流部分 3、低压通流部分 培训内容: 汽轮机的通流部分由高、中、低压3部分组成,高压由调节级和1l级压力级组成,中压为2X9级,低压为双流2X(2X7)级,共计58级。 高压通流部分 高压通流部分由1个单列调节级和11级压力级组成。单列调节级的形式和固定方法见图1 调节级叶片为冲动式的三叉三销三联体叶片结构。这种结构的叶片具有良好的强度性能。每组叶片通过电解由1块单独的材料加工而成。叶片根部为三叉形,安装时插入转子上已加工好的与之配合的槽内。再由3只纵向的销子加以固定。这种形式的叶片能够承受最小的部分进汽运行工况而不会损坏。 高压11级压力级通流部分见图2。 11级静叶均装于高压静叶持环上。静叶片为变截面扭叶,由方钢制成,它采用偏心叶根和整体围带。各叶根和围带焊接在一起,形成具有水平中分面的隔板。装于静叶持环上直槽内的每半块隔板,用一系列短的L型填隙条来锁紧。填隙条装在直槽内加工出的附加槽内。 各上半隔板再用制动螺钉固定在静叶持环的上半,该螺钉位于水平中分面的左侧(当向发电机看时)。

生产培训教案 动叶片由方钢铣制而成。可控涡叶片采用倒T型叶根,见图2中叶片装配详图。每级轮槽均有一末叶槽,叶片从末叶槽插入,并沿着周向装入轮槽内,叶片根部径向面相互贴合。为使叶根支承面与轮槽紧密贴合,故每只叶片根底均填入垫片。 最后1只装入的末叶片,其与末叶槽连接的锁紧形式见图2A—A截面。末叶片根部轴向两侧加工出与锁紧件齿形相同的半圆形槽,而转子末叶槽轴向两内侧加工出与上述相同的半圆形槽。每级所用的两只锁紧件,由I、II两半组合而成,分别装于末叶根部与末叶槽内侧,然后将末叶片同半圆锁紧件I一起装入末叶槽。当配准相应位置时,锁紧件转动90°,并在锁紧件I端部的小孔冲铆,从而产生局部变形,卡位于末叶片上,以防锁紧件转动,末叶片则在末叶槽内锁紧。 各级动叶片均装有围带,围带装在叶片顶端的铆钉头上,用铆接来固定,并将叶片连接成组,末叶片应位于围带的中间。 高压部分由于压力较高,采用T型叶根可有效地防止蒸汽泄漏,从而进一步提高了高压缸的效率。在静叶持环内径及隔板内径处均装有嵌入式汽封,以与动叶围带和转子形成较小的径向间隙,减小各级间漏汽。

中国华能集团公司300MW汽轮机节能降耗实施导则

中国华能集团公司300MW汽轮机节能降耗实施导则 (2007年4月30日发布) 1范围 本导则适用于上海汽轮机厂、哈尔滨汽轮机厂、东方汽轮机厂生产的300MW汽轮机及热力系统、辅机系统的节能降耗工作,俄制300MW等级机组及其热力系统、辅机系统的节能降耗工作可参考本导则。 2汽轮机及热力系统存在的主要问题 由于汽轮机结构设计、系统设计、安装、运行维护等因素,现役300MW汽轮机组在安全性、可靠性及经济性等方面均不同程度的存在一些问题,经济性较差,供电煤耗、厂用电率均比同类型进口机组高出较多,在低负荷运行下尤为突出。 2.1汽轮机本体存在不足 运行中出现的问题集中在以下方面: 1)各监视段超压,如果限制压力,机组出力偏紧; 2)缸效率偏低,以高压缸最为突出,普遍比设计值低4~8个百分点; 3)各段抽汽温度偏离设计值,以2、3、5、6段抽汽温度最为突出,比设计值高出 15~30℃; 4)缸效率下降速度快; 5)高、中压缸各平衡盘及两端部汽封漏汽量较大,以中压缸进汽平衡盘汽封漏汽 量尤为突出; 6)调节级效率比设计值低15个百分点左右。 2.2热力系统及辅机设备不完善 目前,机组实际运行中存在问题最多且最为普遍的是疏水系统,制造厂设计的300MW 汽轮机组疏水系统的疏水阀门为60~80个。由于疏水阀门前、后差压大,阀门出现不同程度的内漏。机组启、停次数愈多,这些阀门内漏的机率愈大,出现门芯吹损、弯头破裂、疏水扩容器焊缝开裂等故障。既危及机组安全运行,又严重影响经济性。主要存在以下问题: 1)热力系统设计方面,工质有效能的利用不尽合理; 2)设备及热力管道疏水系统设计庞大,冗余系统多,易出现内漏; 3)冷端系统及设备不完善,凝汽器真空度偏低; 4)辅机选型、配套和系统设计不合理,导致运行单耗大,厂用电率增大。

高背压供热改造机组性能指标的分析与评价方法

高背压供热改造机组性能指标的分析与评价方法 摘要:本文首先介绍了高背压供热和高背压供热研究现状,然后分析了凝汽机组高背压供热改造,最后探讨了高背压供热机组性能评价方法。 关键词:高背压供热;改造;机组性能指标;评价方法 在常规凝汽式火力发电厂中,汽轮机排汽在凝汽器中被冷却而凝结成水,同时冷却水被加热,其热量通过冷却塔散发到大气中,产生冷源损失。这种冷源损失是造成汽轮机组循环热效率低的一个主要原因,如果将这部分冷源损失加以利用,会大大提高汽轮机组的循环热效率。汽轮机高背压循环水供热就是为了利用汽轮机的冷源损失而发展起来的一项节能环保技术。 汽轮机提高背压运行,凝汽器的排汽温度升高,提高了循环水出口温度。将凝汽器循环水入口管和出口管接入采暖供热系统,循环水经凝汽器加热后,注入热网,满足用户采暖要求,冷却后的循环水再回到凝汽器进行加热。 高背压循环水供热将原来从冷却塔排入自然界的热量回收利用,达到节约供热用蒸汽、提高汽轮机组经济效益的目的。高背压循环水供热是将汽轮机组凝汽器的压力提高,即降低凝汽器的真空度,提高冷却水温,使凝汽器成为供热系统的热网加热器,而冷却水直接用作热网循环水,对外供热。高背压循环水供热充分利用凝汽式汽轮机排汽的汽化潜热加热循环水,将冷源损失降低为0,从而提高机组循环热效率。 高背压循环水供热汽轮机是近年为适应北方采暖供热而出现的改造型机组,大都由纯凝机组改造而成,大容量再热汽轮机进行高背压循环水供热改造是近几年的事情。目前超高压135~150 MW等级汽轮机组的高背压循环水供热改造出现两种方式,即低压转子一次性改造方式和低压缸“双背压双转子互换”改造方式。以上两种改造技术,改造方案还不完全成熟,改造后出现了一些问题,影响机组安全经济运行。但由于抽凝或纯凝式汽轮机组高背压供热改造后,在高背压供热工况下运行,用汽轮机排汽加热高温循环水,没有冷源损失,按照目前的汽轮机组性能计算方法,把高背压供热汽轮机作为供热机组考虑,循环水带走的热量全部供热网,计算得到的机组热效率相对较高,达到94%以上,即使汽轮机高、中、低压缸效率达不到设计值,也仅仅是降低了机组发电功率,机组的热电比发生变化,但热效率仍然较高,而且由于供热循环水流量和供热参数变化很大,对试验结果的影响也大,汽轮机初终参数和热力系统偏差对试验结果的修正量小,试验结果无法与设计值进行比较,汽轮机低压缸改造技术、改造部件存在的问题得不到暴露,因此按通常的供热机组的性能指标评价方法无法评价汽轮机高背压改造技术和改造后通流部分的性能。 1高背压供热 高背压供热(低真空循环水供热)是将汽轮机低压缸排汽压力提高,从而使排汽温度提高,加热进入汽轮机凝汽器的热网循环水,使其供热。也就是使凝汽器

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