沥青混凝土配合比设计论文

沥青混凝土配合比设计论文
沥青混凝土配合比设计论文

延长沥青路面使用寿命技术对策

交通部公路科学研究所王旭东

1. 引言

近些年来沥青路面的早期损坏问题引起广泛的重视,同时我国上世纪八十年代末、九十年代初建成的一批高速公路相继进入了大修养护周期,如:京津塘高速公路、广深高速公路、广佛高速公路、济青高速公路、京石高速公路等等。由此引发出一系列关于路面质量的一些问题:如何提高我国沥青路面质量,如何延长我国沥青路面的使用寿命,如何降低沥青路面大修的养护成本等。对于这些问题的澄清有利于我国今后高速公路沥青路面建设的健康发展。

笔者结合这些年来一些的研究工作和工程体会谈一些粗浅的看法,不妥之初,敬请指正。

2. 我国发展半刚性沥青路面的必然性

近些年来,由于我国高等级公路沥青路面早期损坏比较严重,一些人开始怀疑我国普遍使用的半刚性沥青路面结构,认为这些病害主要是由半刚性结构引起的,我国以半刚性路面结构为主的高等级公路路面结构太单调了,应该研究使用柔性路面结构,认为柔性路面结构才能解决当前半刚性路面的问题,延长路面使用寿命,降低大修成本。

是这样吗?

从世界范围看,柔性路面结构和半刚性路面结构(包括复合式路面结构)是沥青路面的两大类型。欧美国家、日本、澳大利亚等国以柔性路面为主,而我国、前苏联国家以半刚性路面结构为主。因此,认为我国搞半刚性路面就认为结构单调是毫无根据的,更不应以所谓的“百花齐放”、“百家争鸣”为由,不对当前半刚性路面存在的问题进行深入、系统研究,认真解决,就简单认为柔性路面比半刚性路面好,否定半刚性路面。这不是一种科学的态度,反映出当前一种浮躁的学术风气。

应该看到半刚性路面与柔性路面是两种同等的路面结构形式,无所谓谁比谁好,各有其使用的条件和特点。反射裂缝(或对应裂缝)固然是半刚性路面结构的病害特点,同样,车辙、疲劳裂缝也是柔性路面的病害特征。更何况,对于我国当前半刚性沥青路面早期损坏所表现出的主要病害并不是反射裂缝或对应裂缝,也不是由其引起的。

我国选择半刚性路面结构作为我国高等级公路的主要结构形式有其历史的必然性和现实的可行性。我国是一个发展中国家,经济条件有限,又要大力发展公路建设,选择半刚性沥青路面结构无疑是一个技术上可行、经济上合理的技术方案。有人认为,现在我国经济发展了可以修建造价比较高的柔性路面结构的高速公路了。今年,江南某经济发达省的一条高速公路的扩建工程,专门请国外专家进行柔性路面结构设计,设计方案确定后,进行造价分析发现其造价高得惊人,无法承受,只得一半用柔性路面结构,一半用半刚性结构。由此可见,采用柔性路面结构在我国当前经济水平下仍是难以承受的。根据目前国内公路造价,1cm 的普通沥青混合料造价相当于4cm的水泥稳定碎石基层,而1cm改性沥青混凝土相当于6cm 的水泥稳定碎石基层;而从强度、承载能力角度来看,相同厚度的沥青混凝土(包括改性沥青)远远小于水泥稳定碎石。

众所周知,随着经济的发展,我国公路上的超载运输现象十分普遍和严重,尽管我国的汽车保有量与发达国家相比有较大的差距,高速公路上的交通量远远小于发达国家。如美国州际公路上的交通量水平一般在10~20万辆/天,而我国一般在2~6万辆/天。但由于我国的轴载水平远远大于欧美国家,因此实际上我国公路上的单车道的累积轴载作用次数却远远大于欧美国家,如美国州级公路上15年的设计年限内的累积轴载作用次数一般为1500~2000

万次,而我国据统计平均已达到了1亿次左右,有些路段可以达到近2亿次。这是摆在我们面前的客观现实。对于这样大的交通荷载柔性路面结构能否承受,国内外均没有相关的研究成果可以证明,因此更无从谈起用柔性路面结构代替半刚性路面的优越。

相反,通过十多年来我国高等级半刚性沥青路面的使用经验证明,从承载能力角度看,这种路面结构是适合我国交通环境的。笔者结合有关研究调查了我国早期修建的几条著名的半刚性结构的高速公路的交通轴载水平和实际的大修周期,发现:如果从轴载水平角度,这些高速公路的使用寿命只有2~4年,而实际的大修周期一般却为10年左右,远远大于设计使用寿命的要求。这都证明了半刚性路面结构是适应于我国当前运输水平的。这些高速公路的大修中绝大多是对原有沥青面层的处理,只有个别路段对基层进行了补强。

因此,我们有理由认为,没有半刚性沥青路面结构,就没有我国高速公路建设的飞速发展;半刚性路面结构是适合我国国情的路面结构形式,是不容否定的。

值得说明的一点,近十多年来国外发达国家采用柔性结构后发现,由于交通量的增加,车辙十分严重,现在重新在反思、研究半刚性路面结构的使用。这正与我们不谋而合。如果我们此时弃“半刚性”,而捡“柔性”,盲目跟着国外走,何谈公路技术赶超世界先进水平。

3. 改善半刚性沥青路面质量对策

在肯定半刚性沥青路面结构的同时,也不应回避由于管理、施工和质量控制等多方面的因素,产生当前比较普遍存在的路面早期损坏或耐久性不足的质量问题。

具体分为三个方面:半刚性基层的质量控制,沥青面层本身设计和施工问题以及两者之间的结合问题。

3.1 加强对半刚性基层施工的质量控制

对于半刚性基层来说,多年来由于经济利益的驱使和一些偏见,我国高等级公路建设过程中存在一种“重面层、轻基层”的倾向。尤其在施工过程中对半刚性基层质量控制不严,不知现在还有多少设计和施工单位认真进行基层材料配合比试验,还有多少施工和监理单位能严格按照施工规范的要求每天按质、按量地抽检混合料、制件、测7天强度。尽管每个工程的相关的技术文件资料都很齐全,但实际上真正去做的却是凤毛麟角。这样的状态如何能保证基层的质量,一些路段基层使用寿命短、早期损坏严重也就不足为奇了。

随着高速公路建设的发展,我国沥青面层的施工机械水平逐步更新换代,一直保持着世界先进的水平,但半刚性基层的施工设备却十多年来一直保持不变,有些已严重老化、落后了,直接造成混合料的级配控制不住、含水量和水泥剂量添加不准等通病,采用能够严格控制基层混合料产品稳定的间歇式拌和设备代替传统的连续式拌和设备已经势在必行。

当前国内有一种倾向:为了减少半刚性路面的反射裂缝或对应裂缝,半刚性基层的强度普遍有降低的趋势。这是不对的。

一方面,没有足够的基层强度就无法满足我国较大的交通荷载对承载力的使用要求,就会大大降低半刚性基层与沥青面层的层间粘结状态,就无法增加路面的耐久性和使用寿命。近些年来一些高速公路大修工程中发现局部路段半刚性基层的碎裂、松散现象,并不是基层强度过高引起的,而恰恰是由于基层施工不均匀和强度水平不足所导致的。当前国内外都十分关注沥青路面长寿命问题,关注减少高速公路大修成本问题。其核心问题就是延长基层的使用寿命。没有基层的长寿命就不可能有面层的长寿命,高速公路的大修成本就不可能降低。而保证基层具有足够的强度是提高基层质量,延长基层使用寿命的关键措施之一。

另一方面,对于我国半刚性沥青路面来说,反射裂缝(或对应裂缝)固然是其一种病害形式,基层强度与这种裂缝的产生有一定关系,但不是必然的关系,因为还有沥青面层厚度的因素在里面。英国早在上世纪七、八十年代就有研究成果表明当沥青面层厚度大于15~16cm以后,半刚性沥青路面的横向裂缝的产生主要是沥青面层本身的温度裂缝而不是反

射裂缝。我国“七五”攻关的研究成果也表明,我国半刚性沥青路面的横向裂缝主要是温度裂缝,并不是反射裂缝。

再者也应看到路面这种非荷载性的横向裂缝的产生与路面其它的病害如:车辙、推移、泛油、网裂、坑槽、疲劳开裂,并不一样。前者只是路面病害的一种中间形态,如果及时地养护、缝封,对路面本身的行驶质量不会造成太大的影响,这在欧美很多发达国家的高速公路上都可以看到。而后者的诸多病害则是对沥青路面行驶安全、行驶质量带来直接的影响,而且是我国当前沥青路面早期损坏的主要病害类型,这些病害的产生绝大多数是由沥青面层本身引起的,与基层的强度高低和横向裂缝水平没有直接关系,有些根本没有关系。

因此,切不可“因噎废食”,降低基层强度,这将对我国半刚性沥青路面结构的使用带来致命的伤害。

如果说半刚性基层的问题主要来源与施工质量控制,那末,沥青面层的问题则主要来源与设计与观念。

3.2 正视沥青面层质量问题

我国已建的高速公路80%以上是沥青路面。沥青面层的厚度从12cm、15cm,发展到18cm,现在又有人提出需要进一步加厚。改性沥青的使用从最初的有选择使用,到如今几乎是必然使用,而且一层不够改两层、改三层。与我国经济水平不相称的是,我国道路用改性沥青的使用比例全世界第一。但结果如何呢?从全国来看,沥青面层的加厚、改性沥青的“泛”用,工程造价大幅度提高,却并未由此带来相应的路面质量的提高、寿命的延长,路该出问题还出问题。这些年来路面早期损害比较严重,也正是改性沥青泛滥成灾的几年。这里并不是说改性沥青的使用导致了早期损坏,但可以说明改性沥青解决不了路面早期损坏的问题,在有些地方甚至纵容了早期损坏。由于使用改性沥青,业主、设计、施工各方面均在一定程度上在思想上放松了对质量控制的要求,认为,已经采用昂贵的改性沥青了,已经尽力了,再出什麽质量问题也好交待了。殊不知,改性沥青不是灵丹妙药,仅仅是一种工程材料,代表不了工程质量的好坏。现在回过头看,大家公认我国早期修建的一些高速公路质量是过得硬的,当时没有现在多如牛毛的改性沥青品种,没有使用改性沥青,为什麽质量好呢?其实答案很简单。

同样,对于盲目增加沥青面层厚度也是与改性沥青滥用存在同样的危害。过去我国高等级公路沥青面层厚度一般为15~16cm,这对于半刚性路面结构来说已经是比较厚了,但到了上世纪九十年代后期,在缺乏严格论证的基础上一下提高到18cm,增加了2~3cm,为什麽?增加2~3cm意味着每平米沥青面层的造价增加16~24元,如果按双向四车道22米路幅宽度计算,每公里增加35.2~52.8万元;按1万公里高速公路里程计算国家至少多投入35.2~52.8亿元。遗憾的是这样大投入并没有换来我国公路质量的提高。

改性沥青的滥用、沥青面层厚度的盲目提高其背后的影响因素是多方面的。但都反映出我国沥青路面研究缺乏系统性,浮躁、急功近利现象普遍。具体表现在几个方面:1、缺乏长期、系统的研究;2、偏重于材料性能研究,忽视使用性能研究;3、设计与施工脱节,设计不能反映施工水平;4、施工工艺水平低。

上世纪九十年代初期,国内有些专家就呼吁开展路面长期使用性能的研究,但却迟迟得不到重视。路面结构的研究是一门应用性极强的工程技术类学科,大量的基础性数据来源于长期的实际工程的积累,而并不是像一般学科,仅仅通过力学计算、数学模型模拟就可以得到的。美国的路面设计之所以在世界处于领先的地位,正是由于上世纪五六十年代修建了大量的试验路和实体工程,进行了充分的总结、分析而得到的一整套完善、可靠的路面设计方法;进入到八十年代仍投入巨资开展相应的路面长期使用性能研究。我国从九十年代引入美国Superpave设计方法,投入几千万上亿的资金购买相关的试验设备,并开始应用,但实际的使用效果国内一直没有统一的观点,其中一个主要原因是没有一条象样的试验路段予以证

明。而美国亚利桑那州在推广使用Superpave时,首先于1996年在一条重交通的州际公路上修建了10英里的长期使用性的特殊观测路段,其中有5英里修建了5种不同结构、设计水平的Superpave试验路段,至今已经过8年的使用,实际的使用效果摆在每个研究者、使用者的面前,这些路段与其它路段相比有明显的车辙和疲劳开裂,因此,该州不再使用这种设计方法进行路面设计。这就是长期使用性能研究最直接的效果。

路面结构是由各个结构层相互叠加组合而成的,每个结构层都有其不同的功能作用,因此从某个角度看,路面是一个系统工程。也正因为如此,单靠某个结构层使用某种特殊材料(如:改性沥青)是不可能解决整个路面系统问题的。因此路面结构的研究应采用系统的观点,从系统的角度进行系统的研究。这样才能达到技术上优越,经济上合理的目标。目前国内有些省份盲目使用湖沥青,认为只要使用了这种沥青就能解决路面的某些技术问题都是不科学的,实际上也是达不到的。再者,路面上许多技术要求看似是相互“矛盾”的,如高温抗车辙和低温抗裂缝问题。这更需要从系统的高度,权衡路面各个指标的协调性问题,避免顾此失彼的现象发生。

多年以来,我国沥青面层的研究偏重于材料性能,而忽视实际的使用性能。当前我国各种设计方法、各种材料技术指标层出不穷,有国外引进的,也有自主研发的。但大多回避或无法回答一个问题:用了这种方法,用了这种指标评价后,是否就能达到了路面使用性能的要求(施工管理因素除外)?也就是,在这种气候环境、交通水平下,路面材料和结构应该达到何种水平?这就导致一种现象的发生:凡是好的、贵的材料用总比不用好,沥青面层厚总比薄好,工程造价越来越高,而最终的质量如何谁也说不清。这点在我国现行的一些技术规范中表现尤为突出。因此开展深入、扎实的路面使用性能研究十分必要和迫切。当然难度也是很大的,它需要投入大量的时间和精力做默默无闻的基础性工作,不会向对材料研究那样早出成果,对从事这方面研究的人员来说无论是名誉上还是经济上都是一个考验。但这方面研究却又非常重要,沥青路面的材料性能研究向使用性能研究转变,是我国沥青路面研究的一个质的飞跃。

当前沥青路面设计中还有一个突出问题就是设计与施工、设计与使用相脱节。具体表现为,沥青混合料的几乎所有的技术指标与实际的施工控制条件不匹配。高温车辙指标、水稳定性指标、低温性能指标是沥青混合料常用的主要技术要求,这些指标确定的实验条件与实际施工的控制条件不一样。在施工过程中压实度、空隙率是主要的控制指标,压实度的大小、空隙率的高低对沥青混合料的各方面性能有明显的影响。而沥青混合料这些性能指标的实验条件却又忽视了这个关键性条件,因此,试验的结果无法反映最终路上的实际水平。这也是导致沥青路面施工质量不确定的技术因素。

当然,不可否认,提高我国沥青路面施工工艺水平是提高我国沥青路面质量的重要方面。应该看到,我国大部分高速公路施工单位的机械水平并不低,甚至是世界一流的;我国大部分施工单位的施工人员也是世界上最勤劳的;为什麽施工水平低、路面质量上不去呢?这里体现出工艺水平的差距。影响工艺水平高低的因素很多,首先是工程项目的管理者,没有管理者正确的决策,就不可能有好的工艺水平。最突出的问题仍施工期问题。合理的工期是施工组织设计中最重要的一环,直接影响到各道工序的安排布置,以至于相应的工艺流程和要求。盲目的压缩工期会直接导致工艺水平的降低。其次,工程管理者应加强业务的学习,切忌瞎指挥。现在不少工程中发现施工单位人员的专业水平、工程经验高于业主单位和监理单位,尽管现在业主单位人员的学位水平都比较高。因此,作为工程的管理者要不耻下问,虚心向一线的工人学习,以帮助自己在工程管理中做出正确、可行的技术决策。再者,需要不断完善现有的施工技术规范。我国幅员广阔,从南到北,从东到西,施工的材料、施工的季节、施工的设备差异很大,应根据不同的条件提出不同的施工技术要求和工艺流程。施工技术规范作为指导性规范,不宜统的过多过死,应充分发挥各个工程项目单位的积极性。

总之,我国沥青路面的问题主要来源于沥青面层,提高沥青面层的质量还有许多深层次问题值得研究探讨。绝不是简单使用改性沥青、增加面层厚度或柔型结构就能解决的。

3.3 加强层间粘结等功能层设置

沥青路面由各个结构层组成,层与层之间的粘结尤为重要,特别是沥青面层之间,沥青面层与半刚性之间。尽管在路面结构设计计算中,采用连续体系模型,但实际上沥青面层之间,沥青与半刚性基层之间在使用过程中难以达到理想的连续状态,有时根本是分开、滑动的。路面的层间状态又连续变为滑动,层间的应力状态水平(拉应力、剪应力)回增加几倍,直接导致路面受力状态的改变,产生破坏。我国大多数桥面铺装层的损坏,主要就是层间粘结防水没有做好所导致的。层间粘结又如穿珍珠的链子,如果层间粘结做不好,用再好的材料修筑的结构层也只能是一颗颗散珠,形成不了完整的项链。

目前,这个问题已逐步引起广大工程设计人员的重视,但仍嫌不够。不少路面设计文件中,往往没有透层、粘层油的设置,有些将透层油当作粘层油使用,有些又将粘层油当作透层油使用;有些虽然设计上提出了透层油、粘层油,但相关的材料要求、施工技术要求不配套,导致实际的使用性能远远达不到设计的要求。

从国内外的工程经验看采用洒铺热沥青(包括改性沥青)的措施是目前最好的层间粘结措施,国外称为应力吸收层(SAMI)。可我国一直没有相应的定额标准,直接影响到这种技术的推广使用。

此外,半刚性基层与沥青面层之间的粘结是当前普遍面临的一个问题。半刚性基层质量的好坏,强度仅仅是其中一个标准,基层表面的干净、干燥、粗糙也应当做一个重要的施工控制指标。而后者往往被忽略。强度高是路面承载能力所提出的要求,但如果基层表面清理不干净,导致基层与面层的粘结不好,产生滑动,那末,由于基层与面层之间的强度差异过大,层间产生过大的拉应力和剪应力,沥青面层反而容易导致破坏,为此,常常采用增加沥青面层厚度,消减扩散到基层顶面上的应力。这就是国内有些专家提出较厚沥青面层和降低基层强度的原因。首先明确这些措施是不可取的,不仅增加了路面造价,而且降低了路面使用寿命,为今后的大修带来很多问题。

正确的做法是,在保证基层强度的同时,在施工过程中加强对基层表面的清理工作,达到技术要求后,设置效果好的粘结层(如SAMI),将基层与面层紧密的粘结在一起。试验已表明,基层强度高有利于提高其与面层的粘结水平。这样将基层强度的不利因素变为有利因素,并予以利用,既可以满足使用性能要求,延长路面的使用寿命,同时还可以节约工程资金,一举多得。

4. 结语

本文针对当前公路行业所关心的一些问题,就如何提高我国沥青路面使用寿命、减少病害等问题,提出一些粗浅看法,仅供参考。主要结论如下:

1、半刚性沥青路面石适合我国国情的一种路面结构形式,对我国高速公路健康快速的发展做出了重要贡献,不容否定。

2、对于当前半刚性路面存在的一些问题也不应回避,应客观的从系统的角度进行全面分析。

3、半刚性基层施工质量控制不严,是我国半刚性沥青路面普遍存在的问题,有人为的因素,也有施工设备落后的原因,应引起重视。

4、半刚性沥青路面的病害主要来自于沥青面层,盲目使用改性沥青、增加厚度,忽视相应的施工工艺研究和有关技术指标的不完善是其深层次的原因。将半刚性沥青路面的病害归咎于半刚性基层是错误的。

5、加强路面结构各个层次之间的粘结对改善路面的使用质量十分重要。

混凝土配合比设计毕业论文

混凝土配合比设计毕业论文 目录 摘要............................................................ III 引言............................................................. IV 1混凝土配合比简介.. (1) 1.1混凝土配合比设计依据 (1) 1.2选用合适的材料 (3) 1.2.1水泥 (3) 1.2.2粗骨料 (4) 1.2.3细骨料 (6) 1.2.4粉煤灰 (8) 1.2.5混凝土外加剂 (8) 1.3配合比设计的基本要求 (9) 1.3.1配合比设计前的准备工作 (9) 1.4配合比设计的基本步骤 (9) 1.4.1初步计算配合比 (9) 1.4.2基本配合比 (10) 1.4.3试验室配合比 (11) 1.4.4施工配合比 (11) 1.5生产配合比的调整及施工中的控制 (12) 1.6混凝土的运输 (12) 1.7混凝土的浇筑 (13)

1.7.1一般要求 (13) 1.7.2墩台混凝土的浇筑 (15) 2混凝土配合比试配的调整 (18) 2.1混凝土配合比试配前的调整 (18) 2.2混凝土配合比试配后的调整 (18) 3混凝土的成型于养护 (19) 3.1混凝土试块制作 (19) 3.1.1目的与适用围 (19) 3.1.2仪具与材料 (19) 3.1.3材料要求 (19) 3.1.4试验步骤 (20) 3.2养护 (20) 3.2.1设计依据 (20) 3.2.2简易混凝土标准养护室设计的共点 (20) 3.2.3混凝土标准养护室升温设施 (21) 3.2.4混凝土标准养护室降温设施 (21) 4混凝土的抗压试验 (23) 4.1实验步骤 (23) 4.2实验结果 (23) 4.3实验报告 (24) 5结论 (25) 谢词 (26)

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沥青混凝土配合比优化设计 摘要:随着公路建设的快速发展,有关部门制定了新的《公路沥青路面施工技术规范》,完善了沥青混合料配合比设计方法,本文根据新《规范》的要求,提出了沥青混合料配合比的优化设计,分别从三个方面进行:目标设计、生产设计和生产验证,分析了矿料间隙率对沥青混合料性能的影响规律,针对不同情况的空隙率和稳定度,提出了相应的调整方法,并通过马歇尔实验,来加以检验。关键词:沥青混合料配合比马歇尔试验生产配合比 一、前言 近年来,沥青混凝土路面应用越来越广泛,沥青混凝土配合比直接影响路面的质量,关系到路面的使用寿命。同时,还关系到行车舒适性和安全性。保证路面的质量,从施工的全过程加以控制管理,尤其对沥青混凝土配合比足够重视、认真对待、精心研究、优化设计,最终达到经济、科学、可行、便于施工。如何进行沥青混凝土配合比优化设计是道路技术人员亟待解决的难题。 二、沥青混合料配合比优化设计 《沥青混合料配合规范》规定采用三个阶段进行沥青混合料的配比设计,这三个阶段分别是:目标配合比设计;生产配合比设计和生产配合比的验证。该配比方法可以使配比过程程序化、深入化,有助于设计结果更符合生产需求,充分指导施工过程。 (一)目标配合比设计

目标配合比设计是整个过程的开始,结合施工文件要求,选择相应的材料,计算矿料级配比,选择最佳状态的配合比。在计算过程中,通常使试配结果尽量靠近级配范围的中间值,根据《规范》中推荐的,结合实践经验固定一个最佳沥青含量的范围,设计出不同油石比的配置的5到6组材料试件,每组间隔是0.5%,然后分别进行马歇尔稳定度、空隙率、试件密度、流值、沥青最佳沥青用量oac,然后再按最佳沥青用量oac制件,做水稳定性检验和高温稳定性检验。最后,判定实验结果,如果达不到设计文件要求则另选材料、调整配合比或者采用其他方法继续做试验,直到符合要求,确定理想的目标配合比。 在目标配合比设计过程中,必须重视两个重要指标:混合料空隙率和稳定度。沥青混合料的空隙率是反映沥青路面泛油、松散、裂纹、车辙等病害的最重要指标,矿料间隙率是综合反映沥青混合料质量状况的核心指标,对沥青混合料设计、生产的质量控制有重要作用。这两个指标对调整混合料稳定性和耐久性特别重要, 下面是对他们之间的关系的分析,并根据存在的不同的状态,提出了相应的处理措施。 (1)空隙率低,稳定度低。当空隙率低时,可以选择多种方法来增加空隙率:首先,调整矿料的级配,在规定允许的范围之内,适当增加粗集料的比例,同时减小细集料的比例;如果沥青混合料的油石比高于正常量,并且不能被矿料吸收时,可以适当的降低油

AC-13沥青混凝土配合比设计过程

热拌沥青混合料配合比设计方法 1.矿质混合料组成设计 (1)根据道路等级、路面结构层位及结构层厚度等方面要求,按照上述方法,选择适用的沥青混合料类型,并按照表8-22和表8-23(现行规范)或8-24和表8-25(新规范稿)的内容确定相应矿料级配范围,经技术经济论证后确定。 (2)矿质混合料配合比计算 1)组成材料的原始数据测定 按照规定方法对实际工程使用的材料进行取样,测试粗集料、细集料及矿粉的密度,并进行筛分试验,测定各种规格集料的粒径组成。 2)确定各档集料的用量比例 根据各档集料的筛分结果,采用计算法或图解法,确定各规格集料的用量比例,求得矿质混合料的合成级配。矿质混合料的合成级配曲线必须符合设计级配范围的要求,不得有过多的犬牙交错。当经过反复调整仍有两个以上的筛孔超出设计级配范围时,必须对原材料进行调整或更换原材料重新设计。 通常情况下,合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限,尤其应使0.075mm、2.36mm、4.75mm等筛孔的通过量尽量接近设计级配范围的中限。对于交通量大、轴载重的道路,合成级配可以考虑偏向级配范围的下限,而对于中小交通量或人行道路等,合成级配宜偏向级配范围的上限。 2.沥青混合料马歇尔试验 沥青混合料马歇尔试验的主要目的是确定最佳沥青用量(以OAC表示)。沥青用量可以通过各种理论公式计算得到,但由于实际材料性质的差异,计算得到

的最佳沥青用量,仍然要通过试验进行修正,所以采用马歇尔试验是沥青混合料配合比设计的基本方法。 (1)制备试样 1)马歇尔试件制备过程是针对选定混合料类型,根据经验确定沥青大致用量或依据表4-10推荐的沥青用量范围,在该用量范围内制备一批沥青用量不同、且沥青用量等差变化的若干组(通常为五组)马歇尔试件,并要求每组试件数量不少于4个。 2)按已确定的矿质混合料级配类型,计算某个沥青用量条件下一个马歇尔试件或一组试件中各种规格集料的用量(实践中大多是一个标准马歇尔试件矿料总量1200g左右)。 3)确定一个或一组马歇尔试件的沥青用量(通常采用油石比),按要求将沥青和矿料拌制成沥青混合料,并按上节表8-7(现行规范要求)或表8-9(新规范要求)规定的击实次数和操作方法成型马歇尔试件。 (2)测定试件的物理力学指标 首先,测定沥青混合料试件的密度,并计算试件的理论最大密度、空隙率、沥青饱和度、矿料间隙率等参数。在测试沥青混合料密度时,应根据沥青混合料类型及密实程度选择测试方法。在工程中,吸水率小于0.5%的密实型沥青混合料试件应采用水中重法测定;较密实的沥青混合料试件应采用表干法测定;吸水率大于2%的沥青混合料、沥青碎石混合料等不能用表干法测定的试件应采用蜡封法测定;空隙率较大的沥青碎石混合料、开级配沥青混合料试件可采用体积法测定。 随后,在马歇尔试验仪上,按照标准方法测定沥青混合料试件的马歇尔稳定度和流值。 3.最佳沥青用量的确定

混凝土配合比设计步骤分析报告

普通混凝土的配合比设计 普通混凝土的配合比是指混凝土的各组成材料数量之间的质量比例关系。确定比例关系的过程叫配合比设计。普通混凝土配合比,应根据原材料性能及对混凝土的技术要求进行计算,并经试验室试配、调整后确定。普通混凝土的组成材料主要包括水泥、粗集料、细集料和水,随着混凝土技术的发展,外加剂和掺和料的应用日益普遍,因此,其掺量也是配合比设计时需选定的。 混凝土配合比常用的表示方法有两种;一种以1m3混凝土中各项材料的质量表示,混凝土中的水泥、水、粗集料、细集料的实际用量按顺序表达,如水泥300Kg、水182 Kg、砂680 Kg、石子1310 Kg;另一种表示方法是以水泥、水、砂、石之间的相对质量比及水灰比表达,如前例可表示为1:2.26:4.37,W/C=0.61,我国目前采用的量质量比。 一、混凝土配合比设计的基本要求 配合比设计的任务,就是根据原材料的技术性能及施工条件,确定出能满足工程所要求的技术经济指标的各项组成材料的用量。其基本要; (1)达到混凝土结构设计要求的强度等级。 (2)满足混凝土施工所要求的和易性要求。 (3)满足工程所处环境和使用条件对混凝土耐久性的要求。 (4)符合经济原则,节约水泥,降低成本。 二、混凝土配合比设计的步骤 混凝土的配合比设计是一个计算、试配、调整的复杂过程,大致可分为初步计算配合比、基准配合比、实验室配合比、施工配合比设计4个设计阶段。首先按照已选择的原材料性能及对混凝土的技术要求进行初步计算,得出“初步计算配合比”。基准配合比是在初步计算配合比的基础上,通过试配、检测、进行工作性的调整、修正得到;实验室配合比是通过对水灰比的微量调整,在满足设计强度的前提下,进一步调整配合比以确定水泥用量最小的方案;而施工配合绋考虑砂、石的实际含水率对配合比的影响,对配合比做最后的修正,是实际应用的配合比,配合比设计的过程是逐一满足混凝土的强度、工作性、耐久性、节约水泥等要求的过程。 三、混凝土配合比设计的基本资料 在进行混凝土的配合比设计前,需确定和了解的基本资料。即设计的前提条件,主要有以下几个方面; (1)混凝土设计强度等级和强度的标准差。 (2)材料的基本情况;包括水泥品种、强度等级、实际强度、密度;砂的种类、表观密度、细度模数、含水率;石子种类、表观密度、含水率;是否掺外加剂,外加剂种类。 (3)混凝土的工作性要求,如坍落度指标。 (4)与耐久性有关的环境条件;如冻融状况、地下水情况等。 (5)工程特点及施工工艺;如构件几何尺寸、钢筋的疏密、浇筑振捣的方法等。 四、混凝土配合比设计中的三个基本参数的确定 混凝土的配合比设计,实质上就是确定单位体积混凝土拌和物中水、水泥。粗集料(石子)、细集料(砂)这4项组成材料之间的三个参数。即水和水泥之间的比例——水灰比;砂和石子间的比例——砂率;骨料与水泥浆之间的比例——单位用水量。在配合比设计中能正确确定这三个基本参数,就能使混凝土满足配合比设计的4项基本要求。

沥青混凝土配合比设计过程

热拌沥青混合料配合比设计方法 1.矿质混合料组成设计 (1)根据道路等级、路面结构层位及结构层厚度等方面要求,按照上述方法,选择适用得沥青混合料类型,并按照表8-22与表8-23(现行规范)或8-24与表8-25(新规范稿)得内容确定相应矿料级配范围,经技术经济论证后确定。 (2)矿质混合料配合比计算 1)组成材料得原始数据测定 按照规定方法对实际工程使用得材料进行取样,测试粗集料、细集料及矿粉得密度,并进行筛分试验,测定各种规格集料得粒径组成。 2)确定各档集料得用量比例 根据各档集料得筛分结果,采用计算法或图解法,确定各规格集料得用量比例,求得矿质混合料得合成级配。矿质混合料得合成级配曲线必须符合设计级配范围得要求,不得有过多得犬牙交错。当经过反复调整仍有两个以上得筛孔超出设计级配范围时,必须对原材料进行调整或更换原材料重新设计。 通常情况下,合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限,尤其应使0、075mm、2、36mm、4、75mm等筛孔得通过量尽量接近设计级配范围得中限。对于交通量大、轴载重得道路,合成级配可以考虑偏向级配范围得下限,而对于中小交通量或人行道路等,合成级配宜偏向级配范围得上限。 2.沥青混合料马歇尔试验 沥青混合料马歇尔试验得主要目得就是确定最佳沥青用量(以OAC表示)。沥青用量可以通过各种理论公式计算得到,但由于实际材料性质得差异,计算得到得最佳沥青用量,仍然要通过试验进行修正,所以采用马歇尔试验就是沥青混合料配合比设计得基本方法。

(1)制备试样 1)马歇尔试件制备过程就是针对选定混合料类型,根据经验确定沥青大致用量或依据表4-10推荐得沥青用量范围,在该用量范围内制备一批沥青用量不同、且沥青用量等差变化得若干组(通常为五组)马歇尔试件,并要求每组试件数量不少于4个。 2)按已确定得矿质混合料级配类型,计算某个沥青用量条件下一个马歇尔试件或一组试件中各种规格集料得用量(实践中大多就是一个标准马歇尔试件矿料总量1200g左右)。 3)确定一个或一组马歇尔试件得沥青用量(通常采用油石比),按要求将沥青与矿料拌制成沥青混合料,并按上节表8-7(现行规范要求)或表8-9(新规范要求)规定得击实次数与操作方法成型马歇尔试件。 (2)测定试件得物理力学指标 首先,测定沥青混合料试件得密度,并计算试件得理论最大密度、空隙率、沥青饱与度、矿料间隙率等参数。在测试沥青混合料密度时,应根据沥青混合料类型及密实程度选择测试方法。在工程中,吸水率小于0、5%得密实型沥青混合料试件应采用水中重法测定;较密实得沥青混合料试件应采用表干法测定;吸水率大于2%得沥青混合料、沥青碎石混合料等不能用表干法测定得试件应采用蜡封法测定;空隙率较大得沥青碎石混合料、开级配沥青混合料试件可采用体积法测定。 随后,在马歇尔试验仪上,按照标准方法测定沥青混合料试件得马歇尔稳定度与流值。 3.最佳沥青用量得确定

AC20沥青混凝土配合比报告(20201212212632).docx

-+ 亚雪公路 G015 线至滑雪场段 C16 标段 AC-20沥青混凝土配合比报告 编制单位亚雪公路C16标段项目经理部 负责人年月日 编制年月日 审核年月日 龙建路桥股份有限公司 二 OO七年六月

总说明 一、工程概况 亚雪公路 G015线至滑雪场段,连接着绥满高速公路和亚布力滑雪 场,是一条重要的旅游线路。亚雪公路起于K4+500即亚布力管理所门 前,经景阳村、尚礼村、红房子村、青山村至青云滑雪场场部终点 K24+965,路线全长20.465km,原有公路为单幅两车道二级公路,原有 路面为沥青混凝土路面。亚雪公路G015线至滑雪场段改扩建工程C16 标段,承担全线沥青混凝土路面的施工任务,设计上加宽部分路面为 两层沥青混凝土,上面层为厚6cm密级配中粒式沥青混凝土AC-20;上 面层为厚5cm改性沥青密级配中粒式沥青混凝土AC-16;旧路部分半幅 铺筑 AC-20 密级配中粒式沥青混凝土,将双向路拱找成单向路拱后, 用AC-16改性沥青混凝土罩面,全线平均厚度为 7.8cm。全线密级配中粒 式沥青混凝土 AC-20 设计用量为 12873 立方米,改性沥青密级配中粒式沥 青混凝土 AC-16 设计用量为 18000 立方米。 AC-20 密级配中粒式沥青混 凝土各种单质材料的选定、配合比的组成设计严执行亚雪公路《施工图设计》和《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40—2004)的技术标准,采用计算机进行数据处理及配合比设计,具体结果如下: 二、单质材料的技术指标 1、沥青 根据亚雪公路《施工图设计》的要求,下面层AC-20 密级配中粒式 沥青混凝土采用 110 号 A 级重交通道路石油沥青,经过我们的对比 检测最终确定使用辽宁盘锦北方沥青股份有限公司生产的AH-110 沥

AC沥青砼配合比设计

AC-13型沥青混凝土配合比设计报告(K691+000沥青混凝土拌合厂) 工程名称:G214线清水河至结古段二级公路路面工程 监理单位:内蒙古交通建设监理咨询有限责任公司 施工单位:青海省公路工程建设总公司 施工桩号:K675+000—K705+000 报告日期:2005—7—6

AC-13型沥青混凝土配合比设计报告 一.前言 本工程位于G214线清(水河)至结(古)段,地处规范规定的寒区。施工段落K675+000-K705+000段,共计30公里。面层设计厚度5㎝,规格采用AC-13型。 二.原材料 .沥青 沥青由业主统购,为新疆克拉玛依生产的重交A-130A石油沥青。沥青进场后即进行了抽检,经检验沥青三大指标符合规范要求,详细数据如表1。 表1 沥青质量试验结果 根据中国气象站1961-2000年气温统计资料显示,56034号区站(清水河地区)7天平均高气温为18℃,极端最低气温为-43℃。根据计算,该地区路面预计高温度T20㎜=℃,路面表面预计低温度T SURF=℃.该沥青经试验计算分析,属溶凝胶型沥青,当量软化点T800=℃,当量脆点=℃,当量脆点距路面表面预计低温度尚有℃的差值,只能在配合比设计中尽可能地提高沥青用量,尽最大限度地避免路面低温裂缝。 .粗集料 采用大型反击式联合破碎机破碎,破碎机生产三种矿料,S10碎石,S12碎石和S15石屑。10-15㎜碎石㎜筛上筛余量偏多,不符合S10规格,但不影响使用。5-10㎜碎石符合S12规格,0-5㎜石屑符合S15规格。各种材料筛分结果如表2。 表2 各种粗集料的筛分结果 按规范对碎石质量的检验结果如表3,各项指标均符合规范要求,可以使用。

普通混凝土配合比设计规程《JGJ 55-2011》

普通混凝土配合比设计规程 《JGJ 55-2011》 3 基本规定 3.0.1 混凝土配合比设计应满足混凝土配制强度、拌合物性能、力学性能和耐久性能的设计要求。混凝土拌合物性能、力学性能和耐久性能的试验方法应分别符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080、《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081和《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》GB/T50082的规定。 3.0.2 混凝土配合比设计应采用工程实际使用的原材料,并应满足国家现行标准的有关要求;配合比设计应以干燥状态骨料为基准,细骨料含水率应小于0.5%,粗骨料含水率应小于0.2%。 3.0.3 混凝土的最大水胶比应符合《混凝土结构设计规范》GB50010的规定。 3.0.4 混凝土的最小胶凝材料用量应符合表3.0.4的规定,配制C15及其以下强度等级的混凝土,可不受表3.0.4的限制。 表3.0.4 混凝土的最小胶凝材料用量 最大水胶比最小胶凝材料用量(kg/m3) 素混凝土钢筋混凝土预应力混凝土 0.60 250 280 300 0.55 280 300 300 0.50 320 ≤0.45330 3.0.5矿物掺合料在混凝土中的掺量应通过试验确定。钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表3.0.5-1的规定;预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表3.0.5-2的规定。 表3.0.5-1 钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量(%) 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤0.40≤45≤35 >0.40 ≤40≤30 粒化高炉矿渣粉≤0.40≤65≤55 >0.40 ≤55≤45 钢渣粉-≤30≤20 磷渣粉-≤30≤20 硅灰-≤10≤10 复合掺合料≤0.40≤60≤50 >0.40 ≤50≤40 注:①采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥之外的通用硅酸盐水泥时,混凝土中水泥混合材和矿物掺合料用量之和应不大于按普通硅酸盐水泥用量20%计算混合材和矿物掺合料用量之和; ②对基础大体积混凝土,粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和复合掺合料的最大掺量可增加5%; ③复合掺合料中各组分的掺量不宜超过任一组分单掺时的最大掺量。 表3.0.5-2 预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量(%) 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤0.40≤35≤30 >0.40 ≤25≤20

AC20沥青混凝土配合比报告

亚雪公路G015线至滑雪场段C16标段AC-20沥青混凝土配合比报告 龙建路桥股份有限公司 二OO七年六月

总说明 一、工程概况 亚雪公路G015线至滑雪场段,连接着绥满高速公路和亚布力滑雪场,是一条重要的旅游线路。亚雪公路起于K4+500即亚布力管理所门前,经景阳村、尚礼村、红房子村、青山村至青云滑雪场场部终点K24+965,路线全长20.465km,原有公路为单幅两车道二级公路,原有路面为沥青混凝土路面。亚雪公路G015线至滑雪场段改扩建工程C16标段,承担全线沥青混凝土路面的施工任务,设计上加宽部分路面为两层沥青混凝土,上面层为厚6cm密级配中粒式沥青混凝土AC-20;上面层为厚5cm改性沥青密级配中粒式沥青混凝土AC-16;旧路部分半幅铺筑AC-20密级配中粒式沥青混凝土,将双向路拱找成单向路拱后,用AC-16改性沥青混凝土罩面,全线平均厚度为7.8cm。全线密级配中粒式沥青混凝土AC-20设计用量为12873立方米,改性沥青密级配中粒式沥青混凝土AC-16设计用量为18000立方米。AC-20密级配中粒式沥青混凝土各种单质材料的选定、配合比的组成设计严执行亚雪公路《施工图设计》和《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40—2004)的技术标准,采用计算机进行数据处理及配合比设计,具体结果如下: 二、单质材料的技术指标 1、沥青 根据亚雪公路《施工图设计》的要求,下面层AC-20密级配中粒式沥青混凝土采用110号A级重交通道路石油沥青,经过我们的对比检测最终确定使用辽宁盘锦北方沥青股份有限公司生产的AH-110沥

青,其技术指标如下: 重交通量道路石油沥青技术指标对照表 从上表可以看出,辽宁盘锦北方沥青股份有限公司生产的AH-110石油沥青其各项技术指标符合图纸及规范的要求。 2、粗集料 粗集料应选用锤式破碎机生产的机轧碎石,以保证骨料的质量。粗集料应具备良好的抗压、抗磨耗功能,整体应洁净、干燥、表面粗糙、无风化、无杂质。由于AC-20密级配沥青混凝土公称最大粒径为19mm,因此粗集料使用10~20mm和5~10mm两种碎石。经过我们的对比检测最终确定使用亚布力镇虎峰石场出产的玄武岩反击破碎石,其技术指标如下:

隧道二次衬砌混凝土配合比的优化设计

隧道二次衬砌混凝土配合比的优化设计 摘要:介绍了采用粉煤灰和高效减水剂,同时运用正交试验设计方法,并利用正交试验结果,采用综合平衡法分析水泥混凝土各组成材料用量对混凝土各项指标的影响。分析了掺粉煤灰和高效减水剂的大流动度泵送砼的社会效益和经济效益。 关键词:大流动度泵送砼,粉煤灰,正交试验设计 大流动度砼以其优越的流动性和良好的和易性,被广泛的用于泵送施工,在泉州晋石高速隧道二次衬砌中应用大流动度防水砼,最初设计的防水砼配合比为:水泥325 kg、水178 kg、砂767 kg、石1059 kg、粉煤灰71 kg、外加剂7.92 kg(萘系)。由于材料消耗量大,从而造成施工成本上升,减少企业利润空间。经过研究,决定采用掺粉煤灰和高效减水剂(聚羧酸)的技术对混凝土配合比进行优化设计。 1原材料选用和技术性能 1)粉煤灰:厦门华金龙建材有限公司F类II级粉煤灰。 2)水泥:选用漳平红狮水泥有限公司生产的P.O42.5普通硅酸盐水泥。 3)粗集料:选用当地华表山隧道洞渣加工的4.75~31.5mm合成级配碎石。经计算,掺配比例为16~31.5mm占30%、9.5~16mm占60%、4.75~9.5mm占10%,其中针片状含量5.9%、含泥量0.8%、压碎值10.8%。 4)细集料:选用华山砂场天然河砂。细度模数2.68,中砂,Ⅱ区级配。含泥量1.6%。 5)外加剂:为提高混凝土和易性.提高密实度和早期强度,选用湖北强达有限公司生产的QD高效减水剂,减水率≥ 25%。 2 试验方案 影响混凝土性能的因素较多,如混凝土的水胶比、粉煤灰掺率、水泥用量、粗集料的最大粒径、砂率、以及混凝土搅拌工艺和浇筑方法等。 2.1 因素与水平表 大流动度防水混凝土配合比设计应满足设计要求的抗压强度和施工要求的均匀性、和易性及抗渗等级。 根据工程的要求和材料现状.经过初步分析计算,选择粉煤灰掺率、砂率及

高抗硫酸盐混凝土配合比优化设计

高抗硫酸盐混凝土配合比优化设计 摘要:某工程引水隧洞地下水中SO42-总磷含量超标,对混凝土有强结晶型腐蚀和污染引水水体的风险。因此在混凝土施工前,对该引水隧洞混凝土进行抗硫酸盐侵蚀性试验。本文介绍了硫酸盐对混凝土的侵蚀影响,高抗硫酸盐混凝土原材料的选择,及通过掺粉煤灰的方式对高抗硫酸盐混凝土配合比进行优化设计。 关键词:配合比设计;抗腐蚀性;高抗硫酸盐混凝土 1.引言 某工程引水隧洞附近有一些化工企业,其中某集团磷石膏渣场距引水隧洞约1km,而该洞段位于岩溶极发育区域,存在有机物渗透对工程及水质带来较大危害的风险。根据对该区段地表和地下水体抽样检测,地下水中SO42-总磷等含量超标,因此对该区段采取有针对性的防渗和防腐处理措施。故进行混凝土抗硫酸盐侵蚀性试验,以确保工程质量。 2.混凝土受硫酸盐侵蚀的影响因素 硫酸盐对混凝土侵蚀作用非常复杂,其中包括物理方面和化学方面的侵蚀。受硫酸盐侵蚀的影响因素也有很多,主要体现在内部因素和外部因素。内部侵蚀是由于混凝土组分本身带有的硫酸盐引起,主要体现在混凝土自身的性质包括水泥、活性掺合料和水胶比,施工质量水平等;外部侵蚀是环境中的硫酸盐对混凝土的侵蚀,包括硫酸根离子浓度和环境PH值、混凝土的工作环境条件等。 3.原材料选用 3.1 水泥 水泥对混凝土的抗腐蚀性能起决定性的作用,混凝土中的硅酸三钙的含量过高,易于受到硫酸盐的侵蚀生成石膏。如果混凝土中铝酸三钙过多,则易于生成过多的钙矾石,在侵蚀环境下导致膨胀破坏。根据工程设计要求,结合高抗硫酸盐水泥的特性,本次试验混凝土选用P?HSR 42.5高抗硫酸盐水泥。 依据GB748标准要求,对高抗硫酸盐水泥进行标准稠度用水量、凝结时间、安定性、比表面积、密度、抗压强度、抗折强度、铝酸三钙(C3A)含量、抗硫酸盐性等指标检测,试验结果均满足标准要求,抗硫酸盐性14d≤0.04%。试验结果见表3.1。 4.混凝土配合比设计及试验方法 4.1 配合比基本参数选择试验 在配合比设计过程中充分利用粉煤灰对降低混凝土水化热和后期强度的贡献,以及对混凝土抗侵蚀的作用,选出粉煤灰的合理掺量,全面考虑合理的骨料级配对混凝土工作性和可泵性的影响和耐久性抗侵蚀能力。通过对减水剂不同掺量下的混凝土性能试验,泵送剂的最优掺量为1.0%、对石子级配组合进行容重试验,并结合工程经验,选用二级配粒径为 5mm~20mm:20mm~40mm比例为45:55。 4.2 水胶比与强度关系 当混凝土原材料、生产工艺以及工序既定的情况下,混凝土的性能主要取决于水胶比的大小。水胶比越大混凝土的强度越低,水胶比越小混凝土的强度越高,抗侵蚀能力就越强。配合比设计过程中首先进行基准用水量与砂率试验,然后进行水胶比与强度关系试验,对水胶比与强度统计计算回归方程,利用设计强度等级计算配制强度,将配制强度带入回归方程

混凝土配合比设计作业指导书.docx

混凝土配合比设计作业指导书 混凝土配合比设计作业指导书 1、基本规定 1.0.1 、混凝土配合比设计应满足混凝土配制强度、拌合物性能、力学性能和耐久 性能的设计要求。混凝土拌合物性能、力学性能和耐久性能的试验方法应分别 符合现行国家标准《普通混凝土拌合物性能试验方法标准》GB/T50080 、《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T50081 和《普通混凝土长期性能和耐久性 能试验方法标准》 GB/T50082 的规定。 1.0.2 、混凝土配合比设计应采用工程实际使用的原材料,并应满足国家现行标 准的有关要求;配合比设计应以干燥状态骨料为基准,细骨料含水率应小于0.5% ,粗骨料含水率应小于0.2% 。 1.0.3 、混凝土的最大水胶比应符合《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定。 1.0.4 、混凝土的最小胶凝材料用量应符合表 1.0.4 的规定,配制 C15 及其以下 强度等级的混凝土,可不受表 3.0.4 的限制。 表 1.0.4混凝土的最小胶凝材料用量 最大水胶比3) (kg/m 最小胶凝材料用量 素混凝土钢筋混凝土预应力混凝土 0.60250280300 0.55280300300 0.50320 ≤ 0.45330

1.0.5 、矿物掺合料在混凝土中的掺量应通过试验确定。钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表 1.0.5-1 的规定;预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量宜符合表 1.0.5-2 的规定。 - 1 - 混凝土配合比设计作业指导书 表 1.0.5-1钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量( %) 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤ 0.4045 ≤≤ 35 > 0.40≤4030≤ 粒化高炉矿渣粉0.40≤6555 ≤≤ > 0.40≤5545≤ 钢渣粉-30 ≤20≤ 磷渣粉-≤3020≤ 硅灰-≤1010≤ 复合掺合料0.406050≤ ≤≤ > 0.4050 ≤40≤ 注:①采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥之外的通用硅酸盐水泥时,混凝土中水泥混合材和矿 物掺合料用量之和应不大于按普通硅酸盐水泥用量20% 计算混合材和矿物掺合料用量之和; ②对基础大体积混凝土,粉煤灰、粒化高炉矿渣粉和复合掺合料的最大掺量可增加5%; ③ 复合掺合料中各组分的掺量不宜超过任一组分单掺时的最大掺量。 表 1.0.5-2预应力钢筋混凝土中矿物掺合料最大掺量 矿物掺合料种类水胶比最大掺量(%) 硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥 粉煤灰≤ 0.40≤35≤ 30 > 0.40≤2520 ≤

毕业设计论文:水泥混凝土配合比设计论文

水泥混凝土配合比设计论文 目录引言 (1) 1. 混凝土配合比简介. (2) 1.1 选用合适的材料. (3) 1.2 配合比设计的基本要求. (4) 1.3 配合比设计前的准备工作. (5) 1.4 配合比设计的基本步骤. (5) 1.5 生产配合比的调整及施工中的控制. (10) 2. 混凝土配合比试配的调整. (10) 2.1 混凝土配合比试配前的调整. (11) 2.2 混凝土配合比试配后的调整. (11) 3. 在保证质量的前提下,应注重经济效益及防治措施. (12) 4. 结束语.................................................13 参考文献...............................................13 致谢 (14)

水泥混凝土配合比设计论文 引言配合比设计是实现预拌混凝土性能的一个重要过程,也是保证预拌混凝土质量的重要环节。施工配合比是以实验配合比为基础而确定的,普通混凝土的实验室配合比设计是确定了相应混凝土的施工配制强度后,按照《普通混凝土配合比设计规程》的方法和要求进行设计确定。混凝土配合设计要满足强度结构设计的等级要求,施工的和易性,耐久性和经济性。混凝土随着材料科学的不断发展,其用途也越来越广泛,已到了跨行业、跨学科、互相渗透的非常广泛的领域。混凝土只所以在土木工程中得到广泛的应用,是因为它的材料来源比较广泛,有较高的强度和耐久性等许多独特的技术性能。同时,关系到砼质量的材料也已成为重要因素,对此我们对其出现的质量问题也做简要的浅谈。 1. 混凝土配合比简介混凝土是由水泥、细骨料砂子、粗骨料石子及水等构成,混凝土中各种材料之间的比例关系称为混凝土的配合比。混凝土配合比是决定混凝土强度的一项重要技术指标,需要具体的设计试配等工作才能确定合适的混凝土配合比应用到工程当中去。 1.1 选用合适的材料 1.1.1 水泥 水泥是决定混凝土成本的主要材料,同时又起到粘结、填充等重要作用,所以水泥的选用格外重要。水泥的选用主要是考虑到水泥的品种和强度等级。水泥的品种繁多。选择水泥应根据工程的特点和所

混凝土配合比设计的步骤

混凝土配合比设计的步骤 (1)初步配合比的计算 按照已选择的原材料性能及混凝土的技术要求进行初步计算,得出“初步配合比”; (2)基准配合比的确定 经过试验室试拌调整,得出“基准配合比”; (3)实验室配合比的确定 经过强度检验(如有抗渗、抗冻等其他性能要求,应当进行相应的检验),定出满足设计和施工要求并比较经济的“试验室配合比”(也叫设计配合比); (4)施工配合比 根据现场砂、石的实际含水率,对试验室配合比进行调整,求出“施工配合比”。 ㈠初步配合比的计算 1)确定配制强度 2)初步确定水灰比值(W/C ) 3)选择每1m3混凝土的用水量(W0) 4)计算混凝土的单位水泥用量(C0) 5)选取合理砂率Sp 6)计算1m3混凝土中砂、石骨料的用量 7)书写初步配合比 (1)确定配制强度(fcu,o) 配制强度按下式计算: σ 645.1..+=k cu v cu f f (2)初步确定水灰比(W/C) 采用碎石时: ,0.46( 0.07)cu v ce C f f W =- 采用卵石时: ,0.48( 0.33)cu v ce C f f W =- (3)选择单位用水量(mW0) ①干硬性和塑性混凝土用水量的确定 a. 水灰比在0.40~0.80范围时,根据粗骨料的品种、粒径及施工要求的混凝土拌合物稠度,其用水量可按表4-20(P104)选取。 b. 水灰比小于0.40的混凝土以及采用特殊成型工艺的混凝土用水量,应通过试验确定。 ②流动性和大流动性混凝土的用水量宜按下列步骤进行 a. 以表4-22中坍落度90mm 的用水量为基础,按坍落度每增大20mm 用水量增加5kg ,计算出未掺外加剂时的混凝土的用水量; b. 掺外加剂时的混凝土的用水量可按下式计算: (1) w wo m m αβ=-

水泥混凝土配合比设计论文

水泥混凝土配合比设计论文 ----C50混凝土配合比设计 班级:09级材料科学与工程1班学号: 姓名: 指导教师:

一、设计目的 通过本次课程设计,更进一步的掌握实际工程中,水泥混凝土配合比设计的方法和步骤。 二、设计任务 设计出满足强度,耐久性等要求的某国道跨线桥的混凝土施工配合比,要求混凝土坍落度为30~50。 三、设计依据 《水泥与水泥混凝土》申爱琴.张登良主编 《公路工程水泥混凝土实验规范》 《公路桥涵施工技术规范》 四、设计方法 (1)原材料 1、水泥 优先选取旋窑生产的P.O42.5硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥,密 度33/100.3m kg c ?=ρ,强度富余系数13.1=c γ。 2、砂 砂的细度模数控制在 2.6以上,选的砂为中砂 33' /1065.2m kg s ?=ρ,现场实测含水量为2%。 3、碎石 级配为5~25mm 连续级配,针片状颗粒含量为2.8,压碎值为9.8,含泥量为0.3%,泥块含量为0.2%,碎石最大粒5.31max =d ,表观密度 33/1070.2m kg G ?=ρ,现场实测含水率1%。

(2)计算初步配合比 1.确定混凝土配制强度(0,cu f ) 查表1得MPa 0.6=σ 混凝土配制强度:MPa f f k cu cu 87.590.6645.150645.1,0,=?+=+=σ 2.计算水灰比(w/c ) 1)计算水泥28天实际强度 MPa f f k ce c ce 0.485.4213.1,=?=?=γ 2)计算水灰比 查表2得:A=0.46,B=0.07. 36.00 .4807.046.087.590 .4846.0/0,=??+?= = +ce ABf cu ce f Af C W 3)耐久性校核 普通混凝土最大水灰比和最小水泥用量 表3

水泥混凝土配合比设计步骤

水泥混凝土配合比设计步骤 (1) 配制强度:f cu,k=25Mpa f cu,o= f cu,k+1.645* o=25+1.645*5=33.2Mpa (2) 初步确定水灰比:(用经验公式计算,各指标选取) W/C= a a*f ce/(f cu,0 + a a*a b*f ce) =(0.53*36.5) / (33.2+0.53*0.20*36.5) =0.52 (3) 选取单位体积水泥混凝土的用水量: 由水灰比为0.52,混凝土拌合物的坍落度为10-30mm,碎石最大粒径为31.5mm, 在满足混凝土施工要求的基础上选取混凝土的单位用水量为:m wo=175kg/m 3。(4) 计算1m3水泥混凝土水泥用量: 由W/C=0.52,m w0=185 (kg/m3),得m co=m wo/(W/C)=337(kg/m3) 查表符合耐久性要求的最小水泥用量为320kg/m 3,所以取按强度计算的单位水 泥用量m co=337 ( kg/m 3) (5) 选取合理砂率,计算粗细集料用量:最大粒径31.5mm,水灰比0.52,查表 取混凝土砂率B s =35%o (6) 计算一组(3块试件)水泥混凝土各材料用量 3水用量175kg/ m '水泥用量337kg/m 砂用量680 kg/m 碎石用量1263 kg/m

(7) 配合比确定: 个人认为,单位用水量可取180(kg/m3) ,为保证混凝土强度,水灰比取0.5,单 位水泥用量360(kg/m3) ,根据密度法计算配合比,假定表观密度为2400 (kg/m3 ),单位粗集料用量与单位细集料用量为未知量,可设方程求解 M c0+ M g0+ M s0+ M w0=2400 M s0/ (M s0+ M g0 )*100=35 解得M g0=1560(kg/m3) ,M s0=840 (kg/m3) 通过计算得到个人的配合比为:单位用水量:单位水泥用量:单位细集料用量:单位粗集料用量=180:360: 840:1560

低水泥用量混凝土配合比优化设计

低水泥用量混凝土配合比优化设计 摘要:混凝土配合比是现场混凝土质量控制的关键因素,它直接影响着混凝土工 程的实体和外观质量及混凝土成本,因此对混凝土的配合比如何进行优化调整就显 得尤为必要。结合本人多年的混凝土配比经验总结,提出混凝土配合比在性能和 经济方面的优化,效果较好。 关键词:水泥;混凝土;配合比设计;优化 1原材料的选用及试验方法 以下是根据公司实际情况,以普通C30混凝土的试验结果进行分析,在保证 质量的基础上,大比例掺加矿粉和粉煤灰,以降低水泥用量,节约生产成本和改 善混凝土性能。 1.1原材料 水泥采用普通硅酸盐水泥P.O42.5,性能指标见表1; 粉煤灰:粉煤灰采用南宁电厂生产的F类Ⅱ级粉煤灰,所检指标分别符合 JTG/TF50-2011《公路桥涵技术规范》,性能指标见表2; 矿渣粉:格润S95级矿渣粉,性能指标见表3; 细集料:Ⅱ区中砂,细度模数3.0,堆积密度为1520kg/m3; 粗集料:碎石,5~25mm连续级配,堆积密度为1450kg/m3; 外加剂:萘系高效减水剂,减水率为18%~25%; 拌合水:饮用水。 表1 水泥性能指标 表2 粉煤灰性能指标 表3 矿粉性能指标 1.2配合比及试验结果 1.2.1用不同掺量的矿渣粉等量取代水泥与全部使用水泥的混凝土性能对比试 验 试验采用的胶凝材料用量370kg/m3,水胶比固定为0.486,砂率固定为46%, 减水剂掺量占胶凝材料总量的0.25%,控制所有试配坍落度一致达到180±30mm,具体混凝土配合比见表4,试验结果对比见表5。 表4 基准配合比及掺矿粉混凝土配合比 表5 试验结果对比 1.2.2煤灰和矿渣粉按不同比例双掺时的混凝土性能对比试验(见表6、表7) 表6 双掺及单掺粉煤灰、矿粉混凝土配合比 表7 试验结果对比 2.试验结果分析 2.1矿渣粉可以改善混凝土的和易性 与未掺矿粉的混凝土相比,掺入矿粉能改善混凝土的和易性与工作性,而这 种改善与表面特性和比表面积有关。这种表面特性使得水泥浆体之间形成光滑的

沥青混凝土配合比设计过程

热拌沥青混合料配合比设计方法 1 .矿质混合料组成设计 (1)根据道路等级、路面结构层位及结构层厚度等方面要求,按照上述方 法,选择适用的沥青混合料类型,并按照表8-22和表8-23 (现行规范)或8 -24和表8-25 (新规范稿)的内容确定相应矿料级配范围,经技术经济论证后确定。 (2)矿质混合料配合比计算 1)组成材料的原始数据测定 按照规定方法对实际工程使用的材料进行取样,测试粗集料、细集料及矿粉的密度,并进行筛分试验,测定各种规格集料的粒径组成。 2)确定各档集料的用量比例 根据各档集料的筛分结果,采用计算法或图解法,确定各规格集料的用量比例,求得矿质混合料的合成级配。矿质混合料的合成级配曲线必须符合设计级配范围的要求,不得有过多的犬牙交错。当经过反复调整仍有两个以上的筛孔超出设计级配范围时,必须对原材料进行调整或更换原材料重新设计。 通常情况下,合成级配曲线宜尽量接近设计级配中限,尤其应使0.075mm 2.36mm 4.75mm等筛孔的通过量尽量接近设计级配范围的中限。对于交通量大、轴载重的道路,合成级配可以考虑偏向级配范围的下限,而对于中小交通量或人 行道路等,合成级配宜偏向级配范围的上限。 2.沥青混合料马歇尔试验 沥青混合料马歇尔试验的主要目的是确定最佳沥青用量(以OAC表示)。沥青用量可以通过各种理论公式计算得到,但由于实际材料性质的差异,计算得到

的最佳沥青用量,仍然要通过试验进行修正,所以采用马歇尔试验是沥青混合料配 合比设计的基本方法。 (1)制备试样 1)马歇尔试件制备过程是针对选定混合料类型,根据经验确定沥青大致用量或依据表4-10 推荐的沥青用量范围,在该用量范围内制备一批沥青用量不同、且沥青用量等差变化的若干组(通常为五组)马歇尔试件,并要求每组试件 数量不少于 4 个。 2)按已确定的矿质混合料级配类型,计算某个沥青用量条件下一个马歇尔试件或一组试件中各种规格集料的用量(实践中大多是一个标准马歇尔试件矿料 总量1200g 左右)。 3)确定一个或一组马歇尔试件的沥青用量(通常采用油石比),按要求将沥青和矿料拌制成沥青混合料,并按上节表8-7(现行规范要求)或表8-9(新规范要求)规定的击实次数和操作方法成型马歇尔试件。 (2)测定试件的物理力学指标 首先,测定沥青混合料试件的密度,并计算试件的理论最大密度、空隙率、 沥青饱和度、矿料间隙率等参数。在测试沥青混合料密度时,应根据沥青混合料类型及密实程度选择测试方法。在工程中,吸水率小于0.5%的密实型沥青混合 料试件应采用水中重法测定;较密实的沥青混合料试件应采用表干法测定;吸水率大于2%的沥青混合料、沥青碎石混合料等不能用表干法测定的试件应采用蜡 封法测定;空隙率较大的沥青碎石混合料、开级配沥青混合料试件可采用体积法 测定。 随后,在马歇尔试验仪上,按照标准方法测定沥青混合料试件的马歇尔稳定 度和流值。 3.最佳沥青用量的确定

混凝土配合比设计的详细步骤教学文案

混凝土配合比设计的步骤 1.计算配合比的确定 (1)计算配制强度 当具有近期同一品种混凝土资料时,σ可计算获得。并且当混凝土强度等级为C20或C25,计算值<2.5 MPa 时,应取σ=2.5 MPa ;当强度等级≥ C30,计算值低于<3.0 MPa 时,应取用σ=3.0 MPa 。否则,按规定取值。 (2)初步确定水灰比(W/C) (混凝土强度等级小于C60) a α、 b α回归系数,应由试验确定或根据规定选取: ce f 水泥28d 抗压强度实测值,若无实测值,则 ce f ,g 为水泥强度等级值,c γ为水泥强度等级值的富余系数。 若水灰比计算值大于表4 - 24中规定的最大水灰比值时,应取表中规定的最大水灰比值 (3)选取1 m3混凝土的用水量(0w m ) 干硬性和塑性混凝土用水量: ①根据施工条件按表4-25选用适宜的坍落度。 σ6451.,,+=k cu t cu f f ce b a cu ce a f f f C W ααα+=0,g ce c ce f f ,γ=

②水灰比在0.40~0. 80时,根据坍落度值及骨料种类、粒径,按表4-26选定1 m3混凝土用水量。 流动性和大流动性混凝土的用水量: 以表4- 26中坍落度90 mm 的用水量为基础,按坍落度每增大20 mm 用水量增加5 kg 计算出未掺外加剂时的混凝土的用水量; 掺外加剂时的混凝土用水量: wa m 是掺外加剂混凝土每立方米混凝土的用水量;0w m 未掺外加剂混凝土每立方米混凝土的用水量;β外加剂的减水率。 (4)计算混凝土的单位水泥用量() 如水泥用量计算值小于表4- 24中规定量,则应取规定的最小水泥用量。 (5)选用合理的砂率值(βs) 坍落度为10~60 mm 的混凝土:如无使用经验,砂率可按骨料种类、粒径及水灰比,参照表4- 27选用 坍落度大于60 mm 的混凝土:在表4- 27的基础上,按坍落度每增大20 mm ,砂率增大1%的幅度予以调整; 坍落度小于10 mm 的混凝土:砂率应经试验确定。 6)计算粗、细骨料的用量(mg0,ms0) A.重量法: 0c m 、0g m 、0s m 、0w m 为1m3混凝土的水泥用量、粗骨料用量、细骨料用量和用水量。cp m 为1m3混凝土拌合物的假定重量,取2350~2450 kg/m3。 ()β-=10w wa m m 0c m C W m m w c 0 0=cp w s g c m m m m m =+++0000%100000?+=g s s s m m m β

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