大中型滚动轴承压装机的设计

课题任务书系：专业：

开题报告

（图6）

3.1.2计算液压缸的外负载

3.1.2.1 压装缸

已知压装力为196 KN，最大压装力为475 KN并保压5 s 3.1.2.2夹紧缸

毕业设计(论文)工作中期检查表

毕业设计（论文）评阅评语表

中文摘要

大中型货车轮对滚动轴承压装机是用于铁路车辆滚动轴承压装的专用设备，适用于铁路货车车辆新造及检修时压装197726、352226型轴承。广泛应用于各车辆厂、车辆段、车辆大修厂及煤矿铁路运输单位。本次设计是根据衡阳火车站机修厂的资料和其工作现场情况，设计出达到压装要求的轴承压装机。本文主要是针对WY型货车轮对轴承压装机的机械液压部分进行设计。

关键词：滚动轴承；压装；机械；液压

Abstract：

WY-type freight car wheel rolling bearing push mounting machine is the appropriation equipment for railcar rolling bearing mounted . It is used for mounting the 197726 and 352226 moulds bearings in making and overhauling freight railcar ,and widely used in vehicle factories, vehicle sections, vehicle overhauling factories and mine railcar companies etc. in this design, it is aimed to design an push mounting machine fulfilling the push mounting requirement ,according on datas and fieldwork . This text is mainly about the mechanical hydraulicpart design of WY-type freight car wheel rolling bearing push mounting machine.

Keywords: the rolling bearing; push mounting; machinery; hydraulic

摘要

abstract

第1章绪论 (1)

1.1 概述 (1)

1.2大中型滚动轴承压装机简介 (2)

第2章设计内容及任务要求 (4)

2．1 设计内容及要求 (4)

2．2 液压系统的设计流程 (5)

第3章液压系统的设计计算 (6)

3.1 轴承压装机液压缸的设计及计算 (6)

3.1.1分析工况及设计要求，绘制液压系统草图 (6)

3.1.2 计算液压缸的外负载 (8)

3.1.2.1压装缸 (8)

3.1.2.2 夹紧缸 (8)

3.1.2.3 顶起定位缸 (8)

3.1.2.4确定系统的工作压力 (8)

3.2确定液压缸的几何参数 (9)

3.2.1压装缸尺寸计算 (9)

3.2.1.1液压缸工作压力的确定 (9)

3.2.1.2 液压缸内径D和活塞杆直径d的确定 (9)

3.2.1.3 液压缸壁厚和外径的计算 (9)

3.2.1.4 液压缸工作行程的确定 (10)

3.2.1.5缸盖厚度的确定 (10)

3.2.1.6 最小导向长度的确定 (11)

3.2.1.7缸体长度的确定 (12)

3.2.1.8 活塞杆稳定性的验算 (12)

3.2.2 定位缸及其主要尺寸的确定 (13)

3.2.2.1 液压缸工作压力的确定 (13)

3.2.2.2 液压缸内径D和活塞杆直径d的确定 (13)

3.2.2.3液压缸壁厚和外径的计算和选取 (14)

3.2.2.4液压缸工作行程的确定 (15)

3.2.2.5 缸盖厚度的确定 (15)

3.2.2.6最小导向长度的确定 (16)

3.2.2.7 缸体长度的确定 (16)

3.2.2.8计算液压缸主要零件的强度和刚度 (16)

3.2.3 夹紧缸及其主要尺寸的确定 (17)

3.2.3.1 液压缸工作压力的确定 (17)

3.2.3.2 液压缸内径D和活塞杆直径d的确定 (17)

3.2.3.3液压缸壁厚和外径的计算和选取 (17)

3.2.3.4 液压缸工作行程的确定 (18)

3.2.3.5 缸盖厚度的确定 (18)

3.2.3.6 最小导向长度的确定 (18)

3.2.3.7 缸体长度的确定 (19)

3.2.3.8计算液压缸主要零件的强度和刚度 (19)

3.3 液压缸的结构设计 (21)

3.3.1 压装液压缸的结构设计 (21)

3.3.1.1缸体与缸盖的连接形式 (21)

3.3.1.2 活塞杆与活塞的连接结构 (21)

3.3.1.3活塞杆导向部分的结构 (21)

3.3.1.4活塞及活塞杆处密封圈的选用 (21)

3.3.1.5 液压缸的缓冲装置 (22)

3.3.1.6液压缸的排气装置 (22)

3.3.2 夹紧液压缸和定位液压缸的结构设计 (22)

3.4 液压系统元件的分析和选择 (22)

3.4.1 确定供油方式 (22)

3.4.2调速方式的选择 (22)

3.4.3速度换接方式的选择 (22)

3.4.4夹紧回路的选择 (23)

3.4.5定位回路的选择 (23)

3.4.6传感器和调理器的选择 (23)

3.5 液压站的结构 (24)

3.5.1 压装机液压站元件的组成 (24)

3.5.2液压油的选择 (25)

3.6 液压缸的调整 (25)

3.6.1压装液压缸的调整 (25)

3.6.2 顶起定位液压缸的调整 (25)

3.7 压装机及其环境的布置 (26)

设计总结 (27)

鸣谢 (28)

参考文献 (29)

附录 (30)

WY型滚动轴承压装机设计说明书

目录目录------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 中文摘要------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 Abstract --------------------------------------------------------------------------------------------------------3 第1章绪论---------------------------------------------------------------------------------------------------3 1.1概述----------------------------------------------------------------------4 1.2WY滚动轴承压装机简介------------------------------------------------------5 第2章设计内容及任务要求-----------------------------------------------------6 2．1设计内容及要求-----------------------------------------------------------6 2．2 液压系统的设计流程-------------------------------------------------------6 第3章液压系统的设计计算-----------------------------------------------------7 3.1轴承压装机液压缸的设计及计算----------------------------------------------7 3.1.1 分析工况及设计要求，绘制液压系统草图---------------------------------7 3.1.2计算液压缸的外负载---------------------------------------------------9 3.1.2.1 压装缸--------------------------------------------------------9 3.1.2.2夹紧缸--------------------------------------------------------9 3.1.2.3顶起定位缸----------------------------------------------------9 3.1.2.4 确定系统的工作压力--------------------------------------------9 3.2 确定液压缸的几何参数------------------------------------------------------9 3.2.1 压装缸尺寸计算-------------------------------------------------------9 3.2.1.1 液压缸工作压力的确定-----------------------------------------9 3.2.1.2液压缸内径D和活塞杆直径d的确定-----------------------------9 3.2.1.3液压缸壁厚和外径的计算--------------------------------------10 3.2.1.4液压缸工作行程的确定----------------------------------------11 3.2.1.5 缸盖厚度的确定----------------------------------------------11 3.2.1.6 最小导向长度的确定------------------------------------------12 3.2.1.7 缸体长度的确定----------------------------------------------13 3.2.1.8 活塞杆稳定性的验算------------------------------------------13 3.2.2 定位缸及其主要尺寸的确定-----------------------------------------------13 3.2.2.1液压缸工作压力的确定----------------------------------------13 3.2.2.2 液压缸内径D和活塞杆直径d的确定----------------------------13 3.2.2.3 液压缸壁厚和外径的计算和选取--------------------------------14 3.2.2.4 液压缸工作行程的确定---------------------------------------14 3.2.2.5缸盖厚度的确定----------------------------------------------14 3.2.2.6 最小导向长度的确定------------------------------------------15 3.2.2.7缸体长度的确定----------------------------------------------15 3.2.2.8 计算液压缸主要零件的强度和刚度------------------------------16 3.2.3夹紧缸及其主要尺寸的确定--------------------------------------------17 3.2.3.1液压缸工作压力的确定----------------------------------------17

泄压口设计与安装

关于气体灭火系统防护区泄压口（自动泄压装置）设计与安装使用 1、概述气体灭火系统防护区泄压口，简称泄压口，也称自动泄压装置，是与气体灭火系统配套的必备设备，一般安装在气体灭火系统保护区外墙或墙的泄压孔上。气体灭火系统灭火药剂具有洁净、绝缘性能好、灭火速度快等特点，在灭火中和灭火后对保护对象及环境无二次污染。因而广泛应用于电子计算机房、电讯中心、通讯机房、图书馆、档案馆、珍品库、博物馆、配电室等洁净场所。由于GB50370-2005《气体灭火系统设计规》国家标准的颁布，消防监督部门加大了实施检查力度，2007年后自动泄压装置的市场需求也随之明显增多。因该产品是新产品，产品目前无国家、行业标准，通过从百度、谷歌等搜索检索来看，全面介绍自动泄压装置产品应用、设计、使用与安装的资料和文章很少，给正确设计、选择、安装、使用自动泄压装置带来了许多问题，不利于该泄压口（自动泄压装置）在气体灭火中正确发挥其实际功能和作用。本人经过两年多对该泄压口（自动泄压装置）国外各厂家资料、样品的收集、研究和对该产品研发并进行了大量的试验。现特写此篇文章，其目的是为了使自动泄压装置产品得到正确的使用和不断发展。 2、设置泄压口的必要性和作用 2.1 旧的标准和规中要求使用泄压口的用词模棱两可，使设计和监督部门无确设计和监督。本人从事气体灭火系统产品设计和研究近十年，市场上对泄压口产品生产、销售的需求于2007年1月后明显的增多。2007年1月前制定的GBJ110-87《卤代烷1211灭火系统设计规》、GB50193-93《二氧化碳灭火系统设计规》和DBJ15-23-1999《七氟丙烷（HFC-227ea）洁净气体灭火系统设计规》、DG/TJ08-306-2001《惰性气体IG-541灭火系统技术规程》等国家、地方标准中对气体灭火系统中防护区泄压口的设计应用要求条款用词模棱两可，从而造成和消防监督部门无确设计和监督。2007年以前的气体灭火系统中采用的泄压口装置产品的项目很少。 GB50193-93《二氧化碳灭火系统设计规》国家标准条文说明第3.2.6条中阐

仪表壳自动化压装机的设计

摘要：本课题旨在解决仪表生产中的锥形薄片压入的工序自动化问题，既要保证压入的位置，同时必须保证锥形薄片在同一位置产生精度相同的变形。完成了压装机构的运动分析、工序设计、主要依靠三个凸轮的运动实现。第一个凸轮通过其摆动从动件控制夹紧轴的水平移动，第二个与第三个凸轮通过其摆动从动件分别控制内轴与外轴垂直移动，使其定位和冲压。进行了结构设计及关键零部件设计。其中有仪表壳的尺寸，装配夹具形状及尺寸，从动件的位移线图的设计，凸轮的设计，其中为了压装机的运作设计了减速箱，减速箱里包括电机的选择，V带的设计和齿轮的设计，最后选择了连接压装机和减速箱的联轴器。关键词：凸轮，弹簧，齿轮，齿轮轴，电机。

Abstract: The subject aimets at solving the process automation problem of tapered chip in production of instrument. Not only ensure the position of pressure, but also must ensure tapered chip in the same location have the deformation. Completed pressing institutions kinematic analysis,process desin,mainly rely on the movement o achieve the three cam, the first cam though the swinging clamping axis control axis level migration, the second and the third cam through swinging clamping axis to distinction control inner axis and outer axis vertical migration to fix position and hurtle press. Carrying on the structure design and the key partses design. Which have size of instrument shell, assemble fixture shape and size, driven document moves the line diagram, the design of cam, among them for the sake of operation to designing the reducer casing. Reducer casing include the electrical motor choice, the V take design and the wheel gear design, finally chose shaft couping to connect pressure institutions and reducer casing . Key words:CAM, spring, gear, same dethegear motor shaft.

滚动轴承的组合设计

课时授课计划第六十三次课【教学课题】：§14-11 滚动轴承的组合设计【教学目的】：掌握滚动轴承的组合设计的内容，方法【教学重点及处理方法】：滚动轴承的组合设计的内容，方法处理方法：详细讲解【教学难点及处理方法】：轴承的组合设计的内容，方法处理方法：举例讲解【教学方法】: 讲授法【教具】：课件【时间分配】：引入新课5min 新课80 min 小结、作业5min

第六十三次课【提示启发引出新课】经过寿命计算选定了轴承的类型，如果没有合理的结构保证，则可能使轴承在工作时由于设计的一些理想条件得不到保证而不能在设计寿命内正常工作，甚至提前失效。因此必须在轴承的组合设计中考虑这些问题。【新课内容】 §14-11 滚动轴承的组合设计一、轴承的配置 1、正安装（面对面配置）两轴承外圈窄端面相对。此方式结构简单，装拆、调整方便，但当轴受热膨胀时，轴承游隙会减小，所以应注意轴向游隙的调整，以防卡死。适合于传动零件在两轴承之间的场合。一般机器中多采用正安装。 2、反安装（背对背配置）两轴承外圈窄端面相背。此方式轴系刚度较好，但结构

复杂，装拆、调整不便，在轴受热伸长时，轴承的游隙会增大。适合于传动零件处于外伸端的场合。二、滚动轴承支承的轴系结构滚动轴承的基本结构有三种基本类型。 1、双支点单向固定支承每个轴承内、外圈沿轴向只有一个方向受约束。也叫两端固定。 2、单支点双向固定支承

一个支承限制轴的双向轴向位移（称固定支承），另一个支承可沿轴向移动（称游动支承），不能承受轴向负荷。适合于工作温度较高和支点跨距较大的场合。 3、双支点游动支承两个支承均无轴向约束，又称两端游动支承。常用于人字齿轮场合，以防齿轮卡死和人字齿两侧受力不均匀。三、滚动轴承的固定 1、周向固定其作用是保证轴承受力后，轴承的内圈与轴颈、外圈与座孔之间不致于产生相对圆周运动。利用外圈与轴承座孔、内圈与轴颈之间的配合进行固定；

滚动轴承压装机

第二部分技术性能、质量要求一、物资、设备基本性能要求：滚动轴承压装机是铁路车辆滚动轴承压装的专用设备，适用于RE2A、RE2B、RD2等各型铁路车辆轮对的无轴箱滚动轴承压装。具有自动记录铁路车辆滚动轴承压装过程中产生的位移---压力关系曲线及有关数据的新一代滚动轴承压装机。压装机由机体，液压站和控制台三部分组成，三部分相对独立，必要时可单独使用在不同的场合。机体由床身、支座、主油缸、辅助油缸及轮对定位机构组成。本机床身、支座刚度和强度均满足铁路各种类型滚动轴承压装的要求。二、辅助性能要求： RE2A、RE2B、RD2轮对压装相互转换要方便。主油缸具有良好的使用性能。三复合式油缸结构保证在轴承压装过程中车轴受损，小活塞顶尖 5（KN）的恒定顶力保证准确定位，中活塞35（KN）预应力和定位前端的可旋转结构保证车轴轴端平面接触。空运行时活塞伸缩自如。轮对定位机构保证了轮对在轴承压装过程中不发生窜动，保证了轴承压装过程中各位置相对应压力值的检测准确度。液压站的结构和液控原理确保密封性能好，工作可靠。集成块主体采用锻钢制造，六面磨削加工。液压阀定厂采购，满足本机要求。操作控制台为专业厂家订做的计算机操作台结构。强、弱电器件分柜

安装，抗干扰能力强。操作台配备工业控制计算机，系统软件可视化程度高，人机对话界面友好，操作简单、可靠。操作人员在压装前将压装数据如轴号、轴型、轴承号、轴承型号及压装端数等输入（或选择某项）计算机，启动开始压装命令后，控制系统自动控制压装机按预先设定的工序顺序运行，压装结束后，打印机将自动打印出具有位移—压力曲线和压装力、贴靠力、贴压差以及结果判断等有关数据记录。由于计算机硬盘可储存不少于10万根轮对的压装资料。软件配备的数据库管理工具允许用户将压装资料定期备份到硬盘的D 盘分区后，便于用户应用光盘刻录的形式将资料进行长期保存。具有Hmis数据接口。微机显示压装力与压力表显示值单位要统一。设备应能自动进行轴承压装机日常性能校验，并打印校验记录。滚动轴承压装机工作形式可分为： A 轮对两端同时自动压装轴承。 B 任一端单独自动压装轴承。 C人工分工步操作完成压装动作。（设备检修调试使用） D 空车自动压装。（试车使用）滚动轴承压装机工作范围：轴承内径φ100---φ170 （RB2、RD2、RE2、RE2B 常用标准轴承）以及修理后等级轴承。 — 1 —

泄压口的设计必要性及要求

气体灭火系统防护区应采用泄压口 2006年3月2日发布的GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》中，从设计要求条款和防护区的泄压口面积计算公式条款用词来看，无论防护区门窗密封性好与差和防护区门安装的是否为外开弹簧门或弹性闭门器，如采用气体灭火系统，则防护区内都必须安装泄压口。泄压口不是一个开口，而是一种泄压装置。此装置平时常闭，当达到或接近防护区允许压强值时自动开启泄压，低于设定压力值时自动关闭，以避免灭火药剂流失，影响正常灭火效果。近几年来，采用泄压口的多为一些重点工程和项目，对防护区内温度和湿度的精度要求很高，因此对防护区的密封性要求也很高。所以GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》国家标准中规定，采用气体灭火系统的防护区内均应设计安装泄压口。修改后的新标准对旧的标准和规范中模棱两可的用词给予了修正。据各消防工程公司和本公司售后服务人员反馈，在各级消防检查中，消防验收和监督部门都均严格按新标准执行，若消防项目中安装了气体灭火系统，首先要检查各防护区是否安装了泄压口（自动泄压装置）。泄压口面积设计依据与计算一、防护区内围护结构最高允许压强: 防护区内门、窗上的玻璃允许压强不应低于建筑物的允许压强。目前国内各设计部门防护区内围护结构承受内压的允许压强，无论建筑物是轻型和高层建筑，还是标准建筑及地下建筑，均设定为 1.2KPa，该值的设定是依据GB50370-2005标准中3. 2.6条款，参照美国NFDA12B-1980标准中给出的，若设计部门和用户需提高防护区内围护结构承受的允许压强，应由建筑设计部门试验给出。二、泄压口面积计算公式: 七氟丙烷和IG-541混合气体灭火系统的防护区的泄压口面积公式应分别依据GB50370-2005标准中3.3.13和3.4.6公式计算。二氧化碳气体灭火系统应依据GB50193-93中3.2.7公式计算该防护区的泄压口面积。

轴承压装机压装力的计算

轴承压装机压装力的计算摘要介绍了与传统设计不同的轮轴冷压装计算方法，设计员可节省查阅资料时间，应用新型的计算公式，能快速获得准确工艺参数，并量化轮轴设计尺寸。本文的车辆轮轴注油冷压装工艺属国内首例。此方法对机械制造工业价值巨大。关键词轮轴冷压装轮轴注油冷压装计算公式工艺工装修复技术一、前言本文论述的内容，适用于铁路机车车辆、工程机械和机床制造。该技术的特点是:在轮轴冷压装设计中，既节省了查阅设计手册和行业标准所用的大量时间，又能快速获得准确工艺参数和设计量化值。工艺简单、加工方便、能有效避免轮轴配合面被擦伤，与传统的轮轴冷压装工艺设计相比，这是专业技术领域中的新思路。二、工艺参数计算在设计轮轴冷压装产品时，如何根据配合直径来求得合理的过盈量及冷压装吨位，这是专业工艺人员极为关注的技术难题。作者通过长期试验论证，运用数学原理推导出了下列理论计算公式，技术难题迎刃而解，现简介如下。 -4-4 δ=7×10D+0.06 (1) δ=7.6×10D+0.09 (2) 12 δ=0.5(δ+δ) (3) δ=δ-0.02 (4) 31243 δ=δ+0.01 (5) δ=δ,δ (6) 5345 P=(3.11D+66)+6 (7) P=4.88D+101 (8) 12 P=P,P (9) 12 δ—粗算轮轴配合过盈量下限值mm;δ—粗算轮轴配合过盈量上限值mm;δ—粗算轮轴配123合过盈量平均值mm;δ—精算轮轴配合过盈量下限值mm;δ—精算轮轴配合过盈量上限值45

mm;δ—轮轴配合过盈量精确值mm;D—轮轴配合直径mm;P—轮轴冷压装吨位下限值kN;1 P—轮轴冷压装吨位上限值kN;P—轮轴冷压装吨位精确值kN。 2 三、计算应用实例计算图1所示的车辆轮轴采用冷压装工艺时，所需配合过盈量及压装吨位。解:(1)计算过盈量 -4-4 δ=7×10D+0.06=7×10×182+0.06=0.19(mm) 1 -4-4 δ=7.6×10D+0.09 =7.6×10×182+0.09=0.23(mm) 2 δ=0.5(δ+δ)=0.5(0.19+0.23)=0.21(mm) 312 δ=δ-0.02=0.21-0.02=0.19(mm) 43 δ=δ+0.01=0.21+0.01=0.22(mm) 53 δ=δ,δ =0.19~0.22(mm) 45 (2)计算冷压装吨位 P=(3.11D+66+6=(3.11×182+66)+6=683(kN) 1 P=4.88D+101=4.88×182+101=989(kN) 2 P=P,P=683,989(kN) 12 以上计算出来的δ值和P值，即为所求车辆轮轴冷压装时，所需的配合过盈量和冷压装吨位。根据δ值，即可量化出车轴配合座部位的精确尺寸和车轮配合孔部位的精确尺寸。四、轮轴机械加工轮孔的配合表面是通过镗削加工来实现的，其表面粗糙度可按Ra3.2控制;轴座的配合表面是通过磨削加工来实现的，其表面粗糙度可按Ra1.6控制。为了保证轮轴配合面不被擦伤，轮孔两端应有R3,5mm的过渡圆弧，轴座的压装始端，应有10,13mm圆锥引入段。五、工艺与操作 1.清洁度、过盈量、轴长中心

WY型滚动轴承压装机毕业设计可编辑

WY型滚动轴承压装机毕业设计本科毕业设计(论文)通过答辩目录目录 1? 中文摘要 3? Abstract?3? 第 1 章绪论??3? 1.1 概述 1.2 WY滚动轴承压装机简介第 2 章设计内容及任务要求 2.1 设计内容及要求 2.2 液压系统的设计流程第 3 章液压系统的设计计算 3.1 轴承压装机液压缸的设计及计算 3.1.1 分析工况及设计要求,绘制液压系统草图 3.1.2 计算液压缸的外负载 3.1.2.1 压装缸 3.1.2.2 夹紧缸 3.1.2.3 顶起定位缸 3.1.2.4 确定系统的工作压力

3.2 确定液压缸的几何参数 3.2.1 压装缸尺寸计算 3.2.1.1 液压缸工作压力的确定 3.2.1.2 液压缸内径 D和活塞杆直径 d 的确定 3.2.1.3 液压缸壁厚和外径的计算 3.2.1.4 液压缸工作行程的确定 3.2.1.5 缸盖厚度的确定 3.2.1.6 最小导向长度的确定 3.2.1.7 缸体长度的确定 3.2.1.8 活塞杆稳定性的验算 3.2.2 定位缸及其主要尺寸的确定 3.2.2.1 液压缸工作压力的确定 3.2.2.2 液压缸内径 D和活塞杆直径 d 的确定 3.2.2.3 液压缸壁厚和外径的计算和选取 3.2.2.4 液压缸工作行程的确定 3.2.2.5 缸盖厚度的确定 3.2.2.6 最小导向长度的确定 3.2.2.7 缸体长度的确定 3.2.2.8 计算液压缸主要零件的强度和刚度 3.2.3 夹紧缸及其主要尺寸的确定 3.2.3.1 液压缸工作压力的确定优秀论文设计,答辩无忧,值得下载! 本科毕业设计(论文)通过答辩

泄爆口施工方案

东瓯世贸广场项目观光电梯、泄爆口、六层玻璃钢、负一层夹层结构工程泄爆口施【工方案信邦建设工程有限公司二0一八年七月

目录一、编制依据............................... - 2 -… 二、泄爆材料进场及检验..................... - 2 - 三、焊接工程............................... - 3 - 四、劳动力安排和施工资源配置............... - 3 - 五、功能应用场所、性能特点................. - 4 - 六、泄爆窗技术参数......................... - 5 -

一、编制依据 - 本工程主要施工方案的编制根据东瓯世贸广场泄爆口工程项目、施工图纸相关专业施工图及设计院相关专业设计师要求编制，充分考虑了生产后的实际条件及装修完成后的使用及美观等要求，并结合相关交叉配合专业的需求及配合要求，主要涉及规范如下：《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013 《建筑内部装修设计防火规范》 GB50222—2015 《锅炉房设计规范》 GB50041-2008 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210—2011 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018—2002 《建筑钢结构焊接技术规程》 GB50661-2011 二、泄爆材料进场及检验； 1、120*60热镀锌钢矩通、50*50热镀锌钢方通，3mm铝单板、应符合设计要求。 2、配件：绝缘垫片、焊条、硅酮耐候密封胶等附件应符合设计要求。 3、紧固材料：泄爆螺栓等应符合设计要求。 4、填充防火材料：按设计要求选用。 5、罩面板材：防火板规格、厚度由设计人员或按图纸要求选定。 6、主要机具: 直流电焊机、电动无齿锯、手电钻、螺丝刀、射钉枪、线坠、靠尺等。

《滚动轴承设计》word文档

习题与参考答案一、复习思考题 1 在机械设备中为何广泛采用滚动轴承？ 2 向心角接触轴承为什么要成对使用、反向安装？ 3 进行轴承组合设计时，两支点的受力不同，有时相差还较大，为何又常选用尺寸相同的轴承？ 4 为何调心轴承要成对使用，并安装在两个支点上？ 5 推力球轴承为何不宜用于高速？ 6 以径向接触轴承为例，说明轴承内、外圈为何采用松紧不同的配合。 7 为什么轴承采用脂润滑时，润滑脂不能充满整个轴承空间？采用浸油润滑时，油面不能超过最低滚动体的中心？ 8 轴承为什么要进行极限转速计算？计算条件是什么？ 9 试说明轴承代号6210的主要含义。 10 题10图示的简支梁与悬臂梁用圆锥滚子轴承支承，试分析正装和反装对轴系的刚度有何影响。题10图二、选择题 (从下列各小题给出的A、B、C、D答案中任选一个) 1 若转轴在载荷作用下弯曲较大或轴承座孔不能保证良好的同轴度，宜选用类型代号为的轴承。

A. 1或2 B. 3或7 C. N或NU D. 6或NA 2 一根轴只用来传递转矩，因轴较长采用三个支点固定在水泥基础上，各支点轴承应选用。 A. 深沟球轴承 B. 调心球轴承 C. 圆柱滚子轴承 D. 调心滚子轴承 3 滚动轴承内圈与轴颈、外圈与座孔的配合。 A. 均为基轴制 B. 前者基轴制，后者基孔制 C. 均为基孔制 D. 前者基孔制，后者基轴制 4 为保证轴承内圈与轴肩端面接触良好，轴承的圆角半径r与轴肩处圆角半径r1应满足的关系。 A. r=r1 B. r＞r l C. r＜r1 D. r≤r l 5 不宜用来同时承受径向载荷和轴向载荷。 A. 圆锥滚子轴承 B. 角接触球轴承 C. 深沟球轴承 D. 圆柱滚子轴承 6 只能承受轴向载荷。 A. 圆锥滚子轴承 B. 推力球轴承 C. 滚针轴承 D. 调心球轴承 7 通常应成对使用。 A. 深沟球轴承 B. 圆锥滚子轴承 C. 推力球轴承 D. 圆柱滚子轴承 8 跨距较大并承受较大径向载荷的起重机卷筒轴轴承应选用。 A. 深沟球轴承 B. 圆锥滚子轴承 C. 调心滚子轴承 D. 圆柱滚子轴承 9 不是滚动轴承预紧的目的。 A. 增大支承刚度 B. 提高旋转精度 C. 减小振动噪声 D. 降低摩擦阻力 10 滚动轴承的额定寿命是指同一批轴承中的轴承能达到的寿命。 A. 99％ B. 90％ C. 95％ D. 50％ 11 适用于多支点轴、弯曲刚度小的轴及难于精确对中的支承。 A. 深沟球轴承 B. 圆锥滚子轴承 C. 角接触球轴承 D. 调心轴承 12 角接触轴承承受轴向载荷的能力，随接触角的增大而。 A. 增大 B. 减小 C. 不变 D. 不定 13 某轮系的中间齿轮（惰轮）通过一滚动轴承固定在不转的心轴上，轴承内、外圈的配合应满足

分析滚动轴承的设计计算

分析滚动轴承的设计计算本文通过对深沟球轴承安全接触角和轴向承载能力的设计计算，确认其在轨道车辆门系统驱动机构上的应用可行性。标签：深沟球轴承；轴向承载；接触角；应力集中 1.概述深沟球轴承主要用以承受径向载荷，同时也能承载一定的轴向载荷。深沟球轴承在承受轴向载荷时，钢球与内、外圈沟道之间会形成一定的接触角。如载荷过大，则接触椭圆将被挡边截去一部分，因而在钢球与挡边附近产生应力集中，导致轴承早期疲劳失效。本文旨在通过对北京地铁9号线侧门系统的驱动机构力学模型进行分析计算丝杆端支撑座内轴承的受力情况，从而确定将原先方案的一对角接触球轴承更改为一对深沟球轴承后，系统能否满足使用要求、避免门系统驱动机构的丝杆轴承在改用深沟球轴承后出现上述提前失效的现象，进行以下校核计算。[1～6] 2.计算极限轴向载荷 2.1丝杆支撑受力分析：驱动机构的双头丝杆有三个支撑，分别为靠近电机侧的左支撑、中间支撑和右支撑。其中，丝杆在中间支撑和右支撑位置只受周向固定，轴向没有限位，为自由状态，可适应丝杆热胀冷缩时产生的长度变化。我们假设丝杆承受的最大开/关门力300N全部作用在左支撑上，通过左支撑内的两只深沟球轴承传递给机构安装底板。丝杆轴向、径向受力分析如示意图（a）所示。由图（a）可知，丝杆的升角为45.52762°，丝杆承受轴向力为300N时，其径向分力约为295N。丝杆及其上零件承受的重力作用在左支撑轴承上的垂向分力约为80N。据此，作用在左支撑深沟球上的轴向载荷为Fa=300N，径向载荷Fr=375N。 2.2轴承的轴向承载能力计算深沟球轴承6202-2Z 的结构尺寸及相关参数如下：（GB/T 276-1994）轴承外径D=35mm，轴承内径d=15 mm，轴承宽度B=11 mm；内圈挡边直径d2=21.6 mm，外圈挡边直径D2=29.4 mm，内圈沟道直径di=19.3mm，外圈沟道直径D3=31.3mm，外圈沟道曲率系数fe = 0.525；内圈沟道曲率系数fi = 0.515；径向游隙ur = 0.018；球径Dw=5.953mm，钢球数Z=8；Cr=7.65kN，C0r=3.72kN。相关尺寸关系图，如示意图（b）。其中，α是接触椭圆到达挡圈挡边处的安全接触角（压力角）

压装机压装部分设计

摘要转向架圆锥滚动轴承压装机是用于铁路车辆滚动轴承压装的专用设备，适用于铁路车辆新造及检修时压装SKF197726、352226型轴承。广泛应用于各车辆厂、车辆段、车辆大修厂及煤矿铁路运输单位。本次设计是根据25t轴重列车的资料和其工作现场情况，设计出达到压装要求的轴承压装机。压装机工作过程直接影响转向架运行情况，车轴是转向架的重要零件，为提高行车速度，进一步提高列车车辆的运营能力和效率，增强与航空、公路、水运的竞争力，必须要确保轮对轴承压装质量，提高行车的安全性与平稳性。如果压装过程不合理，产生错误，将会造成严重后果，车辆运行时噪声过大，起动加速度，制动减速度减小，甚至会发生轴温过热切轴等重大事故。为达到要求，必须使压装机输出适当且足够大的压装力，提高轴承与轴颈的配合精度。因为压装机工作过程输出压力大，速度慢，压装机采用液压传动系统。压装部分是压装机的最重要组成部分，本文主要是针对圆锥滚动轴承压装机的压装部分的机械结构进行设计。关键词：转向架；滚动轴承；压装；机械

Abstract Bogie taper rolling bearing push mounting machine is the appropriation equipment for railcar rolling bearing mounting. It is widely used for mounting the SKF197726 and 352226 moulds bearings in making and overhauling railcar, and widely used in vehicle factories, vehicle sections, vehicle overhauling factories and mine railcar companies etc. In this thesis, it is aimed to design a push mounting machine fulfilling the push mounting requirement, based on data of 25t axle load railcar and fieldwork. The process of the rolling bearing push mounting is of great importance to the bogie. To get higher speed, and become more competitive with aqueduct, air and highway transport. If mistakes be made in the push mounting process, it may result in big trouble, the railcar will make over volume noise in running period, the starting and breaking acceleration will reduce to a low and dangerous level. To up to the scratch, the machine has to output reasonable and big enough push mounting force. For the work process needs enough power but low speed, the machine take advantage of hydraulic power transmission system. The push mounting part is the most important part of the whole machine, this issue is mainly about the design of that part’s mechanical structure of taper rolling bearing push mounting machine. Keywords:Bogie；Taper rolling bearing；Push mounting；Mechanical structure

WY型滚动轴承压装机设计

优秀设计毕业设计(论文) 题目名称：WY型滚动轴承压装机设计题目类别学院（系）专业班级学生姓名指导教师开题报告日期

气体灭火泄压口

精心整理气体灭火系统防护区泄压口（自动泄压装置）设计与安装使用 1 概述气体灭火系统防护区泄压口，是指当气体灭火系统中的灭火剂喷放时，防护区内的压力值达到规定值时自动开启泄压的装置，简称泄压口，也称自动泄压装置，是与气体灭火系统配套的必备设备，一般安装在气体灭火系统保护区外墙或内墙的泄压孔上。（为便于表述，本文中统一简称泄压口）。气体灭火系统灭火具有洁净、绝缘性能好、灭火速度快等特点，在灭火中和灭火后对保护对象及 2 2.1 条中 Pf 符号解释：“Pf —围护结构承受内压的允许压强（Pa ）。当设有外开门弹性闭门器或弹簧门的防护区，其开口面积不小于泄压口计算面积的，不须另设泄压口。” DGTJ08-306-2001《惰性气体IG-541灭火系统技术规程》上海地方标准条文说明书3.1.2条解释： “对于密封性较好的防护区，规定安装泄压口。”也就是说防护区密封性较差的可不安装泄压口。 !--[if!supportLists]--l!--[endif]--2006年3月GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》国家标准发布，

由于该标准的宣传、贯彻和印刷的滞后，各设计院和消防监督部门实际上到2008年才开始按此标准对相关气体灭火系统项目进行设计和监督。但由于该标准中第3.2.7和第3.2.9条用词模糊，给部分设计人员和用户带来误解。规定第3.2.7条“防护区应设置泄压口，七氟丙烷灭火系统的泄压口应位于防护区净高的23以上。”如此表述，导致部分人认为泄压口就是在离地三分之二的净高处开一个泄压孔，而不是一种泄压装置，规定第3.2.9条“喷放灭火剂前，防护区内除泄压口外的开口应能自动关闭。”这再一次说明泄压口就是一个常开的孔，加深了部分设计人员的误解。 2.2设置泄压口的实际必要性依据GB50370-2005《气体灭火系统设计规范》要求，七氟丙烷灭火系统灭火设计浓度一般为在障；有电源式泄压口现场检测合格后，由于它的结构比较复杂仍不能百分之百确保无故障率，如：突然断电、线路接触不良、无器件性能不稳定等等原因。（2）室内壁挂无电源式泄压口装置，理论计算的开启压力值与实验参数值一致，这是由它的结构而决定的。当防护区内压力值达到装置设定的压力值时，同时开启，无开启滞后时间。有电源式比无电源式泄压口大约滞后0.3秒钟左右。而其它无电源式泄压口装置，阀门的开启受控于驱动执行机构控制，理论计算的开启压力值与实际试验参数值相差较大。所以，无电源式泄压口开启压力值必须以实际气体喷放模拟试验参数值为准。第二套方案：安装两台，第一台为无电源式泄压口，开启压力值设定为1.1KPa以下正常开启；另一台为无电源式或有电源式泄压口，开启压力值设定在1.3KPa，这样能确保试验成功和安全可靠。