铁路变截面桥墩模板计算书
铁路变截面桥墩模板计算书
一、计算依据
1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；
2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2002 ；
3.《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000；
4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003；
5.《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002；
6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；
7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；
8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2006；
二、设计计算指标采用值
1.钢材物理性能指标
弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3；
2.钢材强度设计值
抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；
3.容许挠度
钢模板板面〔δ〕≤1.0mm，≤L1/400；
模板主肋〔δ〕≤1.5mm，L2/500；
背楞〔δ〕≤1.5mm，L3/1000。
三、墩柱模板设计计算
强度校核；面板采用6㎜厚钢板；竖向主肋采用[10#槽钢，背楞、抱箍采用]、[16b＃双槽钢，对拉杆PSB785 φ25预应力混凝土用螺
纹钢筋简称φ25精轧螺纹钢。 （一）荷载计算 水平荷载统计：
新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。
按照（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：F ＝Min （F 1，F 2）
2/1210122.0V t F c ββγ=
H F c γ=2
本计算书各工艺参数： γc ------取25 kN/m 3； t 0------初凝时间为11小时； V ------浇筑速度为V =1.55 m/h
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取15m ； β2------取1.15。 则砼侧压力标准值F 为：
F 1＝0.22×25×11×1.15×1.55１/2 ＝86.5kN/m 2
F 2＝25×15＝375kN/m 2（舍去） 砼侧压力荷载分项系数为1.2；
在有效压头高度之外，模板强度验算时采用荷载设计值，为 F 1*1.0+4*1.4=109.4 kN/m 2
在有效压头高度之外，模板刚度验算时采用荷载标准值，为 F 1*1.2=103.8 kN/m 2 （二）面板计算
计算所用软件为《结构力学求解器》1.5版本。 取1mm 为计算单元。W x =6000mm 3 I x =18000mm 4 A x =6mm 2
模板结构形式为：面板为6mm 钢板，竖肋为10#槽钢，竖肋通长，横肋断开。 1．强度校核
强度线荷载q=109.4×1＝109.4N/mm
面板计算简图 面
板
最
大
弯
矩
M=0.046q*l 2=0.046*109.4*1000*0.3*0.3=452.7N.m ， σ=M/w=452.7/6*10-6=75MPa ＜[σ]=215MPa 面板强度满足要求。 2．刚度校核
刚度线荷载q=104×1＝104*103N/m 面板最大变形（跨距300mm ）
mm m EI ql f 07.000007.010
*18*10*206*1001000*3.0*104315.0100315.08
944====-
V max=0.07mm＜300/400=0.75mm；
面板刚度满足施工方要求。
（三）2m竖肋计算
模板竖向主肋校核
[10#槽钢参数： W x=39400mm3 I x=1980000mm4 A=1270mm2 1．强度校核
背楞从上向下间距依次为450mm、1100mm、450mm。
4
模型图
x
1234 ( 1 )( 2 )( 3 )
0.00
-4228200.00-4228200.00
弯矩图
m
N
ql
c
M
.
5.
3097
1.1*
1000
*
4.
109
*
078
.0
*
3.0
078
.0
2
2
=
=
=
σmax＝M max／w＝3097.5／39.4*＝78.6 N/mm2＜215N/mm2所以竖肋[10#强度满足要求。
2．刚度校核
q=104N/mm
x
4
变形图
竖肋[10#端部最大变形为
m m
m m
m
l
a
l
a
EI
qal
c
f
9.0
500
*
450
4.0
0004
.0
1
1.1
45
.0
3
1.1
45
.0
6
10
*
198
*
10
*
206
*
24
1.1*
45
.0
*
1000
*
104
*
3.0
1
3
6
24
3
3
2
2
8
9
3
3
3
2
2
3
=
=
=
??
?
?
?
?
-
+
=
??
?
?
?
?
-
+
=
-
跨中最大变形为
m m
m m
m
EI
ql
c
f
2.2
500
/
1100
74
.0
00074
.0
10
*
198
*
10
*
206
*
100
1.1*
10
*
104
664
.0
*
3.0
100
664
.0
8
9
4
3
4
=
=
=
=
=
-
因此刚度满足要求。
（四）模板背楞计算
][16b#槽钢参数： W x=116.8*2cm3 I x=934.5*2cm4
1．强度校核
q=109.4N/mm
对拉螺栓从左至右间距依次为400mm、3*1300mm、400mm。
M max=0.07*cql2=0.07*1.1*109.4*1000*1 *1.3*1.3=14236N*mm σmax＝M max／w＝14236／（2*116.8）＝61N/mm2＜f=215N/mm2
因此强度满足要求。
2．挠度校核
x
4
变形图
背楞][16b#槽钢，跨中最大变形为
m m
m m
m
EI
ql
c
f
3.1
1000
/
1300
44
.0
00044
.0
10
*
5.
934
*
2
*
10
*
206
*
100
.3.1*
1000
*
104
*1.1*
521
.0
100
521
.0
8
9
4
4
=
=
=
=
=
-
刚度满足规范要求。
(五)园端抱箍的强度计算:
抱箍采用2-【】16b，间隔1100mm，【16b的截面积为S=2515mm2。园端最大半径为4523mm，则抱箍受力最大拉力为
544298
1000
*
4.
109
*
523
.4
*
1.1=
=
=crq
f N
σmax=N/A=544298/(2*2515 )=108 N/mm2＜f=215N/mm2
抱箍强度满足要求
（六）连接螺栓强度计算：
模板连接螺栓选用M20*65螺栓，间距200mm。抱箍连接螺栓3-M27,每个1.5m，有7.5个M20*65螺栓和5个M27他们所承受拉力为544298N
M20螺栓的有效面积为A=218.2mm2
M27螺栓的有效面积为A=418mm2
σmax=N/A=433224/（7.5*218.2+5*418）=146N/mm2＜f=170N/mm2 （七）竖法兰强度计算：
法兰选用t=14mm*100mm 螺栓间距200mm ，其计算面积A=0.014*0.1=1.4*10-3m 2 I=100*143/12=2.2867cm 4 环肋传授到法兰上的力为
1979261000*4.109*523.4*4.0===crq F N
σ
max
=N/A=197926/1400=140N/mm 2＜[f]=215N/mm 2
m m
m
EI Fl f 5.30035.010*2867.2*10*206*482/2.0*197926488
933====- （八）对拉螺栓计算：
对拉螺栓支反力N F 1564421000*4.109*3.1*1.1== 选用φ25精轧螺纹钢对拉螺栓，有效面积为590mm 2 σ
max
=N/A=156442/590=265N/mm ＜f=470N/mm 2
建议选用外径为φ40PVC 管，面板开孔φ42。 四、模板操作台及爬梯的说明： 对于翻模施工，平板做3层，每次翻2层，1层作为接高基础模板，但园端有锥度，不能通用，圆锥墩圆弧端模板需做一整套，随着高度的上升，平板向上翻，人可借助园端模板上下，可节省爬梯，操作平台可安装在模板上，操作平台由挂架和架板组成，用M20*100螺栓与模板竖筋连接，大约间隔1.2m 一个，挂架宽1m ，见右图。
载荷
挂架每个22.8kg ，
架板采用木板、钢模板、竹板等，载荷最大每平方2.5KN 。 人机具活载取5KN/m 2。
每个挂架承受的力：F=22.8*10/1000+2.5*1.2+5*1.2=9.228KN 螺栓受剪应力MPa MPa S F 70][146.212
.218*292282====ττ 满足强度要求。
挂架采用Φ48*3.5架管焊接而成，架管的截面积S=489.3mm 2 ，W=5.08*103 mm 3
横杆受均布载荷q 1=F/1=9.228KN/m
其抗弯强度MPa MPa W l q 21512710
*08.51*10*228.907.007.062
321 ===-σ 斜支撑杆受压力F 2= F/（2COS β）=9228/（2*COS35°）=5632.7N 杆长1.7稳定性校核： 细长比1079.15/17009.15/===L λ
由钢结构设计规范附录C 查a 类截面轴心受压结构件的稳定系数
585.0=?
架管压应力MPa MPa S F 125193
.489*585.010*7.56326
===?σ
斜杆稳定满足要求。 其挂架的强度满足要求。 五、模板安装说明 （一）、安装方法：
1、将园端模板的1/4模板立在承台上，放稳后在吊装下一块1/4园端模板并用螺栓连接，连接时要不断调节测量，使得模板直径符合要求，然后吊装平模与园端模板连接，最后拼接另一端园端模板，拼接时要注意对角线要相等，宽窄尺寸符合要求，板缝平整，误差不超过安装要求。当第一层模板尺寸调节好后。再拼装下一层，不得随意拼装堆起，到最后在调节，造成模板互相挤压，无法调整。 （二）、模板安装的可靠性校核
根据《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）(J270-2003)规定自稳角
[][]{}
}
?
=++-=++-=--07.010*373
.1*2.1*2/])10*373.1(*2.1*435.1[35.1arcsin 2/)4(arcsin 32/123222/1222k k K K P P ωωαP-大模板单位面积自重，P=1.35KN/m 2， K-抗倾倒系数，通常K=1.2
k ω-风载标准值（kN/m 2
）
3
2210*5925.11600/4.1*1*3.11600/-===f
z s k νμμω
-s μ风荷载体型系数，取s μ=1.3 z μ-风压高度变化系数，取z μ=1
f ν-风速（m/s ），重庆室外风速为1.4m/s （根
据《建筑施工手册》我国主要城市气象参数表中查出
根据技术规范规定当验算结果小于10°时取α
≥10°
空心墩外模的最小半径2.1m，1/4园端模板的弦高
h=R(1-cos45°)=2.1*(1-0.707)=0.615m
模板的高度为2m，模板的重心高为1.0m，由于模板坡度为40：1，重心水平偏移为e=1/40=0.025m，
将模型简化右下图，
则模板的自稳角应为模板的对角线与重心的夹角α=arctan[（h-2e）/H]
= arctan[（0.615-2*0.025）/2]
=15.7°＞[10°]
因此1/4端模放置是稳定的。
第一步安装稳定性是可靠的，第二部拼装后成了半圆稳定性更加可靠，第三部拼装平模模板时，由于平面面积小于圆弧段面积，小于圆端模板的0.6倍，这时其
模板的自稳角是α＞arctan0.4=21.8°＞[10°]
因此模板拼装过程中，是安全稳定的。
当模板组拼全部完成时的，按最高墩65m，模板重心在中心位置，最下边半径为4.52，其自稳角α=2arctan[2R/H]
=2 arctan[2*4.52/65]
=17°＞[10°]
模板的稳定是安全可靠。
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
桥墩模板及支架的设计与计算
桥墩模板及支架的设计与计算 一、计算说明 广州新客站站房桥的桥墩根据双线和单线轨道梁分别设计为二类型结构，其中每类结构又因站房出站层的观赏作用分别设计的截面形状为长方形和椭圆形两种形状，且墩帽1m 下均为流线喇叭状，故也可称其为“花瓶”型。又因为桥墩的美观要求，支模时不得采用对拉螺栓。故根据混凝土的侧压力和无螺栓支模，特作如下设计。 二、模板设计与计算 1、材料选择及要求。 ①采用“U ”形（含喇叭形：正立面流线长6m 至上口，侧立面流线长2m 至上口）； ②模板尺寸：共分七段，高分别为2.1m 、2m 、1m ；宽分别为12b ×2+侧面宽（+9.10m 上的两段，“U ”形模宽为±0.00m 处的12b ×2+侧面宽，正面两边中间添加一块宽2.9m 的矩形模）。 图1 正立图(a) 侧立图(b)
③考虑长方形四角的45o直边转化成流线型，故横肋采用14mm及12mm厚×100mm高的扁钢，主要用于拐角定型。14mm厚扁钢均用于模板上下接口边，而12mm厚扁钢均用于模板内横肋，间距400mm。 ④竖肋采用[10槽钢，间距400mm。 ⑤横面板采用6mm厚钢板。 ⑥要求竖横肋间距的焊缝饱满，肋与横面板的焊接牢固可靠。 2、模板分段（块）简图（图1.a，b） 3、设计计算。 考虑混凝土掺减水剂，故K=1.2；并考虑流线形侧模的压力最大。则： ①荷载组合： a.使用内部振捣器，浇筑速度在1m/h内，其算式Pm=K?γ?h 设广州市的平均气温为28℃，则1 =0.036>0.035 28 =1.53+3.8×0.036=1.67 h=1.53+3.8v T 所以Pm1=1.2×24×1.67=48.1KPa v b.泵送混凝土时，其计算式Pm=4.6?14 Pm2=4.6×14 1.67=5.23KPa c.流线形模板外倾α>55o，则Pm=K?r?h，但考虑浇筑2m以上时，已过去2小时，底层混凝土已初凝，侧压力减弱或消失，故仅取h=2.5m计算： Pm3=1.2×24×2.5=72KPa d.倾倒混凝土的压力： 4KPa 由以上c条就不考虑a条，故 Pm max=5.23+72+4=81.23KPa ②不考虑荷载效应组合，统一按1.3倍安全系数： Pm max =81.23×1.3=105.6KPa ③“U”型模结构简图：（图2） 图2
800直径圆柱模板计算书
800直径圆柱模板计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土柱名称KZ2 柱直径D(mm) 800 新浇混凝土柱高度(mm) 3700 柱箍截面类型钢带 二、柱箍布置
立面图 剖面图三、荷载组合
有效压头高度h ＝G4k/γc ＝29.87/24＝1.245m 承载能力极限状态设计值 Smax ＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k ，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝38.056kN/m2 Smin ＝0.9×1.4Q3k ＝0.9×1.4×2＝2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 S ˊmax ＝G4k ＝29.87kN/m2 S ˊmin ＝0 kN/m2 四、面板验算 面板类型 覆面竹胶合板 面板厚度t 1(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 37 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10584 梁截面宽度取单位宽度即b ＝1000mm 。 W ＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3 I ＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4 1、强度验算 验算简图
弯矩图 M max＝0.361kN·m σ＝M max/W＝0.361×106/54000=6.685N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 验算简图 变形图
某桥梁桩基础设计计算
第一章桩基础设计 一、设计资料 1、地址及水文 河床土质：从地面（河床）至标高32.5m 为软塑粘土，以下为密实粗砂，深度达30m ；河床标高为40.5m ，一般冲刷线标高为38.5m ，最大冲刷线为35.2m ，常水位42.5m 。 2、土质指标 表一、土质指标 3、桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：7.0m ×4.5m ×2.0m 。拟定采用四根桩，设计直径 1.0m 。桩身混凝土用20号，其受压弹性模量h E =2.6×104MPa 4、荷载情况 上部为等跨25m 的预应力梁桥，混凝土桥墩，承台顶面上纵桥向荷载为：恒载及一孔活载时： 5659.4N KN =∑、 298.8H KN =∑、 3847.7M KN m =∑ 恒载及二孔活载时： 6498.2N KN =∑。桩（直径 1.0m ）自重每延米为： 2 1.01511.78/4 q KN m π?= ?= 故，作用在承台底面中心的荷载力为：
5659.4(7.0 4.5 2.025)7234.4298.83847.7298.8 2.04445.3N KN H KN M KN =+???===+?=∑∑∑ 恒载及二孔活载时： 6498.2(7.0 4.5 2.025)8073.4N KN =+???=∑ 桩基础采用冲抓锥钻孔灌注桩基础，为摩擦桩 二、单桩容许承载力的确定 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩容许承载力的经验公式，初步反算桩的长度，设该桩埋入最大冲刷线以下深度为h ，一般冲刷线以下深度 为3h ，则：002221 []{[](3)}2 h i i N p U l m A k h τλσγ==++-∑ 当两跨活载时： 8073.213.311.7811.7842 h N h =+?+? 计算[P]时取以下数据： 桩的设计桩径1.0m ，冲抓锥成孔直径为1.15m ，桩周长 2 22 02021211.15 3.6,0.485,0.7 4 0.9, 6.0,[]550,12/40,120, a a a u m A m m K Kp KN m Kp Kp ππλσγττ?=?== ======== 1 [] 3.16[2.740( 2.7)120]0.700.90.7852 [550 6.012( 3.33)]2057.17 5.898.78k p h h N h m =??+-?+??? +??+-==+∴= 现取h=9m ，桩底标高为26.2m 。桩的轴向承载力符合要求。具体见如图1所示。
桥梁工程计算书
第一章设计资料 1.1设计内容 ①根据已给地形图等设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。 ③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。 ④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。 ⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图。 ⑥编写设计计算书。 1.2设计技术标准 1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份 2、设计荷载：公路—I级； 3、桥面净空：净－2×0.5+9=10米 4、桥面横坡：1.5% 5、最大冲刷深度：2.0m 6、地质条件：根据断面图确定 7、桩基础施工方法：旋转钻成孔 8、安全系数：γ0=1 1.3采用材料： （1）预应力钢筋：? s15.2钢绞线 （2）非预应力钢筋：直径D≥12mm用HRB335, 直径D≤12mm用R235； （3）混凝土：
主梁混凝土采用C50； 铰缝为C30细集料混凝土； 桥面铺装采用C40沥青混凝土； 栏杆及人行道板为C30混凝土； 盖梁、墩柱用C30混凝土； 系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土； 桥台基础用C30混凝土； 桥台台帽用C30混凝土； （4）锚具用OVM锚 1.4主要技术规范 JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》 JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》 JTJ 024-85《公路桥涵地基与基础设计规范》 第二章方案比选 在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。桥梁结构造型简洁，轻巧，设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。本设计桥梁的形式可以考虑以下形式：连续梁桥、拱桥、斜拉桥三种形式。 2.1拟定方案 (1)方案一：箱型连续梁桥 对于桥孔的分跨主要考虑以下影响因素：桥址地形、水文地质条件、墩台基础支座等构造，力学的要求。 本设计采用三跨桥孔布置，边跨长度可取为中跨的0.5—0.8倍。本桥总长215m，本设计跨度组合为：60米+95米+60米
圆柱墩计算书
一 基本情况 本圆柱模板高度15.00m,直径2m。采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h 混凝土施工温度为25℃。模板采用定型钢模板面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽， δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。 二 荷载计算 1.混凝土侧压力 F=0.22r*tο*β1*β2*V?(1) F=rH (2) 式中F——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2) r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25 t0——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按青田县7-9月施工温度可取25℃t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5 V——混凝土的浇注速度3m/h β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2) β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15 当坍落度小于30mm时取0.85,当坍落度为50-90mm时取1.0,当坍落度为110-150mm时,取1.15。 H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1) F=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m2 式(2) F=25×15=375(KN/㎡) 取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F=65.73(KN/㎡) 2.板面计算圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力有横肋承担,在刚度计算中与平模板相似。 2.1挠度计算 按照三边固结一边简支计算取10cm宽的板条作为计算单元荷载为 q=0.06573×10=0.6573N/m 根据lx/ly=0.70,查表得Wmax=0.00727×ql4/Bc Bc=Eh3b/12(1-ν2)=2.1×105×53×10/12×(1-0.32)=24038461.54 ν——钢材的泊桑比等于0.3 Wmax=0.00727×0.6573×3404/24038461.5 3.竖肋计算 3.1计算截面惯性矩 竖肋采用[8,间距340mm,因竖肋与横肋焊接,固按两端固定梁计算,面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算 荷载q=F×L=65.73×340=22.348N/mm 截面惯性矩I=2139558.567㎜4 3.2挠度计算 Wmax=ql4/384EI=22.348×3404/384×2.1×105×2139558.567=0.6647㎜ 4.横肋计算 4.1荷载计算 圆弧形肋板采用80mm宽,6mm厚的钢板,间距为400mm。荷载为 q=F×L=0.06573×400=26.292KN/m 圆弧形横肋端头拉力计算依据,路桥施工计算手册213页 T=Qd/2=26.292×2/2=26.292KN 4.3圆弧形横肋端头拉力强度计算 横肋材料为Q235钢材ft=140N/㎜2
桥梁工程计算书
钢筋混凝土简支T形梁桥设计 1.1基本设计资料 1、跨度和桥面宽度 （1）标准跨径：10m。 （2）计算跨径：9.6m。 （3）主梁全长：9.96m。 （4）桥面宽度：1.5m（人行道）+净-7m（行车道）+0.5m（防撞栏）。 2.技术标准 设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/m2。 环境标准：Ⅰ类环境。 设计安全等级：二级。 3.主要资料 （1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土：桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C50混凝土，沥青混凝土重度按 26kN/m3计。 （2）钢材：主筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋。 4.构造截面及截面尺寸
图1-1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm) 如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为0.9m,宽1.8m；桥上横坡为双向1.5%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设有三根横梁。 1.2 主梁的计算 1.2.1 主梁的荷载横向分布系数计算 1.跨中荷载横向分布系数 桥跨内设有三根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为： B/l=9/9.6=0.9375>0.5。故先按修正的刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算分布系数m c。 （1）计算主梁大的抗弯及抗扭惯性矩I和I T： 1）求主梁截面的重心位置x(见图1-2)： 图1-2 主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图式 翼缘板的厚按平均厚度计算，其平均厚度为h1=1/2×(10+16)cm=13cm
则(18018)1313/2901890/2 23.24(18018)139018 x cm cm -??+??= =-?+? 2)抗弯惯性矩I 为 I=[1/12×(180-18)×133+(180-18)×13×(23.24-13/2)2+1/12×18×903 +18×90× （90/2-23.24）2] cm 4 =2480384 cm 4 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可进似按下式计算： 31m T i i i i I c b t ==∑ 式中 b i 、t i──── 单个矩形截面的宽度和高度； c i ──── 矩形截面抗扭刚度系数； m ──── 梁截面分成单个矩形截面的个数。 I T 的计算过程及结果见表1-1。 表1-1 I T 计算表 即得I T =2.631×10-3m 4 (2)计算抗扭惯性矩β：对于本次计算，主梁的间距相同，将主梁近似看成等截面，则得 2 1 1(/) T GI l B EI βξ= + 式中，G=0.425E ；I T =2.631×10-3m 4；I=2480384 cm 4； l=9.6m ；B=1.8×5=9.0m ；ξ=1.042 代人上式，计算得β=0.949。 （2） 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值
墩柱模板计算书
武汉美高钢模板有限公司
项目名称：中铁六局合福铁路工程
墩柱模板计算书
工程编号：GLTL-DZ-110328
设 计：
王奎
审 核：
批 准：
武汉美高钢模板有限公司
2011 年 3 月 28 日
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中铁六局合福铁路工程墩柱模板
武汉美高钢模板有限公司
计 算 书
一、编制依据： 编制依据： 依据 1、 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、 《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002
4、 《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、 《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、 《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、 《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、 《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006) 二、计算参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量 E＝2.06×105N/mm ，质量密度ρ＝7850kg/m ；
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桩基础的设计计算
1 第四章桩基础的设计计算 1．本章的核心及分析方法 本节将介绍考虑桩与桩侧土共同抵抗外荷载作用时桩身的内力计算，从而解决桩的强度问题。重点是桩受横轴向力时的内力计算问题。 桩在横轴向荷载作用下桩身的内力和位移计算，国内外学者提出了许多方法。目前较为普遍的是桩侧土采用文克尔假定，通过求解挠曲微分方程，再结合力的平衡条件，求出桩各部位的内力和位移，该方法称为弹性地基梁法。 以文克尔假定为基础的弹性地基梁法从土力学观点看是不够严密的，但其基本概念明确，方法简单，所得结果一般较安全，在国内外工程界得到广泛应用。我国公路、铁路在桩基础的设计中常用的“m”法、就属此种方法，本节将主要介绍“m”法。 2．学习要求 本章应掌握桩单桩按桩身材料强度确定桩的承载力的方法，“m”法计算单桩内力的各种计算参数的使用方法，多排桩的主要计算参数及其各自的含义。掌握承台计算方法,群桩设计的要点及注意事项,了解桩基设计的一般程序及步骤。本专科生均应能独立完成单排桩和多排桩的课程设计。 第一节单排桩基桩内力和位移计算 一、基本概念 （一）土的弹性抗力及其分布规律 1．土抗力的概念及定义式 （1）概念 桩基础在荷载（包括轴向荷载、横轴向荷载和力矩）作用下产生位移及转角，
2 使桩挤压桩侧土体，桩侧土必然对桩产生一横向土抗力zx σ，它起抵抗外力和稳定桩基础的作用。土的这种作用力称为土的弹性抗力。 （2）定义式 z zx Cx =σ （4-1） 式中： zx σ——横向土抗力，kN/m 2； C ——地基系数，kN/m 3； z x ——深度Z 处桩的横向位移，m 。 2．影响土抗力的因素 （1）土体性质 （2）桩身刚度 （3）桩的入土深度 （4）桩的截面形状 （5）桩距及荷载等因素 3．地基系数的概念及确定方法 （1）概念 地基系数C 表示单位面积土在弹性限度内产生单位变形时所需施加的力，单位为kN/m 3或MN/m 3。 （2）确定方法 地基系数大小与地基土的类别、物理力学性质有关。 地基系数C 值是通过对试桩在不同类别土质及不同深度进行实测z x 及zx σ后反算得到。大量的试验表明,地基系数C 值不仅与土的类别及其性质有关，而且也随着深度而变化。由于实测的客观条件和分析方法不尽相同等原因，所采用的C 值随深度的分布规律也各有不同。常采用的地基系数分布规律有图下所示的几种形式，因此也就产生了与之相应的基桩内力和位移的计算方法。
结构设计大赛(桥梁)计算书
桥梁结构设计理论方案作品名称蔚然水岸 参赛学院建筑工程学院 参赛队员吕远、李丽平、李怡潇、赵培龙 专业名称土木工程 一、方案构思 1、设计思路 对于这次的设计，我们分别考虑了斜拉桥、拱桥、梁式桥和桁架桥的设计方案。斜拉桥可以看作是小跨径的公路桥，且对刚度有较高的要求，所以斜拉桥对材料的要求比较高，对于用桐木强度比不上其他样式的桥来得结实；拱桥最大主应力沿拱桥曲面而作用，而沿拱桥垂直方向最小主应力为零，可以很好的控制桥梁竖直方向的位移，但锁提供的支座条件较弱，且不提供水平力，显然也不是一个好的选择；梁式桥有较好的承载弯矩的能力，也可以较好的控制使用中的变形，但桥梁的稳定性是个很大的问题，控制不了桥梁的扭转变形，因此，我们也放弃了制作梁式桥的想法；而桁架桥具有比较好的刚度，腹杆即可承拉亦可承压，同时也可以较好的控制位移用料较省，所以，相比之下我们最后选择了桁架桥。 2、制作处理
（1）、截杆 裁杆是模型制作的第一步。经过试验我们发现，截杆时应该根据不同的杆件，采用不同的截断方法。对于质地较硬的杆应该用工具刀不断切磋，如同锯开；而对于较软的杆应该直接用刀刃用力按下，不宜用刀口前后切磋，易造成截面破损。 （2）、端部加工 端部加工是连接的是关键所在。为了能很好地使杆件彼此连接，我们根据不同的连接形式，对连接处进行处理，例如，切出一个斜口，增大连接的接触面积；刻出一个小槽，类似榫卯连接等。 （3）拼接 拼接是本模型制作的最大难点。由于是杆件截面较小，接触面积不够，乳胶干燥较慢等原因，连接是较为困难的。我们采取了很多措施加以控制，如用铁夹子对连接处加强压、用蜡线进行绑扎固定等。对于拱圈的制作，则预先将杆件置于水中浸泡并加上预应力使其不断弯曲，并按照先前划定的拱形不断调整，直至达到理想形状。 在拱脚处处理时，先粘结一个小的木块，让后用铁夹子施加很大的压力，保证连接能足够牢固。 乳胶粘接时要不断用电吹风间断性地吹风，使其尽快形成粘接力，达到强度的70%（基本固定）后即可让其自行风干。 （4）风干 模型制作完成后，再次用吹风机间断性地吹粘接处，基本稳定后，让其自然风干。 （5）修饰
墩柱模板计算书midascivil
墩柱模板计算书 一、计算依据 1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004]) 9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝土浇注速度：2m/h； 3、浇注温度：15℃； 4、混凝土塌落度：16～18cm； 5、混凝土外加剂影响系数取1.2； 6、最大墩高17.5m； 7、设计风力：8级风； 8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。 三、荷载计算 1、新浇混凝土对模板侧向压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图 在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： 新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中： Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度； H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2； K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。 Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ =87.87/25=3.43m max 72722 40kPa 1.62 1.6P υυ?===++
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月
目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------2 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------2 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------3 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------4
圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、1.8m、2.0m六种规格。各桥圆柱墩直径、数量详见下表。 桥梁名称墩柱直径（m）墩柱数量（条）高度范围（m）竹沙大桥 2.0 12 11.3～30.5 G324国道跨线桥 1.8 2 14.8～19.5 双廉塘大桥1.3 12 3.9～15.2 1.6 8 8.6～20.5 2.0 8 12.9~20.0 小垌大桥 1.8 12 5.3～29.8 及更大桥1.3 14 2.0～18.6 1.8 12 4.0～2 2.8 2.0 4 26.8～37.2 培岭1#桥 2.0 18 3.9～39.3 培岭2#桥1.1 6 3.0～8.5 1.3 14 3.7～20.7 培岭3#桥1.3 9 3.8～15.9 1.4 2 16.1～2 2.2 2.0 16 3.2～41.1 合计149 2、受力验算依据 1、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计第四册第一分册》 2、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计T梁通用图第二册》 3、《路桥施工计算手册》 4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025） 3、圆柱墩模板方案 圆柱墩模板均专业厂家加工制作，面板厚度6mm，横肋采用100mm×8mm扁钢，间距300mm，纵肋采用100mm×8mm扁钢，最大间距315mm，
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
基础工程课程设计一．设计题目：00 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长，计算跨径，桥面宽13m （10+2×），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN；
墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=，在顺桥向引起的弯矩：M1= kN·m； 两跨活载反力：N6=+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩； 风力：H2= kN，对承台顶力矩 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋； 4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×。承台平面尺寸：长×宽=7×，厚度初定，承台底标高。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径，成孔直径，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm。 5、其它参数 结构重要性系数γso=，荷载组合系数φ=，恒载分项系数γG=，活载分项系数γQ= 6、设计荷载 （1）桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：××初步拟定采用四根桩，设计直径1m，成孔直径。桩身及承台
桥墩模板计算
桥墩模板计算书 一、桥墩模板的工状说明： 墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。 桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm； 墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。砼最大浇筑高度8.35m。 1、材料的性能 根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取： 采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值： F=0.22rct0?2v 1/2或F=rch 公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力; rc----混凝土的重力密度（25KN/m3） t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h） V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h） H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算) β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15 F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2
侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2 Pmax=71.6+6=77.6KN/m2 混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1； 2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明: 钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPa W[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4 W[22=234 cm3 I[22=2570cm4 W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4 面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板 W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4 二、面板的检算 厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m 弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM 厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa 厚6面板刚度：形变 =0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长） q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M 弯矩=0.125*ql2=2.91KNM 【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa 形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽） q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m 弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm 支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa 支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm 最宽处强度保证，小面不在计算。
圆柱木模计算书
圆柱木模计算书 计算依据： 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《建筑施工手册》（第五版） 《建筑结构静力计算实用手册》（中国建筑工业2009年出版）柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系 柱模板设计示意图 柱直径:2200.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m； 一、参数信息 1.基本参数 柱截面对拉螺栓数目:6；柱截面外边线方向竖楞数目:24；对拉螺栓直径(mm):M20；
2.柱箍信息 10mm厚扁铁，宽100mm； 3.竖楞信息 竖楞材料:槽钢槽口水平[；竖楞合并根数:1； 截面类型:10号槽钢； 钢楞截面惯性矩I(cm4):198.30；钢楞截面抵抗矩W(cm3):39.70； 4.面板参数 面板类型:木面板；面板厚度(mm):20.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按下列公式计算，并取其中的较小值: F 1=0.28γ c t βV1/2 F 2=γ c H 其中γ c -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t 0 -- 新浇砼的初凝时间，采用t =200/(T+15)计算，得 200/(20+15)=5.7h； V -- 砼的浇筑速度，取3m/h； H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6m； β -- 砼坍落度影响修正系数，取0.9。 根据以上两个公式计算得到： F 1 =59.710 kN/m2 F 2 =144.000 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k =min（F1，F2）=59.710 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=59.710/24.000=2.488m； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》
桥墩桩基础设计计算书
基础工程课程设计 一．设计题目： 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长29.9m，计算跨径29.5m，桥面宽13m（10+2×1.5），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高25.000m，河床标高为22.000m，一般冲刷线标高20.000m，最大冲刷线标高18.000m处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN； 墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*2.5=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=2835.75kN，在顺桥向引起的弯矩：M1=3334.3 kN·m； 两跨活载反力：N6=5030.04kN+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩6.5m； 风力：H2=2.7 kN，对承台顶力矩4.75m 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋；
4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×6.5m 3 。承台平面尺寸：长×宽 =7×4.5m 2 ，厚度初定2.5m ，承台底标高20.000m 。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径1.0m ，成孔直径1.1m ，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm 。 5、其它参数 结构重要性系数γso =1.1，荷载组合系数φ=1.0，恒载分项系数γG =1.2，活载分项系数γQ =1.4 6、 设计荷载 （1） 桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：7.0m ×4.5m ×2.5m 初步拟定采用四根桩，设计直径1m ，成孔直径1.1m 。桩身及承台 混凝土用30号，其受压弹性模量h E =3×4 10MPa 。 （2） 荷载情况 上部为等跨30m 的预应力箱梁桥，混凝土桥墩，作用在承台底面中心的荷载为： 恒载及一孔活载时： 1.2(158054008009751507 4.5 2.515 1.42835.751571 3.55N KN =?+++-+???+?=∑） 1.4(300 2.7)42 3.78H KN =?+=∑ [3334.3300(2.5 6.5) 2.7 4.75 2.5 1.48475.425M KN =+?++? +?=∑（）] 恒载及二孔活载时： 1.2(158054008009751507 4.5 2.515N =?+++-+????∑）+1.45830.04=19905.556KN 桩（直径1m ）自重每延米为： q= 2 11511.781/4 KN m ??=π（已扣除浮力） 三、计算 1、根据《公路桥涵地基与基础设计规范》反算桩长 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩容许承载力的经验公式，初步反算桩的长度， 设该桩埋入最大冲刷线以下深度为h ，一般冲刷线以下深度为h 2，则： [][]{} )3(2 1 22200-++==∑h k A m l U P N i i h γσλτ
桥梁计算书规定
桥梁计算书规定 一．混凝土连续梁结构（含预应力、钢筋砼结构） ●（一）静力计算采用荷载 ●1．活载：按规范取用 ●汽车冲击力： ●汽车荷载的冲击力为汽车荷载乘以冲击系数。 ●总体静力计算的冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》( JTG D60-2004 )的规定计 算，悬臂板上冲击系数采用1.3。 ●2．支座沉降：桥梁不均匀沉降采用1/3000跨径。 ●3．温度：体系温度按（如150C合拢）升温，降温计算；日照梁上温度梯度仅计沥青 层作为桥面铺装，沥青层下砼调平层不考虑温度梯度作用、折减； ●4．砼弹性模量折减： ●1）计算结构强度及应力时不折减; ●2）计算结构变形时折减，按新规范取用； ●5．梁体计算时砼容重按预应力结构26KN/m3，普通钢筋混凝土结构25KN/m3；沥青 混凝土容重：24kN/m3、混凝土调平层容重：25 kN/m3 ●6．桥梁下部结构考虑纵横向外力组合； ●7．曲线段桥梁按规范考虑离心力； ●8．梁体偏载、剪滞影响按弯矩增大1.2~1.25。 ●9.支座摩阻力按作用于支座上的竖向力乘以支座的摩擦系数计算；盆式活动支座的摩擦 系数为0.05，板式活动支座（聚四氟乙烯板与不锈钢板）摩擦系数为0.06。 ●（二）动力荷载 ●设计风速按基本风压换算； ●施工风速根据施工周期确定。 ●（三）计算控制及注意问题 ●预应力梁体 ?小于100米跨径预应力结构按部分预应力A类构件设计； ●2）施工阶段 ●（1）注意挠度计算及预拱度设置； ●（2）注意计算局部应力； ●（3）按规范控制砼拉、压应力（建议拉应力不大于-0.5 Mpa），钢束应力。
●对于悬臂浇注连续梁施工阶段荷载： ●（1）施工时桥面一侧均布荷载2KN/m; ●（2）挂篮重；冲击系数u=0.2； ●（3）砼容重不均匀性，主跨侧26 KN/ m3，边跨侧25KN/ m3； ●（4）节段差； ●（5）施工风力； ●（6）悬臂施工时一侧挂篮脱落。 ?使用阶段 ●（1）长期效应控制砼无拉应力，短期效应控制砼拉应力不大于0.5Mpa；钢束应力不 超规范；弹性阶段C50混凝土压应力不大于15MPa（规范规定不大于16.2 MPa）。 短期效应主拉应力不大于-1.3 MPa。弹性阶段混凝土主压应力标准值不大于17.5 MPa （规范规定不大于19.4MPa），弹性阶段混凝土主拉应力标准值≤-1.3 MPa按构造配置箍筋，大于-1.3 MPa按规范7.1.6配置箍筋。 ●（2）注意挠度计算； ●4）注意支座偏移量的设置； ●5）注意梁体预应力径向力引起的整体、局部应力计算及处理； ●6）原则上预应力控制张拉应力腹板束采用1395 MPa，顶、底板束采用1339 MPa， 采用塑料波纹管，计算参数u=0.155，k=0.0015；预应力钢束松弛率：0.035；一端锚具变形、钢束回缩及垫板压密值：6mm； ●7）钢束定位网采用“井”字形，钢筋直径10mm，定位网在钢束直线段每80cm一道， 曲线段每50cm一道；计算钢束曲线段保护层厚度； ●2．普通钢筋混凝土结构 ●1）桥面板及框架整体计算，变高梁注意加入预应力径向力，注意控制底板裂缝宽度， 汽车布载工况考虑周全； ●2）横梁计算注意由于腹板刚度不同而引起的腹板传力不同。 ●3）普通钢筋混凝土梁体裂缝控制不大于0.18mm； ●4）梁体腹板近支座处1倍梁高箍筋加强； ●5）普通钢筋混凝土梁体主筋按受力需要，并要考虑受扭、剪滞等影响； ●下部结构 ●1）墩身：按规范钢筋砼计算。 ●2）承台：计算考虑抗弯、撑杆-系杆强度、冲剪、剪切、主拉应力等； ●3）桩：计算考虑偏压强度、裂缝宽度、地基承载力； ●4）计算考虑墩顶水平位移，基础总沉降量、相临墩台沉降差；