大型龙门吊参数[1]

龙门吊基础配筋计算

1.1基础配筋计算 本工程先计算龙门吊基础以土作为承载力的计算。 龙门吊基础由地基梁、垫层与基础组成，本次计算使用55t龙门吊，龙门吊自重为166t，一边悬臂7.5m，考虑最不利工况，即吊运电瓶车车头。电瓶车车头55t，距离轨道3.5m。单个轮压计算模型如下图所示： 图1 计算模型示意图 ΣM N1=0：1660×14.2+550×31.9=N2×28.4N2=1448kN ∑Y：N1+N2=1660+550N1=762kN = 单侧较重轮压为1448kN，由4个轮平均承担，因此单个轮压为362kN；施工过程中考虑施工安全系数为1.54，则单个轮压为557.5kN。 龙门吊地梁设计： （1）计算梁内力 按照弹性地基梁理论，采用midascivil2013建立地基梁模型： 图2地基梁模型

图3地基梁剪力图 图3 地基梁弯矩图 （2）结构配筋设计 根据混凝土结构的设计规范，砼保护层厚取50mm，砼采用C30。 该截面翼板处砼受负弯矩作用，故实际计算应按按单筋矩形形截面进行配筋设计：采用绑扎钢筋骨架，单层钢筋布置，设a s=60mm,则有效高度?0=1100mm-60mm= 1040mm; 1）求受压区高度χ： 1.0×94.3×106=13.8×800χ×（1040-x 2 ） 整理后得到x2?2080χ+17083=0 解得x1=2071.8mm(大于梁高，舍去)，x2=8.3mm<0.56×1040=582.4mm 2）求所需钢筋量A s（矩形截面）; A s=f cd bx f sd =13.8×800×8.3 280 =327.25mm2,又实际配筋率不得小于0.2%，故A s min=1664mm， 选7Φ18（A s=1781mm2）或6Φ20（A s=1884mm2） 同理求得倒T形截面A s min=2360mm，选8Φ20（A s=2513mm2）

龙门吊轨道基础计算书

附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：

10t龙门吊机走道基础计算书

10t龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t龙门吊机。龙门吊机跨度14m，净高9m。龙门吊机配备10t电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m，高0.3m。 三、基础结构受力计算及配筋 1.最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=100 7.1 14 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=175 43.75 4 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m，均布荷载为q 348×2 q=，32/ q KN m =

2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ）（）（''22''32 13 1a x nA bx a x nA bx S I y s s a a -+-+== ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；

(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书

20t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 （2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN； （3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN； （4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重； （5）G6=（170000+200000）/=92.5KN； （6）吊重20t；考虑冲击系数1.2； （7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2； （8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m； （9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m； （10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)； （11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。 （12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米 （13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米 （13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m

3.2、材料性能指标 地基 （1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa （2）地基压缩模量：E S =5Mpa 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 图-4.1：荷载布置图（单位：m） 假设： （1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。 （2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7m 根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。即最小面积： S2min=370KN/2000KPa=0.185m2 拟采用有效面积为0.20×0.30=0.06 m2的钢板垫块，铆钉锚入枕木内。 对于20吨龙门吊，0.06×5=0.3 大于0.25。因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7÷5=1.4米。应考虑安全系数1.2，故垫块间距应取L=1.2m，为加强安全性，间距选1m。

龙门吊基础计算

28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa

Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：

龙门吊计算书

龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

计算书

目录 第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。 吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。 汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。 钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。 卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。 绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。 汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。 地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书 一、 工程概况 福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，根据盾构施工需要安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器材的垂直运输。因盾构区间较短，暂定安装1台50t 龙门吊进行作业。 二、 龙门吊检算 1、设计依据 ① 龙门吊使用以及受力要求 ② 施工场地布置要求 ③ 地铁施工规范 2、设计参数： 、材料性能指标 a 、C30砼 轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3?=; b 、钢筋 R235钢筋：MPa f sd 195=; HRB335钢筋：fsd=280MPa 。 、基础截面的拟定及钢筋的配置 基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。 图 基础截面钢筋布置图 倒T 型条形基础计算 如上图所示，倒T 型轨道基础上铆固一条龙门吊行走轨道，结构计算50T 龙门吊

为外荷载。50T的龙门吊的最大轮压为382KN，每两个轮为一组。则有：P50=382 kN-------------------------------50T龙门吊最大轮压 Q1=43kg/m×kg=型钢轨重 Q2=(1m×+××25kN/m3=m----T梁自重荷载 考虑到钢轨的作用，上述数据中的龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。 根据基础抗冲剪破坏公式： Fl≤βhpft Am Am=∑Bi×Hi Fl=pjAl 式中： βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取.当h 大于等于2000mm时，βhp取，其间按线性内插法取用； ft---混凝土轴心抗拉强度设计值； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度； Am---冲切破坏体最不利一侧面积； 45T龙门吊侧立面图 Bi---冲切破坏体最不利一侧截面的宽度； Hi --冲切破坏体最不利一侧截面的高度； pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al---冲切验算时取用的部分基底面积； Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 p1={[10×（+）]+4×335}/10×=149kN/m2 F1=p1×A1=149kN/m2×=149kN<×××（1000×300+500+500）×=。 故，倒T型龙门吊基础可按最小配筋率配筋。即： ρ>ρsvmin=(ft/fyv)=×210=%。 实际ρ=3416/550000=%>ρsvmin，故满足要求。 地基承载能力计算 根据太沙基极限承载力假设：

20T龙门吊基础设计计算书

2()T龙门吊基础设计计算书 20t龙门吊基础设讣 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料; 1. 3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002); 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场请况看:场地现有场地下为坡积粉质粘上，地基的承载力为ISOKPao 龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cin粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cin的①16 钏钉作为锚筋。3、设计参数选定 3.1、设计荷载 3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t,自M17t, 土体容重按18. 5KN/in ih ⑴从安全角度出发，按g=10X/kg (2)17 吨龙门吊自重：17 吨，G4=17X1000X10=170KN： (3)20 吨龙门吊载重：20 吨，G5=20X1000X10=200KN： (4)最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重; (5)06=(170000+200000)/=92? 5KN： (6)吊重20t;考虑冲击系数1. 2： (7)天车M2. Ot;考虑冲击系数1.2： (8)轨枕折算为线荷载:ql=1.4KN/in： (9)走道梁自重折算为线荷载:q2=2? 37KN/in： (10)P43钢轨自重折算为线荷载:q3=0?5 KX/m(计入压板);

(11)其他施工荷载:q4=l?5 KN/mo (12)钢板垫块面积：0. 20 X 0. 30=0. 06平方米 (13)枕木接地面积：1.2 X0. 25=0.3平方米 (13) 20吨龙门吊边轮间距:Ll:7m 20t龙门吊基础设计 3.2、材料性能指标 地基 (1)根据探勘资料取地基承载力特征值：/=180Kpa a ⑵地基压缩模fi: E=5Mpa S 4、地基验算 4. 1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cin 碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长lOOnb根据20T龙门吊资料:支腿纵向距离为6nb轮距离0. 5nb 按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 K I 图-4. 1:荷载布置图(单位:in) 假设: (1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移 动的)。 (2)每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内(事实上山于整个钢轨及其基础是刚

龙门吊基础计算书.

目录 一、工程概况 (2) 二、设计依据 (2) 三、轨排井龙门吊轨道梁布置方案 (2) 四、龙门吊轨道基础设计计算 (3) 五、计算结论 (8)

龙门吊基础设计方案 一、工程概况 根据集团公司项目部任务分劈，我二分部承揽了7号线农车区间。其中7号线区间隧道左线全部采用盾构掘进，右线中间570延米隧道（含一座施工竖井）先采用矿山法施工，后盾构空推拼装管片，其余地段采用盾构掘进。 右线进车公庙站前有570m矿山法盾构空推拼管片隧道，矿山法即利用明挖2#联络通道作为施工竖井，通过竖井与左线隧道间设施工横通道连接。门式起重机安装在施工竖井上，作为施工过程中材料及机具的吊运使用，7号线左线全长1365.403m，右线全长1369.999m。见农车区间总平面 二、设计依据 ①龙门吊使用以及受力要求 ②施工场地布置要求 ③地铁施工规范 三、轨排井龙门吊轨道梁布置方案 3.1、平面位置 门式起重机轨道基础，共2条，布置于施工竖井的南北两侧。 以施工竖井中心线作为基准线像两侧均分门式起重机跨距。两条门式起重机基础中心线相距12.5m。经现场测量和放线确定轨道基础位置。

见附图<门式起重机轨道基础平面布置图>。 3.2、立面布置 门式起重机轨道基础顶面与场地地面基本齐平。距竖井西端向的竖井东端位置开始，设2.5‰下坡，以利排水。变坡点处设R-3000m的竖曲线。 3.3、轨道梁施工 3.3.1、门式起重机基础 在冠梁外边距离27.1m段，以围护冠梁作为轨道梁基础，在基础结构（冠梁上）等冠梁钢筋捆绑结束后，测量组放中线进行轨道预埋件的铺设捆绑，预埋件完成后支模浇筑混凝土，在冠梁外边距离24.1m段轨道梁处于冠梁外侧，需要将轨道梁位置地基加固处理，换填100cm石粉，并分层夯实后再施工轨道梁，以防止过量沉降。在两种地梁的接头处应专门处理，避免出现轨面顶部形成错台。 3.3.2、轨道梁结构施工 轨道梁采用钢筋混凝土结构，砼标号C35。 四、龙门吊轨道基础设计计算 1、设计参数： ①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 ②20+5吨龙门吊自重：27.374吨， G1=27.374×1000×10=273.74KN； ③20+5吨龙门吊载重(取20t计算）：20吨， G2=20×1000×10=200KN； ④20+5吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（273740/2+200000）/2=168.435KN ⑤混凝土强度：普通混凝土强度C35，强度为35MPa ⑥钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2 ⑦20+5吨龙门吊边轮间距：L：6.2m 2、受力分析与强度验算： 20+5吨龙门吊受力图如下：

龙门吊基础计算说明书

龙门吊混凝土基础计算说明书 混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土 1. 计算承载力 1）安装钢箱梁最不利位置考虑 龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t 按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿 P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑 平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t

2）安装钢拱最不利位置考虑

P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t

安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。 2．基础截面设计 1)采用截面1000×500mm 现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。 A、受力分析 采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算 现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa 2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kN C25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a 计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E =10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10 为长梁 L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.462

2L=4.924m 因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算 集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算 查表在荷载作用点x=0m处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m处ξ=x/L=0.6/2.462=0.244 查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29 在9.5m处ξ=3.859 查表 M=0 P=0 四个轮的荷载只有两个距离0.6m的两个轮的荷载叠加影响 在x1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5 M+max=0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.m p max=0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/m Q=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kN

龙门吊基础基础验算

龙门吊轨道基础验算 一、工况描述 本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。 二、轨道基础受力分析 T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：

地基土提供反力 Q 龙门吊轨道基础 龙门吊支腿反力 P 6.5m 龙门吊支腿反力 P M max M max 三、龙门吊轨道基础结构形式 根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。见下图： 120cm 30cm 15cm 45cm45cm

四、龙门吊轨道基础受力验算 1、纵向配筋验算 ①底板筋受力验算 按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（++）×=。 龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=×10/=，即为m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。 F Q M max 对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/==m=m，l=2=，则Mmax= kN·m。根据T形梁配筋强度复核计算软件可得：

龙门吊轨道基础验算

附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模 过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。

图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图

图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。

龙门吊轨道基础计算书

龙门吊轨道基础计算书 1?编制依据 (1)《基础工程》(人民交通出版社)； (2)《吊车轨道的连接标准》(GB253)； (3)《机械设备安装工程施工及验收通用规范》(GB50231-98); (4)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002); (5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004); (6)《公路工程施工安全技术规范》(JTG F90-2015); 2?工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400?K992+533.927,全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽 8m,路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片(单片重93t)。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁 36片(双层存梁)。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3?设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设

60T龙门吊枕木基础计算案例

60T龙门吊基础计算 一、60T龙门起重机简图 60T龙门起重机简图 二、主要技术性能： 1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t； 2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂； 3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m； 4、速度主钩起升 4.29m/min 付钩起升 7.5m/min 大车运行 22.31m/min 小车运行 24.9m/min 电动葫芦运行 20m/min 5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）； 6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）； 7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）； 8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50； 9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t； 10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m； 11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。最大轮压17.5t； 12、本机总重 112.35t。 三、60T龙门吊设计参数： 1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。

2）龙门吊基础采用预制混凝土枕木,枕木底部采用碎石垫层。据JGJ79-2012《建筑地基处理技术规范》4.2.5条表6碎石垫层承载力特征值取280KPa。 3）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。 4）预制枕木采用C25混凝土； HRB335钢筋。枕木尺寸采用250mm宽、1250mm长、125-185mm 厚。 5）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN。 6）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN。 7）龙门吊同侧两行走机构中心距8m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.1m。 8）钢轨P43底部宽度：114mm。 四、计算简化模型 1）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围内枕木上。 2）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到下部枕木上。即：龙门吊钢轨下部受力枕木的距离是：L=2m+1.1m=3.1m。 五、枕木间距计算 所需枕木根数：291KN×2/（280KPa×0.25m×1.25m）=6.65根。 枕木间距：3.1/6.65=0.47m。 枕木间距按照0.45m选用、计算。 六、基础受弯计算 1）龙门吊基础每根枕木承受荷载：291KN×2/（3.1/0.47）=88.24KN。 2）按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011)下列公式验算：

10T龙门吊基础设计计算书

**************************轨道板厂 10T 龙门吊基础设计 10T 龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 错误！未指定主题。 图1 基础横截面配筋图（单位:m ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。 为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C30砼

轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3?= (2)、钢筋 I 级钢筋：MPa f y 210 =，MPa f y 210' = II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：4 0047.03^25.0*3.0m I == 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长20m ，两端各设伸缩缝20mm 。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2： 图-4.2：荷载布置图（单位：m ） 采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ； 基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。 基础截面惯性距：m I 40417.0=。

60T龙门吊基础计算

60T 龙门吊基础计算书 1、设计依据 1.1、《弹性地基梁的计算》（龙驭球编著）； 1.2、龙门吊生产厂家所提供的相关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。 2、设计说明 龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C30。龙门吊行走轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 3、设计参数的选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，60T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =220KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅32.5t ，则 ' m ax 2208(6032.5)10 185.638 P K N ?--?= = 为安全起见，取P=190KN ；钢砼自重按26.0KN/m 3 计。 3.2、材料性能指标 a 、C30砼 轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3?=; b 、钢筋 R235钢筋：MPa f sd 195=; HRB335钢筋：f sd =280MPa 。 3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置 基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B 16

钢筋,上侧受压钢筋采用3根B 16钢筋。 N1Φ16 @20 图3.3-1 基础截面钢筋布置图 4、计算模型简化 基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。 图4-1 midas 计算模型 5、钢筋砼的弹性模量的计算 根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c 与砼强度指标f cu 的关系为： 5 2 10(/) 34.72.2c cu E N m m f = + 由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故

龙门吊基础设计设计计算书80

龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》（清华大学出版社）； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内1.3m 深度地基的承载力为150KPa ，故选取基础埋深m h 0.1 。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。 图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置30φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置9φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图2-1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。 为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每44m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定。

3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =， 现场实际情况，龙门吊最大负重仅50t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m3 计，土体容重按2.7KN/m3计。 根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa 地基压缩模量： MPa E s 91.3= 截面惯性矩：Ι=0.07344m 4 3.2、材料性能 (1)、C30砼 轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPa E c 4 100.3?= (2)、钢筋 Ⅰ级钢筋：MPa f y 210 =，MPa f y 210' = Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa = 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算 4.1、基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。 图4-1：基础截面图（单位：mm ） 4.2、地基承载力验算

龙门吊基础设计方案

一、工程概况 草房站位于朝阳北路与草房西路交汇处。本站为地下两层双柱三跨岛式车站，车站沿朝阳北路东西向布置。草房站周边建（构）筑物距离车站结构较远，影响较小，路口东北象限现状为“非中心”会展中心；西北象限现状为在建的金隅集团两限房；西南象限现状为规划的中学；东南象限现状为空地； 本站设计起讫里程为K30+041.469～K30+399.014。 草房站为地下双层岛式车站，车站主体结构采用地下两层双柱三跨（部分区段为单柱双跨）岛式结构，车站主体采用明挖顺做法施工，采用钻孔灌注桩与钢管内支撑体系。车站主体净长为359.005m，总高13.30～16.82m,车站标准段总宽为20.90m，基坑深度约16.5～17.9m。 车站在朝阳北路与草房西路交叉口处的周边四个象限内共设置四个出入口；在车站东西端头分别设置一个风亭；由于交通导改及管线改迁的需要，车站采用明挖顺做法分两期施工（各出入口及疏散通道穿朝阳北路采用暗挖法施工），车站西侧区间采用暗挖法施工，车站东侧区间采用明暗挖结合法施工。 草房站结构施工吊装作业采用一台龙门吊，并由汽车吊配合作业。所用龙门吊额定载荷10t，由专业安装单位进行安装调试，经国家特种设备检验中心检验合格后使用。采用2台25吨汽车吊和1台50吨汽车吊配合龙门吊进行吊装。 二、编制依据 （1）《基础工程》； （2）地质勘探资料；

（3）龙门吊生产厂家提所供有关资料； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《砼结构设计规范》（GB50010-2002）； （6）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)； 三、龙门吊基础设计 3.1龙门吊布置 以草房站北侧（42～47）轴和南侧（34～42）轴桩中心位置为龙门吊轨道梁中心，确定龙门吊跨距（25.5m）后并在桩顶冠梁上施做龙门吊基础，安装龙门吊轨道。其余部分龙门吊钢筋混凝土轨道基础均在冠梁外侧施做，配置一台10t龙门吊。 3.2龙门吊地梁、垫层设计 3.2.1龙门吊地梁设计 龙门吊基础由地梁、垫层组成，使用10t龙门吊，龙门吊自重为35t，单侧两个轮压为17.5+10=27.5t，单个轮压为14t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为15.025t（即150.25KN）。 （1）地梁断面形式：宽500mm*高400mm （2）地梁受力计算 按照文克尔地基模型计算本工程地基梁，则梁的计算长度为340m，根据《地基与基础》计算公式： λ= k—基床系数，本工程土层为粉质粘土，可塑k=2.0*10-2N/mm3 C25混凝土Ec=2.8*104Mpa