支架检算书
石武铁路客运专线
郑西跨南水北调总干渠特大桥
跨郑尉路
满堂支架现浇连续箱梁
支架检算书
中铁七局集团有限公司
石武客运专线（河南段）项目部三分部
二OO九年六月
目录
一、工程概况 (1)
二、荷载计算 (3)
三、模板检算 (4)
四、横向、纵向支撑肋检算 (8)
五、支架承载力检算 (15)
六、地基检算 (16)
七、抗倾覆检算 (17)
八、附件 (18)
支架检算书
一、工程概况
跨郑尉路连续梁位于郑西跨南水北调总干渠特大桥114～117号墩，里程范围为ZXDK10+676.12~+789.52,跨越郑尉路（规划金岱路），墩身高度分别为6m、5.5m、5.5m、5.5m,原地面以上墩身高度在5m左右，采用满堂支架法施工。
梁体截面类型为单箱单室等高度预应力混凝土现浇连续箱梁，采用C50高性能混凝土，支座处顶板、底板及腹板局部相内侧加厚。梁全长113.3m，跨度为32.65m＋48m+32.65m，梁高为3.25m，箱底宽为5.4m，顶板宽12m，翼缘板宽2.65m，边支座中心至梁端0.75m，边支座横桥向中心间距4.4m，中支座横桥向中心间距为5.0m。在结构内外侧的腹板与顶板相交处均采用圆弧倒角过渡。桥面翼板设置2％、顶板设6.8%的人字型排水坡。该梁一次性浇注完成，共计浇注砼1371.1m3。该梁预应力采用12-7Φ5钢绞线，重59.98t。普通钢筋295.5t。钢料重2t。
梁体为等高度变截面预应力砼单箱单室梁。箱梁截面见附件。
钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架。支架布置为：距边墩墩边2.05m、距中墩墩边1.5m范围内箱身下：立杆纵、横均为60cm，横杆层距60cm；标准段箱身下：立杆纵向间距均为90cm，横向间距为60cm，横杆层距腹板下60cm，其他120cm；翼缘板下：立杆纵、横间距均为90cm，横杆层距120cm；剪刀撑：沿线路方向每5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°角。
外模采用竹胶板，内模采用木模板。外模模板下部采用10×10cm的方木作为横向支撑肋，底模和翼沿模板的横向支撑肋中心间距中支点两侧各2.2m 范围内为10cm，其它部位中心间距为20cm，下部采用15×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼沿下部的纵向方木中心间距为90cm，底板下部的纵向方木中心间距为60cm。侧模模板的竖向支撑肋采用10×10cm的方木，中心间距为30cm，竖向支撑肋外侧用外径48mm，壁厚3.5mm双钢
管固定，双钢管竖向间距为60cm ，双钢管的2根钢管之间穿16mm 的圆钢做
拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm ，竖向距离为60cm 。
地基处理采用三七灰土换填处理，换填厚度为50cm ，表面利用C20混
凝土进行封层。处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm ，并与施工便
道顺坡连接。地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏
处理完毕的地基。
地基处理宽度为：15.4m ；处理长度为：162.3m 。三七灰土处理完毕的
地基承载力不得小于150kPa 。并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检
测。
二、荷载计算
荷载标准值：
钢筋砼容重取26.65kN/m 3。
（1）单侧每延米翼板砼为：1.08m 3/m ，宽度2.65m 。
翼板自重标准值：
()2331/86.1065.2//25.26*/08.1g m KN m m KN m m k ==
（2）每侧腹板及半顶板每延米砼为：
跨中为3.605m 3/m ，作用宽度为1.17m(腹板厚度0.67m ，内倒角底边长
0.5m ，因此假设以上荷载的作用跨度为1.17m) ；
梁端（II-II 截面)为5.8m 3/m ，作用宽度为1.30m ；
中支点为8.2m 3/m ，作用宽度为1.82m ；
腹板和半顶板自重标准值：
跨中 ()2332/114.8217.1//65.26*/605.3g m KN m m KN m m k ==
梁端 ()2332/9.1183.1//65.26*/8.5'g m KN m m KN m m k ==
中支点()
2332/27.11882.1//65.26*/2.8''g m KN m m KN m m k ==
（3）腹板及顶、底板每延米砼跨中为8.848m 3/m ，宽度 5.4m ； 梁端（II-II 截面)为14.1m 3/m ，宽度5.4m ；
中支点为18.2m 3/m ，宽度5.4m ；
箱梁除去翼沿自重标准值：
跨中()2333/667.434.5//65.26*/848.8g m KN m m KN m m k ==
梁端()2333/59.694.5//65.26*/1.14'g m KN m m KN m m k ==
中支点()
2333/44.894.5//65.26*/4.18''g m KN m m KN m m k ==
（4）竹胶板自重标准值：240.2/k g kN m =
（5）15×15cm 方木自重标准值： m kN m kN m m g k /225.0/1015.015.035=??=
（6）施工人员及机械设备均布活荷载：213/k q kN m =
（7）振捣砼时产生的活荷载：22 2.0/k q kN m =
三、模板检算
模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：
36.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩
取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36
015.016352
2m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩)(108125.212
015.0112473
3m m m ad I -??== （1）腹板宽度范围内的底部模板检算
腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板的荷载组成，故检算该部位模板，
梁体高度3.278m 。
模板支撑肋中心距为0.2m 。
①腹板宽度0.67m ，腹板与底板内倒角横向边长为0.5m ，因此跨中腹板
和半顶板荷载作用在宽1.17m 、长0.2m 的模板上。
②梁端腹板宽度为1.3m ，因此梁端腹板和半顶板荷载作用在宽1.3m 、长
0.2m 的模板上。
③中支点腹板宽度为 1.82m ，因此梁端腹板和半顶板荷载作用在宽
1.82m 、长0.2m 的模板上。
模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：
0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算
模板上的均布荷载设计值为：
跨中()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /759.12317.1*23*4.12.0114.82*2.117.1**4.1*2.12142=+++=++=+
梁端()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /896.1943.1*23*4.12.09.118*2.13.1**4.1*2.1'214'2=+++=++=+
中支点()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /48.27182.1*23*4.12.027.118*2.182.1**4.1''*2.1''2142=+++=++=+
最大弯矩：
跨中m KN M .495.02.0*759.123*1.0ql *1.022max ===
梁端m KN M .78.02.0*896.194*1.0l q'*1.0'22max ===
中支点m KN M .1.12.0*48.271*1.0l 'q'*1.0''22max
=== 跨中[]可 a 60a 3.1110*75.3*17.1.495.0*17.13
5max max MP MP m m KN W M ===
-σ 梁端[]可 a 60a 1610*75.3*3.1.78.0*3.1''35max max MP MP m
m KN W M ===-σ 中支点[]可 a 60a 1610*75.3*82.1.1.1*82.1''''35max max MP MP m m KN W M ===-σ ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
跨中m KN g g q k k /31.9617.1*)2.0114.82(17.1*)(42=+=+=
梁端 m KN g g q k k /83.1543.1*)2.09.118(3.1*)'('42=+=+=
中支点 m KN g g q k k /62.21582.1*)2.027.118(82.1*)''(''42=+=+=
跨中最大挠度为：
()m I E ql 47633
4410*3.5)
10*8125.2*17.1(*)10*10*6(*10010*2.0*31.96*677.0)17.1(100677.0--===δ <δm l 4108250
2.0250-?=== [可]。 梁端最大挠度为：
()m I E l q 47633
4410*5.7)10*8125.2*3.1(*)10*10*6(*10010*2.0*83.154*677.0)3.1(100'677.0--===δ
<δm l 4108250
2.0250-?=== [可]。 中支点
()m I E l q 47633
4410*6.7)
10*8125.2*82.1(*)10*10*6(*10010*2.0*62.215*677.0)82.1(100''677.0--===δ <δm l 4108250
2.0250-?=== [可]。 （2）底板模板检算
底板下部钢管脚手架的布设、支撑肋净间距与腹板下部的构造相同。现
用荷载g k3对箱梁底板模板进行计算，计算模型与(1)相同，采用三跨连续结
构。
①强度计算
模板上的均布荷载设计值为：
跨中()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /06.3224.5*23*4.12.0667.43*2.14.5**4.1*2.12143=+++=++=+
梁端()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /03.4904.5*23*4.12.059.69*2.14.5**4.1'*2.1'2143=+++=++=+
中支点()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /67.6184.5*23*4.12.044.89*2.14.5**4.1''*2.1''2143=+++=++=+
最大弯矩：
跨中m /288.12.0*06.322*1.0ql *1.022max KN M ===
梁端 m /96.12.0*03.490*1.0l q'*1.0'22max KN M ===
中支点m /47.22.0*03.490*1.0l 'q'*1.0''22max KN M ===
[]可 a 60a 4.610*75.3*4.5.288.1*4.53
5max max MP MP m m KN W M ===
-σ []可 a 60a 6.910*75.3*4.5.96.1*4.5''35max max MP MP m
m KN W M ===-σ[]可 a 60a 2.1210*75.3*4.5.47.2*4.5''''35max max MP MP m m KN W M ===-σ ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
跨中()()m KN m m g g k k /882.2364.5*2.0667.434.5*q 43=+=+=
梁端()()m KN m m g g k k /866.3764.5*2.059.694.5*'q'43=+=+=
中支点()()m KN m m g g k k /056.4844.5*2.044.894.5*'q'43=+=+=
跨中最大挠度为：
()m I E ql 47633
4410*8.2)
10*8125.2*4.5(*)10*10*6(*10010*2.0*882.236*677.0)4.5(100677.0--===δ <δm l 4105400
2.0400-?=== [可]。 梁端最大挠度为：
()m I E l q 47633
4410*1.3)
10*8125.2*4.5(*)10*10*6(*10010*2.0*866.376*677.0)4.5(100'677.0'--===δ <δm l 4105400
2.0400-?=== [可]。 中支点
()m I E l q 47633
4410*5.3)
10*8125.2*4.5(*)10*10*6(*10010*1.0*056.484*677.0)4.5(100'677.0'--===δ <δm l 4105400
2.0400-?=== [可]。 （3）侧模模板检算
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较
小值：
120.22c F t v γββ= ， F H γ=
式中：γ——混凝土的重力密度，按实际取26.25kN/m 3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，无资料时取200/（T+15）h ，得
5.714h ；
T ——混凝土的入模温度，取20o C ；
v ——混凝土的浇注速度。取2.5m/h ；
H ——模板计算高度，取2.6m ；
β1——外加剂影响修正系数，取1；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上2个公式计算的新浇注混凝土对模板的最大侧压力F 分别为
52.175kN/m 2，68.25kN/m 2，取最小值52.175kN/m 2作为侧模计算荷载。
计算中采用新浇注混凝土侧压力标准值F 1=52.175kN/m 2；倾倒混凝土时
产生的荷载标准值F 2=2kN/m 2。
竹胶板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验
算要考虑新浇注混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑
新浇注混凝土侧压力。
竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m ，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)，
计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.3m+0.3m+0.3m 。
①强度计算
模板上的均布荷载设计值为：
()()121.2 1.40.61.252.175 1.420.6/39.246/q F F m
kN m kN m =?+??=?+??=
最大弯矩：22max 0.10.139.2460.30.353M ql kN m kN m =?=???=?
max max 53
0.353.15.689600.60.6 3.7510M kN m MPa f MPa W m σ-====??? [可] ②抗剪强度计算
最大剪力：max 0.60.639.2460.37.064V ql kN kN ==??= 最大剪应力：3max
337.06410 1.177 1.5220.60.015
a v n V p MPa f MPa bh τ??====?? ③挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 10.652.1750.6/31.305/q F m kN m kN m =?=?=
最大挠度为：
()()()
443
33670.6770.67731.3050.310 1.610()1000.6100610100.6 2.812510ql m E I δ--???===??????? <δm l 4105.7400
3.0400-?=== [可]。 （4）翼沿模板检算
模板支撑肋中心距为0.2m ，翼沿板横断面的高度是变化的，为了计算的
方便，模板计算时荷载取均值。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续
梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算
模板上的均布荷载设计值为：
()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /24.189.0*23*4.12.086.10*2.19.0**4.1*2.12141=+++=++=+
最大弯矩：m /073.02.0*24.18*1.0ql *1.022max KN M ===
[]可 a 60a 2.210*75.3*9.0.073.0*9.03
5max max MP MP m m KN W M ===-σ [可] ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()m
/954.99.0*2.086.109.0*41KN m m g g q k k =+=+=
最大挠度为：
()m I E ql 57633
4410*7)
10*8125.2*9.0(*)10*10*6(*10010*2.0*954.9*677.0)4.5(100677.0--===δ ＜δ m l 4105400
2.0400-?=== [可]。 四、横向、纵向支撑肋检算
1、梁底板下的横向、纵向方木计算
1)横向方木计算
横向支撑肋方木截面10m×10cm ，中支点两侧各2.2m 范围内为10cm ，
其它部位间距20cm ，按均布荷载下的三跨简支梁计算，计算跨度为
0.6m+0.6m+0.6m 。
47.833cm I =，37.166cm w =，MPa E 3105?=
①强度计算
作用在方木上的均布荷载：
跨中()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /93.112.0*23*4.12.0667.43*2.12.0**4.1*2.12143=+++=++=+
梁端()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /15.182.0*23*4.12.059.69*2.12.0**4.1'*2.1'2143=+++=++=+
中支点：()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /9.222.0*23*4.12.044.89*2.12.0**4.1''*2.1''2143=+++=++=+
跨中最大弯矩：m /429.06.0*93.11*1.0ql *1.022max KN M ===
梁端最大弯矩：m /653.06.0*15.18*1.0l q'*1.0'22max KN M ===
中支点：m /825.06.0*9.22*1.0l q'*1.0'22max KN M ===
[]可 a 8f a 57.210*7.166.10*429.0363max max MP MP m
m KN W M ====- σ []可 a 8f a 9.310*7.166.10*653.0''363max max MP MP m
m KN W M ====- σ []可 a 8f a 06.510*7.166.10*825.0''3
63max max MP MP m m KN W M ====- σ ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
跨中()()m KN m m g g k k /77.82.0*2.0667.432.0*q 43=+=+=
梁端()()m KN m m g g k k /958.132.0*2.059.692.0*'q'43=+=+=
中支点()()m KN m m g g k k /928.172.0*2.044.892.0*'q'43=+=+=
()m EI ql 48633
4410*8.1)
10*7.833(*)10*10*5(*10010*6.0*77.8*677.0100677.0--===δ
<δ m l 3105.1400
6.0400-?=== [可]。 ()m EI l q 48633
4410*9.2)
10*7.833(*)10*10*5(*10010*6.0*958.13*677.0100'677.0'--===δ <δm l 3105.1400
6.0400-?=== [可]。 ()m EI l q 48633
4410*7.3)
10*7.833(*)10*10*5(*10010*6.0*928.17*677.0100''677.0''--===δ <δm l 3105.1400
6.0400-?=== [可]。 2)纵向方木计算
①强度计算
按三跨连续梁计算，跨中跨度为0.9m+0.9m+0.9m ，梁端跨度为
0.6m+0.6m+0.6m 。取最不利荷载位置，计算简图如下：
q
横向方木间距为0.2m ，为了计算方便把横向方木传递到纵向方木的荷载
简化成均布荷载
跨中()()[]()()[]
m KN m m q /15.336.0*23*4.12.0667.43*1.16.0*q q *4.1g g *1.12k 1k 4k 3k =+++=+++=
梁端()()[]()()[]
m KN m m q q g g q k k k k /26.506.0*23*4.12.059.69*1.16.0**4.1'*1.1'2143=+++=++=+
中支点()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /36.636.0*23*4.12.044.89*1.16.0**4.1''*1.1''2143=+++=++=+
跨中最大弯矩：m /69.29.0*15.33*1.0ql *1.022max KN M ===
梁端最大弯矩：m /81.16.0*26.50*1.0l q'*1.0'22max KN M ===
中支点：m /28.26.0*36.63*1.0l 'q'*1.0''22max KN M ===
[]可 a 8f a 77.45
.562.10*69.23max max MP MP m KN W M ==== σ
[]可 a 8f a 217.35
.562'max max MP MP W ==== σ []可 a 8f a 06.45
.562.10*28.2''''3max max MP MP m KN W M ==== σ ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
跨中()()m KN m m g g k k /31.266.0*2.0667.436.0*q 43=+=+=
梁端()()m KN m m g g k k /874.416.0*2.059.696.0*'q'43=+=+=
中支点()()m KN m m g g k k /784.536.0*2.044.896.0*'''q'43=+=+=
()m EI ql 48633
4410*5.5)
10*8.4218(*)10*10*5(*10010*9.0*31.26*677.0100677.0--===δ <δ m l 31025.2400
9.0400-?=== [可]。 ()m EI l q 48633
4410*74.1)
10*8.4218(*)10*10*5(*10010*6.0*874.41*677.0100'677.0'--===δ <δ m l 31025.2400
9.0400-?=== [可]。 ()m EI l q 48633
4410*24.2)
10*8.4218(*)10*10*5(*10010*6.0*784.53*677.0100''677.0''--===δ <δ m l 31025.2400
9.0400-?=== [可]。 2、侧模竖向方木、纵向钢管计算
竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m ，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)。
1）竖向方木计算
计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.6m+0.6m+0.6m 。
①强度计算
模板上的均布荷载设计值为：
()()121.2 1.40.31.252.175 1.420.3/19.623/q F F m
kN m kN m =?+??=?+??=
最大弯矩：22max 0.10.119.6230.60.706M ql kN m kN m =?=???=?
max max 63
1.255856
2.510MPa f MPa W m σ-====? [可] ②抗剪强度计算
最大剪力：max 0.60.619.6230.67.064V ql kN kN ==??=
最大剪应力： 3m a x 337.064100.471 1.5220.150.15
a v n V p MPa f MPa bh τ??====??
③挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 10.352.1750.3/15.653/q F m kN m kN m =?=?=
最大挠度为：
()()
443
53680.6770.67715.6530.610 6.510()100100510104218.810ql m EI δ--???===?????? <δm l 3105.1400
6.0400-?=== [可]。 2）纵向钢管计算
计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.9m+0.9m+0.9m （拉丝纵距为
0.9m ）。纵向钢管为双钢管。
φ48mm ×3.5mm 钢管截面面积A=489mm 2，截面模量W=5.08×
103mm 3，I=W ×r=5.08×103 mm 3×24mm=1.2×105 mm 4。
P/2 P P P P P P P P P/2
①强度计算
模板上的集中荷载设计值为：
()()121.2 1.40.30.6/2
1.25
2.175 1.420.30.6/2 5.887p F F m m kN kN
=?+???????=?+???=????
最大弯矩：max 1.41M kN m =? 3max max 63
1.4110.138.7821022 5.0810M N m MPa f MPa W m σ-?====?? [可
]
②抗剪强度计算
最大剪力：max 7.454V kN =
最大剪应力：max 15.234v MPa f τ= [可]
③挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()10.30.6/252.1750.30.6/2 4.696q F m m kN kN =??=??=
最大挠度为：31.24510()m δ-=?<δm l 31025.2400
9.0400-?===
[可] ④拉筋的计算
拉筋设置纵向间距为0.9m ，竖向间距0.6m ，该范围内按1根拉筋考虑计
算。
N=52.175kN/m 2×0.9m×0.6m=28.175kN
22
28175166[]201170ji N N A mm A mm f MPa ==== [可] 选用直径16圆钢，截面面积为201mm 2。满足要求。
3、翼沿横向方木、纵向方木计算
1)横向方木计算
横向支撑肋方木截面15cm×15cm ，间距20cm ，按均布荷载下的三跨简
支梁计算，计算跨度为0.9m+0.9m+0.9m 。
48.4218cm I =，35.562cm w =，MPa E 3105?=
①强度计算
作用在方木上的均布荷载：
()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /05.42.0*23*4.12.086.10*2.12.0**4.1*2.12141=+++=++=+
跨中最大弯矩：m /328.09.0*05.4*1.0ql *1.022max KN M ===
[]可 a 8f a 58.05
.56210*325.03max max MP MP W M ==== σ 。 ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()m
/21.22.0*2.086.102.0*41KN m m g g q k k =+=+=
()m EI ql 58633
4410*7.4)
10*8.4218(*)10*10*5(*10010*9.0*21.2*677.0100677.0--===δ<δ m l 31025.2400
9.0400-?=== [可]。 2)纵向方木计算
①强度计算
按三跨连续梁计算，跨度为0.9m+0.9m+0.9m 。取最不利荷载位置，计算
简图如下：
q
横向方木间距为0.2m ，为了计算方便把横向方木传递到纵向方木的荷载
简化成均布荷载
()()[]()()[]m KN m m
q q g g q k k k k /225.189.0*23*4.12.086.10*2.12.0**4.1*2.12141=+++=++=+
跨中最大弯矩：m /476.19.0*225.18*1.0ql *1.022max KN M ===
[]可 a 8f a 624.25
.56210*476.13max max MP MP W M ==== σ 。 ②挠度计算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()m
/945.99.0*2.086.109.0*41KN m m g g q k k =+=+=
()m EI ql 48633
4410*3)
10*8.4218(*)10*10*5(*10010*9.0*945.9*677.0100677.0--===δ <δm l 31025.2400
9.0400-?=== [可]。
五、支架承载力检算
根据碗扣式支架的技术参数可知，支架钢管外径48mm ，壁厚3.5mm ，支架步距为0.6m 时，单根承载力为4t ；步距为1.2m 时单根承载力为3t 。
（1）翼板下支架
由上面的计算知：翼板下方木纵梁所受荷载为18.225kN/m ，所以单根立杆所承受的荷载为：
[]t 3t 6.140.169.0*m /k 225.18====N KN N N ，满足要求。
（2）底、腹板下支架
由上面的计算知：底、腹板下方木纵梁所受荷载跨中为33.15kN/m ，梁端为54.45。所以单根立杆所承受的荷载为：
跨中[]t 3t 98.283.299.0*m /k 15.33====N KN N N ，满足要求。 梁端[]t 4t 315.306.0*m /k 26.50'====N KN N N ，满足要求。
（3）稳定性检算
有上面的计算可知支架立杆最大受力为：跨中32.21kN ，梁端32.67KN 。
222223.489225.34824822mm d D A =???
???????? ???--??? ???=??????????? ??-??? ???=ππ 跨中215MPa f a 8.65cm
48910*21.3223
==== MP A N σ，强度满足要求。 梁端215MPa f a 8.66cm 48910*67.32''2
3
==== MP A N σ，强度满足要求。 mm d D i 8.154
414842
222=+=+= m l l 2.12.10.10=?==μ（偏于安全考虑按两端铰支取μ=1.0）
[]150768
.1512000=<===λλi l ，符合要求。 查表得：稳定系数71.0=?
MPa f MPa cm N A N 2151.94489*71.010*67.323
3=== ?，稳定性满足要求。 六、地基检算
支架立杆最大受力为：KN N 67.32=，立杆底托尺寸为：0.15cm×0.15cm ，C20砼的应力扩散角取45°，计算模型如下：
立杆对砼表面的压强为：）（a 452.1m
15.0*m 15.010*67.32p 3
1MP S N ===，砼标号为C20，满足要求。
立杆通过砼层对三七灰土层的压强为：
）（a k 108m
55.0*m 55.010*67.32p 3
2P S N === 砼容重取2.5t/m 3，砼层对灰土层的压强为：
）
（a k 52.0*10*5.2p 3P == 灰土层所受总压强为：
a k 1135108p p p 32P =+=+=
地基处理后要求其承载力不小于150kPa ，满足要求。
七、抗倾覆检算
由《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）知垂直于建筑物表面上的风荷载标准值为：
0w w z s z k μμβ=
k w ——风荷载标准值（kN/m 2）；
z β——高度z 处的风振系数；
s μ——风荷载体型系数；
z μ——风压高度变化系数；
0w ——基本风压（kN/m 2）
。 （1）作用于梁体模板的风荷载
河南省郑州市基本风压)/(3.020m kN w =，（取n=10）
1=z β，3.1=s μ
取B 类地面，高度10m 的风压高度变化系数z μ=1
作用于模板的风荷载标准值为：
)/(4875.03.025.13.120m kN w w z s z k =??==μμβ
沿纵向取0.9m 长的模板为检算对象，作用于模板的风荷载为： )/(44.04875.09.09.01m kN w q k =?=?=
（2）作用于支架的风荷载
立杆外径D=48mm ，纵向间距0.9m ，横向间距0.6m ，高度8m 。 河南省郑州市基本风压)/(3.020m kN w =，（取n=10）
1=z β
取B 类地面，高度8m 的风压高度变化系数z μ=1
）
（20z s m /39.03.0*1*3.1KN w w z k ===μμβ 立杆纵向间距为0.9m ，故作用于支架的风荷载为：
)/(351.039.09.09.02m kN w q k =?=?=
（3）支架自重
单根立杆自重0.06kN/m
支架自重力为：)(56.1022806.0kN N =??=
（4）倾覆检算
风荷载产生的倾覆力矩为：
）（）（m /k 16.442
15*8*2q 258*5*ql N M =++= 支架自重产生的抗倾覆力矩为：
）（m /k 54.851.8*56.102
2.16*k N N M === 取安全系数5.1=n []）（m /k 0
3.575.15
4.85n 16.44k N M M M ===
= 满足抗倾覆要求。
八、附件
附件1：满堂支架施工设计图
附件2：满堂支架施工地基处理图
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程 说明 一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。 二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。 三、现浇混凝土模板： 1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。 2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。 独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。 图16.1.1 杯口基础 3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。 4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。 5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。 6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。 7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。 8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。直形墙执行墙柱定额子目。 9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。 10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。 柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。12、电梯井外侧模板、洞口侧壁模板按墙柱模板计算。 13、板： （1）有梁板是指梁与板构成一体的板。 （2）无梁板是指不带梁直接由柱承重的板。 （3）平板是指无柱、无梁由墙承重的板。 14、有梁板或平板与圈梁相连者，应分别按有梁板、平板和圈梁定额子目计算。有梁板或平板与圈梁的划分以板底为界。 15、斜屋面有梁板模板，以屋面的设计斜度(斜面与水平面的夹角)为依据。对于设计斜度≤15°的坡屋面，按有梁板定额子目计算；对于15°<设计斜度<25°的斜屋面，按底面支模计算，套用有梁板模板定额乘以系数1.05；对于在25°≤设计斜度≤60°的斜屋面，按上下双面支模计算，套用斜屋面有梁板模板定额；对于设计斜度>60°的坡屋面，按上下双面支模计算，套用墙模板定额。 16、雨蓬与圈梁或梁的划分以梁外侧为界。 17、有梁式的雨蓬按有梁板定额子目计算。 18、挑出墙面的板宽度>20cm者按雨蓬定额子目计算，每级宽度≤20cm者按线条定额子目计算。 19、栏板模板定额适用于高度小于1.6m且厚度小于120mm的栏板和女儿墙。如栏板和女儿墙设计高度大于1.6m或厚度大于120mm，应分别按墙、压顶相应定额子目计算。 20、屋面檐口斜板包括斜板、压顶、肋板或小柱，按栏板定额子目乘以1.15系数计算。 21、挑檐、檐沟(天沟)与圈梁或有梁板的划分以梁外侧为界，檐沟包括底板和反口。 22、与主体结构不同时浇捣的厨房、卫生间等处墙体下部现浇混凝土翻边的模板执行圈梁相应子目。 23、整体楼梯休息平台为圆(弧)形时，应按圆(弧)形梁、板增加费定额子目计算圆(弧)形增加费，不得按圆(弧)形楼梯定额子目计算。休息平台为悬挑时，应按墙外的水平投影面面积计算。 楼梯是按建筑物一个自然层双跑楼梯考虑，如单坡直行楼梯（即一个自然层无休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数1.2；三跑楼梯（即一个自然层两个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.9；四跑楼梯（即一个自然层三个休息平台）按相应子目人工、材料、机械乘以系数0.75。剪刀楼梯执行单坡直行楼梯相应系数。 24、压顶定额适用于突出一道线的压顶，突出二道线的压顶按线条定额子目计算。 25、台阶模板定额适用于无底模的台阶，台阶两端的模板已综合在定额内。有底模的台阶按整体楼梯定额子目计算。 26、小型构件是指单个体积或单个外形体积≤0.1m3，且定额中未列出的子目。
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
现浇箱梁支架验算方案
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
满堂支架验算书081026教程文件
湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月
满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：
二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
支架检算
京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京
目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)
北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
碗扣式脚手架检算书
附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。
(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
盖梁支架验算书
盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
现浇箱梁满堂支架方案计算(范例)
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：
中国中铁股份有限公司二〇一六年九月
目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)
北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表
钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构
32-48-32连续箱梁支架现浇检算-最新资料
32+48+32连续箱梁支架现浇检算 1 工程概况 哈大客运专线鞍辽特大桥（32+48+32m）连续梁对应墩号为136#-139#，跨刘鞍路，设计采用支架现浇施工。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽5.0-5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，腹板厚度48-60-80cm，厚度按折线变化，底板厚度40-80cm，梁高由3.05m渐变到4.05m。 2 支架现浇方案 由于17#连续梁136#、137#、138#、139#墩身在8-9m之间，小于20m，故可以采用支架现浇方案， 支架采用满堂碗扣式支架，碗口为φ48×3.5mm钢管，支架纵向步距60cm(合拢段30cm)，水平步为120cm，横向步距腹板下30cm，底板下60cm，翼缘板下90cm。钢管顶托上纵桥向设 20×14cm方木。跨越刘鞍路段简支梁采用φ450mm钢管立柱和36#、56#工钢搭建临时两跨简支梁其下设置行车限高5米，简支梁上铺设5cm厚木板作为防护网防止高空坠落伤及车辆及行人等。在木板上满布脚手架支撑外侧模及底模。 底模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为10×10c m加劲肋木，梁高4.05及变截面处20cm间距，梁高3.05m间距30cm；肋木下为15×15cm方木，间距腹板处为30cm，底板处为60cm，翼缘板处为90cm；内模采用18mm厚优质胶合板，胶合板下为
10×10cm加劲肋木，背楞采用10×15cm方木，背楞（即排架）间距60cm，孔口面板拉杆采用φ20圆钢，间距60×80cm。 碗口φ48×3.5mm钢管立柱通过地托支承在14×20cm方木上，地基采用C20砼进行硬化处理，砼厚20cm，施工基础前先对原地面进行整平、夯实，夯实后地基承载力为200kPa以上。 支架具体形式、尺寸详见5#连续梁（32+48+32m）支架图。 3 材料参数 3.1 胶合板 ， 3.2 油松、新疆落叶松、云南松、马尾松 (顺纹抗压、抗弯) (横纹抗剪) 3.3 36a工钢纵梁 E=200×109N/m2 I=15760×10-8m4W=875×10-6m3自重 =599N/m 3.4 56a工钢横梁 E=200×109N/m2I=65585.6×10-8m4 W=2342.31×10-6m3自重=1062N/m 3.5 钢管立柱 φ450、壁厚t= 14.0mm、截面积A= 19176.28mm2、回转半径i=154.2mm 自重=1505.34N/m 3.6 C20混凝土