沉淀池设计与计算

第六节、普通沉淀池

沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向，普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。

普通沉淀池可分为入流区、沉降区出流区污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水，使水流均匀地分布在各个过流断面上，为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层，防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系，构成一个有机整体，以达到设计要求的处理能力和沉降效率。

一、平流沉淀池

在平流沉淀池内，水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙，用来消能稳流，使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽，澄清水溢过堰口，经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板，用以阻隔浮渣，浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗，斗壁倾角为50°～60°，池底以0.01～0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时，嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗，而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管，开启排泥阀时，泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片]

链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中，易锈蚀，难保养。为此，可改用桥式行车刮泥机，这种刮泥机不但运行灵活，而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池，也可以不设刮泥设备，而在沿池的长度方向设置多个泥斗，每个泥斗各自单独排泥，既不相互干扰，也有利于保证污泥浓度。

沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式，以满足各自功能的实现；后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求；有足够的沉降分离面积：有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水；有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。

进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此，必须确定有关设计参数，其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得；若无条件，也可根据相似的运行资料，因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。

1.入流区和出流区的设计

入流和出流区设计的基本要求，是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面，既有利于沉降，也使出水中不挟带过多的悬浮物。

常用的配水方式如图3-17。紧靠池壁内侧是一条横向配水槽，其后的人流装置可以有三种不同组合。溢流堰的堰口要确保水平；底孔应沿池宽等距离分布且大小相等；为了减弱射流对沉降的干扰，整流墙的开孔率应在10～20％，孔口的边长或直径应为50～150mm，最上一排孔口的上缘应在水面以下0.12～0.15m处，最下一排的下缘应在泥层以上0.3～O.5m处；挡板需高出水面0.15～0.2m，淹没深度不小于O.2m，距离进水口0.5～1.0m。[显示图片]

集水槽的布置有图3--18所示的三种基本方式。其中以(a)最为简单，但因长度短，流速大，容易挟带较多的悬浮物；(b)种加设了一组纵向支渠，水力条件最好，但结构较复杂。目前，也有在沉淀池中、后部加设横向中途集水槽的。出流口常采用溢流堰和淹没潜孔。前者可为自由堰，也可为锯齿形三角堰，堰前设置挡板，用以稳流和阻挡浮渣，挡板淹没深度为0.3～O.4m，距溢流堰O.25～O.5m。出水溢流堰不仅控制着池内水面的高崖，而且对水流的与勺分布和出入水质古重要影M向，由此堰白必匆严格水平，以征证堰负荷(即单位堰长在单位时间的排水量)适中且各处相等。在采用淹没潜孔时，要求孔径相等，并应沿池子宽度上均匀分布，淹没深度征0.15-0.2m。[显示图片]

2．沉降区的设计

沉降区设计的主要内容是确定沉降区的长、览、浇尺寸和沉淀池座数或分格数，其主要内容如下：

(1)由设计流量Q(m3／h)和表面负荷q(m3／m2.h)，按A＝Q／q计算沉降区表面积A(m2)。

(2)由与Q对应的水平流速v(mm／s)和沉降时间t，按L2＝3.6vt计算沉降区长L2(m)。一般取v≤5mm／s；t取l.5～2.0h。(3)

按B2＝A／L2计算池宽B2(m)，并按L2／b＝4～5的要求得单池或单格宽b(m)的近似尺寸。

(4)由n＝B2／b确定沉淀池座数或分格数n。显然，由于n只能为正整数，而n、B2和b又互相关联，因此在确定n值后，需对b或B2作必要调整，但仍需满足L2／b≥4的要求。此外，在采用机械刮泥时，b值还必须与刮泥机的衍架宽度相匹配。为了便于检修倒换，n值不应小于2，但也不宜过大，以免增大造价。

3．污泥区的设计

污泥斗的容积可由排泥周期内沉降的泥渣量确定。泥渣体积V w(m3)按下式计算：

(3-22)

式中Q--废水设计流量，m3／h；

C和C--分别为进水和出水的SS浓度，mg／L；

P--泥渣含水率(%)；

γ--泥渣容重，kg／m3，当泥渣主要为有机物且含水率在95％以上时，可取1000kg ／m3；

T--排泥周期，一般取1～2d。

对倒正棱台形泥斗，其容积Vd(m3)按下式计算：

(3-23)

式中a1和a2--分别为泥斗上、下底边长，m；

h4--泥斗高度，m；，a为泥斗壁烦角，按污泥滑动性取450～600。

设m为沉淀池的泥斗数，如mV d≥V w，则能满足要求，否则应增加泥斗数或缩短排泥周期。

4．沉淀池的整体尺寸

设前、后挡板与进、出水口的距离分别为L1和L3，则沉淀池总长L(m)为：

(3-24)

设缓冲层高度为h3，当没有刮泥机时，h3＝(h m+0.3)，h m为刮泥板高度；不设刮泥机时，h3取O.5m。为了适

应冲击负荷的水位变化，有效水深以上应有保护高度h1，常取0.3m。故沉淀池总高H(m)为：

(3-25)

二、竖流沉淀池

竖流沉淀池多用于小流量废水中絮凝性悬浮固体的分离，池面多呈圆形或正多边形。图3-19为圆形竖流沉淀池的结构示意图，其上部圆筒形部分为沉降区，下部倒圆台部分为污泥区，二者之间有0.3～O.5m的缓冲层。沉淀池运行时，废水经进水管进入中心管，由管口出流后，借助反射板的阻挡向四周分布，并沿沉降区断面缓慢竖直上升。沉速大于水速的颗粒下沉到污泥区，澄清水则由周边的溢流堰溢入集水槽排出。溢流堰内侧设有半浸没式挡板来阻止浮渣被水带出。[显示图片]

竖流沉淀池的直径一般在4～8m，最大不超过10m，以1.5～2.0m的静水压力排泥。为保证水流的竖向运动，池径与沉降区深度之比不宜大于3。如池径大于8m，应增设径向集水槽。

竖流沉淀池内，水流水平分速为零，在静水中沉速为u s的颗粒在池内的实际沉速为u s 与水上升流速v的矢量和(u s-v)，颗粒被分离的条件为u s＞v，而u s≤v的颗粒始终不能沉底，因而其沉降效率与具有相同表面负荷的平流沉淀池相比减小了；即E T=(1-p0) 100(％)。

竖流沉淀池的设计参数如下：(1)表面负荷，按公式(3-20)计算，当无资料时，可按v＝(O.5∽0.8)mm／s，即q (2.0～3.O)m3／m2·h取用。(2)沉降时间按公式(3-20)求取；当无资料时，可取t＝(1.0～2.0)h a。

(3)管口不设反射板时，取中心管内流速v0≤0.03m/s；设反射板时，v0≤0.1m/s。

(4)中心管与反射板之间的

流速v1一般不大于0.04m／s。(5)中心管及反射板的结构尺寸如图3-20。(6)保护高度取0.3～0.6m，缓冲层高度取0.3m，泥斗壁倾角取45°～55°。[显示图片]

竖流沉淀池的设计计算内容如下：

(1)中心管的断面A1(m2)和直径d(m)由单池流量Q／n(m3／h)及中心管流速v0(m／h)计算，其中Q为废水流量(m3／h)，n为池数

(2)由表面负荷q(m3／m2·h)及单池流量计算沉淀区断面积人A(m2)。

(3)由A1和A2计算沉淀池表面积A(m2)和直径D(m)。

(4)由上升流速v(m／h)和沉降时间t(h)计算沉降区有效水深h2(m)。

(5)由中心管出流速度v(m／h)和喇叭口直径d1(m)计算喇叭口与反射板问高度h3(m)。

(6)污泥体积V w的计算同平流沉淀池，污泥斗实际体积V d(m3)为：

(3-26)

式中h5--泥斗圆台部分高度(m)；

R和r--分别为圆台上、下底半径(m)。

(7)沉淀池总高H(m)按下式计算：

(3-27)

式中h1--保护高度，m；

h4--缓冲层高度，m。

三、辐流沉淀池

辐流沉淀池是一种直径较大的圆形池，其结构如图3-21。废水经进水管进入中心布水筒后，通过筒壁上的孔口和外围的环形穿孔整流挡板，沿径向呈辐射状流向池周，经温流堰或淹没孔口汇入集水榴排出。沉于池底的泥渣，由安装于衍架底部的刮板以螺线形轨迹刮入泥斗，再借静压或污泥泵排出。[显示图片]

悬浮固体颗粒在辐流沉淀池中的沉降规律如图3-22。由于过流断面由中心向周边不断增大，水平分速逐渐减小，因此其沉降轨迹呈下垂曲线。如没中心筒半径为r l，池半径为R，沉降区水深为H，那么在半径为r的任意点上，颗粒在dt时间内在水平方向和竖直方向上的位移分别为d r=vdt和dH=udt。由于dH/u=dr/v，故颗粒的分离

条件为。将代入，整理后可得：[显示图片]

或（3-28）

可见，辐流沉淀池中颗粒的分离条件与平流沉淀池相同，总沉降效率仍为

辐流沉淀池的直径一般为20～40m最大可达100m。池中心深度为2.5～5.0m，周边深度为1.5～3.0m。池底以0.06～0.08的坡度坡向泥斗。这种沉淀池的缺点主要是中心进水口处流速较大，且呈紊流，容易影响初期沉降效果。为此，目前已出现了一些新的池型，如回转悬槽配水式和向心辐流式等。

辐流沉淀池的表面负荷q和沉降时间t应通过沉降试验确定，对生活污水，q可取2.0～3.6m3／m2·h，t取1.5～2.0h。将效水深h2通常取池半径1／2处的深度值。池表面积和直径的计算与竖流沉淀池相同；泥渣体积和波斗尺寸的计算与平流沉淀池相同，但排泥周期一般为4h。沉淀池总高H(m)按下式计算：

(3-29)

式中h1--保护高度，取0.3m；

h3--缓冲层高度，计算方法同机械刮泥手流沉淀池；

h4--泥斗上缘到池半径1／2处的高度，h4＝D i／4，i为池底坡度；

h5--污泥斗高度。

第七节斜板和斜管沉淀池

斜板、斜管沉淀池是根据浅层沉降原理没汁的新型沉淀池。与普通沉淀池比较，它有容积利用率高和沉降效率高的明显优点。

一、浅层沉降原理

设有一理想沉淀池，其沉降区的长、宽、深分别为L、B和H，表面积为A，处理水量为Q，表面负荷为q0，颗粒沉速为u0，则由公式(3-19)，可得Q=u0A。由此可见，在A一定的条件下，若增大Q，则u0成正比增大，从而使u≥u0。的颗粒所占分率(1-p0)和u＜u0的颗粒中能被除去的分率u／u0都减小，总沉降效率ET相应降低：反之，要提高沉降效率，则必须减小u0，结果Q成正比减小。以上分析说明，在普通沉淀池中提高沉降效率和增大处理能力相互矛盾，二者之间呈此长被落的负相关关系。

但是，如果象图3-23那样，将沉降区高度分隔为n层，即n个高度为h＝H／n的浅层沉降单元，那末在Q不变的条件下，颗粒的沉降深度由H减小到H／n，可被完全除去的颗粒沉速范围由原来的u≥u0扩大到u≥u／n，沉速u＜u0的颗粒中能被除去的分率也由u/u0增大到n u／u0，从而使公值大幅度提高；反之，在E T值不变，即沉速为u0的颗粒在下沉了距离h后恰好运动到浅层的右下端点，那末由u0／v`=h／L和h＝H／n可得v`＝n v，即n

个浅层的处理水量Q`＝HBnv=nQ，比原来增大了n倍。显然，分隔的浅层数愈多，E T值提高愈多或Q`值增加愈多。[显示图片]

此外，沉淀池的分隔还能大大改善沉降过程的水力条件，当水以速度v流过当量直径为d e的断面时，雷诺数Re＝d e vρ1/μ，d e＝4R(R为水力半径)。若原沉淀池内水流的雷诺数为Re，则分隔为n个浅层后的雷诺数Re`＝(B+H)Re／(nB+H)。如果再沿纵向将池宽B也分为n格，即相当于n2个管形沉降单元，那末其雷诺数Re"＝Re／n。显然，只Re"＜R`＜Re。实际上，普通沉淀池中，Re＝4.O×103-1.5×105，水流处于紊流状改而在斜板和斜管沉淀池内则可分别降至500和100，远小于各自的层流临界雷诺数103和2.0×lO3，可使颗粒在稳定的层流状态下沉降。其次，由于浅层和管形沉降单元的水力半径R很小，表征水流稳定性的佛劳德数Fr＝v2／Rg可增大至10-3～10-4以上。上述沉降面棚大和水力条件改善的双重有利因素，不但使斜板、斜管沉淀池能在接近于理想的稳定-条件下高效率运行，而且也大大缩小了处理单位水量所需的池容。

二、斜板、斜管沉淀池的构造

将浅层沉降原理应用于工程实际时，必须解决沉泥从隔板上侧顺利滑入泥斗的问题。为此，要把隔板倾斜放置，而且相邻隔板之间要留有适当的间隔。一块隔板和它上面间隔雌的空间就构成…个斜板沉降单元。如果再用垂直于斜板的隔板进行纵向分隔，每个斜板单元就变为若干个斜管沉降单元。斜板倾角θ通常按污泥的滑动性及其滑动力向与水流方向是否一致取300～600，为了安装和检修的方便，通常将许多斜板或斜管预制成规格化的整体，然后安装在沉淀池内，就构成如图3-24所示的斜板或斜管沉淀池。图中，安装斜板或斜管的区域为沉降区，沉降区以下依次为入流区和污泥区，沉降区上面为出流区。沉淀池工作时，水从斜板之间或斜管内流过，沉落在斜板、斜管底面上的泥渣靠重力自动滑入泥斗。这种沉淀池常用穿孔整流墙布水，以穿孔管或淹没孔口集水，也可在池面上增设潜孔式中途集水槽使集水更趋均匀。集泥常采用多斗式，以穿孔管靠静压或泥泵排泥。沉降区高度大多为0.6～1.Om，入流、出流区高度分别为0.6～1.2m和0.5～1.0m。为防止水流短路，须在池壁与斜板或斜管体间隙处安装阻流板。[显示图片]

根据沉降区内水流与污泥的相对运动方向，斜板、斜管沉淀池分为异向流、同向流和横向流三种。异向流可采用斜板或斜管单元，而同向流和横向流则只能采用斜板单元。目前主要采用异向流。

斜板和斜管体常用薄塑料板模压和粘结制成。斜板可用平板或波纹板。斜管断面有正六边形、菱形、圆形和正方形，其中以前两种最为常用。斜板断面与斜管断面并无严格的界限，若以R 和d 分别代表水力半径和断面高度，则当R ＞d ／3时称为斜板，而R≤d ／3时则称为斜管。

三、斜板、斜管沉淀池的设计计算

异向流斜板、斜管沉淀池及同向流斜板沉淀池的设计参数如表3-7。

图3-25为固体颗粒在异向流、同向流和横向流斜板沉降单元内的沉降规律图尔。没斜板长为l ，宽为w ，倾角为θ，板间净距为d ，单元内的水速为v ，颗粒沉速为u 0，则颗粒的运动由v 和u 0合成。按图3-25(a)中的几何关系，可得：[显示图片] (3-30)

因通过每个沉降单元的流量 ，即q=v·d·w ，即v=q/d·

w 。将其代入上式，则可得：

(3-31)

上式中的lwcosθ为一个沉降单元的斜板在水平方向上的投影面积，用a f表示；dw/sinθ

为沉降单元的水平底面积，用a表示。a f+a即为一个沉降单元的总沉降面积。若沉降单元数为n，斜板利用系数为k，则有：

(3-32)

式中Q--沉淀池设计流量；

A f--所有沉降单元的斜板的总水平投影面积；

A--所有沉降单元的水平底面积。

同理可以证明，对同向流斜板沉淀池有：

(3-33)

对横向流沉淀池有：

(3-34)

由公式(3-32)～(3-34)可以看出：(1)斜板、斜管沉淀池的沉降面积远大于相同尺寸的普通沉淀池的表面积，因而可以大幅度提高沉降效率和单位池容的处理能力；(2)在颗救沉速u0、沉降单元数n和倾角θ一定时，以异向流的处理能力最大，同向流居中，横向流最小。而在类型和尺寸满足设计参数允许值的条件下，n值愈大(即单元高度d愈小)，倾角θ愈小，则A f值愈大；(3)流量Q、沉降面积A f和A与颗粒沉速u0之间仍保持着u0＝Q／A的关系。因此，在进行设计计算时，仍可先由沉降曲线上查到u0，再根据选定的其它设计参数计算a f和a的值，便可利用公式(3-32)、(3-33)和(3-34)确定所需的沉降单元数n，并进而确定沉降区的整体尺寸；(4)沉降单元数为n2或n·m的斜管的沉降面积与沉降单元数为n的斜板基本相等，因而仍可按斜板沉淀池的方法计算，只是设计参数有所不同．

例3-3现拟用异向流斜板沉淀池处理流量Q＝300m3／h的某种废水。已知斜板长l

＝1.0m，宽w＝2.0m，厚δ＝5mm，安装倾角θ取600。，板间净距d取80mm，斜板利用系数k取0.9，并查得颗粒沉速u0为1.5mm／s。试确定该沉淀池沉降区的整体尺寸。

解取池宽等于斜板宽2.0m，并作沉降单元断面图。按公式(3-32)得：[显示图片]

而

、故有

沉降单元数n=55.6/1.185*0.9=52.10（个），取53个。斜板数n`=n+1=54（块）这样，沉降区整体尺寸为；

宽度B=w=2.0m

高度

长度