20米连续空心板计算书

预应力混凝连续空心板混凝连续 L=20m 预应力混凝连续空心板设计计算书设计计算书
适用范围：适用范围：桥宽 12 米，斜交角 0° 12.75 15° 桥宽 12.75 米，斜交角 0°、15° 15° 20° 桥宽 16.5 米，斜交角 0°、15°、20°

一、概况：概况： 1．总体设计方案简述：上部结构采用 3×20 米预应力砼连续空心板梁，桥面宽度为 0.5 米防撞栏+ 行车道+0.5 米防撞栏，横断面各板中心距为 1.25 米，边板最大悬臂长度 0.375 米。
二、基本输入数据使用计算分析软件纵梁根数 1 桥梁博士测试版 3.0 每根纵梁单元数 60 √ 单元总数平面杆系 60 节点总数杆系分析 61
每根纵梁单元划分长度： 0.2+0.8*2+1.25*5+1.45+1.4+1.5*4+0.5+0.8*2+0.2+0.3*2+0.2+0.8*2+1.48*10+0.5+0.8*2+0.2+0.3+ 0.3+0.2+0.8*2+0.5+1.5*4+1.4+1.45+1.25*5+0.8*2+0.2 混凝土标号 50 钢束类型 1860MPa 0.304 0.29 3 Φ 15.2-5、6 张拉控制应力锚具变形值有效计算宽度自重车道折减系数 23°
S
u 1339MPa 一端 6mm 全宽 26KN/m 0.78 相对湿度
3
0.25
k
0.0015 两端 14 天 10cm 10cm 7.8KN/m
钢束标准强度汽车冲击系数横向分布系数公路 Ⅰ级
张拉情况单元加载龄期混凝土铺装厚度
沥青混凝土铺装厚度
车道数均匀升温非线性温度梯度
每延米护栏重 0.8
25° 均匀降温
三、工况描述 1．施工阶段 1．施工阶段： 1）第一施工阶段：预制安装空心板；2）浇注铰缝，端横梁；3）浇注桥面铺装 10 厘米厚防水混凝土； 4）烧掉临时支座，体系转换； 5）现浇防撞护栏砼； 6）浇注 10 厘米桥面沥青混凝土；7）徐变 3 年。
1

2．运营阶段： ① 计算荷载：公路－I 级； ② 支座不均匀沉降 5mm； ③ 非线性温度效应；主要材料特性: 主要材料特性预制主梁采用 C50 混凝土，混凝土容重 2.6 吨/立方米，混凝土弹性模量为 3.45×104MPa， C50 抗压设计强度 22.4MPa，线膨胀系数α＝1×10 5，混凝土材料的收缩徐变特性全部按照规范规定取值。预应力采用钢绞线束施加，钢绞线弹性模量取 1.95×105MPa，钢绞线采用 GB/T5224-1995 标准 270 级低松弛钢绞线，公称直径 15.2mm，公称面积 139mm2，抗拉标准强度为 1860MPa。预应力波纹管道采用镀锌双波金属波纹管。锚具设计采用 OVM 型锚具。钢束设计采用 5 股、6 股（正弯距束）两种不同股数钢绞线，对应锚具采用 OVM15-5 型、 OVM15-6 型锚具，对应波纹管采用内径φ55mm、φ70mm 两种波纹管。计算中未考虑锚口直接摩阻损失 2.5%，正弯距束控制应力设计采用 0.72fpk=1339MPa，一次张拉，松弛系数取 3.5%，单个锚具回缩 6mm，孔道摩阻系数μ=0.25 和偏差系数 k=0.0015。
－
四、计算结果：计算结果： 1.各施工阶段支点、跨中、或最不利点的截面应力值第 1 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘左下缘备注 11 2.96 10.8 边跨跨中 31 2.85 9.81 中跨跨中 51 2.96 10.8 边跨跨中第 2 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘左下缘备注 11 3.57 10.2 边跨跨中 31 3.34 9.31 中跨跨中 51 3.57 10.2 边跨跨中第 3 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘左下缘备注 11 4.31 9.49 边跨跨中 31 3.9 8.76 中跨跨中 51 4.31 9.49 边跨跨中第 4 施工阶段应力结果
2

阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘 11 4.72 31 4.04 51 4.72 第 5 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘 11 5.28 31 4.3 51 5.28 第 6 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘 11 6.00 31 4.58 51 6.00 第 7 施工阶段应力结果阶段累计应力: 主截面: 单元号左上缘 11 6.77 31 5.98 51 6.77
左下缘 8.9 8.44 8.9
备注边跨跨中中跨跨中边跨跨中
左下缘 8.36 8.18 8.36
备注边跨跨中中跨跨中边跨跨中
左下缘 7.69 7.91 7.69
备注边跨跨中中跨跨中边跨跨中
左下缘 6.43 6.2 6.43
备注边跨跨中中跨跨中边跨跨中
2.施工阶段跨中节点计算累计竖向位移（向上为+，向下为-）单位：mm
节点第一施工阶段第七施工阶段
11 31 51
18.6 16.2 18.6
12.5 13.7 12.5
3.使用极限状态各工况支点、跨中（或最不利点）截面应力值，单位：MPa
使用阶段荷载组合 1 应力: 主截面: 单元号 11 21 31 41 51 节点号 11 21 31 41 51 上缘最大 8.1 1.78 7.11 1.68 8.12 上缘最小 6.47 5.58 6.46 下缘最大 6.71 3.6 6.56 3.77 6.71 下缘最小 5.23 5.17 5.21 最大主压 8.1 3.6 7.11 3.77 8.12 最大主拉 -0.00274 -0.711 -0.0011 -0.69 -0.00268 备注边跨跨中边中支点中跨跨中中跨支点中跨跨中
3

使用阶段荷载组合 2 应力: 主截面: 单元号 11 21 31 41 51 节点号 11 21 31 41 51 上缘最大 12.1 1.98 11.7 1.87 12.2 上缘最小 5.05 3.91 5.05 下缘最大 7.44 4.22 7.59 4.44 7.44 下缘最小 0.572 0.169 0.543 最大主压 12.1 4.22 11.7 4.44 12.2 最大主拉 -0.0088 -0.793 -0.00558 -0.771 -0.00861 备注边跨跨中边中支点中跨跨中中跨支点中跨跨中
4.各施工阶段支承反力，单位：KN 第 1 施工阶段结构效应阶段支承反力汇总: 阶段累计结果: 节点号水平力 2 0 19 0 23 0 39 0 43 0 60 0 第 7 施工阶段结构效应阶段支承反力汇总: 阶段累计结果: 节点号水平力 2 0 21 0 41 0 60 0 5. 使用阶段支承反力
正常使用阶段支承反力汇总: 荷载组合 I 支承反力组合结果: 节点号 = 2 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 21 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 41 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 60 水平最大 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000 水平最小水平最大 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 水平最小水平最大 2.426e+002 0.000e+000 水平最小
竖向力 152 152 149 149 152 152
弯矩 0 0 0 0 0 0
竖向力 250 532 532 250
弯矩 0 0 0 0
竖向最大
竖向最小
弯矩最大 2.426e+002 0.000e+000 弯矩最大 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 弯矩最大 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000
弯矩最小 2.426e+002 0.000e+000 弯矩最小 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 弯矩最小 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000
-1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 2.426e+002 3.413e+002 2.247e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向最大竖向最小
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 5.389e+002 6.741e+002 5.071e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向最大竖向最小
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 5.399e+002 6.590e+002 4.919e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000
4

内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 2 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 21 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 41 内力性质水平力竖向力弯矩节点号 = 60 内力性质水平力竖向力弯矩
水平最大 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000
水平最小
竖向最大
竖向最小
弯矩最大 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000
弯矩最小 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 2.423e+002 3.462e+002 2.297e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000
荷载组合 II 支承反力组合结果: 水平最大 2.426e+002 0.000e+000 水平最大 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 水平最大 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000 水平最大 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000 水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大 2.426e+002 0.000e+000 弯矩最大 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 弯矩最大 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000 弯矩最大 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000 弯矩最小 2.426e+002 0.000e+000 弯矩最小 0.000e+000 5.389e+002 0.000e+000 弯矩最小 0.000e+000 5.399e+002 0.000e+000 弯矩最小 0.000e+000 2.423e+002 0.000e+000
-1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 -1.318e-002 2.426e+002 3.761e+002 2.215e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 水平最小竖向最大竖向最小
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 5.389e+002 7.229e+002 5.009e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 水平最小竖向最大竖向最小
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 5.399e+002 7.078e+002 4.857e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 水平最小竖向最大竖向最小
0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 2.423e+002 3.809e+002 2.266e+002 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000
6. 运营阶段跨中节点累计竖向位移（向上为+，向下为-）
节点汽车（公路Ⅰ级）引起的挠度
(mm)
与恒载挠度累计
11 31 51 7.受弯构件最小配筋率验算 1）跨中截面：σpc=10.8Mpa
-7.3 -5.6 -7.3
5.2 8.1 5.2
ftk=2.65Mpa
3
so=0.0813(m )
3
w0=0.11797(m )
r=2SO/Wo=1.38
Mcr=(σpc +r ftk ) Wo=(10.8+1.38×2.65)×1000×0.11797 =1705=0.175×104 (KN) Mud=1.28 ×104 (KN-M) Mud/Mcr=1.28×104 /0.175×104 =7.3>1 2）支点截面： ftd=1.83Mpa 符合规范要求 fsd=280Mpa)
规范要求的最小配筋率为：45ftd/fsd=45x1.83/280=0.294 As=3.142x6+1.131x5=24.5cm
2
5

b=36x2=72cm h0=85cm 实际配筋率为：100 As /bh0=100x24.5/(72x85)=0.4 符合规范要求 8.墩顶截面负弯矩裂缝宽度验算一块中板的负弯矩钢筋为 11φ25，一块边板的负弯矩钢筋为 12φ25。以下为桥梁博士计算结果：节点号 21 21 41 41 组合类型组合 I 组合 II 组合 I 组合 II 上缘裂缝宽度（mm） 0.05 0.06 0.06 0.07
裂缝满足规范要求。（节点 21 与节点 41 裂缝宽度不同的原因是支座不均匀沉降引起的）
6

按 04 规范验算
1.持久状况计算持久状况计算 1.1 承载能力极限状态计算（第五章基本组合）承载能力极限状态计算（基本组合）
截面位置边跨跨中中跨跨中次边墩墩顶处截面号 11 31 21 截面性质预应力砼受弯构件预应力砼受弯构件钢筋砼受弯构件计算弯距 Mj 抵抗弯距 Mud （基本组合，kN-m）（kN-m） 2210 2710 2140 2640 -993 -1980 开裂弯距 Mcr （kN-m） 2480 2380 * 是否满足规范满足满足满足
1.2 正常使用极限状态计算（第六章长短期组合）正常使用极限状态计算（长短期组合） 1.2.1 抗裂计算 1.2.1.1 正截面抗裂计算σst 正截面抗裂计算σ 1）全预应力构件） σst-0.85σpc≤0 σ （6.3.1-1）预制构件）
应力点位置边跨跨中下缘中跨跨中下缘截面号 11 31
截面性质全预应力砼受弯构件全预应力砼受弯构件
σst-0.85σpc σ (MPa) -1.21 -0.707
是否满足规范满足满足
σst-0.80σpc≤0 σ （6.3.1-2）分段现浇或砂浆接缝构件） 2）A 类预应力构件） σst-σpc≤0.7fpk σ （6. 3.1-3）短期组合） σlt-σpc≤0 σ （6. 3.1-4）长期组合）斜截面抗裂计算σ 1.2.1.2 斜截面抗裂计算σtp 1）全预应力构件短期组合） σtp≤0.6ftk （6.3.1-5）预制构件）
应力点位置边跨跨中下缘中跨跨中下缘截面号 11 31
截面性质全预应力砼受弯构件全预应力砼受弯构件
σtp (MPa) -0.008 -0.005
ftk (MPa) 2.65 2.65
0.6ftk (MPa) 1.59 1.59
是否满足规范满足满足
σtp≤0.4ftk （6.3.1-6）分段现浇或砂浆接缝构件） 2）A 类和 B 类预应力构件短期组合） σtp≤0.7ftk （6. 3.1-7）预制构件短期组合） σtp≤0.5ftk （6. 3.1-8）分段现浇或砂浆接缝构件）裂缝宽度计算（） 1.2.2 裂缝宽度计算（6.4）
应力点位置次边墩墩顶截面上缘次边墩墩顶截面下缘截面号 21 21
截面性质钢筋砼受弯构件钢筋砼受弯构件
裂缝宽 Wtk (mm) 0.098 0.048
容许值 (mm) 0.20 0.20
是否满足规范满足满足
（注：表中裂缝宽度取桥梁博士的短期组合值）
1.2.3 挠度计算（6.5）挠度计算（）
梁体张拉瞬时挠度（mm）边跨跨中 11 20.3 中跨跨中 31 17.8 注：本表中挠度向上为正，向下为负。截面位置截面号竣工挠度（mm） 15.3 15.2 汽车活载挠度（mm） -4.4 -3.2 是否满足规范（1/600）满足满足施工预拱度（mm）不需设置不需设置
7

1.3 持久状况应力计算（第七章标准组合考虑冲击）持久状况应力计算（考虑冲击） 1.3.1 受压区混凝土最大压应力 σkc+σpt≤0.5fck σ （7.1.5-1））
应力点位置边跨跨中上缘中跨跨中上缘截面号 11 31
截面性质全预应力砼受弯构件全预应力砼受弯构件
σkc+σpt (MPa) 14.90 14.40
fck (MPa) 32.40 32.40
是否满足规范满足满足
1.3.2 受拉区预应力钢绞线钢筋最大拉应力受拉区预应力(钢绞线钢绞线)钢筋最大拉应力 σpc+σp≤0.65fpk σ （7.1.5-2））
经查，使用阶段 1＃钢束最大拉应力为 1038MPa，2＃钢束最大拉应力为 1084MPa，3＃钢束最大拉应力为 1045MPa，4＃钢束最大拉应力为 1087MPa，5＃钢束最大拉应力为 1038MPa， 6＃钢束最大拉应力为 1084MPa。 0.65fpk＝0.65x1860＝1209MPa，均满足规范要求。
1.3.3 混凝土主压应力 σcp≤0.6fck
截面位置边跨跨中中跨跨中截面号 11 31
截面性质
（7.1.6-1））
σcp (MPa) 14.90 14.40 0.6fck (MPa) 19.44 19.44 是否满足规范满足满足
全预应力砼受弯构件全预应力砼受弯构件
2.短暂状况（制作运输安装）短暂状况（制作运输安装）短暂状况
本桥施工期间荷载不控制设计，故不进行短暂状况计算。
短暂状况应力计算（不考虑组合系数）短暂状况应力计算（第七章 7.2 标准组合不考虑组合系数） 2.1 钢筋混凝土 2.1.1 受压区混凝土边缘压应力 σtcc≤0.8f’ck （7.2.4-1）） 2..1.2 受拉钢筋应力 σtsi≤0.75fsk （7.2.4-2）） 2.1.3 混凝土主拉应力 σttp≤0.75f’tk （7.2.5）） 2.2 预应力混凝土 2. 2.1 边缘压应力 σtcc≤0.7f’ck 2.2.2 边缘拉应力 σtct≤1.15f’tk 3.其他计算其他计算 3.1 吊钩计算
一块空心板（边跨边板）吊重 353kN（自重标准值）；吊钩为 4 个，每个由 2 根φ28 的 R235 钢筋组成。则吊钩钢筋应力为（353x1000）/（4x2x2x615.8）=35.8MPa＜50MPa，满足规范 9.8.2 条要求。
3.2 支座计算
3.2.1 支座规格系根据设计要求的承载能力选择平面尺寸，根据水平变形要求选择厚度。支座
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选择列表如下：
支座类型矩形（GJZ）圆形（GYZ）支座位置简支端连续端简支端连续端支座平面尺寸（mm） 200x250 250x300 d=250 d=300 支座厚度（mm） 2 孔及 3 孔一联时 4 孔一联时 49 56 52 52 52 63 52 52
3.2.2 支座平面尺寸选择依据
支承类别恒载反力（kN）支座反力组合反力（kN）型号支座型号矩形（mm）圆形（mm）简支端 250 415/225 规格承载力 200x250 456/175 250 452/172 连续端 530 756/473 规格承载力 250x300 696/263 300 661/247
注：1、组合反力栏 415/225 表示最大支反力为 415，最小支反力为 225。 2、承载力栏 456/175 表示最大承载力为 456，支座抗滑需要的最小压力为 175。
3.3.3 支座厚度选择当一联为 3 孔及以下时，边支座的最大变位为降温+收缩徐变，降温变形约为：20*（3*20/2）*10-5＝0.006m=6mm；收缩徐变约为：6*1.5＝9mm；所以总变形为 6+9＝15mm；支座厚度为 49mm 时其位移量（不计制动力时）为 15mm，故满足要求。其余类推。连续墩的 250x300 矩形支座可以选择 41mm 厚度，但 d300 圆形支座没有 41mm 厚度，最小为 52mm，故为了统一，均取为 52mm。
3.3 伸缩缝计算
桥台处一律采用 D40 型伸缩缝，连接墩处一律采用 D80 型伸缩缝，并限定一联最长为 4 孔，伸缩缝及边支座的变形量均要求如此，不赘述。
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10米装配式钢筋混凝土空心板计算书

装配式钢筋混凝土空心板计算书跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算：复核：审核： XXXX勘察设计研究院年月日

一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。二、结构尺寸本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm）图 1

图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）

20米预应力混凝土空心板桥计算书装配式预应力混凝土空心板桥计算毕业设计论文

装配式预应力混凝土空心板桥计算第Ⅰ部分上部构造计算一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料：混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa，普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持荷时间不少于5min的超张拉。安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安装人行道板等。 6.技术标准及设计规范：（1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）；（2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）；（3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。（4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。（5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。（二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。

MBR计算书(精编文档).doc

【最新整理，下载后即可编辑】一体化MBR处理设备工艺计算书一、设计参数本设计处理污水为普通生活污水，污水来源为普通居民日常生活产生的污水，污水必须经过化粪池处理后方可进入本处理系统。污水来源：普通生活污水（餐饮业废水进入前需经隔油池预处理）设计水量：10t/d 设计水质：常规生活污水水质，具体指标见下表：设计进水水质

MBR 处理工艺流程图 1、隔油池拦截污水中的动植物油脂，避免油脂附着于填料表面抑制生物膜生长，避免油脂堵塞MBR 膜。 2、化粪池利用沉淀和厌氧发酵原理去除生活污水中悬浮性有机物的处理设备。 3、过滤调节池拦截过滤污水中大块浮渣、塑料瓶、塑料袋等杂物垃圾，防止设备堵塞，同时调节水量、水质、水头。 4、兼氧池将废水中各种复杂有机物分解转化为简单、稳定的化合物，仅少量有机物被转化而合成为新的细胞组成部分。兼氧反应起到削减污染物浓度的作用，为好氧反应做准备，同时好氧池混合液回流进行反硝化反应脱氮。 5、好氧池生活污水餐饮污水

好氧池的作用是让活性污泥进行有氧呼吸，进一步把有机物分解成无机物。同时起到硝化的作用。 6、MBR池 MBR池是膜生物反应池，其有效的截留作用，可保留世代周期较长的微生物，可实现对污水深度净化，同时硝化菌在系统内能充分繁殖，其硝化效果明显，对深度除磷脱氮提供可能。 7清水池 MBR清水产生池，为MBR反洗、化学清洗提供清水，同时也起到消毒池的作用。三、工艺计算隔油池、化粪池选型根据现场实际情况确定，此处不做计算。 1、过滤调节池一般调节池的水力停留时间为6-8小时，有效容积3-4m3，推荐采用钢筋砼结构。若现场实在没有建设位置可考虑采用碳钢箱体结构。 2、兼氧池设备尺寸：?2000×1.0m 有效水深：1.7m 有效容积：2.8m3 水力停留时间：5小时 4、好氧池

后张法20米空心板梁张拉计算书

后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备一、钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试

验检验证书，其结果要达到设计标准。（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。

广东省建筑设计研究院深圳分院结构计算书范本

广东省建筑设计研究院深圳分院结构设计技术条件 1?工程概况本项目为广州江东花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，广东奥林匹克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面积为230000m2,区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2,其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。地下一层层高 3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为 2.9m。住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺寸为16.85m X 27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。 3 ?结构体系、抗震等级及防火要求 1 ）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗震等级为二级，框架抗震等级为三级。短肢墙轴压比w 0.6，转换大梁以下框支柱抗震等级为二级，轴压比W 0.7。 2 ）本工程除中心庭园地下室的耐火等级为一级外，其余工程均为二类高层建筑，耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95及《建筑设计防火规范》（修订本）GBJ16-87执行。 4.荷载 1）基本风压值w o=0.45kN/ m2, 8~18层建筑应乘风载重要系数=1.1，其余仍按w o取值计算，建筑物地面粗糙度类别为C类。 2 ）结构风载体型系数简图及取值按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值，风载体型系数取 1.4。 3）楼面活载取值：

u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1

1.3 荷载等级荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。

组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度标准跨径：8m（墩中心距）计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境设计安全等级：二级 3主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制

空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601 姓名：李海斌学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

单向板计算步骤

LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1 二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求

冷却塔计算书

Evonik Marco Polo 一体化异氟尔酮及多用户基地冷却塔项目 Support scaffold calculation 脚手架计算书 Composer编制： Inspection审核： Approval批准： Zhongshi Chemical Engineering Construction Co.,Ltd. Evonik Degussa Special Chemical (Shanghai) 中石化工建设有限公司嬴创德固赛（上海）项目 Year 2012, Month NOV. 2012年11月

Support scaffold calculation支撑脚手架计算书 Steel pipe scaffold calculation refer to the Construction Fastener Type Steel Pipe Scaffold Safety Technical Specifications (JGJ130-2011), the Code for Design of Building Foundation(GB 50007-2002), the Building Structure Load Standard (GB 50009-2001),the Steel Structure Design Standard (GB 50017-2003), and other norms. 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 1、Structure requirements构造要求（1）Poling: vertical and horizontal spacing 1.2×1.2 m, allowing the build-up deviation ± 5 cm, poling vertical degree allow build-up deviation ± 10 cm. The bottom shall set sweeping bar, from plate up to 20 cm, adopt butt extension. Extension length of sweeping bar in the end and polingjunctionover fastener less than or equal to20cm. 立杆：纵横向立杆间距1.2×1.2m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不大于20cm。（2）Rail: set a full bidirectional horizontal bar between poling, vertical and horizontal tie beam step distance of 1.5 m, ensure it has enough design stiffness in two direction, rail with butt method extension, the elevation difference of a piece of rail on both ends not more than 2 cm, the planeness of longitudinal bar not less than ± 1 cm. To prevent level rail produce eccentric bend distance influence to poling rod, in the build-up formwork support, will rail symmetry and arrangement. Refer map below. 横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.2m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±1cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。（3）Bracing: around the support set shear brace full, and should set up continuously. 剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，且应连续设置。（4）Joint node requirements: longitudinal bar butt joint should be staggered arrangement, should

20米空心板吊装专项方案 (附计算书,通过专家评审)

XXXXXXXXX工程 20m空心板吊装专项施工方案编制：审核：审批： XXXXXXXX公司年月日

目录第一节、工程概况 1、工程概况 2、施工要求及工程目标 3、施工平面布置第二节、编制依据第三节、施工计划安排 1、施工进度计划 2、设备计划第四节、施工工艺技术 1、技术参数 2、工艺流程 3、施工方法 4、检查验收第五节、施工安全保证措施 1、组织保障 2、技术措施 3、应急预案 4、监测监控 5、安全防护措施第六节、劳动力计划

1、专职安全生产管理人员 2、特种作业人员第七节、计算书 1、双机抬梁验算 2、行走路面地基承载力验算 3、吊索验算 4、架桥机验算

20m空心板吊装专项施工方案第一节工程概况一、工程概况跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。其中中板150片、边板30片。20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。二、施工要求及工程目标在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。安全生产目标：无重大伤亡事故。工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。文明施工目标：不发生各类污染环境事故。三、施工平面布置

XX项目装配率计算书参考模板

XX项目装配率计算书一、工程简介 XXX项目位于XXX，北临XX路，南临XXX路，由XX路分割成两个地块（1#和2#）。该项目总占地面积XX㎡，1#地块用地面积为XX㎡，为居住用地，容积率为XXX；2#地块用地面积为XXX㎡,为居住用地，容积率为XX。 1#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼；2#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼。各楼栋预制范围见下表：

二、装配率计算依据该项目装配率计算是根据《装配式建筑评价标准GB/T51129-2017》进行计算。

三、装配率计算（一）1#地块：X#；2#地块：X#、X#装配率计算（1）主体结构 1.1竖向构件应用比例计算 q =V1a/V×100% 1a 式中：q1a──柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件中预制部品部件的应用比例； V ──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构 1a 竖向构件中预制混凝土体积之和； V──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件混凝土总体积。本项目外墙全预制，部分内剪力墙预制。预制和现浇混凝土量统计如下： 1.2主体结构（水平构件）的比例计算 q =A1b/A×100% 1b 式中：q1b──梁、板、楼梯、阳台、空调板等构件中预制部品部件的应用比例。 A ──建筑±0.000标高以上，各楼层梁、板、楼梯、阳台、空调板等构 1b 件的水平投影面积之和。 A──建筑±0.000标高以上，各楼层建筑平面总面积。本项目楼梯、阳台、空调板采用预制。楼板采用叠合楼板，卫生间楼板和楼梯、电梯前室公共区域楼板采用现浇。水平预制构件预制范围为2层到32层。

跨河桥梁工程20m空心板桥计算书

xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁工程20m空心板桥计算书编制：复核：审核： 2015年11月

目录 1桥梁概况 (1) 2验算模型及参数 (1) 2.1结构介绍 (1) 2.2计算方法 (1) 2.3计算采用规范 (1) 2.4计算采用标准 (2) 2.5结构验算参数 (2) 3中梁设计状态下的结构验算 (5) 3.1正常使用极限状态应力验算 (5) 3.2正常使用极限状态挠度验算 (6) 3.3承载能力极限状态强度验算 (7) 3.4设计状态下结构验算结论 (7) 4边梁设计状态下的结构验算 (7) 4.1正常使用极限状态应力验算 (7) 4.2正常使用极限状态挠度验算 (8) 4.3承载能力极限状态强度验算 (9) 4.4设计状态下结构验算结论 (10) 5、桥梁下部结构设计 (10) 5.1、桥台盖梁计算 (10) 5.2、桥台桩基计算 (10)

1桥梁概况本计算书使用上部结构部分为20m简支空心板梁，桥面宽度15m，其中机动车道宽10m。 2验算模型及参数 2.1结构介绍本计算书适用上部结构部分采用20m简支空心板梁预应力混凝土结构，由11片空心板组成。标准横断面布置见图1。图1桥梁标准横断面图 2.2计算方法采用结构计算软件桥梁博士对上部结构进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进行检算。结构按部分预应力混凝土结构进行检算。 2.3计算采用规范（1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011；（2）部颁《公路工程技术标准》JTG B01-2003；

完整word版单向板计算书绝对详细

一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。层高4.5m。楼面可变荷载标 5kN/，其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰准值焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。图14-38 板的计算简图 1.荷载计算 0.65kN/30mm现制水磨石 0.98 kN/14kN/×0.07m＝水泥焦渣70mm25kN/钢筋混凝土板80mm 2 kN/＝0.08m×．

17kN/0.34 kN/×0.02m＝20mm石灰砂浆＝3.97 kN/ 恒载标准值 5.0 kN/活载标准值＝11.26 kN/ 5.0＝1.2×3.97+1.3×＝荷载设计值p11.26 kN/每米板宽p＝ 2.内力计算计算跨度板厚＝h200mm×450mm ，次梁h＝80mm b×120+＝＝边跨2600－100－2420mm ＝2400mm ＝2600中间跨－200 /2400 ＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。—跨度差（24202400）板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中=5.99 ×11.26× 支座B 4.67 －=×11.26× 中间跨跨中×11.26×=4.05 中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算，＝60mm20＝，，b＝1000mmh＝80mm80－ ,=1.27＝11.9,=210＝1－＝＝实配钢筋）kN·M（m 截面位置）（． 10@140，513 0.151 5.99 0.140 边跨跨中561 0.109 0.116 394 4.67 B支座－8/10@140460 ①－②8@140，340 0.1 4.05 0.095 轴④－⑤线间359 间中跨跨中6/8@140，轴④②－269 0.076 0.079 4.05×0.8 线间281 340 0.095 0.1 4.05 间①－②－中，8@140C 轴⑤④－支座线间359 0.076 0.079 269 ②－④轴－，6/8@140 4.05×0.8 线间

真空断路器设计计算书-1

一、概述 1．本设计计算书是针对DK5－1600智能型低压真空断路器而进行的，目的是对结构作一些必要的说明和对某些关键部件作一些必要的计算。 2．断路器为立式布置，由侧板、上下横梁组成框架，每相触头系统用绝缘件隔离并安装在框架上。操作机构在断路器的前方，通过主轴与触头系统相连。电动机装在机构的上方通过凸轮与摇杆与机构连成一体，为断路器储能提供动力。断路器的上方装有过电压吸收器，利用氧化锌阻容吸收原理实现真空断路器短路开断的过电压保护。M型智能脱扣控制器装于断路器的左前方，互感器直接套在一次母线上，二次引出线现控制器相连。 3．触头系统：每相主触头分别封装于真空灭弧室内。断路器分断短路电流时产生的电弧在磁场力的驱动政旋转运动并迅速熄灭于真空介质中。触头与主轴的传动通过杠杆机构、四连杆机构组（或五连杆机构）的逐级传递实现。一次主回路采用电动力补偿设计，以增加主触头在大短路电流下的触头压力。 4．操作机构：操作机构采用弹簧储能闭合。闭合速度与手动或电动速度无关。操作机构有预储能和自由脱扣功能。操作机构大体可分为储能和连杆传动两部分。 1）储能单元：可通过手动或电动机带动棘轮机构单向运动实现储能，当储能弹簧的压缩到位后，机构被合闸半轴锁住，电动机的电源被同时切断，机构储能完毕。 2）连杆传动单元通过一套特别设计的连杆组件实现了断路器合闸、分闸的运动和力的准确和高效传递。断路器合闸、分闸动作既可手动触发也可通过分励线圈电动实现。 5.电器组件: 断路器的分、合闸电磁铁、欠电压脱扣器和磁通变换器集中安装在一块绝缘材料制成的板件上，并固定于操作机构的左侧板外侧。二、主电路电动补偿力计算灭弧室动导电杆连接的一次回路是设计的关键点，在一次母线安排方式上，采用加长软连接进力补偿，以期达到所需触头压力。理论推算如下：根据能量守恒定律： F= i2 平行矩形导体L：

米空心板预应力张拉计算书

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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日

第一章工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。梁体预应力材料：预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。第二章设计伸长量复核一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２

μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中：Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ）Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：

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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部

二〇一六年四月十日第一章工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。梁体预应力材料：预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。第二章设计伸长量复核一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）

θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排）见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力： 3 根钢绞线束： F=0.75 × Ap × n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4 根钢绞线束： F=0.75fpk × A p ×

毕业设计结构计算书(格式模板)

湖南科技大学毕业设计（论文）题目作者学院专业学号指导教师二〇〇年月日

湖南科技大学毕业设计（论文）任务书院系（教研室）系（教研室）主任:（签名）年月日学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日指导教师：（签名）学生：（签名）

湖南科技大学毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名）年月日指导人评定成绩：

湖南科技大学毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名）年月日评阅人评定成绩：

湖南科技大学毕业设计（论文）答辩记录日期：学生：学号：班级：题目：提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名）委员：（签名）（签名）（签名）（签名）答辩成绩：总评成绩：