4x28m变宽 预应力箱梁计算书
计算书
计算内容：现浇箱梁结构强度、应力验算
计算人：
校核人：
审核人：
变宽28+28+28+28m预应力混凝土箱梁计算
一、基本设计资料
1、桥梁概况
A）11.515～19.0米变宽预应力混凝土箱梁，联长28+28+28+28m，梁高1.6m；支点和跨中横断面如图1示。
B）铺装层厚度：4cm细粒式沥青混凝土铺装加6cm中粒式沥青混凝土铺装加8cmC40防水混凝土铺装。
C）防撞护栏和波形护栏重量：10KN/m。
2、环境条件：使用严寒环境，Ⅱ类环境，相对湿度0.8；
3、荷载标准：公路-Ⅰ级，不计挂车荷载，无人群荷载；单向3车道，横向分布系数2.691。
结构重要性系数：1.0。
4、选用材料
箱梁混凝土：C50，f ck=32.4Mpa, f cd=22.4Mpa, f td=1.83Mpa；
防水混凝土密度：25KN/m3；沥青混凝土：23KN/m3；结构自重系数：1.05。
钢筋：HRB335；f sd=280MPa，E s=2.0X105MPa；
预应力钢绞线：Φs15.2钢绞线，fpk =1860Mpa，
Ep＝1.95x105 Mpa，锚下控制应力σcon=0.73fpk =1357.8MPa。
5、采用规范：
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）
《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）
《公路工程技术标准》（JTG B01－2003）
《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）
跨中断面
图1跨中横断面图
二、计算假设及采用程序
1、材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段；
2、各种荷载对结构的作用符合线形叠加原理的条件；
3、预应力作为等代荷载对主梁起作用。
4、采用桥梁博士V3.0对箱梁进行截面强度和截面应力验算。
三、计算模型
共划分114个单元，115个节点。计算模型如图2示。
14812162024283236404448525660646872768084889296100104109114
图2计算模型
四、主要输入数据
C15-C16 铺装恒载：72.73KN/m 。 C16-C17 铺装恒载：59.10KN/m 。 C17-C18 铺装恒载：52.48KN/m 。 C18-C19 铺装恒载：50.03KN/m 。 防撞护栏：20 KN/m 。
合计: C15-C16 92.73KN/m 。
C16-C17 79.10KN/m 。 C17-C18 72.48KN/m 。 C18-C19 70.03KN/m 。
1、 温度荷载
体系温度：升降温30°； 梯度温度：如图3所示
图3 温度梯度计算图示
2、 基础沉降按L （跨径）/3000计。
3、 冲击系数：按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004） 第4.3.2条采用。 五、计算结果及分析 1、正应力
5.3
4.3
7.0
5.5 3.0
2.4
8.3
7.3 3.93.2
4.7
3.9 5.0
4.5
2.52.0
2.41.8
5.8
5.2
2.62.05.0
4.2
5.75.1
1.60.93.83.14.6
3.7
5.65.12.1
1.5 3.2
2.4
7.8
6.7 3.32.4
7.7
6.5 6.0
5.42.11.34.4
3.7
4.6
3.7 6.66.0
1.7
1.0
4.43.5
6.9
5.6 5.14.2
5.9
4.6荷载长期效应组合截面正应力
6.4
1.6
5.9
2.37.8
2.64.0-0.15.3
-0.57.9
3.0 6.9
2.04.5
0.6
8.6
3.13.3-1.46.9
0.57.1
1.38.5
3.0
4.0
-0.6
5.7
0.99.0
4.8
5.7
1.08.8
4.88.7
3.3
3.9-0.7
9.4
3.93.6-1.17.1
1.98.3
3.6
7.5
2.86.9
2.9
荷载短期效应组合截面正应力
7.4
1.26.2
1.38.5
2.04.6
-0.55.8-1.48.8
2.79.22.14.5-1.77.4
-0.58.1
0.89.2
2.44.6
-1.17.1
0.49.3
3.37.1
0.59.2
3.39.4
2.4
4.9-1.17.9
0.18.41.110.03.04.6
-1.5
8.4
1.38.8
2.19.0
2.47.2
1.3荷载标准效应组合截面正应力
由此得到以下结论：
1)在荷载标准值组合情况下，截面上缘最大压应力为10.0MPa ，下缘最大压
应力为9.3MPa 。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.5的要求，σkc+σpt ≤0.5fck ＝0.5×32.4＝16.2MPa ，可见梁体的法向压应力在荷载标准值组合的条件下满足规范要求。
2)在荷载长期效应组合情况下，截面上下缘均处于完全受压状态。根据《公
路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1的要求，σlt-σpc ≤0，可见梁体的法向拉应力在荷载长期效应组合的条件下满足规范要求。
3)在荷载短期效应组合情况下，截面上缘最大拉应力为1.4MPa,下缘最大拉应
力为0.5MPa 。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1的要求，σst-σpc ≤0.7ftk ＝0.7×2.65＝1.855MPa ，可见梁体的法向拉应力在荷载短期效应组合的条件下满足规范要求。
可见正应力满足规范要求 2、主应力：
-1.0
-1.2
-0.8-0.6-1.2-0.8
-0.6
-1.2
-1.1
-0.9
-1.2
-1.3
-1.1
-0.7
-0.7
荷载短期效应组合截面主拉应力
7.98.58.89.49.59.2
10.1
9.0
荷载标准值效应组合截面主压应力
由此得到以下结论：
1)在荷载标准值组合情况下，截面最大主压应力为10.1MPa。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第7.1.6的要求，σcp ≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa，可见梁体的主压应力在荷载标准值组合的条件下满足规范要求。
2)在荷载短期效应组合情况下，截面最大主拉应力值为 1.3Mpa。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.3.1的要求，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa，可见梁体的主拉应力在短期效应组合的条件下满足要求。
可见主应力满足规范要求
3、强度：
正截面抗弯最大抗力及对应内力
正截面抗弯最小抗力及对应内力
结论：本联箱梁正截面抗弯强度满足规范要求。
4、支座反力：
正常使用阶段支承反力汇总:
结构重力结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 4.609e+00
3 0.000e+000
30 0.000e+000 1.031e+004 0.000e+000
58 7.836e-001 7.498e+003 0.000e+000
86 0.000e+000 7.126e+003 0.000e+000
114 0.000e+000 3.022e+003 0.000e+000
预应力结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -1.494e+000 0.000e+000
30 0.000e+000 1.968e+000 0.000e+000
58 1.531e-011 -2.063e+000 0.000e+000
86 0.000e+000 4.216e+000 0.000e+000 114 0.000e+000 -2.627e+000 0.000e+000 汽车MaxQ结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 1.256e+00
3 0.000e+000 30 0.000e+000 1.847e+003 0.000e+000 58 0.000e+000 1.778e+003 0.000e+000 86 0.000e+000 1.837e+003 0.000e+000 11
4 0.000e+000 1.225e+003 0.000e+000 汽车MinQ结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -1.167e+002 0.000e+000 30 0.000e+000 -1.996e+002 0.000e+000 58 0.000e+000 -3.147e+002 0.000e+000 86 0.000e+000 -1.499e+002 0.000e+000 114 0.000e+000 -1.072e+002 0.000e+000 变位1结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -7.783e+001 0.000e+000 30 0.000e+000 1.715e+002 0.000e+000 58 -1.061e-011 -1.150e+002 0.000e+000 86 0.000e+000 2.561e+001 0.000e+000 114 0.000e+000 -4.306e+000 0.000e+000 变位2结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 1.715e+002 0.000e+000 30 0.000e+000 -4.373e+002 0.000e+000 58 1.471e-011 3.870e+002 0.000e+000 86 0.000e+000 -1.457e+002 0.000e+000 114 0.000e+000 2.449e+001 0.000e+000 变位3结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -1.150e+002 0.000e+000 30 0.000e+000 3.870e+002 0.000e+000 58 -3.021e-011 -5.196e+002 0.000e+000 86 0.000e+000 3.377e+002 0.000e+000 114 0.000e+000 -9.013e+001 0.000e+000 变位4结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 2.561e+001 0.000e+000 30 0.000e+000 -1.457e+002 0.000e+000 58 7.812e-012 3.377e+002 0.000e+000 86 0.000e+000 -3.425e+002 0.000e+000 114 0.000e+000 1.248e+002 0.000e+000
变位5结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -4.306e+000 0.000e+000
30 0.000e+000 2.449e+001 0.000e+000
58 2.792e-012 -9.013e+001 0.000e+000
86 0.000e+000 1.248e+002 0.000e+000
114 0.000e+000 -5.488e+001 0.000e+000
温度1结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 1.460e+002 0.000e+000
30 0.000e+000 -2.177e+002 0.000e+000
58 2.251e-010 9.640e+001 0.000e+000
86 0.000e+000 -1.231e+002 0.000e+000
114 0.000e+000 9.837e+001 0.000e+000
温度2结果:
节点号水平力竖向力弯矩
2 0.000e+000 -6.097e+001 0.000e+000
30 0.000e+000 9.089e+001 0.000e+000
58 -9.436e-011 -4.026e+001 0.000e+000
86 0.000e+000 5.143e+001 0.000e+000
114 0.000e+000 -4.108e+001 0.000e+000
荷载组合I支承反力组合结果:
节点号 = 2
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 4.609e+003 4.609e+003 5.426e+003 4.316e+003 4.609e+003 4.609e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 30
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 1.031e+004 1.031e+004 1.171e+004 9.473e+003 1.031e+004 1.031e+004 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 58
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 竖向力 7.498e+003 7.498e+003 9.011e+003 6.613e+003 7.498e+003 7.498e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 86
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 7.126e+003 7.126e+003 8.395e+003 6.479e+003 7.126e+003 7.126e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 114
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小
竖向力 3.022e+003 3.022e+003 3.740e+003 2.794e+003 3.022e+003 3.022e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 荷载组合II支承反力组合结果:
节点号 = 2
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 4.609e+003 4.609e+003 5.803e+003 4.281e+003 4.609e+003 4.609e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 30
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 1.031e+004 1.031e+004 1.226e+004 9.413e+003 1.031e+004 1.031e+004 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 58
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 竖向力 7.498e+003 7.498e+003 9.544e+003 6.519e+003 7.498e+003 7.498e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 86
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 7.126e+003 7.126e+003 8.946e+003 6.434e+003 7.126e+003 7.126e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 114
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 3.022e+003 3.022e+003 4.108e+003 2.762e+003 3.022e+003 3.022e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 荷载组合III支承反力组合结果:
节点号 = 2
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 4.609e+003 4.609e+003 6.587e+003 4.198e+003 4.609e+003 4.609e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 30
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 1.031e+004 1.031e+004 1.339e+004 9.250e+003 1.031e+004 1.031e+004 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 58
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 7.836e-001 竖向力 7.498e+003 7.498e+003 1.063e+004 6.321e+003 7.498e+003 7.498e+003
节点号 = 86
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 7.126e+003 7.126e+003 1.006e+004 6.320e+003 7.126e+003 7.126e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 114
内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 3.022e+003 3.022e+003 4.863e+003 2.689e+003 3.022e+003 3.022e+003 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000
预应力混凝土连续箱梁计算书
工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置
箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
预应力张拉计算书(范本)
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式
图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
用新规范计算预应力混凝土连续梁
用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；
30米箱梁张拉计算
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
双向6车道大跨度预应力混凝土连续梁桥初步设计计算书
大跨度预应力混凝土连续梁桥（70m＋112m＋70m） 初步设计
第一章设计任务书 1.1 设计任务说明 一、设计的目的及意义 学生应通过本次毕业设计，综合运用所学过的基础理论知识，深入了解公路预应力混凝土桥梁在桥式方案比选、结构计算及施工架设等方面的设计规范、计算方法及设计思想等内容。为学生在毕业后从事桥梁技术工作打好基础。 二、设计的主要内容 1、根据已有的水文地质资料，确定不同的桥式方案并绘图。 2、进行桥式方案的比选和工程量的计算。 3、对基本尺寸的选择进行探讨（包括梁高、边跨与中跨长度及比 值等参数）。 4、对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案的确定。 5、运用常规的超静定混凝土桥梁分析程序计算结构内力及变形， 布置预应力钢筋，进行正常使用极限状态的截面设计与检核。 6、通过自己编制程序，计算结构在承载能力极限状态下的配筋， 并对结果进行校核。 7、梁的一般构造图及配筋图。 三、主要设计技术标准 1、设计荷载 ⑴汽车荷载：汽—超20，挂—120；
⑵特种荷载：特—300； ⑶人群荷载：3.5KN/㎡。 2、桥梁净空：总宽25m，双向6车道6×3.5m，人行道宽2×1.5m，栏杆2×0.5m。 3、坡度：纵坡1％，横坡2％ 4、截面形式：变截面箱梁 5、材料： ⑴砼：上部结构采用 C50 下部结构采用 C25 ⑵钢筋：预应力钢筋采用9－7Φ5钢绞线（极限抗拉强度 1860Mpa） 普通钢筋采用Ⅱ级钢筋 6、设计规范： ·《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥位勘测设计规程》（JTJ 062-82） 中华人民共和国交通部，1982
梁模板(扣件式)计算书预应力梁
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k， 1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝ 28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.149kN·m σ＝M max/W＝0.149×106/24000＝6.202N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2004/(100×10000×144000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.006×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.255kN R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.2＝7.442kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.2＝1.729kN R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.2＝5.763kN 五、小梁验算
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
预应力混凝土连续梁桥设计 计算书
目录 第一章概述 (4) 1.1 地质条件 (4) 1.2 主要技术指标 (4) 1.3 设计规范及标准 (4) 第二章方案比选 (5) 2.1 概述 (5) 2.2 比选原则 (5) 2.3 比选方案 (5) 2.3.1 预应力混凝土连续梁桥 (5) 2.3.2 预应力混凝土连续刚桥桥 (7) 2.3.3 普通上承式拱桥 (8) 2.4 方案比较 (9) 第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 (12) 3.1 桥型布置 (12) 3.2 桥孔布置 (12) 3.3 桥梁上部结构尺寸拟定 (12) 3.4 桥梁下部结构尺寸拟定 (13) 3.5 本桥使用材料 (14) 3.6 毛界面几何特性计算 (14) 第四章荷载内力计算 (16) 4.1 模型简介 (16) 4.2 全桥结构单元的划分 (16) 4.2.1 划分单元原则 (16) 4.2.2 桥梁具体单元划分 (17) 4.3 全桥施工节段的划分 (17) 4.3.1 桥梁划分施工分段原则 (17) 4.3.2 施工分段划分 (17) 4.4 恒载、活载内力计算 (17) 4.4.1 恒载内力计算 (17) 4.4.2 悬臂浇筑阶段内力 (18) 4.4.3 边跨合龙阶段内力 (19)
4.4.4 中跨合龙阶段内力 (20) 4.4.5 活载内力计算 (21) 4.5 其他因素引起的内力计算 (23) 4.5.1 温度引起的内力计算 (23) 4.5.2 支座沉降引起的内力计算 (25) 4.5.3 收缩、徐变引起的内力计算 (26) 4.6 内力组合 (28) 4.6.1 正常使用极限状态的内力组合 (28) 4.6.2 承载能力极限状态的内力组合 (29) 第五章预应力钢束的估算与布置 (32) 5.1 钢束估算 (32) 5.1.1 按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 (32) 5.1.2 按正常使用极限状态的应力要求计算 (33) 5.2 预应力钢束布置 (39) 5.3 预应力损失计算 (40) 5.3.1 预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 (40) 5.3.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (41) 5.3.3 混凝土的弹性压缩引起的应力损失 (41) 5.3.4 钢筋松弛引起的应力损失 (42) 5.3.5 混凝土收缩徐变引起的应力损失 (42) 5.3.6 有效预应力计算 (44) 5.4 预应力计算 (45) 第六章强度验算 (48) 6.1 正截面承载能力验算 (48) 6.2 斜截面承载能力验算 (51) 第七章应力验算 (55) 7.1 短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 (55) 7.1.1 压应力验算 (55) 7.1.2 拉应力验算 (55) 7.2 持久状况正常使用极限状态应力验算 (60) 7.2.1 持久状况(使用阶段)预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 60 7.2.2 持久状况(使用阶段)混凝土的主压应力验算 (62) 7.2.3 持久状况(使用阶段)预应力钢筋拉应力验算 (65) 第八章抗裂验算 (68) 8.1 正截面抗裂验算 (68)
梁侧模板计算书预应力梁
梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝ 1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4 主梁间距(mm) 950 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 50 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 950 梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700 梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252， 0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力拉计算书 武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。 引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。 一、拉计算所用常量： 预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣ 预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);
b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣ 从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。 三、计算过程 1、P 的计算： 本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。 实际拉力控制 控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，
弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：
连续梁 下部结构计算书
**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
推荐-预应力框架梁计算书 精品
预应力框架梁(YKL2)的计算书 1.设计资料 1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 2 2.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 42 3.2510/c E N mm =? 2. 钢筋 1).预应力筋采用低松弛(15.2)s φ钢绞线，每根钢筋截面面积为1 2139p A mm = 21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =? 2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋: 2300/y f N mm = 52210/s E N mm =? 3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2 210/y f N mm = 3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具 4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料 图1：框架梁(YKL2)内力布置图 2.1.1梁的几何特性： 图2
框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600 h h l mm h mm b mm b = =?=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+?= 几何特征值为： 522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =?=?=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =?=?== 555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=?+?=? 551122055 12 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +??+??===+?+? 111222I I A a I A a =+++ 332 2 114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210() mm ??=+??-++??-=?2.1.2内力组合： 支座处： 弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =?=?（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=? 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+?=? 跨中： 弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =?=?（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=? 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+?=? 2.2预应力筋的估算： 混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2s φ 222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===
25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
midas_连续梁计算书
第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述 本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。 本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。 图11.1.1 箱梁构造图
图11.1.2 箱梁断面图 纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图 主要断面预应力钢束数量如下表 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼；
(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标 本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。 表11.2.2-1 上部结构主要材料指标 1.3结构计算分析 1.3.1计算模型 结构计算模型如下图所示。 图11.3.1-1 结构模型图
现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月
本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）
预应力混凝土连续梁设计计算书
预应力混凝土连续梁设计计算书 第1章绪论 1.1预应力混凝土连续梁桥概述 预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展： 由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。 预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。 我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。 虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。 连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预