最新压力容器设计单位资格考核参考题(附答案)

《压力容器设计单位资格考核参考题》

一、填空题：

1. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和储存容器为二类压力容器。

2. 有一只压力容器，其最高工作压力为真空度670mmHg，设计压力为0.15Mpa，其容器类别为类外。

3. 压力容器检验孔的最少数量：

300mm＜Di≤500mm 2 手孔;

500mm＜Di≤1000mm 1 人孔或 2 手孔;

Di>1000mm 1 人孔或 2 手孔。

4. 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：

1) 筒体内径小于等于300 mm的压力容器。

2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸≥所规定的检查孔尺寸。

3) 无腐蚀或轻微腐蚀，无需做内部检查和清理的压力容器。

4) 制冷装置用压力容器。

5) 换热器。

5. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的中压储存容器其PV乘积≥10 MPa·m3为三类压力容器。

6. 第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器的对接接头必须进行100%射线或超声检测。

7. 用于制造压力容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件之一，应逐张进行超声检测：

1) 盛装毒性程度为极度、高度危害介质的压力容器。

2) 最高工作压力大于等于10 MPa的压力容器。

3) 盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于100 mg/L的容器。

8. 压力容器的设计、制造（组焊）、安装、使用、检验、修理和改造均应严格执行《容规》的规定。

9. 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行炉内整体热处理。

10.《容规》适用于同时具备下列条件的压力容器：

1)最高工作压力大于等于0.1Mpa(不含液体静压力)；

2)内直径(非圆型截面指断面最大尺寸)大于等于150mm ，且容积(V)大于等于0.025m3；

3)介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。

11.按《容规》规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、压力表、液面计、测温仪表和快开

门式压力容器的安全联锁装置。

12.《容规》是压力容器质量监督和安全监察的基本要求。

13. 经局部射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检查长度，增加的长度为该条焊

接接头的10% ，且不小于250 mm 。若仍有不允许的缺陷时，则对该焊接接头做100% 检测。

14.《容规》规定，因特殊情况不能开设检查孔时，则应同时满足以下要求：

1）对每条纵、环焊缝做100%无损检测（射线或超声）；

2）应在设计图样上注明计算厚度，且在压力容器在用期间或检验时重点进行测厚检查；

3）相应缩短检验周期。

15.压力容器壁厚≤38mm时，其对接接头应采用射线检测；由于结构等原因，不能采用射线检测时，允许采用可记录的超声检测。

量（熔炼分析，下同）不应大于0.030% ，硫含量不应大于0.020% 。

17.盛装毒性程度为极度危害介质和高度危害介质的低压容器,且PV乘积大于等于0.2 MPa.m3应划为三类压力容器。

18.压力容器用材料的质量及规格,应符合相应的国家标准、

行业标准的规定。

19.压力容器的无损检测方法包括射线、超声、磁粉、渗透和涡流检测等。

20.公称直径大于等于250 mm的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接头要求相同。

21.压力容器的对接焊接接头的无损检测比例一般分为全部（100%）和局部（大于等于20%）。对铁素体钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于50% 。

22.压力容器的耐压试验分为液压试验和气压试验。

23.压力容器的定期检验分为：外部检查、内外部检验、耐压试验。

24.按压力容器在生产工艺过程中的作用原理，分为分离压力容器、换热压力容器、储存压力容器、反应压力容器。

25.安全阀、爆破片的排放能力，必须大于或等于压力容器的安全泄放量。

26.气密性试验压力为压力容器的设计压力。

27.《容规》按压力容器的设计压力的具体划分是:低压: 0.1 MPa≤P< 1.6 MPa；中压: 1.6 MPa≤P< 10 MPa；高压: 10 MPa≤P< 100 MPa；超高压: P≥100 MPa。

28.易燃或毒性程度为中度危害介质且pV大于等于10 MPa·m3的中压储存容器和pV大于等于0.5 MPa·m3中压反应容器为第三类压力容器。

29.压力容器上应开设检查孔，检查孔包括人孔、手孔。

30.对易燃、毒性程度为极度、高度或中度危害介质的压力容器，应在安全阀或爆破片的排出口装设导管，将排放介质引至安全地点，并进行妥善处理，不得直接排入大气。

31.设计盛装液化石油的储罐容器，使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰，金属缠绕垫片(带外环)和高强度螺栓组合。

32.设计压力大于或等于10 MPa的压力容器、现场组焊的球形储罐每台容器都应制备产品焊接试板。

33.气密性试验应在液压试验合格后进行。对设计图样要求做气压试验的压力容器，是否需再做气密性试验，应在设计图样上规定。

34.毒性程度为极度和高度危害介质的中压容器；中压、高压管壳式余热锅炉；毒性程度为极度和高度危害介质且PV乘积≥0.2MPa·m3的低压容器属三类压力容器。

35.压力容器的筒体，封头（端盖），人孔盖，人孔法兰、人孔接管，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器的管板和换热管，M36 以上的设备主螺栓，公称直径≥250mm的接管和管法兰等均作为主要受压元件。

36.用于制造三类压力容器的钢板必须按炉复验钢板的化学成分；按批复验钢板的力学性能、冷弯性能。

37.压力容器设计单位不准在外单位设计的图样上加盖压力容器设计资格印章；高压容器和移动式压力容器应有压力容器设计技术负责人的批准签字。

38.用于制造压力容器壳体的钛材应在退火状态下使用。

39.压力容器投用后，首次内外部检验周期一般为 3 年。以后的内外部检验按其安全状况等级，检验周期分为3或6 年。介质为液化石油气且有氢鼓包等应力腐蚀倾向的，每年或根据需要进行内外部检验。

40.GB150-1998使用于设计压力不大于350 Mpa的钢制压力容器的

设计、制造、检验与验收。

41.计算压力是指在相应设计温度下用以确定元件厚度的压力。

42.设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度。在任何情况下,元件金属的表面温度，不得超过钢材的允许使用温度。

43.在液压试验时，圆筒的薄膜应力σT不得超过0.9σsφ;在气压试验时不得超过0.8σsφ；

44.GB150-1998规定压力容器圆筒的最小厚度δmin(不包括腐蚀裕量)，对于碳素钢和低合金钢容器不小于3mm ，对于高合金钢

制容器不小于2mm 。

45.内压圆筒计算公式δ=P c D i/(2[σ]tφ-p c)的理论依据是第一强度理论，公式的适用范围计算压力P c≤0.4[ο]tφMpa。

46.只设置一个安全阀的压力容器，根据压力从低到高依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力：

(1) 工作压力(2) 最高工作压力(3) 开启压力(4) 设计压力(5) 试验压力。

47.两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)值小的垫片较好。

48.在法兰设计计算中比压力y是考虑预紧状态下需要的最小螺栓截面计算时使用，垫片系数m是考虑操作状态下需要的最小螺栓截面计算时使用。

49.壳体的开孔补强可按具体条件选用的方式：补强圈、增加壳体厚度，厚壁接管（整体补强锻件）。

50.奥氏体不锈钢有两组许用应力：一组适用于允许产生微量永久变形的元件，另一组可用于不允许产生微量永久变形场合。

51.对于压力容器锥壳：大端，锥体半顶角α>30时，应采用带过渡段的折边结构，否则应按应力分析法进行设计。

52.对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角α≤45时，可采用无折边结构。

53.椭圆形或蝶形封头开孔所需补强面积计算公式中δ由下列公式确定K1PcDi/(2[σ]tφ-0.5P C),其中K1由椭圆形长短轴比值决定的系数，对于标准椭圆封头K1等于0.9 。

54.碳素钢和低合金钢制的压力容器当设计温度低于或等于-20 ℃为低温压力容器。

55.焊接接头系数：单面焊对接接头(沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板)。100%无损检测φ= 0.9 ，局部无损检测φ= 0.8 。

56.GB150-1998规定,适用于安装在容器上的超压泄放装置有安全阀、爆破片装置、安全阀与爆破片装置的组合装置三种。

57.GB150标准管辖的容器，其范围是指壳体及与其连为整体的受压零部件。

58.计算厚度系指: 按各章公式计算得到的厚度。设计厚度系指: 计算厚度与腐蚀裕量之和。

名义厚度系指: 设计厚度加上钢材厚度负偏差后圆整至钢材标准规格的厚度。

有效厚度系指: 名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。

59.采用补强圈补强的设计应遵循的规定：

（1）钢材的标准常温抗拉强度值σb≤540MPa ；（2）补强圈厚度应小于或等于1.5δn；（3）壳体名义厚度δn≤38mm 。60.低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃，但其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6 ，且不大于50MPa时的工况。

61.卧式容器确定支座位置时，可利用封头对支座部分的圆筒所起的加强作用，此时A(支座形心至封头切线的距离)应小于或等于Do/4 ，且不宜大于0.2L 。当需要时，A最大不得大于0.25L 。

62.压力容器焊接接头的射线检测按JB4730-1994《压力容器无损检测》进行，其检查结果对100％的A类、B类焊接接头，Ⅱ级为合格；对局部检测的A类及B类焊接接头，Ⅲ级为合格。

63.不锈钢容器在水压试验合格后，应将水渍清除干净，当不能达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过25mg/L 。

64.有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处理。

65.低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。

66.设计单位应对设计文件的 正确 性和 完整 性负责。

67.确定设计温度时，设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的 最高 温度，对于0℃以下的金属温度，设计温度不得高于元件金属可能达到的 最低 温度。

68.壳体上的开孔应为 圆形 、 椭圆形 或 长圆形 。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径与短径之比应不大于 2.0 。

69.压力容器开孔补强计算中开孔直径等于接管 内直径加上2倍厚度附加量 。

70.压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r 应不小于封头大端内直径D i 的 10% 、且不小于该过渡段厚度的

3 倍。

71.压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径r s 应不小于封头小端内直径D is 的 5%,且不小于该过渡段厚度的 3倍 。

72.法兰按其整体性程度分为 3 种型式，它们是 松式法兰 、 整体法兰 和 任意式法兰 。

73.根据垫片接触面与法兰螺栓中心圆的相对位置，法兰可分为 窄面法兰 与 宽面法兰 。

74.压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是 径 向和 环 向。

75.封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs 的 3 倍，且不小于 100 mm 。

76.有应力腐蚀的容器，如盛装 液氨 、 液化石油气 等的容器应进行焊后热处理。

77.经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷，应在缺陷清除干净后进行补焊，并对该部分采用 原检测 方法重新检查，直至合格。

78.压力容器焊接接头的磁粉检测和渗透检测，按JB4730－94进行，规定应达到 Ⅰ级 合格。

79.在采用钢板制造带颈法兰时，圆环的对接接头应采用 全焊透 型式，焊后进行 热处理 及 100% 射线或超声检测。

80.设计压力系指 容器顶部的最高压力 ,与相应的 设计温度 一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。

81.外压容器的设计压力应考虑 在正常工况下，可能出现的最大内外压力差 。

82.确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按 承受外压 设计，当装有安全控制装置（如真空泄放阀）时，设计压力取 0.1MPa 或

1.25倍最大内外压力差 两者中的较低值；当没有安全控制装置时，取 0.1MPa 。

83.容器设计时应考虑的载荷包括： 内压 、 外压或最大压差 、 液体静压力 ，必要时，容器设计尚需考虑其他荷载的影响。

84.不锈复合钢板,在设计中如需计入复层材料的强度时,则设计温度下的许用应力[σ]= 212

211][][δδδσδσ++t

t MPa 。 85.焊接接头系数ф应根据容器受压元件的 焊接接头型式 和无损检测的 长度比例 要求选取，对双面焊局部无损探伤的全焊透对接焊

接接头ф= 0.85 。

86.选择压力容器用钢必须考虑容器的 使用条件 、 材料的焊接性能 、 容器的制造工艺 、 经济合理性 等。

87.碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用时，应考虑钢中

碳化物的石墨化 倾向；奥氏体钢的使用温度高于525℃时钢中的含碳量应不 小于0.04% 。

88.Q235-B 钢板适用于设计压力 ≤1.6MPa ；使用温度 0～350℃ ；用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm; 不得用于 高度或极度危害介质 的压力容器。

89.压力容器用碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件者，应在正火状态下使用：

①壳体厚度大于 30 mm 的20R 和16MnR 。②其它受压元件（法兰、平盖、管板等）厚度大于 50 mm 的20R 和16MnR ； ③厚度大于 16 mm 的15MnVR 。

90.GB150-1998附录C 《低温压力容器》适用于 设计 温度 ≤-20 ℃的碳素钢和低合金钢制低温压力容器的设计、制造、检验和验收。无保温设施的压力容器由于受环境低温的影响，当其设计温度受环境温度控制时，容器壳体的 金属 温度 ≤-20 ℃时，也应遵循附录C 的规定。

91.低温容器受压元件用钢必须是 镇静 钢，钢的许用应力应取20 ℃时的许用应力。

92.压力容器在按GB4237《不锈钢热轧钢板》选用厚度大于4mm 高合金钢(奥氏体钢)时，图样或相应的技术文件应注明压力容器用钢板；对厚度不大于4mm 时，设计单位应注明钢板表面质量的组别。

93.GB150-1998《钢制压力容器》标准中，内压圆筒厚度计算公式为

c t i c P D P -=φσδ][2，适用范围为φσt ]0.4[≤ c P ；内压球壳厚度计算公式为c t i c P D P -=

φσδ][4，适用范围为φσt ]0.6[≤ c P 。 94.GB150-1998规定，下列容器的焊接接头表面不得有咬边；

σb ＞540MPa 钢材及 Cr-Mo 钢材和 不锈钢 制造的容器、焊接接头系数 φ=1 的容器。

95.受内压椭圆形封头的计算壁厚公式δ= c t i c P D KP 5.0][2-φσ中，K 代表

椭圆形封头形状系数 ，它与比值 D i /2h i 有关，对标准椭圆封头，该比值等于 2 ，K 等于 1 。

96.压力容器用凸形封头包括 半球形 封头、 椭圆形 封头、 蝶形 封头和 球冠形 封头。

97.GB150-1998规定，压力容器的凸形封头或球壳开孔时，开孔的最大直径d ≤ 0.5D i 。

98.碳素钢、低合金钢的安全系数n b ≥ 3 ,n s ≥ 1.6 ；高合金钢n b ≥ 3 ,n s ≥ 1.5 。

99.B 类焊接接头以及圆筒与球形封头连接的A 类焊接接头，当两板厚度不等时，若薄板厚度不大于 10 mm ，两板厚度差超过 3 mm ；或薄板厚度大于 10 mm ，两板厚度差大于薄板厚度的 30% 或超过 5 mm 时，均应按GB150要求单面或双面削薄厚板边缘成斜面。

100.卧式容器的支座主要有 鞍座 和 圈座 。

101.GB150-1998对焊接接头系数（φ）的规定：双面焊或相当双面焊全焊透对接焊接接头：

全部无损探伤时φ= 1.0 ；局部无损探伤时φ= 0.85 ；

102.在压力容器制造中，焊接接头表面不得 裂纹 、 气孔 、 弧坑 和 飞溅物 等缺陷。

103.《钢制压力容器》GB150-1998不适用于设计压力低于 0.1MPa ；真空度低于 0.02MPa 的容器；要求作 疲劳 分析的容器。 104.由两室或两室以上压力室组成的容器如夹套容器，确定计算压力时应考虑 各室 之间的 最大压力差 。

105.对于K ≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内径的 0.15% ，K>1的椭圆形封头的有效厚度应不小于 0.30% 。

106.钢材的设计温度低于或等于-20℃时应按规定作低温夏比冲击 试验，奥氏体不锈钢使用温度≥-196℃时可免做低温夏比冲击试验。

107.在椭圆形或蝶形封头过渡部分开孔时，其孔的中心线宜 垂直于封头表面 。

108.低温压力容器的A 、B 、D 类焊接接头均应采用 全焊透 结构。低温压力容器施焊前应进行 焊接工艺评定试验 。

109.低温压力容器的对接接头允许局部检测时，其检测长度应不小于各条焊接接头长度的 50% ，且不小于 250mm 。

110.低温压力容器的结构设计要求均应有足够的 柔性 ，结构应尽量简单，减少 约束 ；避免产生过大的 温度 梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部 高应力 ；接管端部应打磨成 圆角，呈圆滑过渡 。

111.低温压力容器的支座需设置 垫板 ，不得 直接 焊在壳体上。

112.压力容器制造中热处理分为： 焊后 热处理和 改善力学性能 热处理两类。

113.低温压力容器受压元件用钢必须是 镇静钢 ，壳体钢板厚度大于 20 mm ，应逐张进行超声检测，符合JB4730-94规定的 Ⅲ级 合格。

114.凡需进行100%射线或超声检测的低温压力容器，其T 型接头，对接焊缝，角焊缝，均需做 100% 磁粉或渗透检测。受压元件

与非受压元件的连接焊缝亦需做100% 磁粉或渗透检测。

115.对于有两个压力室组成的压力容器,应在图样上分别注明各个压力室的试验压力,并校核相邻壳壁在试验压力下的稳定性。116.按GB150标准规定,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是A 类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的焊缝应是B 类或C 类焊缝。117.GB151-1999《管壳式换热器》适用的参数为公称直径D N≤2600 mm，公称压力P N≤35 MPa。

118.GB151规定计算换热面积的方法中,以换热管外径为基准,扣除伸入管板的换热管长度后,计算得到的管束外表面。

119.换热管的排列形式主要是: 正三角形、转角正三角形、

正方形、转角正方形，换热管中心距一般不小于1.25倍换热管外径。

120.换热管和管板的连接中，强度胀接的适用范围为：设计压力≤4 MPa；设计温度≤300℃；操作中无剧烈的振动，无过大的温度变化及无明显的应力腐蚀。

121.换热管和管板连接中，胀管最小胀接长度应取管板的名义厚度减去3mm ,或与50mm 二者的最小值。

122.换热管和管板连接中，胀焊并用适用范围为: 密封性能要求较高；承受振动或疲劳载荷；有间隙腐蚀；采用复合管板的场合。

123.卧式换热器的壳程为单相清洁流体时，折流板缺口应水平上下布置；卧式的换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应垂直左右布置，并在折流板最低处开通液口。

124. GB151标准推荐的三种防短路结构有：旁路挡板；挡管；中间挡板。

125.换热器的I级管束是指采用较高级、高级冷拔钢管；Ⅱ级管束是指采用普通级冷拔钢管。

126.GB151规定，符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管，但不得用于极度危害介质的工况；设计压力不大于

6.4MPa；使用温度与相应钢号的无缝管相同。

127.GB151规定，对设计温度高于或等于300℃时，接管法兰应采用对焊法兰; 对于不能利用接管或接口进行排气和排液的换热器,应在管程和壳程的最高点设置放气口, 最低点设置排液口,其最小公称直径为20 mm 。

128.折流板的最小间距一般不小于圆筒内径的1/5 ,且不小于50mm。

129.碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3圆筒内径的管箱，在施焊后应作消除应力的热处理，设备法兰密封面应在热处理后加工。

130.外压和真空换热器以内压进行压力试验。

131.换热管与管板的常用连接方式有强度胀、强度焊、胀焊并用等型式。

132.管板厚度应为：管板的计算厚度（不小于规定的最小厚度），加上壳程的腐蚀裕量或结构开槽深度的较大者，再加上管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度的较大者。

133.在GB151－1999中耳式支座在换热器上的布置原则：当公称直径DN≤800mm时，至少应安装2 个支座，且对称布置;DN ＞800mm时,至少应安装4 个支座,且均匀布置。

134.重叠式换热器安装时，上部换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法兰密封面到设备中心线的距离至少小5 mm。135.换热管材料的硬度值一般须小于管板材料的硬度值。

136.拼接管板的对接接头应进行100% 射线或超声检测，射线检测符合JB4730规定的Ⅱ级，超声检测符合JB4730规定的Ⅰ级。137.不带膨胀节的固定管板换热器，在壳程压力(正压)作用下，管子的轴向应力为拉应力，壳体的轴向应力为拉应力。

138.JB4710-92<钢制塔式容器>适用于高度大于10m ，且高度与直径之比大于5 的裙座自支承钢制塔器。

139.不锈钢中含碳量0.03%＜C≤0.08% 时，称低碳不锈钢，钢号前标上0 ；不锈钢中含碳量≤0.03% 时，称超低碳不锈钢，钢号前标上00 。

140.目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶处理、降低钢中含碳量、添加稳定碳化物的元素三种方法。141.外压及真空容器的主要破坏形式是失稳；低温压力容器的主要破坏形式是脆性断裂。

142.壳体加工成形后的最小厚度是为了满足制造工艺要求、运输和安装过程中刚度要求而规定的厚度。

143.选用压力容器法兰的压力等级时应考虑：容器法兰的压力等级应不低于法兰材料在工作温度下的允许最大工作压力；真空系统的容器法兰的压力等级应不低于0.6MPa 。

144.塔釜设计温度＞250 ℃或≤-20 ℃时,裙座筒体上部应设一段与塔釜封头（或筒体）材料相同的过渡短节。

145.塔器地脚螺栓座的材料一般应与裙座筒体材料相同。当环境温度高于-20℃时地脚螺栓材料一般选用Q235-A ;当环境温度低于或等于-20℃时,一般选用16Mn或Q345-E 。

二、选择题

1.《容规》适用于A 大于或等于0.1MPa；内直径（非圆形截面指其最大尺寸）大于或等于0.15m，且容积大于或等于D m3；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸点的液体。

A)最高工作压力B) 设计压力C) 公称压力D) 0.025 E) 0.02

2 . 内直径大于等于0.15m , 且容积大于等于D m3的压力容器属于“容规”管辖范围。

A) 0.015 B) 0.01 C) 0.0025 D) 0.025

3. 盛装高度危害介质,最高工作压力为0.2 MPa，容积为0.1m3的容器应为B 压力容器。

A) 一类B) 二类C) 三类

4. 一台换热器管程设计压力-0.1MPa，介质为高度危害气体，壳程设计压力0.3 MPa，介质为蒸汽，这台换热器属于几类压力容器A 。

A) 一类B) 二类C) 三类

5. 立式缓冲罐，最高工作压力为1.6MPa，工作温度为280℃，全容积为6m3，介质为过热蒸汽。其类别为B 。

A) 一类B) 二类C) 三类

6. 中压反应容器，易燃或毒性程度为中度危害介质,且PV乘积大于等于C MPa·m3，应划为三类压力容器。

A) 0.1 B) 0.05 C) 0.5 D) 0.45

7. 液体氯甲烷贮槽，卧式，最高工作压力为1.1MPa，工作温度为10℃，全容积为0.5 m3，介质为高度危害。其类别为C 。

A) 一类B) 二类C) 三类

8. 设计压力为2.2 MPa 、设计温度50℃，氨（毒性Ⅲ级）,7m3贮存容器，其压力容器类别为C 。

A) 一类B) 二类C) 三类

9.壳程设计压力1.8 MPa ，设计温度50℃，介质为丙烷，管程设计压力0.4 MPa,设计温度35℃，介质为水，其压力容器类别B 。

A) 一类B) 二类C) 三类

10.设计压力为0.2MPa，设计温度为30℃，容积1m3，介质为氮气的贮罐，最高工作压力为0.08 MPa，该容器类别为C 。

A) 一类B) 二类C) 类外

11.毒性程度为极度和高度危害介质的B 容器和毒性程度为极度和高度危害介质，且P.V大于或等于0.2MPa. m3的A 容器，为第三

类压力容器。

A) 低压, B) 中压, C) 反应

12.多腔压力容器(如换热器、夹套容器等)按照类别高的压力腔来作为该容器类别，其设计制造技术要求按C 。

A) 较低类别B) 较高类别C) 每个压力腔各自类别

13.《容规》规定，压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析）不应大于C ，硫含量不应大于A 。

A) 0.020%，B) 0.025%，C) 0.030%，D) 0.032%

14. 《容规》规定，用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，含碳量不应大于A 。

A）0.25% B）0.28% C）0.3%

15. 用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于D mg/L的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板，应逐张进行超声检测。

A) 25 B) 200 C) 80 D) 100

16. 用于制造最高工作压力大于等于C MPa的压力容器的碳素钢、低合金钢钢板，应逐张进行超声检测。

A) 2.5 B) 1.0 C) 10 D) 6.4

17. 铜和铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为B 。

A) 热轧状态B) 退火状态C) 冷作硬化状态D) 压制状态E) 锻造状态

18. 用于制造压力容器壳体的钛材应在B 状态下使用。

A) 正火B) 退火C) 调质

19. 用于制造三类压力容器的钢板必须进行A 。

A) 复验B) 正火处理C) 100%射线探伤

20.《容规》规定，用于制造三类压力容器的钢板必须复验，复验内容至少包括A 。

A) 每批材料的力学性能和冷弯性能，每个炉号的化学成分B) 每批材料的力学性能和冷弯性能

C) 每批材料的力学性能和冲击试验，化学成分

21. 压力容器设计单位的资格印章必须加盖在B 总图上。

A) 本单位设计的压力容器底图B) 本单位设计的压力容器蓝图C) 外单位设计的压力容器蓝图

22.第三类中压反应容器和储存容器,高压容器和移动式压力容器，其设计总图上签字者应有 C 。

A) 设计、校对、审核B) 设计、校核、审核（定）C) 设计、校对、审核（定）、压力容器设计技术负责人

23.无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于C。

A) 气体工作压力B) 夏季最高温度下的工作压力

C) 50℃饱和蒸汽压力（临界温度≥50℃）或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度＜50℃)

24. 密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于BC 。

A) 液化石油气液量的多少B) 温度的高低C) 液化石油气组分组成D) 残液量多少

25. 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于B ℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。

A) 40 B) 50 C) 20 D) 0

26. 当设计储存容器，壳体的金属温度受大气环境气温所影响时，其最低设计温度取历年来A 平均最低气温的最低值。

A) 月B) 年C) 日D) 100天

27. 盛装液化气体的固定式压力容器，设计储存量应按下式计算: W=φVρt,其中φ为装量系数，一般取φ为C 。

A) φ=0.7 B) φ=0.8 C) φ=0.9

28. 盛装液化石油气的储存容器中，使用法兰连接的第一个法兰密封面应采用C 。

A) 带颈平焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合B) 高颈对焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合

C) 高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合

29. 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是D 。

A) 液化石油气储罐B) 液氨储罐C) 液氯储罐D) 真空容器

30. 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行D或C 热处理。

A) 退火B) 正火加回火C) 稳定化D) 固溶化E)固溶化加稳定化

31. 相邻的两筒节间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝中心线之间的外圆弧长一般应大于筒体厚度的B ,且不

小于100 mm。

A) 2倍B) 3倍C) 5倍D) 8倍

32. 设计压力大于或等于B MPa或壳体为D 低合金钢制压力容器，每台容器的A类接头都应制备产品焊接试板。

A) 5 B) 10 C) 100 D) Cr-Mo E) 16MnR

33. 第二类压力容器中易燃介质的反应容器和储存容器必须进行C 。

A) 100%射线和100%超声波探伤B) 100%射线和20%超声波探伤C) 100%射线或100%超声波探伤

34. 下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测：D 。

A)第三类压力容器B) 设计压力大于5.0MPa的压力容器C) 采用气压试验的D) 设计压力小于0.6MPa的管壳式余热锅

炉

35.根据“容规”压力容器壁厚大于38mm（材料抗拉强度规定值下限小于540 MPa）对接接头的无损检测要求C 。

A) 100%射线或超声检测B) 需同时用射线或超声两种检测方法进行100%检测

C) 用一种方法进100%检测还需附加另一种方法进行20%无损检测

36.封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是C 。?

A) 0.85 B) 0.9 C) 1

37.射线检验压力容器对接焊缝取Ⅱ级合格者，若用超声波检验，应选取的相当级别是A 。

A) I 级B) Ⅱ级C) Ⅲ级

38.液压试验时,压力容器壳体的环向薄膜应力应符合A 要求。

A) ≤90%φ·σS B) ≤80%φ·σS C) ≤75%φ·σS

39.压力容器气密试验应在液压试验合格后进行，气密试验压力为C 。

A) 1.05倍设计压力B) 1.15倍设计压力C) 设计压力

40.压力容器的最高工作压力Pw、设计压力P、安全阀开启压力Pz的关系正确的为：E 。

A) Pw＜P＜Pz B）Pw≤P＜Pz C）Pw≤Pz＜P D）Pw≤Pz≤P E）Pw＜Pz≤P

41.GB150-1998适用于设计压力不大于B 。

A) 25 MPa B) 35 MPa C) 50 MPa

42.GB150不适用于下列哪些容器B 。

A）设计压力为35MPa的容器B）真空度为0.01MPa的容器C）内直径为200mm的容器

43.GB150-1998不适用于下列哪些容器：ABD 。

A) 核压力容器B) 石油液化气钢瓶C) 卧式容器D) 超高压容器

44.GB150对内直径小于C mm的容器不适用。

A) 300 B) 100 C) 150 D) 200

45.金属温度是指受压元件 C 。

A）外表面的最高温度B）内表面的最高温度C）沿截面厚度的平均温度

46.压力容器的压力试验温度是指 C 。

A) 环境温度B) 试验介质温度C) 容器壳体的金属温度

47.在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是 C 。

A）名义厚度B）计算厚度C）设计厚度

48.GB150规定，有效厚度系指 A 。

A) 名义厚度减去厚度附加量B) 计算厚度和腐蚀裕量之和C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差值

49.在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是 A 。

A) 设计厚度B) 最小厚度C) 计算厚度D) 名义厚度

50.GB150-1998规定，有效厚度指 B 。

A) 计算厚度和腐蚀裕量之和B) 名义厚度减去厚度附加量C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差量

51.确定外压容器的设计压力时，应考虑在正常工作情况下可能出现的A 。

A) 最大内外压力差B) 最大外压力C) 最大内压力D) 最大内外压力和

52.厚度附加量C是指 C 。

A) 钢材厚度负偏差B) 钢材厚度负偏差和腐蚀裕量与容器制作减薄量之和

C) 钢材厚度负偏差与腐蚀裕量之和D) 直接用火焰加热的容器

53.压力容器焊接接头系数φ应根据 C 选取。?

A) 焊缝型式和无损探伤检验要求B) 焊缝类别和型式C) 焊缝型式和无损探伤长度比例D) 坡口型式和焊接工艺

54.钢制压力容器，采用相当于双面焊的全焊透对接接头，当采用局部无损检测时，其焊接头系数应取C 。

A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8

55.单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板），作局部无损检测，其焊接接头系数为D 。

A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8

56.GB150-1998规定，内压容器液压试验压力P T应为 B 。

A) 1.15P[σ]/[σ]t B) 1.25P[σ]/[σ]t C) 1.25P

57. GB150-1998中试验压力P T=1.25P[σ]/[σ]t计算中，如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧固件）所用材料不同时，取各

元件材料[σ]/[σ]t比值中 C 。

A) 平均值B) 最大者C) 最小者

58. 内压容器液压试验压力为B ，真空容器液压试验压力为A ，液压试验下圆筒应力不得超过D 。

A) 1.25P, B) 1.25P[σ]/[σ]t C) 0.8φσs D)0.9φσs

59. 外压容器和真空容器的液压试验压力P T为B 。

A) P T =0.2Mpa B) P T =1.25P C) P T =1.05P（式中P为设计压力）

60. 液压试验时，圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的A 。

A) 90％B) 80％C) 85％

61. 奥氏体钢的使用温度高于525o C时，钢中含碳量应不小于C 。

A) 0.4% B) 0.03% C) 0.04%

62. 奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于A 时，可免做冲击试验。

A) -196℃B) -100℃C) -200℃

63. Q235-B钢板制作压力容器，其设计压力P小于或等于B MPa；钢板的使用温度为E ；用于壳体时，钢板厚度不大于F mm。

A) 10 MPa B) 1.6 MPa C) 2.5 MPa D) 0～200℃E) 0～350℃F) 20 mm G) 30 mm

64. 用于壳体厚度>30mm的 B 应在正火状态下使用。

A) 15MnVR B)20R和16MnR

65. 用于法兰、管板、平盖等受压元件的厚度大于C 的20R和16MnR钢板应在正火状态下使用。

A) 30mm B) 40mm C) 50mm

66. 用于壳体厚度> D mm 的碳素钢和低合金钢板，应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。

A) 28 B) 40 C) 50 D) 60

67. 用于壳体的钢板，需进行低温冲击试验的是BC 。

A)使用温度低于0℃,20mm的20R B) 使用温度低于－10℃,20mm的20R

C) 使用温度低于－10℃,30mm的16MnR D) 使用温度低于0℃,20mm的0Cr18NiTi

68. 用于壳体厚度大于A 的20R和16MnR，应逐张进行超声检测，质量等级应不低于Ⅲ级。

A) 30mm B) 50mm C) 60mm

69. 设备主螺栓采用35CrMoA材料，应该在何种热处理状态下使用B 。

A) 正火B) 调质C) 稳定化处理

70. 目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力情况看，从好到差依次排列是B 。

A) 椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖；B) 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖；

C) 半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖

71. K≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的A 。

A) 0.15% B) 0.2% C) 0.3%（式中K为椭圆形封头形状系数）

72. 对于锥壳的大端，可以采用无折边结构，锥壳半顶角A 。

A) α≤30°B) α≤45°C) α≤60°

73. 对于锥壳的大端，当锥壳半顶角α≤A 时，可以采用无折边结构。

A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o

74. 对于锥壳的小端，当锥壳半顶角α≤B 时，可以采用无折边结构。

A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o

75. 当壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于B 。

A) 1.5 B) 2.0 C) 2.5

76. 《钢制压力容器》GB150-1998规定，当圆筒内径D i>1500mm时，开孔最大直径d小于或等于B Di，且小于或等于D mm。

A) 1/2 B) 1/3 C) 500 D) 1000 E) 520

77. 内径Di≤1500mm的圆筒最大开孔直径应为C 。

A) 开孔最大直径d≤1/4D i，且d≤320mm；B) 开孔最大直径d≤1/3D i，且d≤420mm；

C) 开孔最大直径d≤1/2D i，且d≤520mm；D) 开孔最大直径d≤1/5D i，且d≤220mm。

78.《钢制压力容器》GB150-1998规定，凸形封头或球壳的开孔最大直径d小于或等于C D i。

A) 1/3 B）1/4 C）1/2

79. B、C 条是错误的,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：

A) 设计压力小于或等于2.5MPaB) 两相邻开孔中心的间距应小于两孔直径之和的两倍

C) 接管公称外径小于或等于57mmD) 接管最小壁厚满足GB150表8-1要求

80. 采用补强圈补强时，应遵循的正确规定有A 。

A) 钢材的标准抗拉强度下限值σb≤540MPa B) 补强圈厚度小于或等于2δn C) 壳体名义厚度δn≤28mm

81. 不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为ABC 。

A) 介质为高度、极度危害B) P d≥10 MPaC) 壳体壁厚大于38mm D) t＞35℃

82. 采用补强圈补强时,补强圈厚度应 A 。

A) ≤1.5δn B) >1.5δn C) >δn

83. 《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是 A 。

A) 等面积法B) 极限分析法C) 等面积法和极限分析法

84. 带颈法兰应采用 B 或 C 加工制成。

A) 板材B) 热轧C) 锻件

85. 榫槽、凹凸面及平面密封面法兰的台肩高度B 在法兰D 厚度内。

A) 包括B) 不包括C) 名义D) 有效

86. 在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按C工况进行设计。

A) 内压B) 外压C) 两种压力

87. 用于紧固法兰的螺栓材料硬度应A 螺母材料硬度。

A) 略高于B) 略低于C) 等于

88. GB150-1998第十章用于设计温度高于－20℃的ABCF 压力容器的制造、检验和验收。

A) 多层包扎式B) 热套C)单层焊接D)多层绕板式E) 扁平钢带式压力容器F) 锻焊压力容器

89. 压力容器主要受压部分的焊接接头分为C 。

A) A、B两类B) A、B、C三类C) A、B、C、D四类

90. 各类凸形封头中所有拼焊接头均属A 。

A) A类焊接接头B) B类焊接接头C) D类焊接接头

91. 按GB150-1998规定，管板与筒体非对接连接的接头应是B 。

A）B类焊接接头B）C类焊接接头C）D类焊接接头

92. 按GB150-1998规定，接管和长颈对焊法兰连接的焊接接头应是A 。

A) B类焊接接头B) C类焊接接头C) D类焊接接头

93. 不等厚两板对接时，下列C 情况要削薄。

A) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过1mmB) 薄板厚度大于10mm,两板厚度差超过2mm

C) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过3mm

94. 应进行焊后热处理的对接焊缝是BC 。

A) 28mm厚的16MnR B) 30mm厚的15MnVR C) 36mm厚的20R （以上焊缝焊前均未预热）

95. 30mm厚的15MnVR钢制容器，图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中，B 是错误的。

A）100%超探，20%射线复查B)20％射线检测C) 100%超探

96. 压力容器壳体及受压元件钢材厚度δS > A mm的12CrMo、15CrMoR、15CrMo及其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢；对其A、

B类焊接接头，应进行100％的射线检测或超声检测。

A) 16 B) 25 C) 30

97. 符合GB150-1998要求需进行表面磁粉或渗透检测，其合格标准应符合JB4730中A 。

A) Ⅰ级B) Ⅱ级C) Ⅲ级

98. 碳素钢和16MnR容器进行液压试验时，液体温度不得低于B ℃。

A) 0 B) 5 C) 10 D) 25

99. 20g钢板可代用B 钢板。

A) 20R B) Q235-C C) 16MnR

100. 低温容器是指B 。

A) 金属温度低于或等于-20℃的容器B) 设计温度低于或等于-20℃的容器C) 工作温度低于或等于-20℃的容器

101. 低温容器的A、B类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的C ，且不少于250mm。

A) 20% B) 40% C) 50%

102.《管壳式换热器》GB151-1999适用范围：公称直径DN≤B ；公称压力PN≤C ；公称直径和公称压力的乘积≤E 。

A)2000mm B)2600mm C)35MPa D)10MPa E)1.75×104F)1.45×104

103.GB151-1999适用的换热器公称直径B 。

A)DN≤2000mm B)DN≤2600mm C)DN≤3000mm

104.GB151-1999规定，计算换热面积中换热管的计算基准为A 。

A) 外径B) 中径C) 内径

105. GB151标准规定，当换热管为U形管时，其公称长度是指A 。

A) 直管段B) 拼接段C) 全管段

106. GB151-1999中采用碳素钢、低合金钢冷拔管做换热管时，换热管的精度有Ⅰ级及Ⅱ级，则C 。

A)称该换热器Ⅰ级或Ⅱ级换热器B) 没有特别表示方法C) 标有Ⅰ级管束或Ⅱ级管束

107.设计温度低于20℃时，取A ℃时的许用应力。

A) 20 B) 0 C) 40 D) 100

108.GB151规定，用于制造换热器的铜和铜合金应在B 状态下使用。

A) 淬火B) 退火C) 回火D) 固溶

109.用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728规定的B 级。

A) ⅠB) ⅡC) Ⅲ

110.用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728中的 A 级。

A) ⅡB) ⅢC) Ⅳ

111.管板厚度大于B 时，宜采用锻件。A) 50 mm B) 60 mm C) 65 mm

112.当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用A 。A) 对焊法兰B) 带颈平焊法兰C) 板式平焊法兰

113.钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于300℃时，必须采用B 法兰。

A) 松式B) 整体C) 任意式

114. U型管弯管段的弯曲半径应不小于A 的换热管外径。A) 2倍B) 3倍C) 2.5倍

115.GB151标准规定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度C 。

A) 管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分B) 壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者的较大值

C) A与B二者的厚度

116. 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且≥B 。

A) 10mm B) 12mm C) 15mm

117. GB151规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用C 排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。

A) 正三角形B) 转角正三角形C) 正方形D) 转角正方形

118.一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度L cr为B 。

A) L B) L/2 C) L/3 D) L/4

119.钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为B 。

A) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃B) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃

C) 设计压力≤1.6MPa、设计温度≤400℃

120. 卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应 A 布置。

A) 垂直左右方向B) 水平上下方向C) 一定倾角方向

121. 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的D ，且不小于50mm。

A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5

122. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过A 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 4

123. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U形管不得超过B 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 4

124. 换热管拼接时，最短管长不应小于C mm。A) 100 B) 200 C) 300 D) 400

125. 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的C 。A) 1.25倍B) 1.5倍C) 2倍126.拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别为AB 。

A) 100%X射线检测II级B) 100%超声检测I级合格

127. 固定管板换热器压力试验的试验顺序是 B 。A) 先管程后壳程B) 先壳程后管程

128. 低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等，应考虑设置垫板或连接板，尽量避免与容器壳体相焊，垫板或连接板材料按

A 考虑。

A) 与壳体相同的低温材料B) Q235-B C) 16MnR

129. 换热管壁温的选取应为D 。

A)管内流体温度的平均值B) 管外流体温度的平均值C) 内外流体温度的平均值D) 沿换热管金属的温度的平均值130.压力容器及其部件在受到A 作用时应考虑进行疲劳设计。

A) 交变应力B) 外载荷C) 地震载荷

131.蠕变产生的必要条件是A 。A) 高温B) 低温C) 常温

132.边缘应力具有： A 性和 B 性。

A) 局部B)自限C)扩展D)无限E) 分散F)递增

133.GB150标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是A 。A) 第一强度理论B) 第三强度理论C) 第四强度理论134.为提高外压圆筒承载能力，通常较为合理的方法是C 。A) 增加壁厚B) 改用强度较高的材料C) 设置加强圈135. E 和F 是反映垫片密封性能的两个基本参数。

A) 垫片宽度B)垫片材料C) 垫片厚度D)密封面形式E) 预紧密封比压y F)垫片系数m

136.应力腐蚀破裂是A 。

A) 金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂

B) 金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂

C) 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂

137.不同强度级别的低碳钢、低合金高强度钢之间的异种钢焊接，一般要求焊接接头的强度应A 强度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，而接头的塑性、韧性应A 强度较高而塑性、韧性较差一侧的母材。A) 不低于B) 不高于

138.低温压力容器焊接采用B 焊条。A) 酸性焊条B) 低氢碱性焊条

139. 固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的ABC 不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。

A) 壳体轴向应力бC B) 换热管轴向应力бt C) 换热管与管板之间连接拉脱力q D) 管板径向应力бr

140. 不开设A 的压力容器；标准抗拉强度下限值>540MPa 的压力容器；进行C 试验的压力容器的焊接接头都必须进行100%射线或100%超声波探伤。A) 检查孔，B)人孔C)气压D)液压

141. Cr-Mo钢焊缝背面挑焊根应进行A 或B 探伤检验。

A) 磁粉B) 渗透C) 超探D) 射线

142. 在卧式容器设计中，A≤Rm/2，A＜0.2L，A最大不得＞0.25L，其L是指B 。

A) 卧式容器总长B) 两封头切线之间的距离C) 圆筒的直线长度

143. 在进行卧式容器设计时，应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和D 计算及校核。

A) 风载荷B) 地震载荷C) 圆筒局部峰值应力D) 圆筒周向应力

144. 碳素钢或低合金钢制作的塔器筒体不包括腐蚀裕度的最小壁厚为2D i/1000,且不小于C ；不锈钢制作的塔器规定最小壁厚不小于B 。

A) 2mm B) 3mm C) 4mm

145.塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于C mm。

A) 12 B) 14 C) 16

146.氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为A 。

A) 双面焊全焊透对接焊缝

B)单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝

三、判断

1.《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力不大于35MPa的容器。( F )

2.GB150-1998《钢制压力容器》不适用于真空容器。( F )

3.GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。( T )

4.GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。( F )

5.计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。( T )

6.当元件所承受的液柱静压力小于设计压力的10%时，可以忽略不计。( F )

7.设计温度指容器在正常工作情况下，设备内的介质温度。( F )

8.试验温度系指压力试验时试验液体的温度。( F )

9.计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度，需要时尚应计入其他荷载所需厚度。( T )

10.GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和，有效厚度系指名义厚度减去厚度附加量。( T )

11. GB150-1998规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。( T )

12. 对于容器壳体，在任何情况下，其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。( T )

13. 任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。( T )

14. 压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差;液体静压力;容器自重;风载荷和地震载荷;附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。( T )

15. 真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。( F )

16. 受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量，不计加工减薄量。( T )

17. 介质为压缩空气.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量不小于2 mm。( F )

18. 同一种材料制成的螺栓，安全系数与螺栓直径大小无关。( F )

19. 设计温度低于20℃时，材料的许用应力取20℃时的许用应力。( T )

20. 焊接接头系数Ф应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。( T )

21. 采用氩弧焊打底，单面焊双面成形的对接焊焊接接头，经100%无损探伤检测，焊接接头系数取φ=1.00。( T )

22. 确定压力容器试验压力时，如容器各受压元件（如圆筒、封头、法兰等）所用材料不同时，应取各元件材料[б]/[б]t比值中的最大者。( F )

23. 外压容器和真空容器以内压进行压力试验，试验压力P T=0.2MPa，而与设计外压力大小无关。( F )

24. 真空容器的液压试验压力为0.2MPa。( F )

25. 在液压试验、气压试验时，圆筒的薄膜应力σt不得超过设计温度下材料屈服点的90%。( F )

26. 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。( T )

27. 碳素钢和碳锰钢在温度高于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。( T )

28. 钢材使用温度等于-20℃时，应按附录C的规定进行夏比低温冲击试验。( F )

29. 厚度大于30mm的16MnR钢板应逐张进行超声波探伤检查，其质量等级应符合ZBJ74003-88 IV级要求。( F )

30. 多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB4730规定的II级。( T )

31. 采用厚度>4mm的高合金钢板制压力容器，应在图样上注明为压力容器用钢板。( T )

32. 当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm时，锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ级。( F )

33. 多层包扎圆筒体内筒的焊接接头系数φ=1.0 ( T )

34.《钢制压力容器》GB150-1998中内压圆筒壁厚的强度计算公式的适用范围为：P≤0.6[σ]tφ。( F )

35. GB150-1998内压圆筒计算公式δ=P c D i/2[σ]tφ-P c适用于设计压力不大于35MPa的钢制压力容器设计。( F )

36. 外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。( F )

37. 外压容器内部的构件如塔盘等，若设计成起加强作用时，也可作加强圈用。( T )

38. K≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。( T )

39. 椭圆形封头，当D i/2h i=2时，取形状系数K=1。( T )

40. 无折边球面封头(球冠形封头)和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。( T )

41. 对于锥壳，当锥壳半顶角α≤45°时可以采用无折边结构。( F )

42.在任何情况下，加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度。( T )

43.《钢制压力容器》GB150-1998中开孔补强采用的方法是应力分析法。( F )

44. GB150-1998中规定:凸形封头或球壳开孔最大直径d≤0.5D i。( T )

45. 压力容器上所有开孔均应进行补强，否则会影响其安全使用。( F )

46. 不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm时，接管公称直径小于或等于50mm。( F )

47. 采用补强圈补强时应遵循下列规定：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa;补强圈厚度≤1.5δn;壳体名义厚度δn≤38mm。( T )

48. 椭圆形、碟形封头开孔补强面积计算中δ=P c K1D i/(2[σ]tφ-0.5P c),其中对椭圆形封头K1=1。( F )

49. 对椭圆形封头上的所有开孔，均应选用同一计算方法进行开孔补强计算。( F )

50. 外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大。( F )

51. 在法兰计算中，榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰的有效厚度内。( T )

52. 平盖、管板与筒体对接连接的焊接接头属B类焊接接头。( T )

53. 椭圆形、碟形、球形及折边锥形封头内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头设计内直径Di的1.25%，直边部分的纵向皱折深度应不大于1.5mm。( T )

54. 相邻圆筒的A类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A类焊接接头中心线与相邻圆筒A类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义厚度的3倍，且不小于100mm。( F )

55. 相邻圆筒组装后A类焊接接头的距离或封头A类焊接接头的端点与相邻圆筒A类焊接接头的距离应大于名义厚度δn的3倍，且不小于100mm。( F )

56. 压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。( T )

57. 有应力腐蚀的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行焊后热处理。( T )

58. 必须进行焊后热处理的压力容器：第三类压力容器；设计压力≥5MPa；第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。( T )

59. Cr-Mo钢制压力容器；图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器必须每台制备产品焊接试板。( T )

60. 凡需经热处理达到材料力学性能要求的压力容器，每台均应制备母材热处理试板。( T )

61. 局部探伤检查长度不得少于各条焊缝长度的20％，且不小于250mm；局部探伤必须包括每一相交的焊缝接头。( T )

62. 局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm的接管的对接接头应进行50%的射线或超声检测。( F )

63. 压力试验时，压力表的量程不应低于1.5倍和高于3倍的试验压力。( F )

64. 容器的开孔补强圈应在压力试验之后通入0.4～0.5Mpa的压缩空气检查焊接接头质量。( F )

65. 碳素钢、16MnR、15MnNbR和正火15MnVR钢制压力容器，液压试验时的液体温度不得低于5℃。( T )

66.气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人批准同意。( F )

67. 压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。( F )

68. 奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号无缝管许用应力的0.9倍。( F )

69.安全阀开启压力应高于压力容器的工作压力，低于设计压力。( F )

70. 使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。( T )

71. 低温容器受压元件用钢必须是镇静钢。( T )

72. 低温容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或其受压元件的最低设计温度。( T )

73.低温容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。( T )

74.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb>540MPa的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。( T )

75.碳素沸腾钢板和Q235-A钢板不得用于制造按GB150或容规管辖的压力容器。( T )

76.碳素钢Q235-A钢板可用于制造容器设计压力P≥1.6Mpa，钢板使用温度为0～350℃，用于壳体时，钢板厚度不大于20mm，盛装毒性程度为高度或极度危害介质的压力容器。( F )

77.GB151-1999钢制管壳式换热器适用的换热器参数为公称直径DN≤2000mm；公称压力PN≤35MPa，公称直径（mm）和公称压力（MPa）的乘积不大于104。( F )

78.GB151-1999规定，计算换热面积的方法是：以换热管中径为基准，扣除伸入管板内的换热管的长度，再经圆整后即得换热面积。( F )

79.GB151-1999规定，当换热管为U型管时，U型管的直管长度即为公称长度。( T )

80.管板两面均应考虑腐蚀裕量。( T )

81.换热管不考虑腐蚀裕量。( T )

82.管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。( T )

83.管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试验压力提出详细要求。( T )

84.换热器圆筒可以采用碳素钢、低合金钢的焊接管制造。( F )

85.GB151-1999规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。( T )

86.换热器接管法兰在设计温度高于或等于250℃时，应采用对焊法兰。( F )

87.在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999相关公式计算，即可不必考虑其他因素。( F )

88.管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚度≥12mm。( T )

89.不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，还是可以用壳程压力和管程压力的压力差进行管板设计。( F )

90.GB151-1999给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。( F )

91.管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。( T )

92.换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接。( F )

93.采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。( T )

94.介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。( F )

95.介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适宜选用填料函式换热器。( F )

96.GB151-1999规定，换热器中的换热管不允许拼接。( F )

97.对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的1.25倍。( F )

98.拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB4730射线检测不低于Ⅲ级，或超声检测不低于Ⅱ级合格。( F )

99.除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。( T )

100.碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过1/2圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。( F )

101.碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后即可加工法兰密封面。( F )

102.低温换热器的A类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。( T )

103.低温换热器的U形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。( T )

104.低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于或等于两侧母材中的较低者。( F )

105.在进行换热器壁温计算时，其符号K表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是W/(m2·℃)。( T ) 106.“压力容器安全技术监察规程”的规定不包括真空下工作的压力容器。( T )

107.《容规》适用于设计压力大于或等于0.1MPa；内直径（非圆形截面指断面最大尺寸）大于或等于0.15m且容积大于或等于0.25m3；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸点的液体。( F )

108.真空容器是外压容器，因此应受《压力容器安全技术监察规程》管辖。( F )

109.最高工作压力低于0.1MPa，设计压力高于0.1MPa的容器需接受《压力容器安全技术监察规程》的监察。( F )

110.毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器且pV值大于或等于0.2MPa·m3的容器，为第三类压力容器。( T )

111.毒性程度为极度和高度危害的中压容器应划为三类压力容器。( T )

112.一介质为空气，设计压力为2.0MPa ,容积为50 m3的储存容器应划为三类压力容器。( F )

113.毒性为极度和高度危害介质，且pV≥0.2MPa·m3的低压容器为三类容器。( T )

114.容积为8m3的低温液体二氧化碳储罐为三类压力容器。( T )

115.多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。( T )

116.多腔压力容器应按类别高的压力腔进行设计和制造。( F )

117.压力容器专用钢材的磷含量不应大于0.030%，硫含量不应大于0.020%。( T )

118.用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于0.25%。( T )

119.用碳素钢和低合金钢制造的最高工作压力≥10MPa的压力容器，其钢板需逐张进行超声检测。( T )

120.盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器用钢板，应逐张进行超声检测。( T )

121.用于制造压力容器壳体的钛材应该在退火状态下使用。( T )

122.高压容器设计总图上只需要设计、校核、审核（定）人员的签字。( F )

123.常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50℃作为设计温度。( T )

124.因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( T )

125.压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T型焊接接头，应进行焊接工艺评定。( T )

126.焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后于耐压试验前进行。( T )

127.奥氏体不锈钢容器及焊接接头系数φ取为1的压力容器，其焊缝表面咬边深度不得大于0.5mm。( F )

128.压力容器制作产品焊接试板和试样的目的是为了检验产品焊接接头和其他受压元件的力学性能和弯曲性能。( T )

129.“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，20%、50%、100%。( T )

130.第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器因是第二类压力容器，只需进行局部无损检测。( F ) 131.设计压力大于5.0 MPa的压力容器对接接头须进行100%无损检测。( T )

132.设计压力为0.6MPa的低压管壳式余热锅炉，其图面技术要求应对对接接头进行20%的射线或超声探伤检测。( F )

133.设计压力为1.0MPa、非易燃、毒性程度为中度危害的铝制压力容器，应进行100%射线探伤检验。( T )

134.压力容器壁厚大于30mm的碳素钢制造的压力容器，其对接接头如果采用射线检测，则每条焊接接头应附加局部超声检测。( F ) 135.当压力容器作局部无损检测时，焊接接头交叉部位也应进行局部无损检测。( F )

136.对进行局部无损检测的压力容器，制造单位可以不对未检测部分的焊接接头质量负责。( F )

137.校核耐压试验压力时，所取的壁厚应扣除壁厚附加量，对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。( T )

138.气密性试验应在液压试验合格后进行。( T )

139.介质毒性程度为极度、高度危害或设计上不允许微量泄漏的压力容器必须进行气密性试验。( T )

140.采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时，一般应采用挖补或更换。( T )

141.压力容器安全附件包括安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、压力表、液面计、测温仪表、快开门式压力容器的安全联锁装置，都应符合《容规》的规定，同时还应该符合各自相应标准的规定。( T )

142.安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。( T )

143.GB150在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。( T )

144.高压容器一定是厚壁容器。( F )

145.选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。( T )

146.工作压力10MPa≤P＜100MPa的容器为高压容器。( F )

147.GB150推荐的高压卡扎里密封结构是属于自紧式或半自紧式密封。( F )

148.影响管板强度的主要因素：管束对管板的弹性支撑反力作用；管孔对管板强度的削弱；管板周边的支承形式；温差的影响。( T ) 149.固定式管板换热器，只要管壁与壳壁的温差大于50℃就应该考虑设置膨胀节。( F )

150.直立容器裙座与壳体采用对接焊结构时，可以不必对焊接接头的拉应力进行验算。( F )

151.奥氏体钢、铜、铝等材料不可以用磁粉探伤方法进行检测。( T )

152.金属温度系指容器受压元件沿截面厚度的平均温度，而不是内外表面最高温度。( T )

153.壳体上开长圆孔时，当长轴/短轴≤2，且短轴平行于筒体轴线时，开孔补强按长圆形开孔的短轴计算。( T )

154.确定双支座支承卧式容器的支座位置时，支座中心线的位置至封头的切线距离A≤0.2L，L为圆筒直段的长度。( F ) 155.卧式容器选用双鞍式支座支承时，两个鞍式支座的结构形式应完全相同。( F )

156.卧式容器鞍座位置A不宜大于0.2L，当需要时，A最大不得大于0.25L。( T )

157.耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。( F )

158.对塑性较好的钢材，其拉伸线上往往存在上屈服点和下屈服点，而一般则把下屈服点作为屈服极限。( T )

159.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状无关。( F )

160.主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。( F )

161.目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。( T )

162.在钢材的拉伸试验中，无论用δ5或δ10的试样，其试验结果是一样的。( F )

163.为了不产生过大的螺栓力，在垫片不被压碎的前提下应使垫片宽度尽量窄。( T )

164.液化石油气贮罐的设计压力为1.77MPa，应选用公称压力1.6MPa的安全阀。( F )

165.奥氏体不锈钢制设备及元件不允许分段进行稳定化或固溶化处。( F )

166.焊接工艺评定的作用在于验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确。( T )

167.奥氏体不锈钢的对接焊接接头可用X射线探伤和超声波探伤，而焊接接头表面通常采用磁粉探伤。( F )

168.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度σb＞540MPa的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。( T )

169.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状均有关。( T )