桁架设计计算书
云南大学城建学院
钢结构设计原理课程设计计算书
指导教师：秦云
学生姓名：裴博玉
班级：2011级生物技术
学号：20111070036
设计时间：2014.7.25—2014.7.30 2014.8.5 —2014.8.8
桁架设计
1.设计资料
某厂房总长度108m，跨度可根据自己的情况从21m和24m两种情况中选用（同等情况下，前者的评分将较后者低5分），纵向柱距6m。厂房建筑采用封闭结合；
1.结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；
L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的
内力）如附图所示。屋架采用的钢材、焊条为：学号为单号的同学用Q235B钢，焊条为E43型；双号的同学用Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载
无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板（保证三点焊接，考虑屋面板能起到系杆的作用）
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为
单位，q为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位；
②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准
值为S0=0.35KN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的
较大值；积灰荷载0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：
三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kKN/m2
水泥砂浆找平层0.50kN/m2
保温层0.80kN/m2
一毡二油隔气层0.05KN/m2
水泥砂浆找平层0.40kN/m2
预应力混凝土屋面板 1.50kN/m 2 2.结构形式与布置
1
990
1
3502290
2590
2890
3190
2608
2859
3119
3370
2535
2859
3129
3396
1
5091508150A
a
c e
g
I
B C D F G H I 150
08=12000×150815081508150815081508起拱50
图2a . 24米跨屋架几何尺寸
桁架支撑布置如图：
3.荷载计算
屋面坡度i=1/10
沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以1/cosα=1.005
标准永久荷载：
三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40*1.005=0.402 kKN/m2水泥砂浆找平层0.50*1.005=0.503kN/m2保温层0.80*1.005=0.804kN/m2 一毡二油隔气层0.05*1.005=0.503KN/m2水泥砂浆找平层0.40*1.005=0.402kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50*1.005=1.508kN/m2
屋架及支撑自重：q=0.12+0.011L=0.12+0.011*24=0.384 kN/m2
共 4.506 kN/m2施工活荷载0.7 kN/m2
积灰荷载0.5 kN/m2
三种荷载组合
①全跨永久荷载+全跨可变荷载
全跨节点荷载设计值（按永久荷载为主控制的组合）
F=（1.35×4.506+1.4×0.7×0.7+1.4×0.9×0.5）×6×1.5=66.592kN
②全跨永久荷载+半跨可变荷载
全跨节点永久荷载设计值：
对结构不利时：
F1.1=4.506×1.35×6×1.5=54.748kN（按永久荷载为主控制的组合）
F1.2=4.506×1.2×6×1.5=48.667kN（按可变荷载为主控制的组合）
对结构有利时：F1.3=4.506×1.0×6×1.5=40.554kN
半跨节点可变荷载设计值
F2.1=（0.7×0.7+0.9×0.5）×1.4×6×1.5=11.844kN （按永久荷载为主控制的组合）F2.2=（0.7+0.9×0.5）×1.4×6×1.5=14.490kN （按可变荷载为主控制的组合）
③全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载为主控制的组合）
全跨节点桁架自重设计值：
对结构不利时：F3.1=0.384×1.2×6×1.5=4.147kN
对结构有利时：F3.2=0.384×1.0×6×1.5=3.456kN
半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：
F 4=（1.2×1.508+1.4×0.7）×6×1.5=25.106kN ① ②为使用阶段荷载情况，③为施工阶段荷载情况。
②
117
③ 图2b . 24米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值
④ A a
c e g g 'e 'c 'a '+3.480
.000-6.25-
9.04-9.17-7.38-6.09-7.38-
4.49
-2.470.00
0.00
-6.53
-3.14
+0.71
+1.55+1.39
+1.56
+1.80
+2.12
+4.76
+1.90
-0.45
-2.47
-1.53
-1.75
-2.03
-2.34
-1.0-1.0
-1.00.00+0.970.000.00-0.5+8.0+9.34+8.44+5.31+6.73+3.53+1.
25B C D E F G H I H 'G 'F 'E 'D 'C 'B 'A '0.51.01.01.01.01.01.01.01.0i
⑤ 图2c. 24米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值
⑥ 图2 24m 跨屋架
4.内力计算
桁架杆件内力组合表
Ii 0 +0.97 0 0 0 注：F=66.592kN,F1.1=54.748kN,F1.2=48.667 kN,F1.3=40.554kN;F2.1=11.844kN,F2.2=14.490kN;F3.1=4.147kN,F3.2=3.456kN,F4=25.106kN。
5.杆件设计
（1）上弦杆
整个上弦采用等截面，按FG、GH杆件的最大设计内力设计。
N=-1016.19kN=-1016190N
上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度，l ox=150.8cm
在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，
取l oy=3×l ox=3×150.8=452.4cm
由于l oy=3l ox，故截面宜选择两个不等支角钢，短肢相并，如下图：
腹杆最大内力N=590.671kN ,查表9.6.4，节点板厚度选用12mm，支座节点板厚度选用14mm。
设λ=60，查附录4得?=0.807
需要截面积：A=N/( ?f)= 1016190/（0.807×310）=4062.0mm2
需要的回转半径：i x=l ox/λ=150.8/60=2.51cm
i y=l oy/λ=452.4./60=7.54cm
根据需要的A，i x，i y查角钢规格表（附录8），选用2∟125×80×12,
A=46.70cm2, i x=3.95cm,i y=6.23cm,b1/t=125/12=10.42,按所选角钢进行验算：
λx = l ox/ i x=150.8/3.95=38.18
因为
b1/t=10.42<0.56 l oy/ b1=0.56×4524/125=20.27
故有
λyz=λy= l oy/i y=452.4/6.23=72.62<[λ]=150
截面在x和y平面皆属b类，由于λyz >λx ,只需求?y，查表得?y =0.738
N/( ?y A)= 1016190/（0.738×4670）=294.85N/mm2<310 N/mm2
所选截面合适.
（2）下弦杆
整个下弦采用同一截面，按gi杆件的最大设计值设计。
N=1010.201kN =1010201N ，l ox=300cm ，l oy=1185cm
所需截面积
A n=N/f=1010201/310=3258.7mm2=32.59 cm2
选用2∟125×80×12，由于l oy >> l ox ,故用不等支角钢，短肢相并，如图
A=46.70cm2 > 32.59cm2 i x=3.95cm , i y=6.23cm,
λoy = l oy/ i y=1185/6.23=190.20<[λ]=350
考虑下弦有2φ21.5mm栓孔削弱，下弦净截面面积
A n=4670-2×21.5×12=4154mm2
σ=N/A n=1010201/4154=243.19 N/mm2 <310 N/mm2
（3）端斜杆aB
杆件轴力：N=-590.671kN =-590671kN
计算长度：l ox = l oy =253.5cm，
由于l ox = l oy，故采用不等肢角钢，长肢相并，使i x≈i y。
选用2∟140×90×10 ，如图所示：
A=44.522cm2，i x=4.47cm , i y=3.74cm , b2/t=90/10=9.
λx = l ox/ i x=253.5/4.47=56.71
由于
b/t=90/10=9<0.48 l oy / b =0.48×2535/90=13.52
故λyz=λy [1+1.09×b 4/（l oy2t2）]=75.32<[λ]=150
由于λyz >λx ,只求?y =0.718
σ=N/( ?y A)= 590671/（0.718×4452.2）=184.78 N/mm2 <310 N/mm2所需截面合适
（4）Bc杆
杆件轴力：
N=458.153KN=458153N
杆件计算长度：
l ox =0.8*260.8cm=208.64cm，l oy =260.8cm 所需截面积：
An=N/f=1477.91mm2
选用2∟100×7等边角钢如图，
A=27.592cm2 i x =3.09cm i y =4.53cm
λx = l ox/ i x=208.64/3.09=67.52<[λ]=350
λy = l oy/ i y=260.8/4.53=57.57<[λ]=350
σ=N/A n= 458153/2759.2=166.05 N/mm2 <310 N/mm2
所选截面合适。
（5） cD杆
杆件轴力：
N=-362.26KN
计算长度：
l ox =0.8*285.9=228.72cm l oy=285.9cm 选用2∟100×7等边角钢如图，
A=27.592cm2 i x =3.09cm i y =4.53cm
λx = l ox/ i x=228.72/3.09=74.02<[λ]=150
因为b/t=100/7=14.29<0.58 l oy / b =0.58×2859/100=16.58
所以λy = l oy/ i y=285.9/4.53=63.11
λyz=λy [1+0.475×b 4/（l oy2t2）]=70.59<[λ]=150
?x=0.751
σ=N/( ?x A)= 362260/（0.751×2759.2）=174.82N/mm2 <310 N/mm2所选截面合适。
（6）De杆
杆件轴力：
N=246.390KN=246390N
杆件计算长度：
l ox =0.8*285.9cm=228.72cm，l oy =285.9cm 所需截面积：
An=N/f=749.81mm2
选用2∟63×5等边角钢如图，
A=12.286cm2 i x =1.94cm i y =3.04cm
λx = l ox/ i x=228.72/1.94=117.90<[λ]=350
λy = l oy/ i y=285.9/3.04=94.05<[λ]=350
σ=N/A= 246390/1228.6=200.55 N/mm2 <310 N/mm2
所选截面合适。
（7）eF杆
杆件轴力：
N=-163.816KN
计算长度：
l ox =0.8*312.9=250.32cm l oy=312.9cm 选用2∟80×5等边角钢如图，
A=15.824cm2i x =2.48cm i y =3.71cm
λx = l ox/ i x=250.32/2.48=100.94<[λ]=150
因为b/t=80/5=16<0.58 l oy / b =0.58×3129/80=22.69
所以λy = l oy/ i y=312.9/3.71=84.34
λyz=λy [1+0.475×b 4/（l oy2t2）]=91.04<[λ]=150
?x=0.549
σ=N/( ?x A)= 163816/（0.549×1582.4）=188.57N/mm2 <310 N/mm2所选截面合适。
（8） Fg杆
最大拉力：N=79.25KN
最大压力：N=-6.39KN
计算长度：
l ox =0.8*311.9=249.52cm l oy=311.9cm 选用2∟63×5等边角钢如图，
A=12.286cm2i x =1.94cm i y =3.04cm
λx = l ox/ i x=249.52/1.94=128.62<[λ]=150
因为b/t=63/5=12.6<0.58 l oy / b =0.58×3119/63=28.71
所以λy = l oy/ i y=311.9/3.04=102.60
λyz=λy [1+0.475×b 4/（l oy2t2）]=107.58<[λ]=150
?x=0.394
σ=N/( ?x A)= 6390/（0.394×1228.6）=13.20N/mm2 <310 N/mm2
拉应力：
σ=N/A= 79250/1228.6=64.50 N/mm2 <310 N/mm2
所选截面合适。
（9）gH杆
最大拉力：N=38.98KN
最大压力：N=-38.32KN
计算长度：
l ox =0.8*339.6=271.68cm l oy=339.6cm
选用2∟63×5等边角钢如图，
A=12.286cm2i x =1.94cm i y =3.04cm
λx = l ox/ i x=271.68/1.94=140.04<[λ]=150
因为b/t=63/5=12.6<0.58 l oy / b =0.58×3396/63=31.26
所以λy = l oy/ i y=339.6/3.04=111.71
λyz=λy [1+0.475×b 4/（l oy2t2）]=114.61<[λ]=150
?x=0.345
σ=N/( ?x A)= 38320/（0.345×1228.6）=90.41N/mm2 <310 N/mm2拉应力：
σ=N/A= 38980/1228.6=31.73N/mm2 <310 N/mm2
所选截面合适。
（10）Hi杆
最大拉力：N=31.16KN
最大压力：N=-88.38KN
计算长度：
l ox =0.8*337=269.6cm l oy=337cm
选用2∟63×5等边角钢如图，
A=12.286cm2i x =1.94cm i y =3.04cm
λx = l ox/ i x=269.6/1.94=138.97<[λ]=150
因为b/t=63/5=12.6<0.58 l oy / b =0.58×3370/63=31.03
所以λy = l oy/ i y=337/3.04=110.86
λyz=λy [1+0.475×b 4/（l oy2t2）]=113.78<[λ]=150
?x=0.349
σ=N/( ?x A)= 88380/（0.349×1228.6）=201.12N/mm2 <310 N/mm2拉应力：
σ=N/A= 31160/1228.6=25.36N/mm2 <310 N/mm2
所选截面合适。
钢结构梯形屋架课程设计计算书(绝对完整)
第一章：设计资料 某单跨单层厂房，跨度L＝24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5*6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图2.1所示，杆件容许长度比：屋架压杆【λ】＝150 屋架拉杆【λ】＝350。 第二章：结构形式与布置 2.1 柱网布置 图2.1 柱网布置图 2.2屋架形式及几何尺寸 由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，故选用平坡梯形钢屋架，未考虑起拱时的上弦坡度i＝1/10。屋架跨度l＝24m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2*0.15m＝23.7m；端部高度取H0＝2m，中部高度H ＝3.2m；起拱按f＝l0/500，取50mm，起拱后的上弦坡度为1/9.6。 配合大型屋面板尺寸（1.5*6m），采用钢屋架间距B＝6m，上弦节间尺寸1.5m。选用屋架的杆件布置和尺寸如施工图所示。
图2.2 屋架的杆件尺寸 2.3支撑布置 由于房屋较短，仅在房屋两端5.5m开间内布置上、下弦横向水平支撑以及两端和中央垂直支撑，不设纵向水平支撑。中间各屋架用系杆联系，上下弦各在两端和中央设3道系杆，其中上弦屋脊处与下弦支座共三道为刚性系杆。所有屋架采用统一规格，但因支撑孔和支撑连接板的不同分为三个编号：中部6榀为WJ1a ,设6道系杆的连接板，端部第2榀为WJ1b，需另加横向水平支撑的的连接螺栓孔和支撑横杆连接板；端部榀（共两榀）为WJ1c。 图2.3 上弦平面
12 1 2 1---1 2---2 图2.3下弦平面与剖面 第三章：荷载计算及杆件内力计算 3.1屋架荷载计算 表3.1 屋架荷载计算表 3.2屋架杆件内力系数 屋架上弦左半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数经计算如图所示。屋架上弦左半跨单位节点荷载、右半跨单位节点荷载、全跨单位节点荷载作用下的屋架左半跨杆件的内力
桁架计算书
罐笼桁架设计计算说明书
一、桁架结构图 1. 桁架结构特点及主要尺寸 桁架为空间桁架结构，由四根圆钢管（外径：Φ75mm ，壁厚7.5mm ）做为主肢，加等边角钢的斜腹杆和横腹杆组焊而成。主肢外包尺寸0.65×0.65m ×15m ，根据<<钢结构设计规范>>标准节每节高3 m.标准节，材料均为Q345。抗拉、抗压强度为295，抗剪强度为170，断面承压fce=400 Mpa 。 .整个桁架连接在整块的钻井平台固定支座上。 桁架结构简化模型，主要尺寸见下图。 钻井平台 罐笼 钢丝绳罐道 制动绳 标准架 绞车 滑轮 主绳
桁架各部件重量见表一。 表一：主要性能参数表 ２. 计算工况及方位的确定 ２.1计算工况 计算按独立式静止工况进行计算。 额定重量见上表，高15m。 3、桁架几何特性 3.1 标准节几何特性 3.1.1 标准节主肢 主肢材料：圆钢管：D=75mm，d=67.5mm
截面积： 惯性矩： 4、单肢强度校核： 一、压杆所受的工作压力：F1=12.5KN 二、强度校核： 【σ】许用压强度：295Mpa 三、稳定性校核：1、回转半径： 2、柔度系数： 其中：μ是长度因数，根据稳定理论取μ=1 单肢计算长度：l=15000mm [λ]是柔度：钢材的柔度大于100是大柔度杆。 3、确定临界力：
4、稳定条件： 【n】是稳定系数： 根据《钢结构稳定理论与设计》钢材的稳定系数是：1.8~3.0。故单肢稳定性不安全，需要加支撑。 5、整体校核 1、整个截面面积： A=4A1=4×10683.75=4275mm2 2、整个截面惯性矩: 整个界面因为是正方形所以x虚轴，y虚轴相等： I X=I Y=4I1=4×533859.5=2135438mm4 3、整体稳定验算：许用临界力： 因为整体许用临界力小于荷载力，故整体也不稳定，需要加支撑。 5、钻井平台压应力计算：
架桥机计算书..
一．ik设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重：Q2=7.5t（含卷扬机） 吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重：Q5=14.6t 2号承重梁总重：Q6=14.6t 纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1
（二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 P4=14.6t (2#承重横梁自重)
P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重） P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P7=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图 图2 P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心
钢结构桁架设计计算书
renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N/mm 2 。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
桁架承重架设计计算书
桁架承重架设计计算书 桁架承重架示意图(类型一) 二、计算公式 荷载计算:1.静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、桁架自重(×； 2.活荷载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载(×。 弯矩计算: 按简支梁受均布荷载情况计算 剪力计算： 挠度计算： 轴心受力杆件强度验算： 轴心受压构件整体稳定性计算: 三、桁架梁的计算 桁架简支梁的强度和挠度计算 1.桁架荷载值的计算. 静荷载的计算值为 q1 = m. 活荷载的计算值为 q2 = m. 桁架节点等效荷载 Fn = m. 桁架结构及其杆件编号示意图如下： 桁架横梁计算简图 2.桁架杆件轴力的计算. 经过桁架内力计算得各杆件轴力大小如下： 桁架杆件轴力图 桁架杆件轴力最大拉力为 Fa = . 桁架杆件轴力最大压力为 Fb = . 3.桁架受弯杆件弯矩的计算. 桁架横梁受弯杆件弯矩图 桁架受弯杆件最大弯矩为M = 桁架受弯构件计算强度验算= mm 钢架横梁的计算强度小于215N/mm2，满足要求！ 4.挠度的计算. 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 桁架横梁位移图 简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = .
钢架横梁的最大挠度不大于10mm，而且不大于L/400 = ，满足要求！ 5.轴心受力杆件强度的计算. 式中 N ——轴心拉力或轴心压力大小； A ——轴心受力杆件的净截面面积。 桁架杆件最大轴向力为, 截面面积为 . 轴心受力杆件计算强度 = mm2. 计算强度小于强度设计值215N/mm2，满足要求！ 6.轴心受力杆件稳定性的验算. 式中 N ——杆件轴心压力大小； A ——杆件的净截面面积； ——受压杆件的稳定性系数。 轴心受力杆件稳定性验算结果列 表 ----------------------------------------------------------------- ------------ 杆件单元长细比稳定系数轴向压力kN 计算强度N/mm2 ----------------------------------------------------------------- ------------ 1 -------- 2 -------- 3 4 5 -------- 6 -------- 7 8 9 10 11 12 13 -------- 14 15 -------- 16 --------
钢便桥计算书
钢便桥设计与验算 1、项目概况 钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m 钢便桥采用下承式结构，车道净宽，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩（φ529）群桩基础。 2、遵循的技术标准及规范 遵循的技术规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路桥梁施工技术规范》（JTG F50-2001） 《钢结构设计规范》（GB S0017-2003） 《装配式公路钢桥使用手册》 《路桥施工计算手册》 技术标准 车辆荷载 根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。目前市场上上最大罐车为16m3。空车重为混凝土重16*=。总重=+=。 16m3罐车车辆轴重
便桥断面 钢便桥限制速度5km/h 3、主要材料及技术参数 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高计。 4、设计计算（中跨桁架） 计算简图 材料弹模 (MP)屈服极 限(MP) 容许弯曲拉 应力(MP) 提高后容许弯 曲应力(MP) 容许剪应 力(MP) 提高后容许 剪应力(MP) 参考 资料 Q235+523514585 设计 规范Q345+5345210273120156 设计 规范贝雷架+5345240-245N/肢-
按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简 支架计算，不能作为连续梁来计算。 中跨计算简图 简支梁 边跨计算简图 简支梁 荷载 恒载 中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。横梁为I28a。m。单 根重5*==；纵梁和桥面采用标准面板：宽，长，重。 恒载计算列表如下： 序号构件名称单件重（KN）每节（KN）纵桥向（KN/m）1贝雷主梁 2横梁 3桥面板18186 4销子 5花架 6其他 7合计 活载 如上所述采用16M3的罐车，总重。
架桥机计算书
目录 一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁：（1号车处） (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (15) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16) 十二.导梁天车走道梁计算 (18) 十三.吊梁天车横梁计算 (18)
一、设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 （六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重：Q =20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重） 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重：Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1
钢结构屋架设计计算书
. 1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋 混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2?。屋面的活荷载为kNm=1.0，屋面的恒荷载的标准值为0.5γ2.1米。结构的重要度系数为022??，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布m，雪荷载为0.350.2 kN kNm状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 1′°2618=檩距arctan,=屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α3。为1.866m 屋架形式和几何尺寸1 图 支撑的布置3.上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细。2杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图
'. . 图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。 荷载标准值5.35.31kN6=×6×=0.51.77××=0.5×1.866P上弦节点恒
荷载标准值110√3×61.866×0.35=60.35=×1.77×=3.72kN×P上弦 节点雪荷载标准值210√3 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图 上弦节点恒荷载图3 由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 '. . 图4 上弦节点雪荷载 6.内力组合 内力组合见表—1
钢便桥计算书
安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标 临时钢栈桥 计 算 书 编制： 批准： 浙江兴土桥梁建设有限公司 2012年2月7日
目录 1概述 (1) 1.1设计说明 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3技术标准 (2) 1.4自重荷载统计 (2) 1.5荷载工况建立 (3) 1.6荷载组合： (3) 2上部结构内力计算 (4) 2.1桥面板内力计算 (4) 2.2I22横向分配梁内力计算 (8) 2.3321型贝雷梁内力验算 (13) 2.4承重梁内力计算： (18) 2.5钢管桩基础验算 (20) 3计算结论 (25)
蚌埠临时栈桥计算说明书 1 概述 1.1 设计说明 本栈桥为安徽蚌埠至固镇公路改建工程2标基础施工，根据施工现场的具体地质情况、水纹情况和气候情况，拟建栈桥合同段长30m，便桥宽度为4米。栈桥两侧设栏杆，下部结构采用钢管桩基础，上部结构采用贝雷和型钢的组合结构。 栈桥的结构形式为横向四排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分 0.9m，中间桁架间距为1.5m，标准跨径为12m，边侧跨径为9m。栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a，间距为75cm；基础采用φ529×8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20a号槽钢连接成整体。 1.2 设计依据 1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007） 3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）5）《海港水文规范》（JTJ213-98） 6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》 7）《钢结构计算手册》
18米普通钢桁架设计计算书
钢屋架设计 姓名： 班级： 学号： 指导教师：
1.原始资料： 某工业厂房为单跨，无天窗，纵向长度为60m，跨度为18m，采用梯形钢屋架，无檩方案，屋面采用1.5×6m预应力钢筋混凝土屋面板，100mm厚泡沫混凝土保温层，二毡三油改性沥青防水卷材屋面，屋面为上人屋面，坡度为i=1/15。屋架铰支于钢筋砼柱上，柱截面400mm×400mm，砼标号为C25，车间无吊车。屋架采用的钢材为Q345钢，手工焊。 2.屋架形式和几何尺寸确定 屋架计算跨度（每端支座中线缩进150mm）： l o=18-2×0.15=17.7m 跨中及端部高度 桁架的中间高度：h=2250mm 在17.7m的两端高度：h=1650mm 桁架跨中起拱50mm 图1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置图如图2所示：
图2
4.荷载和内力计算 4.1荷载计算： 4.11屋面永久荷载标准值： ①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自 重，以kN/m2为单位； ②屋面活荷载：施工活荷载标准值为2.0kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工 活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。 积灰荷载标准值：0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值： 二毡三油改性沥青防水层 0.40kN/m2 水泥砂浆找平层 0.40kN/m2 保温层 0.60kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。沿屋 α=换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005 P=+?支撑） 平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（0.120.011 W 计算，跨度单位m。 永久荷载标准值： 二毡三油改性沥青防水层 1.002×0.4kN/m2=0.4008kN/m2水泥砂浆找平层 1.002×0.4 kN/m2=0.4008kN/m2保温层 1.002×0.6 kN/m2=0.6012kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.002×1.5 kN/m2=1.503 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×18 kN/m2=0.318kN/m2 总计：3.2kN/m2可变荷载标准值：
钢结构课程设计梯形钢屋架计算书
－、设计资料 1、某工厂车间，采用梯形钢屋架无檩屋盖方案，厂房跨度取27m，长度为102m，柱距6m。采用1.5m×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，保温层、找平层及防水层自重标准值为1.3kN/m2。屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值0.5kN/m2，积灰荷载标准值为0.6kN/m2，轴线处屋架端高为1.90m，屋面坡度为i=1/12，屋架铰接支承在钢筋混凝土柱上，上柱截面400mm×400mm，混凝土标号为C25。钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。 2、屋架计算跨度： Lo=27m－2×0.15m=26.7m 3、跨中及端部高度： 端部高度：h′=1900mm（端部轴线处），h=1915mm（端部计算处）。 屋架中间高度h=3025mm。 二、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸如图一所示: 2、荷载组合 设计桁架时，应考虑以下三种组合： ①全跨永久荷载+全跨可变荷载 (按永久荷载为主控制的组合) ：全跨节点荷 载设计值：F=(1.35×3.12+1.4×0.7×0.5+1.4×0.9×0.6) ×1.5×6 =49.122kN 图三桁架计算简图 本设计采用程序计算结构在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表一。
1、上弦杆： 整个上弦杆采用相等截面，按最大设计内力IJ 、JK 计算，根据表得： N = -1139.63KN ，屋架平面内计算长度为节间轴线长度，即：ox l =1355mm ,本屋架为无檩体系，认为大型屋面板只起刚性系杆作用，不起支撑作用，根据支撑布置和内力变化情况，取屋架平面外计算长度oy l 为支撑点间的距离，即： oy l =3ox l =4065mm 。根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面宜选用两个不等肢角钢，且短肢相并，如图四所示： 图四 上弦杆
某贝雷梁钢便桥计算书
峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm）
2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载
桁架梁承重架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.2m ， 梁截面 B ×D=600mm ×2000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m ，立杆的步距 h=1.00m ， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度10mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方40×80mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。 梁两侧立杆间距 1.00m 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。 扣件计算折减系数取1.00。 922
图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×2.000×0.500=25.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0.600)/0.600=1.917kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.600×0.500=0.600kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×25.500+1.35×1.917)=33.311kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.600=0.529kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.00×1.00/6 = 8.33cm 3； I = 50.00×1.00×1.00×1.00/12 = 4.17cm 4； A 计算简图 0.080 弯矩图(kN.m)
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编
目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19
4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23
1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图
各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0
钢结构屋架设计计算书Word 文档
1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为，屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为，雪荷载为，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 （kN）内力 系数 恒载 内力 （kN） 雪载 内力 （kN） 内力 系数 半跨雪 载内力 （kN） 1.2恒+ 1.4雪 （kN） 1.2恒+ 1.4半跨 雪（kN）123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22
桁架承重架设计计算书
桁架承重架设计计算书 桁架承重架示意图（类型一） 二、计算公式 荷载计算:1.静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、桁架自重（X 1.2）； 2. 活荷 载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载（X 1.4）。 弯矩计算：按简支梁受均布荷载情况计算 剪力计算： 挠度计算： 轴心受力杆件强度验算： 轴心受压构件整体稳定性计算： 三、桁架梁的计算 桁架简支梁的强度和挠度计算 1. 桁架荷载值的计算. 静荷载的计算值为 q1 = 62.18kN/m. 活荷载的计算值为q2 = 16.80kN/m. 桁架节点等效荷载 Fn二-39.49kN/m. 桁架结构及其杆件编号示意图如下： 桁架横梁计算简图 2. 桁架杆件轴力的计算. 经过桁架内力计算得各杆件轴力大小如下：桁架杆件轴力图 桁架杆件轴力最大拉力为 Fa = 105.31kN. 桁架杆件轴力最大压力为 Fb = -139.62kN. 3. 桁架受弯杆件弯矩的计算. 桁架横梁受弯杆件弯矩图 桁架受弯杆件最大弯矩为M二2.468kN.m 桁架受弯构件计算强度验算=18.095N/mm 钢架横梁的计算强度小于215N/mrf,满足要求！ 4. 挠度的计算. 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度桁架横梁位移图 简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V二0.425mm. 钢架横梁的最大挠度不大于10mn,而且不大于L/400 = 1.25mm，满足要求！ 5. 轴心受力杆件强度的计算.
式中N ——轴心拉力或轴心压力大小； A ——轴心受力杆件的净截面面积。 桁架杆件最大轴向力为139.622kN,截面面积为14.126cm2. 轴心受力杆件 计算强度■>= 98.841N/mm2. 计算强度小于强度设计值215N/mrf，满足要求！ 6. 轴心受力杆件稳定性的验算. 式中N——杆件轴心压力大小； A ——杆件的净截面面积；「一一受压杆件的稳定性系数。 轴心受力杆件稳定性验算结果列表 杆件单元长细比稳定系数轴向压力kN 计算强度N/mm2 1 37.948 0.914 0.000 2 37.948 0.914 105.310 3 37.948 0.91 4 -52.655 40.770 4 40.046 0.907 -139.622 109.010 5 37.948 0.914 0.000 6 40.046 0.90 7 83.774 7 37.948 0.914 -26.327 20.385 8 37.948 0.914 -26.327 20.385 9 37.948 0.914 -39.491 30.577 10 37.948 0.914 -52.65 5 40.770 11 37.948 0.914 -52.65
钢结构课程设计计算书-跨度为24m
钢结构课程设计任务书 姓名：杨文博学号：A13110059 指导教师：王洪涛
目录 1、设计资料 0 1.1结构形式 (2) 1.2屋架形式及选材 (2) 1.3荷载标准值（水平投影面计） (2) 2、支撑布置 (2) 2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2) 2.2桁架支撑布置如图 (3) 3、荷载计算 (5) 4、内力计算 (5) 5、杆件设计 (8) 5.1上弦杆 (8) 5.2下弦杆 (9) 5.3端斜杆A B (9) 5.4腹杆 (11) 5.5竖杆 (16) 5.6其余各杆件的截面 (16) 6、节点设计 (20) 6.1下弦节点“C” (20) 6.2上弦节点“B” (21) 6.3屋脊节点“H” (22) 6.4支座节点“A” (23) 6.5下弦中央节点“H” (23) 参考文献 (27) 图纸 (27)
1、设计资料 1.1、结构形式 某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10 = i。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7 :1 度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。 1.2、屋架形式及选材 屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235B钢，焊条为E43型。 1.3、荷载标准值（水平投影面计） ①永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4 kN/m2 20厚水泥砂浆找平层0.4 kN/m2 100厚加气混凝土保温层0.6kN/m2 一毡二油隔气层0.05kN/m2 预应力混凝土大屋面板（加灌缝） 1.4kN/m2 屋架及支撑自重(按经验公式L .0+ =计算) 0.384 KN/m2 12 .0 q011 ②可变荷载： 屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2 雪荷载标准值： 0.5 KN/m2 积灰荷载标准值： 0.7 KN/m2 2、支撑布置 2.1桁架形式及几何尺寸布置
钢引桥计算书说明
钢引桥计算书说明 1 概述 水工结构中，一般大跨度的皮带机运输通道均采用钢引桥，对于设计者来说，钢引桥桥面梁系设计、主桁架各杆件的截面设计是桁架式钢引桥设计的重点，计算量较大。为提高钢引桥计算效率与质量，基于工程计算软件Mathcad和空间有限元分析软件Midas Civil，根据《水运工程钢结构设计规范》编制了较为系统的钢引桥设计计算书， 本文主要就设计计算书的设计方法，计算流程及后续改进方向等问题逐一加以介绍。 2 设计方法 2.1 钢引桥桥面系设计方法 本计算书桥面板采用单向板计算，纵梁和横梁均按简支梁计算。 基于上述设计方法，根据实际的荷载条件及常用的钢材型号，本计算书通过查询《建筑结构静力手册》，利用工程计算软件Mathcad变编写了桥面系自动选材计算程序，大大减少了桥面系的设计计算量。 2.2 钢引桥主桁架设计方法 空间有限元分析软件Midas Civil具有建模方便、直观，计算快捷的优点，但其应力计算结果仅仅是各种应力（轴应力、弯应力）简单的叠加，并没有考虑杆件的强度与整体稳定性。所以其计算结果并不能满足规范要求。 本计算书采取的方法是：将Midas civil计算的各构件弯压应力输入，计算书在对输入结果考虑塑性系数、稳定系数后，将重新计算构件强度和稳定性，设计者只需直观的判断主桁架各杆件选材的合理性，当然这要结合后面长细比共同判断。需要注意的是，Midas civil分析的结构应力应为考虑分项系数后的设计值。 3 计算流程 本计算书适用水运工程有竖杆或无竖杆的两类桁架式钢引桥，主要可变荷载则考虑皮带机支腿荷载与人群荷载。计算书共分为八章，下面对计算书主要章节加以说明，以便设计者使用。 《第1章设计依据及基本参数》中设计参数主要用以判断选材是否符合规范要求，设计参数亦可根据规范更新进行手动更改。 《第2章设计条件》是本计算书集中输入部分，输入部分均用黄色显示。设计者可以根据设计要求输入钢引桥参数，如钢引桥长度、宽度、有无竖杆等，“设计荷载”中主要考虑了钢引桥自重，皮带机荷载和人群荷载，设计者可以根据实际情况输入荷载参数，各参数代表意义见文字及相应图示。
桁架设计计算书
云南大学城建学院 钢结构设计原理课程设计计算书 指导教师：秦云 学生姓名：裴博玉 班级：2011级生物技术 学号：20111070036 设计时间：2014.7.25—2014.7.30 2014.8.5 —2014.8.8
桁架设计 1.设计资料 某厂房总长度108m，跨度可根据自己的情况从21m和24m两种情况中选用（同等情况下，前者的评分将较后者低5分），纵向柱距6m。厂房建筑采用封闭结合； 1.结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10； L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。 2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的 内力）如附图所示。屋架采用的钢材、焊条为：学号为单号的同学用Q235B钢，焊条为E43型；双号的同学用Q345A钢，焊条为E50型。 3.屋盖结构及荷载 无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板（保证三点焊接，考虑屋面板能起到系杆的作用） 荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为 单位，q为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位； ②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准 值为S0=0.35KN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的 较大值；积灰荷载0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kKN/m2 水泥砂浆找平层0.50kN/m2 保温层0.80kN/m2 一毡二油隔气层0.05KN/m2 水泥砂浆找平层0.40kN/m2
钢结构屋架设计计算书
1. 设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m 。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm ×400mm ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C 型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为γ0=1.0，屋面的恒荷载的标准值为0.5 kN m 2?。屋面的活荷载为0.2 kN m 2?，雪荷载为0.35 kN m 2?，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B ，焊条采用E43型。 2. 屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α=arctan 1 3=18°26′,檩距为1.866m 。 图1 屋架形式和几何尺寸 3. 支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。 图2 支撑的布置图
4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。 5.荷载标准值 =0.5×1.77×6=5.31kN 上弦节点恒荷载标准值P1=0.5×1.866×6× √10 =0.35×1.77×6=3.72kN 上弦节点雪荷载标准值P2=0.35×1.866×6× √10 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载 由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载