特大桥钢管柱贝雷架计算书
贝雷支架检算
1.设计依据
设计图纸及相关设计文件，
《客运专线桥涵施工指南》
《贝雷梁设计参数》
《钢结构设计规范》
《公路桥涵设计规范》
2.贝雷梁布置图
###特大桥贝雷支架均采用20排双层加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：2×0.9+0.987+4×0.30+0.545+3×0.8+0.545+4×0.30+0.987+2×0.9,其中翼缘下为，腹板、底板下.钢管立柱φ1m每侧5根，检算32m梁。具体布置见下图：
图1贝雷梁立面图
图2贝雷梁侧面图
3.箱梁自重荷载分布的简化
（1）依据箱梁的实际尺寸，将箱梁的横截面简化为两种形式，分别对应端部和跨中的两种典型横断面；在纵向上，箱梁两端各4.5m 范围内采用端部横断面形式，中间23.6m 为跨中横断面形式。
混凝土箱梁自重：G1=780t ，其中翼缘板部分梁重：G2=192t 侧模和支架：G2=73.2t ，底模：G3=24.5t 内模及支架：G4=35t
4.翼缘板下部贝雷梁检算
(1)支架结构特性
三排双层加强型贝雷梁惯性矩I=6894382.8cm 4，截面抵抗弯矩W=45962.6cm 3，最大容许弯矩[M]=9618.8kN 〃m ，最大容许剪力[T]=698.9kN 。
(2)荷载计算
①模板及支架自重，G=36.6t=366KN ②新浇混凝土重量，G=96t=960KN
③每米荷载重量：q 恒
= (366＋960)/32.6=40.7kN/m ④施工材料具运输、堆放荷载
取均布荷载0.5KN/m 2：q 3=0.5×3.3=1.65KN/m
⑤倾倒混时产生的冲击荷载取2KN/m 2：q 4=2×3.3=6.6KN/m
振捣砼产生的荷载取2KN/ m 2：q 5=2×3.3=6.6KN/m
取最不利组合计：恒载取1.2倍安全系数，活载取1.4倍安全系数，考虑最不利情况为混凝土全部浇筑完毕的情况：
q =40.7×1.2+1.65×1.2＝50.8KN/m (3)支架受力图示
贝雷梁看作简支梁，图示如下：
图3翼缘贝雷梁受力图⑷计算结果
最大弯矩产生在跨中：
M
max =ql2/8=0.125×50.8×272=4629 kN〃m <[M
max
]= 9618.8kN〃m
最大剪力产生在支点上，
T max =ql /2=0.5×50.8×27=685.8KN< [T
max
]= 698.9kN
挠度f=5ql4/(384EI)
=5×50.8×274/(384×2.1×1011×6894382.8×10-8)×103
=26.7mm< [L/1000]=27mm
由上检算，贝雷梁弯矩、剪力、挠度满足要求。
⑸贝雷梁支点反力
N=T
max
=698.9KN
5.腹板、底板下贝雷梁检算
(1)模型结构特性
采用14排双层加强型贝雷梁，在跨中节点处采用四排贝雷梁横向相连，按均布荷载考虑。惯性矩I=32173786.4cm4,截面抵抗矩W=214490.5cm3，最大弯矩
M=89775kN〃m，最大容许剪力T=14×245.2×0.95=3261kN。
(2)荷载计算
①底模板、内模及支架自重：G=59.5t
②新浇混凝土重量：G=780-192=588t
③每米荷载重量：q=(59.5＋5880)/32.6×10=182.2kN/m
④施工材料具运输、堆放荷载
取均布荷载0.5KN/m2：q
3
=0.5×5.4=2.7KN/m
⑤倾倒混时产生的冲击荷载取2KN/m2：q
4
=2×5.4=10.8KN/m
振捣砼产生的荷载取2KN/ m2：q
5
=2×5.4=10.8KN/m
取最不利组合计：恒载取1.2倍安全系数，活载取1.4倍安全系数，考虑最不利情况为混凝土全部浇筑完毕的情况：
q =182.2×1.2+2.7×1.2＝222KN/m
(3)支架受力图示
贝雷梁看作简支梁，图示如下：
图4腹板、底板下贝雷梁受力图
⑷计算结果
最大弯矩产生在跨中，
M
max =ql2/8=0.125×222×272=20229.75 kN〃m <[M
max
]=89775kN〃m
最大剪力产生在支点上，
T max =ql /2=0.5×222×27=2997KN< [T
max
]=3261KN
挠度f=5ql4/（384EI）
=5×
222
×27
4
/(384×2.1×1011×32173786.4×10-8)×103
=22.7mm 由上检算，贝雷梁弯矩、剪力、挠度满足要求。 ⑸贝雷梁对支点压力 N= T max =2997KN 6.贝雷梁下部型钢横梁验算 ⑴荷载计算 ①翼板下部贝雷梁支点反力 P1=P2=P3=P18=P19=P20=233kN ②腹板和底板下部贝雷梁支点反力 P4=P5=P6=P7= P8= P9=P10=P11=P12=P13=P14=P15=P16=P17=214 kN ⑵力学图示 型钢横梁可看作是6跨连续梁。力学和计算结果如下图示： 图5 工字钢受力模型（kn ） 图6 工字钢剪应力（Mpa ） 图7 工字钢弯曲应力（Mpa ） 图8 工字钢变形（mm ） 图8 工字钢约束反力（KN ） 经计算最大弯曲应力86MPa ，最大剪应力为67MPa ，横向分配梁两端挠度最大为1.02mm 。 I40c 双拼工字钢容许弯曲应力[σ]=210MPa ，容许剪应力[τ]=125MPa ，支架容许挠度是跨径的1/1000mm ，可知型钢处于安全状态,但需要对最外侧的贝雷梁处设预拱度。 7.钢管立柱及承台局部承压计算 7.1钢管立柱验算 （1）. 钢管立柱及承台布置图 图9钢管立柱及承台布置平面图 （2）荷载计算 钢管立柱承受上部型钢传下的荷载，大小为工字钢支点反力。取压力（支点反 力）最大的验算，即R=1136KN。 （3）钢管桩墩结构稳定性验算 钢管由于10m高度有一侧向约束，则自由长度取20m计算，按两端铰支，μ =1.0。 钢管回转半径i= (D2+d2)^(1/2)/4=349.3mm(简明施工计算手册119页)，λ＝μ l/i＝1.0*20000/349.3=57查表得φ=0.828 钢管容许承载[N]=ΦA[σ]=0.828×3.14×（10002-9762) ×0.25×210 =6473KN 钢管受到最大压力为1136KN<[N]=6473KN，钢管处于稳定状态。 7.2承台局部承压验算 钢管受到最大压力为1136KN，该力直接作用于混凝土承台上，考虑局部承压可 能造成破坏，需要对混凝土承台的局部承压进行验算，根据《公路桥涵设计规范》， 素混凝土局部承压计算公式为： Nc≤0.6*β*Ra*Ac Ra--承台混凝土标号，这里取C40抗压设计强度23Mpa；β--混凝土局部承压提高系数，其值通常大于1；Ac—混凝土局部承压面积，Ac=3.14*0.5*0.5=0.78m2 则混凝土局部承压的最小容许承载力为： [Nc] min =0.6*β*Ra=0.6*1*23000*0.78=10764KN Nc=1136KN＜[Nc] min =10764KN 混凝土承台局部承压满足要求 钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇 筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN 贝雷架便桥计算书 目录 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况 北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。 河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1 （4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构 便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。 第2章 便桥桥面系计算 桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图 纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下： 钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4 （2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2， 贝雷架计算书 1、计算荷载 ①自重 （33m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重123.5t； 43根分配梁（I16_3.75m）3.24t； 2条钢轨（I14_31.5m）1.04t； （21m桁架） 其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。 桁架自重52.3t； 27根分配梁（I16_2.35m）1.28t； 2条钢轨（I14_19.5m）0.6t； ②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算） ③箱梁荷载 以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m； ④施工荷载 0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。 2、计算模型 （以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似） 33米贝雷架立面图 33米贝雷架平面图 33米贝雷架侧面图 3、计算结果 ①33米贝雷架 反力： 荷载组合类型荷载组合内容 应力：桁架应力： 可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。 梁应力：（分配梁及轨道） 可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。 位移： 桁架位移： 在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。 贝雷梁非弹性挠度 () ()cm n f m 105.02 -= n 为奇数； 所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.5600 33600==>。 需设置预拱度来调整梁底标高。 承插型盘扣式钢管支架 计算书 10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算 东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢 东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积 翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积 翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 某工程双排扣件式钢管落地脚手架 施工方案 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司 目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 施工部署 (1) 3.1 组织机构 (1) 3.2 设计总体思路 (1) 3.3 劳动力准备 (2) 3.4 材料准备 (2) 3.5 机具准备 (3) 3.6 技术准备 (4) 4 脚手架构造要求 (4) 4.1 总的设计尺寸 (4) 4.2 纵向水平杆 (4) 4.3 横向水平杆 (5) 4.4 脚手板 (5) 4.5 立杆 (5) 4.6 连墙件 (6) 4.7 门洞 (6) 4.8 剪刀撑 (6) 4.9 扣件 (7) 4.10 基础 (7) 4.11 上人斜道 (7) 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7) 5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7) 5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8) 6 目标和验收标准 (9) 7 安全文明施工保证措施 (9) 7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9) 7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (9) 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10) 7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (10) 7.5 文明施工要求 (11) 7.6 应执行的强制性条文 (13) 8 设计计算 (15) 8.1 荷载传递路线 (15) 8.2 横向水平杆强度计算 (15) 8.3 纵向水平杆强度计算 (16) 8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (17) 8.5 立杆稳定性计算 (17) 8.6 连墙件验算 (21) 8.7 立杆地基承载力计算 (22) 9 附图 附图-1 外架平面布置图 附图-2 外架剖面图和立面图 附图-3 基础、门洞和连墙件做法 满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图 图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: K37+680红岩溪特大桥 贝雷架便桥计算书 湖南省路桥建设集团 龙永高速公路第十一合同段 4月1日 目录 第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。 路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧 面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据 30m贝雷架钢便桥计算书 1.工程概况 本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。 2.设计参数 2.1设计荷载 设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。 图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm） 图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm） 2.2受力模型 建立受力模型，如图3。 图3 桥梁受力模型（单位：mm） 对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。 图4 简化后的受力模型（单位：mm） 3.加强肋10#工字钢受力验算 3.1工字钢及面板参数 构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。 3.2荷载组成 根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得。因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。 3.3受力计算 以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。截取单元见图5。 图5 截取单元的断面图 3.3.1恒载计算 (1)面板重力 0.628×4×1.5=3.768kN (2)10#工字钢重力（0.11261kN/m） 0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN 则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m (3)恒载弯矩M1(组合系数1.2) M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m 图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图 悬挑式扣件钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 长安美院运动场地下室管廊管道支架施工方案 编制: 审核: 批准: 陕西建工安装集团有限公司 2019年11月20日 管廊管道支架施工方案 支架选用参考图集《05R417-1》、《03S402》、《04R417-1》，焊缝及高强度锚栓采用《钢结构设计规范》，根据图集说明核算支架强度如下： 一、布置概况 长安美院运动场车库管廊位置设计有4根DN200 镀锌管、1根DN250 PSP 钢塑复合管，1根PE160 PE管，6套管线共用支吊架，每组支架采用三根吊杆，采用M10膨胀螺栓锚固在地下室结构梁上，支架的间距设置为L=4.2米。 二、垂直荷载G； 1、管材自身重量：2597N*2+1002N+1298N=7494N DN200镀锌管自重：2*0.02466*壁厚*（外径-壁厚）*9.81*4.2=0.02466*6* （219-6）*9.81*4.2*2=31.52*9.81*4.2*2=2597N DE160 PE管自重：3.14*1.02*壁厚*（外径-/1000=0.032028*4.9* （160-4.9）*9.81*4.2=1002N DN250 PSP钢塑复合管自重（按钢管计）：0.02466*壁厚*（外径-壁厚） =0.02466*6*（273-6）=39.51*9.81*4.2=1298N 2、管道介质重量：2203N+1143N*4+730N=7505N DN250给水管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.273-0.006*2）2×9.81×4.2=2203N DN200消防自喷管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.200-0.006*2）2×9.81×4.2=1143N PE160中水管介质重量：ρ×1/4πD2×g×L=1000×1/4×3.14× （0.16-0.0049*2）2×9.81×4.2=730N （其中：ρ=1000kg/m3 ,g=9.81N/kg）； 3、垂直荷载G=（管材自身重量+管道介质重量）×1.35=（7494+7505）× 1.35=20249N，（其中：垂直荷载G根据图集《03S402》第六页，“考虑制造安装因素，采用管道间距标准荷载乘1.35的荷载分项系数”）； 贝雷架便桥计算书 20010-4 目录 第1章设计计算说明 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 工程概况 (1) 1.3.1 主要技术参数 (1) 1.3.2 便桥结构 (3) 第2章便桥桥面系计算 (4) 2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4) 2.1.1计算简图 (4) 2.1.2.计算荷载 (4) 2.1.3. 结算结果 (5) 2.1.4 支点反力 (5) 2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5) 2.2.1. 计算简图 (5) 2.2.2 计算荷载 (6) 2.2.3 计算结果 (6) 2.2.4. 支点反力 (6) 2.3分配横梁的计算 (7) 2.3.1.计算简图 (7) 2.3.2. 计算荷载 (7) 2.3.3. 计算结果 (7) 第3章贝雷架计算 (9) 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9) 3.1.1最不利荷载位置确定 (9) 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11) 3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11) 3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14) 3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14) 3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15) 3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17) 第4章横梁及钢管桩计算 (21) 3.1.横梁计算 (21) 3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21) 3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22) 3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23) 3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24) 3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26) 3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27) 3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28) 3.2.1 计算荷载 (28) 3.2.2 计算结果 (29) 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为11.8m， 立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×1.20+0.20)+1.40×2.50=39.884kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×1.20+0.7×1.40×2.50=43.112kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×1.200×0.500+0.200×0.500)=13.644kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.500=1.125kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3； I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4； (1)抗弯强度计算 附件5 支架计算书 一、工程概况 永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。 二、支架贝雷梁现浇方案 现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。 图1：支架横向布置图 图2：支架纵向布置图 三、材料参数 胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、 抗弯) 3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ; 双排单层贝雷梁： 1576.4M kN m ， 490.5Q kN ， 37157.1W cm ， 4500994.4J cm 。钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩 Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。 四、检算 （一）计算荷载 对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化） 扣件钢管楼板模板支架计算书 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 鉴江钢管桩栈桥及钢管桩平台受力计算书 2009年11月10日 钢管桩栈桥及钢管桩施工平台受力计算书 一、栈桥及钢管桩平添结构简介 栈桥及钢管桩平台结构见附图，栈桥与钢管桩平台的结构形式类似，均采用钢管桩基础，每排采用3根直径为529mm的三根钢管组成，2Ⅰ30工字钢嵌入钢管桩顶作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm 高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用45cm宽花架连接。贝雷桁架上横铺Ⅰ20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿纵向铺设[16槽钢作为桥面板。栈桥横向宽6m，每个墩两侧的钢平台平面尺寸均为15×6m。 二、栈桥及钢管桩平台各主要部件的应力计算 1、贝雷桁架纵梁受力计算 根据下面对横向分布Ⅰ20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为9008×2=18016Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算。 贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=18.0×12/4=54t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m，所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。 单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为9008Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用9008×2=18016Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于9008Kg，小于24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。 2、钢管桩上横梁受力计算 横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下： 先计算P的值： 钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8 米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高 4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等编制。 一、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为44.2 m ，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m ，立杆的纵距为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m ；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00 ；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m ，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途: 装修脚手 架；同时施工层数:2 层； 3. 风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m 2；风荷载高度变 化系数μz 为1.00 ，风荷载体型系数μs 为1.13 ；脚手架计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 ； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ； 脚手板类别: 冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038 ； 脚手板铺设总层数:12 ；钢管桩支架计算书
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