16m预应力混凝土空心板梁桥桥梁博士电算报告书(完整版)
桥梁结构电算汇报总结预应力混凝土空心板计算
姓名:吕志林
学号：051401117
指导老师：陈忠辉
完成日期：2018年1月1日
16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1．设计依据及相关资料
1.1计算项目采用的标准和规范
1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）
3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
1.2参与计算的材料及其强度指标
材料名称及强度取值表表1.1
材料项目参数
C50混凝土抗压标准强度f
ck32.4MPa 抗拉标准强度f
tk 2.65MPa 抗压设计强度f
cd22.4MPa 抗拉设计强度f
td 1.83MPa 抗压弹性模量E
c34500MPa 计算材料容重ρ26kN/m3线膨胀系数α0.00001
C40混凝土抗压标准强度f
ck26.8MPa 抗拉标准强度f
tk 2.40MPa 抗压设计强度f
cd18.4MPa 抗拉设计强度f
td 1.65MPa 抗压弹性模量E
c32500MPa 计算材料容重ρ26kN/m3线膨胀系数α0.00001
φs15.2低松弛钢铰线
抗拉标准强度f
pk1860MPa 抗拉设计强度f
pd1260MPa 抗压设计强度f’
pd390MPa 弹性模量Ep 1.95×105MPa 管道摩擦系数μ0.225
管道偏差系数k0.0015
张拉控制应力σ
con0.75f pk 钢丝松弛系数0.3
单端锚具回缩值ΔL6mm
普通钢筋HRB400抗拉标准强度f
sk400MPa 抗拉设计强度f
sd330MPa 抗压设计强度f
sd’
330MPa
1、混凝土
1)水泥：应采用高品质的强度等级为62.5级，52.5级和42.5级的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。
2)粗集料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
3)混凝土：预制空心板、铰缝和桥面现浇层采用C50；封端混凝土采用C40；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土。
2、普通钢筋
普通钢筋采用HRB400钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定。
3、预应力钢筋
采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
4、其它材料
1)钢板：应采用《碳素结构钢》(GB700－1988)规定的Q235B钢板。
1)锚具：采用15-3型、15-4型和15-5型系列锚具及其配件；预应力管道采用圆形金属波纹管。
2)支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。
1.3
1.4
的取
汽车荷载计入冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.0
（2）正常使用极限状态
作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用
其中汽车荷载不计冲击力
1.5计算模式、重要性系数
按简支结构部分预应力A类构件计算，结构重要性系数为1.0。
1.6总体项目组、专家组指导意见
1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。
2．采用预应力A类构件，考虑现浇层混凝土参与结构受力。1.7施工要点
2、预应力施加工艺
1）预应力管道的位置必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与空心板腹板箍筋点焊连接，严防错位和管道下垂，如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而适当挪动钢筋位置。浇筑前应检查波纹管是否密封，防止浇筑混凝土时阻塞管道。
2）预制空心板的预应力钢束必须待空心板浇筑后的混凝土立方体强度达到设计强度85％后，且混凝土龄期达到7d后方可放松预应力钢绞线。施工单位在条件具备时应适当增加混凝土放张龄期，提高混凝土的弹性模量，减少反拱度。钢绞线的放张须两端同时对称进行。预应力钢绞线的张拉控制应力采用0.75fpk=1395MPa。
3）钢绞线需用砂轮锯切割，严禁用电焊枪烧切。
4)施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
5)预应力钢束张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。
6)孔道压浆采用C50水泥浆，要求压浆饱满。
3、空心板安装
1）预制空心板采用设吊孔穿束兜板底加扁担梁的吊装方法。
2）桥梁架设若采用架桥机吊装，必须经过验算方可进行，且架桥机的重量必须落在墩台的立柱上。
4、其它
1）封锚端混凝土浇筑前，须将预制板端部混凝土结合面浮浆清凿干净，才能浇筑新混凝土。
2）预制空心板顶面应拉毛，锚固端面和铰缝面等其它所有新、旧混凝土结合面均应凿毛成凹凸不小于6mm的粗糙面，10cm×10cm面积中不少于一个点，以利于新旧混凝土良好结合。
3）本通用图设计钢筋长度未考虑折减，实际施工下料时应按照有关施工规范要求进行控制。
4）严格控制支座标高，避免支座脱空。
2．计算
2.1计算模式图、所采用软件
采用桥梁博士V3.03计算，计算共分7个阶段，即6个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1。
施工顺序表表2.1
阶段号工作内容
1空心板预制
2张拉预应力钢束
3灌浆钢束
4施工吊装
5浇注铰缝混凝土
6浇注桥面铺装，安装防撞栏杆
7使用阶段
图2.1施工阶段计算简图
2.2计算结果及结果分析
2.2.1中板计算结果及结果分析
1.数据输入的一些间接性结果（1）中板的冲击系数
在桥博中，冲击系数在使用信息中输入，其值计算按照《通用规范》第4.3.2款及其条文说明规定的公式计算。
计算跨径：m l 3.15=；跨中截面的截面惯矩：4039755.0m I c =；跨中处单位长度质量：.
/1332m kg m c =基频：HZ m EI l
f c c 81.61332
039755
.01045.336.1222102
2
1=???==π
π
；
按照《通规》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：
当14Hz f 5Hz .1≤≤时，0157.0)f (1767ln .0-=μ∴0.323
0157.0)81.6(1767ln .0=-=μ（2）C40封端
封端重量在计算中，在第1个施工阶段按集中力加在支承节点上，其重量为：
kN
m 32.4265.0332.0=??=（3）二期恒载
由于中板结构计算的过程中，在施工阶段考虑了铰缝荷载和桥面铺装荷载为：
m
kN q m kN q /25.6252.025.1/33.27.1324)034.03.1(21=??==÷?+=2.持久状况承载能力极限状态验算（1）正截面抗弯承载能力极限计算
正截面抗弯承载能力极限计算见图
2.2：
图 2.2正截面承载能力极限计算结果
由图2.2可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中5.1.5款。
3.持久状况正常使用极限状态验算（1）预应力混凝土构件截面抗裂验算a 荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.3
9.054.090.544.198.913.990.654.274.520.983.718.507.883.231.504.94
6.962.552.285.54
5.931.743.13
6.215.18
1.34
3.65
6.435.011.713.82
6.02
3.37
0.263.733.208.903.990.664.278.523.710.964.527.87
3.23
1.51
4.94 6.962.562.29
5.53
5.95
1.75
3.12
6.20 5.17
1.35
3.666.42
4.991.723.77
5.98
4.071.243.204.81图 2.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图
从图2.3中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在短期效应组合下
st pc tk 0.70.7 2.65 1.855(MPa)f σσ-≤=?=的要求。
b 荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载长期效应组合作用下抗裂性验算见图2.4
4.946.391.743.656.274.841.833.72
5.914.562.113.975.36
4.082.574.394.563.413.254.973.632.61
4.00
5.642.213.044.395.863.082.584.355.452.302.153.574.12
6.264.841.833.72 5.92
4.562.103.97
5.35
4.092.584.38 4.553.423.254.97 3.642.613.99
5.64 3.032.224.395.85 3.082.594.365.42
3.56
4.122.152.30图 2.4荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图
从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在长期效应组合下lt pc 0σσ-≤的要求。
c 预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算
荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.5
-0.94-0.94
-0.14-0.08
-0.02
-0.10-0.06
-0.03-0.03
-0.06-0.10
-0.14-0.08
-0.02-0.12
-0.12
图2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图
从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.94MPa，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在短期效应组合下预制构件MPa f tk tp 86.165.27.07.0=?=≤σ的要求。
（2）变形计算a 挠度验算
按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.6。
图2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度长期增长系数（C50为1.425），计算的挠度为：m L 0255.0600/0066.0425.195.00044.0=≤=?÷，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.5.3的要求。
b 预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.7。
-0.0105-0.0099
-0.0084
-0.0061
-0.0035
-0.0099-0.0084
-0.0061
-0.0035
图2.7短期效应组合产生的位移
预加力产生的反拱值为0.0003m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0105，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0105m/0.95×1.425＝0.0158m。预加力产生的最大反拱值为0.0003m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0003m×2.0＝
0.0006m<0.0158m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.5.5条预拱度为0.0158m-0.0006m＝0.0164m＝16.4mm。
4.持久状况应力验算
(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.8
11.61
4.39 4.47 4.72
5.15 5.75
6.43 6.65 6.23
6.026.65
7.778.99
10.14
10.95
11.4111.44
10.92
10.169.00
7.73
6.67
6.046.24 6.66 6.44 5.76 5.16 4.73 4.474.60
5.09
4.61
5.07图2.8正截面混凝土的压应力图
从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值MPa f MPa ck 2.164.325.05.061.11=?=<，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.5条的要求。
(2)预应力钢筋拉应力验算
预应力钢束拉应力见表2.2，从表中可以看出钢束拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.5条钢绞线应力
pe p 0.650.6518601209(MPa)pk f σσ+≤=?=的要求。
钢束拉应力表
表2.2钢束号最大应力(MPa)
容许最大拉应力(MPa)
是否满足
111901209是2
1189
1209
是
(3)斜截面混凝土的主应力
斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.9：
-1.3111.61
11.4110.9510.148.99
7.766.65
6.235.07
-0.03-0.05-0.12-0.26-0.23-0.23-0.93-1.21-1.2311.44
10.9210.169.007.73
6.676.275.092.44
-1.18-1.192.42
-0.90-0.25-0.24-0.24-0.12-0.05-0.03
图2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图
从图2.9可以看出：
混凝土的主压应力最大值：MPa f MPa ck 44.194.326.06.061.11=?=≤，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.31MPa，满足t p tk 0.50.5 2.65 1.325(MPa)f σ≤=?=,可仅按构造规定设置箍筋。
5.短暂状况应力验算
短暂状况第二、四、五和第六施工阶段的应力见图2.10、2.11、2.12和2.13：
4.42
4.42 4.39
4.39
4.39
4.39 4.69
3.79
4.693.79
3.43
3.07
3.43
3.07
图2.10第二施工阶段应力图
2.54
5.82
2.425.91 2.196.10 1.846.40 1.386.79 1.08
6.97 1.556.40
2.085.932.144.14
2.144.14
2.08
5.93 2.495.862.32
6.002.03
6.24
1.636.591.176.951.086.971.206.79 1.176.95图
2.11第四施工阶段应力图
3.215.21 3.145.26 2.945.43 2.60
5.72 2.13
6.13 1.586.57 1.496.512.245.77
2.17
4.12
3.145.262.945.432.605.722.136.131.586.571.496.512.24
5.742.174.12
1.44
6.64
1.446.64图
2.12第五施工阶段应力图
5.003.61 4.913.68 4.62
3.92
4.15
4.33 3.484.91 2.68
5.582.405.782.29
5.792.405.621.85
4.394.913.684.623.92
4.154.333.484.912.68
5.582.40
5.78
2.295.792.685.372.244.05
2.244.05图2.13第六施工阶段应力图
从图2.10、2.11、2.12和2.13可以看出最大压应力：
MPa f MPa ck 01.174.3275.07.07.097.6'
=??=≤满足满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.2.8条t
cc
ck 0.70f σ'≤的要求；施工阶段没有出现拉应力。2.2.2边板计算结果及结果分析
1.数据输入的一些间接性结果（1）最大悬臂边板的冲击系数
在桥博中，冲击系数在使用信息中输入，其值计算按照《通用规范》第4.3.2款及其条文说明规定的公式计算。
计算跨径：m l 3.15=；跨中截面的截面惯矩：40416.0m I c =；跨中处单位长度质量：.
/7.1951m kg m c =基频：HZ m EI l
f c c 559.87
.195100416
1025.336.1222102
2
1=???==π
π
；
冲击系数：36.00157.01767.01=-=Inf μ。故汽车冲击力的作用系数为36.11=+μ。（2）C40封端
封端重量在计算中，在第1个施工阶段按集中力加在支承节点上，其重量为：
kN
m 252.5265.0404.0=??=（3）二期恒载
由于中板结构计算的过程中，考虑了计入10cm 桥面现浇层参与结构受力，故未计入
部分按二期恒载与桥面沥青混凝土铺装层、防撞栏杆在第6施工阶段一起计入，并考虑防撞栏杆的横向分布。二期恒载为：
m
kN q /45.1192)049.0169.0(24245.11.026745.11.0=??++??+??=注：沥青混凝土容重按3/24m kN 考虑。2.持久状况承载能力极限状态验算（1）正截面抗弯承载能力极限计算正截面抗弯承载能力极限计算见图
2.14：
图2.14正截面承载能力极限计算结果
由图2.2可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中5.1.5款。
3.持久状况正常使用极限状态验算（1）预应力混凝土构件截面抗裂验算a 荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.15
7.82
3.691.04
4.68
7.693.591.174.777.36
3.311.52
5.09
6.782.83
2.155.61
6.353.03
2.185.96
5.041.39
3.997.19
4.35
0.96
4.627.52
4.201.224.757.13
3.841.21
4.20
5.997.703.591.154.787.343.301.545.09
6.79
2.832.145.625.972.17
3.03
6.35
5.03
1.38
4.017.20
4.360.964.607.524.211.224.747.14
3.841.20
4.206.00
图2.15荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图
从图2.3中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在短期效应组合下
st pc tk 0.70.7 2.65 1.855(MPa)f σσ-≤=?=的要求。b 荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算
荷载长期效应组合作用下抗裂性验算见图2.16
5.534.502.174.06 5.424.412.274.15 2.604.464.125.11 4.593.653.164.98 3.003.853.965.72 2.212.994.84
6.56 2.421.795.336.88 2.422.055.296.49
2.184.584.605.434.402.274.165.114.122.614.464.59
3.653.15
4.993.852.99
3.955.72
2.992.21
4.856.562.421.78
5.33
6.882.422.055.296.492.174.585.27图2.16荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图
从图2.16可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在长期效应组合下lt pc 0σσ-≤的要求。
c 预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算
荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.17
-0.16-0.08-0.10-0.06-0.03
-0.03-0.06-0.11
-0.16-0.08
-0.01
-0.01-0.30-0.97
-0.99
-0.30-0.01
图2.17荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图
从图2.17可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.99MPa，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.3.1条A 类预应力构件在短期效应组合下预制构件MPa f tk tp 86.165.27.07.0=?=≤σ的要求。
（2）变形计算a 挠度验算
按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.18。
-0.0035
-0.0034
图 2.18短期效应组合并消除结构自重产生的位移图
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中的刚度并考虑挠度长期增长系数（C50为1.425），计算的挠度为：m L m 0255.0600/0053.0425.195.00035.0=≤=?÷，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.5.3的要求。
b 预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.19。
-0.0066-0.0062
-0.0055-0.0046-0.0036-0.0025
-0.0062-0.0055-0.0046-0.0036-0.0025-0.0015-0.0015
图 2.19短期效应组合产生的位移
预加力产生的反拱值为0.0005m。从图2.19可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0066m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0066m/0.95×1.425＝0.0099m。预加力产生的最大反拱值为0.0005m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0005m×2.0＝0.0010m<0.0099m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中6.5.5条预拱度为0.0099m-0.0010m＝0.0089m＝9.0mm。
4.持久状况应力验算
(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.20
9.784.89 4.999.629.22
5.318.53
5.84
6.58
7.53
7.436.46 5.53
7.77 5.057.39
4.33
6.279.644.999.205.318.545.85
7.55
6.596.44
7.445.557.785.067.424.33
6.28
图2.21正截面混凝土的压应力图
从图2.21看出正截面混凝土的压应力最大值MPa f MPa ck 2.164.325.05.078.9=?=<，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.5条的要求。
(2)预应力钢筋拉应力验算
预应力钢束拉应力见表2.3，从表中可以看出钢束拉应力满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.5条钢绞线应力
pe p 0.650.6518601209(MPa)pk f σσ+≤=?=的要求。
钢束拉应力表
表2.3钢束号最大应力(MPa)
容许最大拉应力(MPa)
是否满足
111421209是2
1152
1209
是
(3)斜截面混凝土的主应力
斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.22：
-0.879.78-0.709.629.22-0.278.53-0.157.53-0.227.43-0.247.77-0.107.39-0.036.20-0.039.64-0.729.20-0.248.54-0.157.55
-0.227.44-0.247.78-0.107.40-0.046.28-0.04
图 2.22斜截面混凝土的主压和主拉应力图
从图2.22可以看出：
混凝土的主压应力最大值：MPa f MPa ck 44.194.326.06.078.9=?=≤，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为0.87MPa，满足t p tk 0.50.5 2.65 1.325(MPa)f σ≤=?=,可仅按构造规定设置箍筋。
5.短暂状况应力验算
短暂状况第二、四、五和第六施工阶段的应力见图2.23、2.24和2.25：
4.48
4.49
4.474.47 4.464.47
4.464.46 4.454.44 4.434.35 4.38
4.204.474.484.474.474.464.464.454.464.444.414.364.324.02
4.603.583.82
3.913.413.61
3.77图2.23第二施工阶段应力图
1.787.24 1.737.28 1.577.44 1.327.720.968.120.558.530.488.550.937.86
1.266.17
2.005.361.737.281.577.441.327.720.968.120.558.530.488.550.937.861.43
7.29
2.005.36图2.24第四施工阶段应力图
2.256.66 2.196.71 2.026.89 1.737.21 1.327.670.858.150.828.03
1.557.10
2.025.322.196.712.026.891.737.211.327.670.858.150.748.201.107.621.366.052.035.32图2.25第五施工阶段应力图
4.534.02 4.444.11 4.164.42
3.69
4.93
3.04
5.66
2.266.50 1.846.82 2.116.42
2.12
5.20
4.444.114.164.423.694.933.04
5.66
2.26
6.50
1.846.82
2.116.422.125.20
图2.26第六施工阶段应力图
从图2.23、2.24、2.25和2.26可以看出最大压应力：
MPa f MPa ck 01.174.3275.07.07.055.8'
=??=≤满足满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
预应力混凝土空心板施工方案
预应力混凝土空心板 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板 底模为精细磨平的水磨石砼台面板（两边镶角铁）。边模为4米一节拼装的定型大块新制钢模侧模，安装模板时用龙门吊上的电动葫芦与人工配合，模板顶设耳孔拉杆固定，模板脚用木楔固顶，沿纵向每2-3米设花蓝斜拉勾加强模板稳定。
先张法预应力空心板施工方案完整版
先张法预应力空心板施 工方案 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】
目录
先张法预应力空心板施工方案 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)； 2、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004； 3、济鱼高速公路LQSG-5合同段两阶段施工图设计； 4、《济徐高速公路建设标准化管理手册》； 5、我单位同类工程的施工经验及现有人员、材料、机械设备等情况； 6、业主、总监办及驻地办各种相关文件精神。 二、工程概况 主线采用双向四车道的高速公路标准，路基宽度28m，设计速度采用120公里/小时；桥涵设计车辆荷载为公路-Ⅰ级；特大桥的设计洪水频率1/300，大、中、小桥、涵洞和路基设计洪水频率1/100。设计有预应力空心板梁的结构物共34座，其中10m板380片、13m板573片、16m板234片、20m板380片，共计1567片。
三、设计要点 1、预应力混凝土空心板按部分预应力混凝土A类构件设计。 设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，桥面现浇层参与结构受力，荷载横向分配系数采用铰接板、刚接板法计算，并用梁格法进行检算。空心板顶板计算按单向板和悬臂板计算。并采用空间结构计算软件复核。 2、设计参数 （1）混凝土：C50混凝土重度γ=m3,弹性模量EC=×104MPa。C40混凝土重度γ=m3,弹性模量EC=×104MPa。 （2）预应力筋：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。Ep=×105MPa，松弛率ρ=，松弛系数ξ=。 （3）竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）规定取值： 竖向日照正温差T1=14℃，T2=℃,A=300mm； 竖向日照反温差T1=℃，T2=℃,A=300mm。
最新20m预应力混凝土空心板桥设计汇总
20m预应力混凝土空心板桥设计
20m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 . 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：20m （墩中心距）； 主桥全长：19.96m ； 计算跨径：19.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12 厘米钢筋混凝土。 2 . 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 3. 材料 混凝土：强度等级为C50，主要指标为如下： 426.8 2.418.4 1.653.2510a a ck tk a a cd td a c f MP f MP f MP f MP E MP == ===?强度标准值，强度设计值，性模弹量 预应力钢筋选用1×7（七股）φS 15.2mm 钢绞线，其强度指标如下 5186012601.95100.40.2563a a a f MP f MP E MP ξξ = = =? = =pk pd p pu b 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 相对界限受压区高度， 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 5 3352802.010a a a f MP f MP E MP = = =?sk sd s 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 4 . 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》
预应力空心板梁桥施工组织设计
XX桥梁工程 施 工 组 织 设 计 建设单位： 监理单位： 施工单位： 编制人：审核人：编制时间：年月
目录 第一章编制说明--------------------------------------------1 第二章工程概况--------------------------------------------1 第三章施工准备--------------------------------------------2 1. 技术准备--------------------------------------------2 2. 施工前的准备工作------------------------------------2 第四章施工部署和主要施工方法------------------------------2 4.1. 施工部署--------------------------------------------2 4.2. 各分部分项工程的主要施工方法------------------------3 4.2.1. 桥梁钻孔桩基础--------------------------------------3 4.2.2 墩台及盖梁施工--------------------------------------5 4.2.3 桥面板梁施工----------------------------------------6 4.2.4 桥面铺装及附属设施----------------------------------9 4.2.5 测量控制-------------------------------------------11 4.2.6. 土方开挖-------------------------------------------12 4.2.7. 沥青砼路面施工-------------------------------------12 4.2.8. 路边石安装-----------------------------------------16 4.2.9. 人行道施工-----------------------------------------17 4.2.10. 钢筋工程-------------------------------------------18 4.2.11 模板工程-------------------------------------------18 4.2.12 混凝土工程-----------------------------------------19 第五章施工进度计划及各阶段的保证措施---------------------19 5.1. 施工进度计划安排-----------------------------------19 5.2. 保证施工进度计划措施-------------------------------20 5.3. 总施工进度计划网络图、横道图-----------------------20 第六章施工机械配置计划-----------------------------------20 第七章劳动力安排计划-------------------------------------22 第八章施工现场组织机构-----------------------------------23 第九章施工现场布置及临时设施布置-------------------------26 第十章确保工程质量的技术组织措施--------------------------28
混凝土简支梁及空心板桥设计要点
混凝土简支梁及空心板桥 3 混凝土简支梁及空心板桥 3.1一般规定 3.1.1简支梁应尽可能采用预应力混凝土结构。简支梁截面形式可采用T形、I形或箱形等，具体设计可根据桥宽、桥长、跨径等条件选择。 3.1.2当桥梁跨径小于或等于20m时，可考虑采用空心板，截面形式为矩形，其孔洞可为园形、椭圆形或八边形等。对于空心板：跨径6m≤L＜10m宜采用钢筋混凝土结构；跨径10m≤L≤25m宜采用预应力混凝土结构。 3.1.3简支T梁梁中距宜选择为1.7m～2.0m。当建筑高度不受限制时，也可进行梁格优化，梁中距可加至2.5m左右，以取得较经济的效果。T梁预制宽度不宜小于1.2m，现浇段宽度不得小于0.5m。 3.1.4简支梁边梁均应设置外悬臂，其长度空心板不宜小于0.5m，T梁悬臂宜采用1.0～1.5m，简支箱梁悬臂宜采用1.5～2.0m。 3.1.5简支T形、I形或箱形梁梁高应根据跨径、梁中距、荷载及结构厚度要求等条件确定。高跨比一般在1/16～1/20左右。 3.1.6预制简支梁应加强横向连接。简支T梁之间的桥面板采用现浇段连接并设置跨间横梁，横梁间距不宜大于7m。 3.1.7多孔简支梁结构应采用连续桥面。每一联的长度应综合考虑整体温差、柱高、支座及伸缩缝性能等因素确定，一般不宜超过150m。 3.1.8空心板桥应符合下列要求： （1）斜空心板桥的斜度一般要求小于45°（含45°），当斜度大于45°时，宜调整道路线形，或改用其它结构形式。 （2）空心板应采用最新版本的《公路桥涵标准图》。并可根据桥梁设计要求，进行局部修改，但同一种结构必须采用同一种标准图。当条件限制不能套用标准图时，可参照标准图的跨径、斜度及构造自行设计。 （3）空心板预制宽度一般采用1.0m～1.5m。 （4）空心板桥应采取有效措施加强预制板之间的横向联系，防止使用过程中发生单板受力状况。 3.1.9简支梁、板宜采用后张预应力混凝土结构，空心板构件，当跨径10m≤L≤16m时，也可采用直线配筋的先张预应力混凝土结构。预应力钢筋可采用规范规定的钢丝、钢铰线及标准强度为1860MPa的高强低松弛钢铰线，如采用低松弛钢铰线应在图纸中予以说明。预应力钢筋均应按行业标准符号标注。 设计中应采用经过鉴定并符合国家标准和行业标准的锚具，预应力锚具、锚下钢筋及波纹管应按产品手册配套使用。 3.1.10为减小预应力简支T梁由于预加力弹性变形及徐变产生的上拱度，设计时应要求采用预应力二次张拉工艺或其它可靠的控制预应力后期上拱的措施。为减小中、边梁上拱度之差，可适当降低边梁处支座高程。为控制简支梁和空心板在预制阶段的上拱值，要求存梁时间不大于3个月。对于腹板不铅直放置的T形或I形梁，存梁时应要求施工单位注意采取措施防止腹板侧弯。 3.1.11空心板安装时应要求施工单位采取措施保证四个支座受力，防止有支座脱空的现象。 3.2 结构分析 3.2.1简支梁结构设计应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态计算，分析计算程序可采用院编“正交预应力混凝土简支梁计算程序” 、“正交钢筋混凝土简支梁计算程序” 和其它院有效版本程序。
先张法预应力空心板梁作业指导书
先张法预应力空心板梁作业指导书预应力空心板梁预制及吊装 作 业 指 导 书 中铁十六局集团新麻项目部 1 1、梁板预制 1.1预制场建设 本合同段共有512片梁板需预制，20米/16米/13米/10米跨先张法预应力空心板梁共有368片为施工重点，其中跨径20m梁为176片，16m梁为96片, 13m梁为48片，10m梁为48片，钢筋混凝土空心板梁144片，均为8m跨径。根据现场地形及工期要求，计划预制场集中制梁，梁板预制从2003年7月开始，在2003年10月底预制完成。 1.1.1预制场位置、规模 预制厂位于新摩公路右侧与乌海热电厂间，交通便利。采用中铁工程总公司生产的DJ50/160步履型伸缩臂式单导梁架桥机或30T以上吊车架梁。为加快制梁进度，梁体采用蒸气养生。预制场进行预制准备工作，主要包括三通一平，轨道铺设及龙门吊的拼装，龙门吊用贝雷梁结合型钢组成。 砼自动计量拌合站(含砂石料场棚和水泥库)设于新摩主线式立交桥北200米新摩公路左侧，距制梁厂700米，交通十分方便。预制场布置图见图。
梁场采用纵列式布置，以提高机械使用率。场内设置梁板预制区、存放区、构件预制区、构件存放区、钢筋存放场及加工车间、锅炉房、机械停放场、维修养护间、油库、水塔、供电室、试验室、医务室以及生活办公房等。预制场布置图见图。 2 先张法空心板梁预制采用墩式台座作为承台结构，施工时保证台座具有足够的强度、刚度、抗倾覆和抗滑移能力，各方面安全系数均按不小于1.5考虑。模板须有足够的刚度，受力后挠度不大于2mm。在预制场拟设置10套先张法空心板梁台座，有4套台座可同时预制16片20m预应力混凝土空心板梁，有2套台座可同时预制8片16m预应力混凝土空心板梁，有2套台座可同时预制4片13m预应力混凝土空心板梁，有2套台座可同时预制4片10m预应力混凝土空心板梁。 8m跨径普通混凝土空心板梁设置6套模板。 1.1.2预制场建设 施工准备阶段优先安排:模板设计加工，拌合站机具设备的配备、调运和安装，水电设施安装，临时住房修建等。 1、拌合站 3 预制场平面布置图 ? 制梁区存梁区其它构件预制区 t t 20m跨50 龙门吊 20m跨10 龙门吊 蒸气管道 库房职工住房办公室试验室 ? t 50 龙门吊 钢筋加工棚锅炉房 台座
最新10m空心板梁桥
10m空心板梁桥
第一章设计原始资料 1.1、工程概况 1.1.1工程概况： 南方某平原区河流，桥位河段的水面比降0.7‰，m=35, 经实地调查波浪推进长度D=3Km，h纵=0.95m，风速15/s。该地区汛期一般为七、八级风，风压为 550pa。 无漂流物及通航要求, 该地区标准冻深为0.6m,地面以下均为中砂， d95=0.72mm，汛期含沙率为7kg/m3 1.1.2 技术标准： 公路等级：公路-I级 设计速度：80km/h 洪水频率：1/50 斜交角度：150 桥梁宽度：净宽11.50+2×0.5m 1.1.4构思宗旨 （1）符合交通发展规划，满足交通功能需要； （2）桥梁结构造型简洁，轻巧，反映新科技成就，体现人民智慧； （3）设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便； （4）与高速公路的等级和周边环境相宜；
（5）学习等截面梁桥的设计过程； （6）学习桥梁设计软件。 1.1.5 材料 （1） 混凝土：C30 混凝土抗压强度标准值?ck=20.1MPa ，抗压强度设计值 ?cd=13.8MPa ，抗拉强度标准. 值?tk=2.01MPa ，抗拉强度设计值10 MPa ??td=1.39MPa ，弹性模量Ec=3.0（2） 钢筋：采用HRB335，抗拉强度标准值MPa f sk 280=，抗拉强度设计值MPa f sd 280=，钢筋的弹性模量MPa E s 5100.2?=。 1.2水文计算 1.2.1设计原始资料 （1）桥面平面图 （2）桥位地质纵剖面图 （3）南方某平原区河流，桥位河段的水面比降0.7‰，m=35 （4） 地面以下均为中砂，d95=0.72mm ，汛期含沙率为7kg/m 3 （5） 经实地调查波浪推进长度D=3Km ，h 纵=0.95m ，风速15/s 。 （6） 该地区汛期一般为七、八级风，风压为550pa 。 (7) 无漂流物及通航要求，同时也不考虑抗震等。 (8) 洪雨季节一般为六、七、八、九、十月。 (9) 设计流量为57m 3/s ，设计水位为1693.58m ，设计流速为1.23m/s 。 (10）该地区标准冻深为0.6m 1.2.2河段类型判断 该河段位于平原与山区的过渡地带，河床地质条件较好，河岸比较齐整，其河床多为砾石，冲淤变化不大，主槽宽浅，极少摆动，平面顺直，综合判断为山前区稳定性河段。
预应力混凝土空心板
预应力混凝土空心板 本合同段共有空心板梁桥2座，共计有空心板梁216片，梁板采取集中预制,梁板安装计划采用汽车吊吊装，模板采用整体大块钢侧模，充气胶囊芯模，龙门吊起板的方法施工。 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板
预制空心板梁施工方案
阿拉尔市塔里木大道交通桥工程预制空心板专项施工方案
承包人：新疆阿拉尔南口建筑公司309项目部 日期：2013年7月3日 一、工程概况． 预制场选址：根据施工现场实际情况，预制场设置在本工程北侧，具体内容详见施工现场平面布置图；本桥梁工程上部结构采用9—20m预应力钢筋砼空心板，梁长为19.96m，高0.95米，全桥共306片梁。 二、施工部署
三、上部结构． 空心板施工工艺框图
1）、预制梁场地、钢筋加工棚场地、砂石料场地进行40cm天然砂砾回填、平整、洒水、碾压场地平整以及场地C10砼硬化。 2）、对处理好的硬化地基，用C30砼浇筑台座20m*1.24m*0.3m作为空心板底模，部分地方加筋埋设。台座两端1.5m范围内设置一层φ8钢筋网片，双向间距为15cm。 台座模板安装固定用对拉螺杆来完成，预埋φ25mmUPVC套管，间距为50cm。台座空心板吊点处设置10cm宽，8cm深的兜底槽，为保证兜底吊装，需每次吊装完重新对台座兜底槽进行抹砂浆（M15）。 3）、由于场地面积有限，我部共计浇筑73个台座，台座砼浇筑完成,对预制梁场台座四周设置20m*0.3m*0.1m r=0.05m的C30混凝土排水沟，防止积水影响台座基础产生不均匀的沉降。 4)、拌合站的建设 由于空心板砼为高标号混凝土、水化热较大不利于长途运输，我部采用自拌混凝土，在梁场架设一台1200型、一台1000型拌合站，1000型拌合站作为备用。
5）、在工程开始前，确保空心板施工人员、机械、材料的正常进场及完成进场人员的安全教育。空心板侧模、端模以及芯模采用定型钢模，空心板台座清理后，铺设地板革后即可进行钢筋成型和安装。 2、钢筋加工及模板安装 1）、钢筋加工在钢筋加工场完成，其水平运输采用25m平板车完成。钢筋绑扎及支模在预制场完成。 钢筋连接：以丝接为主；绑扎或焊接，其接头总数均不能在同一断面上大于50%，其绑扎搭接、焊接搭接长度必须符合设计规范要求，严格按照图纸施工。 2）、在空心板预制场台座上先进行空心板底板及腹板钢筋绑扎，并按设计坐标布设波纹管及定位筋。绑扎时必须按设计图纸及施工规范进行，保持钢筋间距、尺寸准确。钢筋保护层采用砼垫块形成且保护层厚度满足设计要求。上述每道工序须经监理工程师验收合格后，方可进行下一道工序。 3)、模板垂直运输采用16T吊车，水平运输采用50装载机，模板安装由机械、人工配合来完成。底板及腹板钢筋绑扎好后方可进行芯模安装，安装顺序从梁的一端依次组装至另一端。为确保芯模的位置及底板厚度，必须设置@700mmφ16马蹬筋，。1.2m每根长 4）、芯模安装后，即可进行顶板钢筋绑扎； 5）、顶板钢筋绑扎完后方可进行侧模、端模安装。先在端模上安装锚垫板，锚垫板应与两端封头模板同时定位固定，锚垫板平面必须与管道中心线垂直，锚垫板孔中心与管道中心线一致。侧模、端模安装时调好高度和垂直度，在外模底口，设对拉螺丝拉紧，预埋φ25mmUPVC套管，间距为40cm，不致跑模漏浆。侧模、端模斜支撑由50钢管固定在φ16@500mm锚固筋上完成，锚固筋沿板梁的四周布设，其间距为500mm，长度为30cm。上述每道工序须经监理工程师验收合格后，方可进行下一道工序。 3、混凝土浇注、养护 1）、C50混凝土拌制：按照实验室出具的配合比、并经监理审批过的配合比进行拌制。拌制中，施工用电不能中断，采用315KW发电机作为备用电源。 2）、空心板混凝土浇筑 对模板、钢筋、预应力管道等再次进行检查完全符合图纸及技术规范要求并经监理工程师签字批准后，方可浇筑混凝土。砼由拌和站集中拌和，料重由电子计量系统控制，不合格的材料坚决不用，砼由罐车运输、搭设溜槽入仓。 浇筑混凝土前，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净。模板如有缝隙，应填塞严密，模板内面应涂刷脱模剂。混凝土浇筑前，应严格控制混凝土的和易性和坍落度。 自高处向模板内倾卸混凝土时，为防止混凝土离析，其自由倾落高度不宜超过 1m。 对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑采用水平分层，斜向分段的连续浇筑方式，从梁的一端循序进展至另一端。分段长度为2m—4m，分层下料厚度不超过30cm，上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇筑，以保证混凝土有良好的密实度。 振捣由经验丰富的工人师傅振捣，做到内实外光。由于夏季气温过高，防止混凝土表面裂缝的产生，空心板梁混凝土浇筑完成，待表面收浆后，要对梁面进行压抹、刷毛、湿毡覆盖养护处理。施工中按要求现场制作砼试块，以同条件养护试块强度作为预应力张拉的控制条件。
先张法预应力空心板梁预制施工方案
法预应力板梁施工方案 一、工程概况 旅游产业大道东段（佟沟至白清段）公路新建工程二标段落现共有先法预应力板梁422片，其中10m的有29片，13m的有203片，20m的有116片，集中在预制场预制。板梁为上部主要承力结构，其预制安装为中桥的关键工序。为确保预应力板梁百分之百合格，必须建立健全质量保证体系，制定切合实际、符合规要求的方案，加强现场管理，落实各项技术保障措施。 二、总体要求 1、钢筋加工，绑扎、焊接符合设计要求。 2、钢绞线的存放、安置、拉均符合规要求。 3、梁板外露面光洁平整，砼强度符合设计要求。 4、梁板的长度、断面尺寸及拱度值符合设计及《公路工程质量评定标准》。 5、板梁的运输、堆放应符合力学规律，安装情况应符合安全操作规程及质量评定标准。为保障预制场坚实、稳定、平整、卫生、不积水，对原地面推平碾压后，对场地进行硬化。场地硬化时，设置0.2%的横坡，四周挖好临时排水沟，确保场雨水或施工用水排放。 三、设备人员动员周期和设备、人员、材料运到施工现场地方法 1、组织机构
预制梁场自检体系：
2、总体布置 1、场地的处理 为保障预制场坚实、稳定、平整、卫生、不积水，对原地面推平碾压后，采用10cm厚C20#素混凝土对场地进行硬化。场地硬化时，设置0.2%的横坡，四周挖好临时排水沟，确保场雨水或施工用水排放。（预制场平面图） 公 路 道 路 13m板梁3条梁槽 1#梁槽 2#梁槽 3#梁槽 1 m 、 2 m 板 梁 2 条 梁 槽 1 # 梁 槽 2 # 梁 槽 砼拌合站 料仓1 料仓2 料仓3料仓4 宿舍 办公室 空心板梁预制场平面图
16m公路预应力简支空心板梁桥中板设计
16m 公路预应力简支空心板梁桥中板设计 一、 设计资料 1.设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅱ级；人群荷载：3.02N/m k 。 2.桥面跨径及净宽 标准跨径：k l =16m 。 计算跨径: l =15.6m 。 板 长：1l =15.96m 。 桥梁宽度：7m+2×0.5m 。 板 宽：2l =0.99m 。 3.主要材料 混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用?s 15.20高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值pk f =1860MPa ，弹性模量 p E =1.95510MPa ?，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用HRB335级 热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。 4.施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 5.计算方法及理论 极限状态设计法
6.设计依据及参考资料 （1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。 （2） 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 （3） 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）。 （4） 交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 （5） 《预应力筋用锚具、夹具和连接》（GBT14370-93）。 （6） 《公路桥梁板式橡胶支座规格条例》（JTT663-2006）。 （7） 《桥梁工程》、《结构设计原理》等教材。 （8） 计算示例集《混凝土简支梁（板）桥》（第三版），易建国 主编，人民交通出版社。 （9） 《公路桥涵设计手册梁桥（上）》，徐光辉，胡明义主编， 人民交通出版社。 二、 构造布置及尺寸 桥面宽度为：净—7m+2?0.5m （防撞护栏），全桥宽采用8块 C50的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm （中板），边板99.5cm ，宽62cm ，空心板全长15.96m 。采用先张法施工工艺，预应力筋采用?s 15.20高强度低松弛钢绞线，pk f =1860MPa ， p E =1.95510MPa ?。pd f =1260MPa ，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。 C50混凝土空心板的ck f =32.4MPa ，tk f =2.65MPa ，td f =1.83MPa 。全桥空心板横断面布置如图所示，每块空心板截面及构造尺寸见图2。
钢筋混凝土空心板桥设计 净-9+2×0.5m(护栏),跨径Lk=13m,公路级
学号 （桥梁工程课程设计） 设计说明书 钢筋混凝土空心板桥设计 净-9+2×0.5m(护栏)，跨径L k=13m，公路Ⅰ级起止日期：2013 年 5 月27 日至2013 年6 月7 日 学生姓名 班级 成绩 指导教师(签字) 土木工程学院 2013年6 月 4 日
目录 1.封皮 (1) 2.目录 (2) 3.课程设计任务书 (3) 4.桥梁工程课程设计计算书 (6) 1).设计基本资料 (6) 2).横向分布系数计算 (6) 3).板梁的内力计算和内力组合 (10) 4).板梁正截面抗弯强度计算与配筋 (14) 5).板梁斜截面抗剪强度核算与配筋 (15) 6).板梁（T梁）挠度计算与予拱度设置 (17) 7). 板式橡胶支座设计 (21) 5.参考文献 (23)
天津城市建设学院 课程设计任务书 2012 —2013 学年第2 学期 土木工程学院道路桥梁与渡河工程专业10道桥2 班 课程设计名称：桥梁工程课程设计 设计题目：钢筋混凝土空心板桥设计 完成期限：自2013 年 5 月27 日至2013 年 6 月7 日共 2 周 指导教师（签字）： 教研室主任（签字）： 批准日期：2013 年 5 月24 日
任务书 一、目的与要求 桥梁工程课程设计是土木工程专业道桥方向《桥梁工程》专业课教学环节的有机组成部分，其目的在于通过桥梁工程设计实践的基本训练，深化掌握本课程的实用理论与设计计算方法，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。 学生应在教师的指导下，综合应用所学建筑材料、结构力学、弹性力学、结构设计原理、桥涵水文、桥梁工程、墩台基础等课程知识和桥梁实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，按时按量独立完成所规定的设计工作。具体要求如下： 1.根据标准图、技术规范与经验公式，正确拟定各部结构尺寸，合理选择材料、标号。 2.计算结构在各种荷载与其他因素作用下的内力，进行配筋设计与强度、稳定性、刚度的校核。 3.正确理解《公路桥涵设计规范》有关条文，并在设计中合理运用。 4.加强计算、绘图、文件编制、查阅与翻译有关技术文献等基本技能的训练。 二、设计题目与基本资料 1.设计题目：1)钢筋砼简支空心板桥2) 钢筋砼简支T形梁桥3）预应力砼简支空心板桥4）预应力砼简支T形梁桥5)箱型截面简支梁桥，以上题目中任选其中之一。 2.技术标准： 1）桥面净空：净—7+2m 人行道（根据自己的题目确定） 1 2）设计荷载：公路-I级，人群荷载3.5kN/m2（根据自己的题目确定） 3）地震动峰值加速度为0.05g 4）桥面铺装：表层为3cm厚沥青砼，下为6 cm厚防水砼 5）桥面横坡：双向1.5% 三、设计内容 1.上部结构横断面布置草图； 2.荷载横向分布系数计算； 3.板梁（T梁）内力计算与内力组合； 4.板梁（T梁）正截面抗弯强度计算与配筋； 5.板梁（T梁）斜截面抗剪强度核算与配筋； 6.板梁（T梁）挠度计算与予拱度设置； 7.板式橡胶支座设计； 8．绘制板梁（T梁）一般构造图、板梁（T梁）配筋图。图幅尺寸按2#图纸绘制。
8米普通钢筋混凝土空心板梁预制加工方案1
8.0 米普通钢筋混凝土空心板梁 预制施工方案 韦庄～罗敷高速公路工程第LJ-4同段中，依据设计图纸，本标段内设计有8.0米通道。由于施工附近地区无空心板梁加工预制厂，故经项目办、监理工程师同意,在施工现场建预制场，预制加工空心板梁。 本标段内共有8.0米跨空心板梁24片，其中中板20片，边板4片。由于桥梁与主路斜交，需要预制加工75度角的空心板梁。 8.0米跨空心板梁梁长7.96米，梁高0.42米，板底宽0.99米（中板）和0.995米（边板）。梁板采用C30混凝土浇筑，封端采用C15混凝土浇筑，板与板之间以铰接缝连接。一块中板需用砼2.43m3，钢筋0.768吨；一块边板需用砼3.2m3，钢筋0.814吨。 二、8.0米跨空心板梁预制施工方案 （一）准备工作 1、组织操作人员认真学习设计图纸，技术规范和标准。 2、操作人员要求必须有经验且有上岗证件。 3、在LJ-4合同段砼拌和站东南侧开辟8.0米跨空心板加工预制场地。预制厂用平地机整平后进行碾压，碾压完成后每隔3～4米做一个预制板梁的加工操作平台，共计制作5个平台。平台采用C30混凝土制成。砼找平层按设计图纸要求预留出7mm高预拱度。在砼找平层顶面铺设3mm 厚铁板，作为8.0米板梁的底模，铁板宽度同预制板梁底宽。平台沿梁长度方向每1.0米预留模板加固孔道1处，用于横穿加固侧模的对拉栓。 4、8.0米跨空心板梁的砼由现场砼拌和站提供，生产用砼配合比已
试配完成并报经监理批复。生产砼的原材料（水泥、砂子、石子）已进场并取样进行了质量复试。预制板梁用的钢筋也已加工生产，且进行了抽样检验。 5、预制空心板梁的侧模和端模采用外购定型整体钢模， （二）8.0米空心板梁加工预制过程 1、进行板梁侧模、底模的清理和打磨，消除尖端棱角。对内模进行充气试验并清理外表。 2、在空心板梁预制操作台上铺设底模，要求铺设平整。在底模上涂刷隔模剂，并要求操作人员严禁踩踏。 3、人工将加工好的空心板梁钢筋运至预制现场，由人工进行板梁钢筋的绑扎，并依据设计图纸进行核对。在板梁钢筋骨架绑扎的过程中，绑丝的结口应背离内模一侧，并将绑丝尾端握起。整个钢筋骨架用塑料垫块成梅花形垫支。 4、为了保证内模充气气囊在模板内的位置准确，沿梁长方向每1米，制作一个内径为11.4cm的限位钢筋圈，并将钢筋圈固定在板梁钢筋骨架上。 5、板梁钢筋检验完成后进行板梁侧模和端模的拼装与加固。拼装后将侧模的接缝处理平整、光滑，将密封条粘贴在底模与侧模接缝处，并粘贴整齐。模板拼装由吊车配以人工完成，在侧模的顶部和底部每1.0cm 用对拉杆栓接固定，并调整之间的几何尺寸，满足板梁结构几何尺寸要求。拼装端模时要注意处理好与底模和侧模的接缝，对于斜板，在调整好斜角后再进行加固。 6、模板拼装，加固完成后对模板、钢筋骨架整体的外观和几何尺寸
必看最经典梁格——midas空心板梁桥梁桥法工程实例
空心板梁桥工程实例 1几何尺寸 空心板梁几何尺寸见图4.1.1至图4.1.3。 图4.1.2 边板截面（cm）图4.1.3 中板截面（cm） 2主要技术指标 （1） 结构形式：装配式先张法预应力混凝土简支空心板梁 （2） 计算跨径：16m （3） 斜交角度：0度 （4） 汽车荷载：公路－Ⅱ级 （5） 结构重要性系数:1.0 3 计算原则 （1） 执行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
（2） 6厘米厚现浇C50混凝土不参与结构受力，仅作为恒载施加。 （3） 温度效应，均匀温升降均按20摄氏度考虑；温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条的规定取值。 （4） 按A 类部分预应力混凝土构件设计。 （5） 边界条件：圆形板式橡胶支座约束用弹性支承进行模拟，弹簧系数SDx=SDy=1890 KN/m；SDz=9.212E+05KN/m；SRx＝078E+09KN.m/rad； 4主要材料及配筋说明 （1） 空心板选用C50混凝土 （2） 预应力钢绞线公称直径mm s 2.15φ，1根钢绞线截面积2 139mm A p =，抗拉强度标准值Mpa f pk 1860=，锚具变形总变形值为12mm。横截面预应力筋和普通钢筋布置见图4.4.1和图4.4.2。预应力筋有效长度见表4.4.1 图4.4.1边板钢筋钢绞线布置图(cm) 图4.4.2 中板钢筋钢绞线布置图(cm) 图中N9筋（实心黑点）为普通钢筋，其余为钢绞线。 表4.4.1 16米空心板预应力筋有效长度表
10m钢筋混凝土空心板梁预制施工方案
10M钢筋混凝土空心板梁预制施工方案 一、工程概况 某标共有10m板钢筋混凝土板梁桥四座，10m钢筋混凝土空心板梁156根，其中80°板梁36根，110°板梁18根，90°板梁102根。 二、施工准备 1、施工配合比设计和砼、砂、石料、水泥、外加剂进场检验。试验室按规范要求制作施工配合比，10m钢筋砼板梁砼为C30。 按配合比要求进行石子、砂、水泥和减水剂，按规范要求取样检验。作好施工现场材料标识，只有检验合格的原材料才能用于工程施工。 2、钢筋进场和检验 钢筋进场后，立即取试件送检，并做好施工现场标识，检验合格的钢筋才能用于工程施工。 三、施工工艺流程图
四、10M钢筋混凝土空心板梁施工工艺 1、底模 底模制作8个。在40cm厚的灰土地面，填15cm厚石渣土，整平、压实后，浇筑10cm厚C15砼，作为底模基础，在基础上浇筑5cm厚砼作为底模，底模按设计图纸，设置1cm上拱度。底模两侧用5#角钢制作，角钢边贴上密质海绵，防止漏浆。角钢间焊接4mm厚钢板，充分除锈后，涂刷脱模剂，作为底模。底模钢板脱模剂采用工业石蜡，涂抹时用抹布轻抹一层，不污染钢筋，又能使底板清洁，保证板梁底板光滑明亮。 2、钢筋绑扎 板梁钢筋在钢筋棚内加工，按规格型号整齐堆放，作好标识，Φ22、Φ25、Φ10螺纹钢搭接采用电弧焊。 将板梁各型号钢筋运至施工现场绑扎，在绑扎中，4、4′号钢筋焊接在1号、5号钢筋上，焊接采用双面电焊，焊接长度不小于5d；标准边板G210号钢筋必须与8号钢筋牢固焊接在一起。标准边板T110号钢筋与7、7′号钢筋，11号钢筋与6号钢筋必须牢固焊接在一起。钢筋绑扎时，注意防雨防潮，防止底模钢板锈蚀。钢筋绑扎完成后，技术人员注意检查预埋钢板位置，防止钢板偏位。 3、模板支设 板梁侧模采用定型钢模，钢板面板采用4mm厚平整钢板，纵肋板5mm厚钢板，间距40cm/道，横肋采用5号槽钢，布置3道，整体性好，强度大，接缝
空心板梁施工方案
金交椅大桥上部结构 工程概况： 金交椅大桥上部构造为6—20米预应力钢筋混凝土空心板梁。空心板梁体混凝土强度等级为C40砼，全桥共分6跨，桥面连续桥面。 桥面净宽10.25m，两侧为钢筋砼防撞墙，空心板梁一跨（双幅）为18片，全桥共有108片空心板梁，桥面铺装底层为C40砼，厚度为10cm，面层为6cm沥青混凝土。左幅桥，在两岸桥台及1号墩上采用YPQF4型滑板支座，其余墩上采用YPQ型橡胶支座，右幅桥，在两岸桥台及3#墩上采用YPQF4型滑板支座，其余墩上采用YPQ型橡胶支座，伸缩缝设在两岸桥台处，其采用C-80型型钢伸缩缝。 现浇空心板梁的施工特点 因金交椅大桥上部空心板梁施工受场地限制，空心板梁无预制场地，根据施工现场的实际情况及桥梁设计图纸，我单位采用现场浇注与顶落梁安装就位的施工方案。 空心板梁施工时，沿桥梁纵向间隔分跨施工（如附表），左、右幅第1、3、5跨梁体在墩台帽上的设计位置直接浇筑，并进行预应力施工。左幅第2、4、6跨、右幅第2跨梁体因受梁体预应力施工中需两端张拉的制约；施工中将满膛脚手架支立高度定为高出墩台帽顶面1.0米，以保证预应力施工时的工作面，梁体预应力施工完成后，采用支架（见附图二）与千斤顶相结合的施工方法将梁降至墩台上的
对应位置。右幅第4、6跨采用于跨间场地地面预制后吊装。 施工中应注意以下几点细节问题： ①在支立满膛脚手架后应认真进行预压试验，以消除非弹性变形和基础的沉陷，预压重力相当以后所浇注混凝土的重力。 ②第1、3、5跨在墩、台上现浇梁与墩台帽之间采用砂箱，以防止梁体张拉时损伤墩台帽及支座。 金交椅大桥空心板梁施工安排 现浇空心板梁施工方案： 1、本桥梁为后张法砼空心板梁，根据设计要求空心板梁采取部分现浇、部分预制的施工方案。 2、对桥下施工场地采用厚约50cm碎石进行硬化，用20T压路机进行反复碾压，并且使其形成路拱以利于排水，桥外侧做一道排水沟，排水沟距支架约4 m，以利于排水防止基础下沉。在碎石上采用15×20×250cm方木，其横向间距为60cm。 3、现浇空心板梁支架采用满堂式脚手架，其横向、纵向间距均采用100cm，边梁位置采用80 cm。 4、在搭设脚手架之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的
钢筋混凝土空心板桥设计
《混凝土课程设计报告》（钢筋混凝土空心板桥设计） 系别：土木工程 指导教师： 专业班级： 学生姓名： （课程设计时间：2015年1 月4日——2015年1 月10 日）
钢筋混凝土基本构件设计理论 课程设计任务书 一、目的要求 在学习《桥梁工程》之前，必须掌握《混凝土基本构件设计理论》，它是一门专业基础课，而且是进行桥梁设计时不可缺少的工具，必须能熟练进行钢筋混凝土构件的设计与计算。为了达到这一要求，特安排钢筋混凝土基本构件的课程设计，目的在于使同学能正确运用《混凝土基本构件设计理论》中的理论知识，通过系统地解决桥梁结构中钢筋混凝土空心板梁的设计计算，进一步牢固掌握钢筋混凝土受弯构件设计方法，以便为以后普通钢筋混凝土桥梁设计打下可靠的基础。 二、设计题目 钢筋混凝土简支空心板桥空心板设计。 三、设计资料 环境条件：I类环境条件 结构安全等级：二级。 1.某公路钢筋混凝土简支空心板桥空心板设计结构尺寸。 标准跨径：13.00m； 计算跨径：12.640m； 空心板全长：12.96m；
2.计算内力 （1）使用阶段的内力 13m板2号板 弯矩M（KN.m）剪力V(KN) 1/4截面1/2截面支点截面1/2截面 1 结构自重297.96 396.79 125.93 0 2 汽车荷载217.09 289.20 118.56 47.70 3 人群荷载29.52 39.36 9.8 4 3.28 （表中汽车荷载内力已计入汽车冲击系数） （2）施工阶段的内力 简支空心板在吊装时，其吊点设在距梁端a=500mm处，13m空心板自重在 =190.42k N·m，吊点的剪力标准值V0=71.98kN。跨中截面的弯矩标准值M k ，1/2 3.材料 主筋用HRB335级钢筋 f sd＝280N/mm2；f sk＝335N/mm2；E s＝2.0×105N/mm2。 箍筋用R235级钢筋 f sd＝195N/mm2；f sk＝235N/mm2；E s＝2.1×105N/mm2。 混凝土强度等级为C30 f cd＝13.8N/mm2；f ck＝20.1N/mm2；f td＝1.39N/mm2； f tk＝2.01N/mm2；E c＝3.00×104N/mm2。 四、设计内容 1、进行荷载组合，确定计算弯矩，计算剪力 2、采用承载能力极限状态计算正截面纵向主钢筋数量 3、进行斜截面抗剪承载力计算 4、全梁承载力校核 5、短暂状况下应力计算 6、进行正常使用极限状态的变形及裂缝宽度验算； 7、绘制钢筋配筋图 8、工程数量表的绘制 五、提交成果和设计要求