墩身模板计算

1.1新浇砼对模板侧压力

F=0.22γt oβ1β2V^(1/2) 6.34 t/m2

r= 2.3t

t o=5h

β1= 1.2

β2= 1.15

V= 3.3m/h

M=0.105qL2=0.0068kN.m

σ=M/W=113.7MPa<170MPa f=0.644pL4/100EI= 1.13mm<1.5mm

满足要求

3.1、加劲小肋计算(小竖肋）

侧压力F= 6.342 m

侧压力 P=63.42 kN/m2

加劲小肋间距 l=320mm

大肋间距L=1200mm

面板有效宽度取面板板厚40倍计算，加劲小肋采用∠75×6×50角钢，则钢材弹性模量 E=210000000kN/m2

加劲小肋外力

q=20.30kN/m

加劲小肋内力按连续梁计算

M=pL2/8= 3.65kN.m

Q=PL/2=12.18kN

σ=M/W=110.4MPa<170MPa

τ=QS/Ib=46.4MPa<100MPa

加劲小肋变形

f=5pL4/384EI= 1.31mm< L/400= 3.0mm 4.1　加劲大肋计算(横肋）

4.1.1　3.64m直线段

侧压力F= 6.342 t/m2

侧压力 P=63.42 kN/m2

大肋间距 L=1200mm

作用于大肋上的外荷载

q=76.1 kN/m

大肋采用 2[14a，

拉杆间距L=1540mm

M=21.98kN.m

Q=75.39kN

σ=M/W=136.50MPa<170MPa

τ=QS/Ib=48.8MPa<100MPa

f=0.001mm满足要求！

4.1.2　1.1m直线段

侧压力F= 6.342 t/m2

侧压力 P=63.42 kN/m2

大肋间距 L=650mm

作用于大肋上的外荷载

q=41.2 kN/m

大肋采用宽100mm，厚度10mm的钢板，跨度1.1m

大肋与面板共同作用，取60t面板为有效宽度

M= 6.23kN.m

σ=M/W=91.7 MPa<170MPa

f=5qL4/384EI=0.6 mm< L/400= 2.8mm 5.1拉杆验算(拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋)

每根拉杆受力N=117.21 kN

σ=N/A=238.77 MPa<430MPa

6.1螺栓受力计算(螺栓采用M16螺栓)

剪力N v= 1.7t

轴力N t=2t

N b v= 2.41 t>1.7t

N b t= 3.42 t>2.0t

(Nv/Nbv)^2+(Nt/Nbt)^2=0.8<1满足要求

模板受力计算

墩柱模板设计计算书（以B2#为例）设计说明：墩柱高度为8米，截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用28#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载砼对模板的侧压力： F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×（200/（15+25））×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度）倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑

1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力：σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180） =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4

模板受力计算

目录一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。面板验算.................................... 错误!未定义书签。强度验算.................................... 错误!未定义书签。挠度验算................................. 错误!未定义书签。木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。强度验算................................. 错误!未定义书签。挠度验算................................. 错误!未定义书签。槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。强度验算................................. 错误!未定义书签。挠度验算................................. 错误!未定义书签。对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。计算参数.................................... 错误!未定义书签。计算过程.................................... 错误!未定义书签。混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。

模板受力计算1

目录一模板系统强度、变形计算..................... 错误！未定义书签1.1 侧压力计算 ............................. 错误！未定义书签 1.2 面板验算 ............................... 错误！未定义书签 1.3 强度验算 ............................... 错误！未定义书签 1.3.1 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.4 木工字梁验算 ........................... 错误！未定义书签 1.4.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签 1.4.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.5 槽钢背楞验算 ........................... 错误！未定义书签 1.5.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签 1.5.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.6 对拉杆的强度的验算...................... 错误！未定义书签 1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为....... 错误！未定义书签二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 .............. 错误！未定义书签2.1 计算参数 ............................... 错误！未定义书签 2.2 计算过程 ............................... 错误！未定义书签 2.2.1 混凝土的强度等级...................... 错. 误！未定义书签 2.2.2 单个埋件的抗拔力计算.................. 错误！未定义书签 2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算.......... 错误！未定义书签 2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算.......... 错误！未定义书签 2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算.......... 错误！未定义书签

大型桁架模板受力计算(版)

中交第一航务工程局第五工程有限公司模板受力计算书（胸墙模板）单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算编制单位：主管：计算：审批单位：主管：校核：

锦州港第二港池集装箱码头二期工程胸墙模板计算书一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》二、设计说明 1、模板说明在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm；桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算 1、混凝土侧压力计算混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ，钢板满足要求其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm

承台模板受力验算

主桥承台木模板计算一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：

1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m； β1—外加剂影响修正系数，取1.0； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载

考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。内楞采用竖向80×80mm方木，方木中心间距250mm，模板宽度取b=2440mm，作用于模板的线荷载：q1=62×2.44=151.28kN/m，模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。为：W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4； I= 12 模板强度验算：根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa＜[f m]=13Mpa，模板强度符合要求。模板刚度验算：

圆柱墩模板受力计算书

广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书广西壮族自治区公路桥梁工程总公司广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月

目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5

圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、

模板受力计算1

目录一模板系统强度、变形计算 (1) 侧压力计算 (1) 面板验算 (2) 强度验算 (3) 挠度验算 (3) 木工字梁验算 (3) 强度验算 (4) 挠度验算 (4) 槽钢背楞验算 (5) 强度验算 (5) 挠度验算 (6) 对拉杆的强度的验算 (6) 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 (6) 二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 (7) 计算参数 (7) 计算过程 (7) 混凝土的强度等级 (7) 单个埋件的抗拔力计算 (7) 锚板处砼的局部受压抗压力计算 (8) 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 (9) 爬锥处砼的局部受压承载力计算 (9)

一模板系统强度、变形计算 1.1侧压力计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为米，模板高度为米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： 1 F=γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取； β1—外加剂影响修正系数，取； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取； 1 所以 F=γc t0β1β2V2 1 =×24×10×××2 = KN/m2 F=γc H =24× = KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F= KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc

=24 = 混凝土侧压力的计算分布图见下图： 1.2面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板计算长度取2440mm，计算宽度b=1000mm，板厚h=18mm，荷载分布图及支撑情况见下图：其中q=×++ ×2= KN/m 面板弯距及变形情况见下图： 1.3强度验算面板最大弯矩：M max= 面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182= 应力：ó= M max/W==mm2

简单结构承台木模板受力计算

模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80×100木方做横肋，横肋背后用50×100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆,分块模板之间连接紧密,模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。以北侧3000×1200×700标准段承台为例，支模示意图如下： 7.模板受力计算荷载计算：在承台所有型号中，转角3处独立基础，受力最大，以此为例进行计算。由公式F=Υc t0β1β2V1/2，Υc=25，t0=5，β1、β2均取，V=，计算得F=m2；由公式F=Υc H，Υc=25，H=，计算得F=m2；

取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力F=m 2；考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m 2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的荷载设计值为： q 1=×+4×=m 2 模板强度验算木模板的厚度为20mm ，W=1000×202/6=×104mm 3 设置4道横肋，跨度l=，M=21101l q =10 1××=·m 木材抗弯强度设计值f m 取，则模板截面强度σ=M/W=×106)÷×1 04)=mm 2

高大模板的确定和荷载计算方法

高大模板的确定和荷载计算方法一、高大模板的定义：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20 kN/m及以上的模板支撑系统属于高大模板。二、施工总荷载的计算方法：（一）荷载的组成施工荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。）模板木方钢管的自重：0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2）施工均布活荷载：2KN/m2 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 （二）计算实例：（25×M+0.3）×1.2+2×1.4=15 M=[（15-1.4x2-1.2 x0.3]/25=0.474米取整M=474mm，即板厚达到或超过474MM时，需要专家论证。三、集中线荷载的计算方法：（一）荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2）施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4

柱模板受力计算书

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规》GB 50017-2003 、工程届性

新浇混凝土对模板的侧压力标准值4k= 丫血 1 21/2, 丫c min[0.22 x 24 x 4X 1 x 1 X 21/2, 24 x 3] = min[29.87 , 72] = 29.87kN/m 2 承载能力极限状态设计值序=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.356+1.4 x 0.7Q3k] = 0.9max[1.2 X 29.87+1.4 X 2, 1.35X 29.87+1.4 X 0.7 X 2] = 0.9max[38.64, 42.28]= 0.9 X 42.28= 38.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正=G4k= 29.87 kN/m2 柱箍间距l〔(mm) 600

模板设计平■面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 HI 111 I II HIHILIHI] U

UUUUUHUUHO 活载线荷载 q2= 0.9X 1.4X 0.7bQ3k= 0.9X 1.4 X 0.7 X 0.6X 2= 1.06kN/m 2 2 2 2 M max= -0.1q 1l-0.117q 2I = -0.1 X 21.78X 0.2 -0.117 X 1.06 X 0.2 = -0.09kN - m b = M max /W = 0.09X 106/(1/6 X 600 X 152 ) = 4.09N/mm 2 < 田=14.74N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算作用线荷载 q = bSi = 0.6X 29.87= 17.92kN/m v = 0.677ql 4 /(100EI)= 0.68 X 17.92 X 2004/(100 X 8925 X (1/12 X 600 X 153 ))= 0.13mm < [ v ] = l/400 = 200/400 = 0.5mm 满足要求！ ⑴ 12) 13) 静载线荷载 q i = 0.9X 1.35bG 4k= 0.9X 1.35X 0.6 X 29.87= 21.78kN/m

盖板模板受力计算.doc

附表三：箱涵盖板模板受力计算书一、盖板标准模板系统说明盖板底模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模楞采用间距 0.3米的80×80mm方木。二、支架计算 1、荷载分析 ①新浇砼容重按26kN/m3计算,则盖板自重面集度：盖板底—13 KPa； ②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底—0.65KPa； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度: 2.0kPa； ④浇筑混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa； ⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa。荷载组合：强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=25.48 KN 刚度组合：1.0×(①+②) =13.65 KN 2、底模计算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 ①荷载组合强度验算组合：q1=1.2*（13+0.65）+1.4*（2+2+2.5）=25.48 KN

刚度验算组合：q2=13+0.65=13.65 KN ②材料力学性能指标和截面特性竹胶板容许应力[σ]=80MPa，E=6×103MPa。截面特性：W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 i=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3 ③强度验算 M max=q1l2/10=25.48*0.32/10=0.2293 KN.M σmax= M max/W=0.2293*106/3.75*104=6.1 Mpa<[σ]=80MPa ④刚度验算 f max=q2l4/(150EI)=13.65*3004/(150*6000*2.81*105)=0.44mm<300/4 00=0.75mm。 3、横楞方木的计算模板结构构件中的横楞属于受弯构件，按连续梁计算，竖楞大于三跨，因此按照三跨连续梁计算。方木纵向间距为0.5m，横向用三排钢支撑。竖楞采用80*80mm松木，E=9000MPa。方木惯性矩I=bh3/12=0.08*0.083/12=3.41×10-6 m4 抵抗矩W=bh2/6=0.08*0.08*0.08/6=8.53×10-5 m3 Q=F*b=25.48*0.7=18.09 KN/m 抗弯强度验算: 支座最大弯矩计算公式：M=Km*Q*L2，查表得支座最大弯矩系数Km=0.1

模板支架受力检算

模板及支架受力检算书 1、侧模检算模板采用15mm 竹胶板，外贴100×100mm 方木横向间距为30cm ，纵向间距60cm 双排Φ48mm ×3.5mm 钢管，纵向间距60cm 、横向间距90cm Φ16钢筋蝴蝶扣对拉，钢管斜撑辅助纵向间距1.2m ，横向间距1.8m ，侧墙钢管面附加剪刀撑加固。 1.1、混凝土侧压力浇注混凝土容重取γ=24kN/m ；混凝土温度取C ?15，则320 152000=+= T t 浇注速度取1m/h 。β1取1.2；β2取1.0。 22 /12 1021/24.4213200.12.12422.022.0m kN v t F c =?? ???==ββγ 2/192824m kN H F c =?==γ F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； γc ——混凝土的密度（kN/m 3）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）； T ——混凝土的温度（℃）; V ——混凝土的浇筑速度取值为1m/h; H ——混凝土面侧压力计算位置到新浇筑混凝土面的高度； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。两者比较取较小值2/24.42m kN ，均布于侧面模板。 1.2、外模胶合板计算侧模面板采用15mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算,振捣混凝土对模板的侧面压力：4.0

kPa 。 1.2.1荷载组合强度检算：q 1=42.24+4=46.24kN/m 刚度检算：q 2=42.24+4=46.24kN/m 1.2.2截面参数及材料力学性能指标 W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I= bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 4 竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa 框架桥侧面竖向方木间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。荷载q 平均荷载取值q=46.24kN/m (1)强度 kPa l q M 185.010 2.024.461021max 2=?＝＝ []MPa MPa W M 9093.410 75.310851.04 6 max =≤=??σσ＝＝，合格。 (2)刚度 m kN q /24.46＝ []mm f mm EI l q f 5.0400 200 43.01081.210612820024.4612853442==≤=?????＝＝则 []f f ≤ ，合格。所以木胶合板满足要求。 1.3、方木检算方木搁置于间距为0.6m 的双排Φ48mm 钢管，方木规格为100×100mm ，方木按简支梁考虑。 1.3.1荷载组合

模板受力计算书

墙体标准模板受力分析和计算书目录一、墙体标准模板系统简介 (2) 二、墙体标准模板系统的受力分析、刚度计算和强度计算 (2) 1、混凝土侧压力的计算 (2) 2、面板的刚度计算 (3) 3、8#槽钢肋的刚度计算 (3) 4、背楞的刚度计算 (4) 5、吊钩的受力分析 (4) 1）角钢钢板净截面强度验算 2）螺栓的强度计算 3）焊缝的强度计算 6、挂架平台计算 (6) 1）荷载 2）材料特性 7、外墙挂架计算 (7) 1）内力分析 2）杆件稳定性和强度验算 3）挂架平台螺栓的验算 8、墙体受拉螺栓验算 (9) 三、结论 (9)

一、墙体标准模板系统简介本墙体标准模板系统是由模板构造成单元板，然后将单元板拼装成整体大模板。其构件包括墙体标准模板的面板、8#槽钢肋、背楞和穿墙螺栓（见图1）。作为墙体标准模板系统的组成部分，吊钩、挂架平台和外墙挂架也是本系统的重要部件。二、墙体标准模板系统的受力分析、刚度计算和强度计算在受力过程中，墙体标准模板的面板直接承受砼侧压力，面板将受力传给8#槽钢肋，8#槽钢肋将力传给背楞，背楞将力传给穿墙螺栓。下面分别对墙体标准模板的面板、8#槽钢肋、背楞和穿墙螺栓进行刚度计算（对于模板，如刚度达标，则强度肯定达标），而对于强度则忽略不计。本计算书还对吊钩的强度，包括角钢的强度、焊缝的强度和螺栓的强度等进行了计算。 1丶混凝土侧压力的计算按《施工手册》，

300 300300 300300 1100 200200 1 2 5 9 7 2 8 盖板10#[钢 8#[钢 -6钢板 φ32 图1 3 5 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按t按200/(T+15) 计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取2.85m； β 1 -- 外加剂影响修正系数，取1.000； β 2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 42.46 kN/m2、68.400 kN/m2，取较小值42.46 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.46kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 2、面板的刚度计算

模板荷载计算

模板荷载计算书编制人：审核人：审批人： XX建业集团有限公司年月日

本方案是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2019的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-2018，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准：施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况

计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。施工活荷载标准值和设计值统计表 4混凝土楼板的施工荷载计算：现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计楼板施工活荷载的计算与统计

模板受力分析

模板台车受力分析 1、台车构成隧道全断面衬砌台车主要由门型框架（纵梁、横梁、底梁、竖撑、顶推螺杆斜撑）、面板（顶模板、边模板、加强肋）、行走系统（滑动钢轮、电动机）、液压系统、连接件及紧固装置构成。各构（杆）件采用M20 螺栓连接，螺栓孔均采用机械成孔，孔径较螺栓杆体大 2mm。b5E2RGbCAP 台车构造具体见图一、图二。图一：全断面衬砌台车构造图

图二： 9m 长衬砌台车侧视图整体式衬砌台车总体构造如下所示：顶模总成： 2 组；顶部架体： 1 组；升降油缸： 4 件；平移装置： 2 组；门架体： 1 组；边模总成： 2 组；边模丝杠： 26 件；边模通梁： 8 件；边模油缸： 4 件；底部丝杠体： 14 件。

台车标准长度为9m 时，设置 12 个工作窗口。二、台车结构受力检算模板支架如图 1 所示。计算参照《建筑结构荷载规范》（ GB50009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（ GB50204-2002）、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》 (TB10210-2001)、《钢结构设计规范》（ GB50017-2003）、《砼泵送施工技术规程》(JG/T3064-1999)。p1EanqFDPw 1、荷载计算（1）、荷载计算 1）、上部垂直荷载永久荷载标准值：上部混凝土自重标准值： 1.9 ×0.6 ×11.0 ×24=200.64KN 钢筋自重标准值： 9.8KN 模板自重标准值： 1.9 ×11.0 ×0.01 ×78.5=16.4KN 弧板自重标准值：（11.0 ×0.3 ×0.01 ×2+11.0 ×0.3 × 0.01 ）×78.5=7.77KN DXDiTa9E3d 台梁立柱自重： 0.0068 ×（ 1.15+1.45 ）× 2×78.5=2.78KN 上部纵梁自重：（0.0115 ×8.2+0.015 ×1.9 ×2）×78.5=11.88KN 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值： 2.5 振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2.0

模板支架受力分析要点讲解

（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定： 1)、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=∑NGk+∑NQk 组合风荷载时：N=∑NGk+×∑NQk 式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； ∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。 2)、模板支架立杆的计算长度l0 l0=h+2a 式中 h——支架立杆的步距； a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。 3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。若步高为，伸出长度为，则计算长度为l0=h+2a＝+=，其计算长度系数μ＝=，比目前通常取μ＝1的值提高%，对保证支架稳定有利。（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。步高在以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t 扣件抗滑设计：（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm，27m跨。钢管排架间距600 *600mm 1）荷载计算恒载砼：1××=m 钢筋：1××=m 模板：（1++ ×=m ++=m 活载：（1+1+1）×=m 支撑设计荷载：×+×=m 2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。梁下每延米钢管排架的承载力（按抗滑复核） 5×=m＞m(可）

墩身钢模板受力计算

墩身模板受力计算一、基本参数：最大墩身分节高度9m ，砼初凝时间为7h ，入模温度25℃。砼容重γ=25KN/m 3，砼坍落度约16～18㎝，砼每小时浇注数量为40m 3/h ，墩身最小截面积S=5.2×4.8+2.42×3.14=43.05㎡砼浇注速度：V=40/S=40/43.05=0.93m/h 二、砼侧压力计算。 1、有效压头高度h V=0.93m/h<6m/h h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.021=1.61m P max =0.22rt 。k 1k 2V 1/2 (式1) P max =rh (式2) t 。-砼初凝时间 k 1-外加剂影响系数 k 2-砼坍落度影响修正系数 P max =0.22rt 。k 1k 2V 1/2 =0.22×25×7×1.2×1.15×0.931/2=51KPa P max =γh =25×1.61=40.25KPa 取P max =51KPa 2、倾倒砼时产生的荷载P 1=6KPa 根据《公桥规》作用于模板的侧向最大压力 P=P max +P 1 =51+6=57KPa

三、模板计算：模板采用横肋[10，间距25㎝，竖肋采用高为80㎜厚6㎜热轧扁钢。面板采用δ=6㎜钢板。 1、面板强度计算面板被横肋、竖肋分成多个区域，按 l x =30㎝，l y =25㎝,l x /l y =1.2<2 面板按两边简支，两边固结的双向板计算，取1㎜宽板条作为计算单元 q=P ×1㎜=57KPa ×1㎜=0.057N/㎜ 1.1应力计算跨中弯矩M x =k x q l x 2 ；M y =k y q l y 2 支座边上的弯矩，M x 。=k x 。q l x 2;M y 。=k y 。q l y 2 查表知：k x =0.0285；k y =0.0158，k x 。=-0.0698；k y 。=0 M x =0.0285×0.057×4002=146.2N ·mm M y =0.0158×0.057×4002=56.3N ·mm M x 。=-0.0698×0.057×4002=248.7N ·mm 钢板泊松系数v=0.3，跨中弯矩修正后 M x (V)=M x +vM y =146.2+0.3×56.3=1630.09N ·mm M y (V)=M y +vM x =56.3+0.3×146.2=60.56N ·mm 面板抗弯截面模量W=1/6bh 2=1/6×62=6mm 3 应力σ=M/W=248.7N ·mm ÷6mm 3 =41.45N/mm 2=41.45MPa<[σw ]=181MPa

模板受力计算1

目录一模板系统强度、变形计算错误!未定义书签。侧压力计算错误!未定义书签。面板验算错误!未定义书签。强度验算错误!未定义书签。挠度验算错误!未定义书签。木工字梁验算错误!未定义书签。强度验算错误!未定义书签。挠度验算错误!未定义书签。槽钢背楞验算错误!未定义书签。强度验算错误!未定义书签。挠度验算错误!未定义书签。对拉杆的强度的验算错误!未定义书签。面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算错误!未定义书签。计算参数错误!未定义书签。计算过程错误!未定义书签。混凝土的强度等级错误!未定义书签。单个埋件的抗拔力计算错误!未定义书签。锚板处砼的局部受压抗压力计算错误!未定义书签。受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算错误!未定义书签。爬锥处砼的局部受压承载力计算错误!未定义书签。模板系统强度、变形计算侧压力计算

模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为米，模板高度为米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： F=γc t0β1β2V21 F=γc H 式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取； β1—外加剂影响修正系数，取； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取；所以F=γc t0β1β2V21 1 =×24×10×××2 = KN/m2 F=γc H =24× = KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F= KN/m2 有效压头高度为h=F/γc =24 = 混凝土侧压力的计算分布图见下图：面板验算

脚手架与模板受力计算指导书

脚手架及模板结构受力计算 1. 工程概况在我公司电力建设施工过程中，脚手架和模板是必须使用的重要设施，合理的脚手架可以为我们提供安全可靠、方便快捷的工作平台或作业通道。脚手架和模板的技术性比较复杂，它对施工人员的安全、工程质量、施工进度、工程成本以及周围建筑物和场地的影响非常大，为此编制脚手架及模板专项设计的计算和安全施工技术措施。本计算书所涉及的脚手架及模板结构受力计算，适合于我公司所有在建项目脚手架及模板支撑系统的搭拆。 2. 搭设脚手架的基本要求 2.1使用要求：要有适当的通行宽度、步架高度、离墙距离，能够满足施工人员操作、材料堆放和运输的性能要求。要考虑多层作业、交叉流水作业和多工种作业的要求，减少多次搭拆。 2.2安全要求：脚手架要有足够的强度、刚度和稳定性，满足荷载要求以及在气候条件的影响下不变形、不倾斜、不失稳。严把周转性材料的产品质量关、加强对材料的管理维修和保养工作。认真处理脚手架地基，严格控制使用荷载，满足一般构造要求，保证整体稳定并有足够的安全储备。 2.3方便要求：搭拆方便，搬移方便。 2.4经济要求：尽量节约材料，保证多次周转使用。 3. 脚手架的搭设和拆除顺序 3.1做好搭设的准备工作→放线→铺设垫板→按立杆间距排放底座→放置横向扫地杆→逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→第二部大横杆→第二部小横杆→加设临时抛撑（上端与第二部大横杆扣牢），在装设两道联墙杆后方可拆除→第三、四部大横杆和小横杆→设置联墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立挂安全网→检查挂牌使用→使用过程检查维护。 3.2拆除顺序：安全网→护身栏杆→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→联墙杆→纵向支撑→……扫地杆。 4. 脚手架的结构计算 4.1垂直荷载作用下脚手架的结构计算 4.1.1垂直荷载包括脚手架的自重（主要有脚手板、安全网和钢管骨架的自重）；施工荷载（脚手架所承受的施工人员、手推车及有关建筑材料，如砖、灰浆及灰槽等堆放的重量）。可以考虑作用在大横杆上是集中荷载，立杆上是结点荷载。对脚手板来说还要考虑手推车车轮的局部集中荷载等因素。均布荷载可按照如下数值选取：直角扣件=13.2N/个施工荷载=3.0kN/m2 脚手板自重=0.05m×5kN/ m3 =0.35 kN/ m2 塑料编制布安全网=0.0015～0.002 kN/ m2 脚手架的自重是由Φ48×3.5焊接钢管和扣件的自重组成：钢管自重=38.4N/m 旋转扣件=14.6N/个直角扣件=18.4N/个 4.1.2集中力作用下单肢立杆承载力可按轴心受压杆稳定公式计算即