高级别管线钢X80_X120的研发与应用

第16卷第4期

2006年4月

中国冶金 China Metallurgy

Vol.16,No.4 Apr.2006

作者简介:罗海文(19722),男,博士; E 2m ail :luohaiwen @https://www.360docs.net/doc/e03531701.html, ; 修订日期:2005212228

高级别管线钢X 80～X 120的研发与应用

罗海文,　董　瀚

(钢铁研究总院先进钢铁材料技术国家工程研究中心,北京100081)

摘　要:通过管线长距离运输天然气、石油是能源运输的主要方式之一。出于降低成本的需要,天然气输送管线的工作压力不断提高,这就要求应用X80～X120更高级别管线钢。根据有关的文献资料,系统整理并介绍了高级别管线钢的性能指标、成分设计以及生产应用中的热点问题,并讨论了未来中国天然气管线所采用高级别钢的可能选择。

关键词:管线钢;X80;X100;X120;强度;韧性

中图分类号:T G 115.5 文献标识码:A 文章编号:100629356(2006)0420009207

Development of X 802X 120High G rade Linepipe

Steels and Their Applications

L UO Hai 2wen ,　DON G Han

(National Engineering Research Center for Advanced Steel Technology ,Central Iron &Steel Research Institute ,Beijing 100081,China )

Abstract :Long distance gas and oil transmission pipeline is now facing a strong pressure to reduce its investment and operation costs.The widely accepted way to achieve this goal is to increase the operation pressure ,while the high pressure requires application of high grade linepipe steels ,i.e.X802X100.In this paper ,the following are briefly reviewed :(1)Technical requirements and chemical compositions of X802X120grade linepipe steels ;(2)Some hot issues on the production and application of X802X120steels ;(3)Recent progress on development of X1002X120pipeline steels and a general discussion on the possible choice of X802X120grades for the f uture pipe 2line projects in China.

K ey w ords :linepipe steel ;X80;X100;X120;strength ;toughness

中国随着经济的强劲增长,对石油天然气等能

源的需求也相应增加,而其中大半需从国外进口,尤其是从中亚国家和俄罗斯进口。这意味着从中亚和西西伯利亚到中国东北部将建设一巨大的长距离管线输送的网络工程。而长距离管线输送的关键在于不断提高其工作压力,降低单位输送成本,且通过减少其管壁厚度来降低材料及相关建设费用。鉴于此,长距离输送则要求更高钢级的高强度管线钢管,同时还要求有高韧性,特别是必须有很高的CVN [1]。因此,近年来开发更高强度管线钢的经济

驱动力不断增加,曾在国际标准中处于最高钢级的X70已被X80所取代,X100和X120国际标准的草稿业已推出。这一新版标准的问世不但伴随着对其性能水平定义方法的完全改变,而且要求参与人员要熟悉这些产品的实际表现,并掌握其内在特征的

最新和最可靠的知识[2]。 目前,世界工业发达国家在高钢级的高性能管线钢管的研发和应用上走在了前列:加拿大的Welland 于1995年至1999年7月销售的供天然气输送的SSAW 和UO E 焊管,X70与X80之和达100%;Ip sco 公司在1998年年报中披露已成功进行了X90和X100SSAW 钢管试生产,最终目标是生产各种规格的X100钢管。日本的N KK 、住友金属、新日铁、川崎等公司及欧洲钢管公司也相继研制成功X90和X100UO E 钢管,Exxon Mobil 、Europe Pipe 、Nippon Steel 和Sumitomo Metal 正在研制X120钢管[3]。

1　性能技术指标

由于管道在高压下运行于地理环境复杂、气候

低寒的地带,长距离运输的是成分复杂且具腐蚀性的石油或天然气,故对管线钢的强度和韧性特别是低温韧性、抗腐蚀介质氢致裂纹性、焊接性等提出了很高的要求。Pont remoli归纳出X70～X120的典型目标技术要求见表1[4]。需强调的是,目前对于X100和X120还没有可使用的标准,这里所给出的仅作参考。

2　化学成分和组织设计

超级管线钢的成分设计大都是低碳(超低碳)的Mn2Nb2Ti系或Mn2N b2V(Ti)系。同时还加入钼、镍、铜等元素提高淬透性,以便在钢厂现有的轧制和冷却条件下得到针状铁素体、贝氏体乃至马氏体组织。

Endo总结了在日本和欧洲开发的X80～X100超级管线钢的化学成分和力学性能,见表2[5]。

这些高级管线钢为Mn2Nb2Ti基本成分体系加Cu2Ni2(V)2Mo少量合金。w(Mn)为1.7%～119%,且X100的w(Mn)略高。高强度高韧性是通过控轧控冷技术得到贝氏体铁素体组织来保证的,同时应降低钢中碳的质量分数和尽量去除夹杂物,提高钢的纯净度,强化钢的精炼技术,使其质量分数达到要求:P≤20×10-6,S≤5×10-6,N≤20×10-6,O≤10×10-6,H≤1.0×10-6。

在西气东输项目中以针状铁素体为主的X70管线钢已得到应用,而X80、X100和X120的组织将是进一步通过优化合金成分和控轧控冷技术来提高低温组织的体积分数,在不损失韧性前提下提高强度。通常针状铁素体的形成伴随岛状硬相,这种弥散分布的硬相是高碳马氏体和残余奥氏体的混合,即MA组元。针状铁素体和MA组元的集合体有时也称为粒状贝氏体。而管线钢的强度和韧性就是由粒状贝氏体的体积分数、尺寸以及粒状贝氏体中的亚结构,以及MA岛的体积分数和分布所共同决

表1　X70～X120超级管线钢钢级的典型目标技术要求[4]

T able1　Specif ications of X702X120high grade linepipe steels

项目参数X70X80X100X120

R eL(6)R eL/MPa>485>555>690>830

R m(6)R m/MPa>570>625>760>915

加工硬化

能力

屈强比≤0.90(1)≤0.90(1)≤0.97(6)≤0.90(2)≤0.99(6)≤0.93(2)低温韧性DW T T剪切面积85%@-20℃85%@-20℃85%@-20℃(2)75%@-20℃(2)塑性均匀伸长率/%>8>6>6>3

止裂韧性最新夏比冲击功/J125(3)177(4)250(5)3不适用,须使用止裂器

焊缝低温抗裂性能CEIIW or P cm,碳当量/%

CE≤0.43(1)(5)

P cm≤0.25(6)

CE≤(1)(5)

P cm≤(6)

P cm≤0.20(2)

P cm≤0.25(6)

P cm≤0.21(2)

P cm≤0.25(6)

3因项目而异,须使用止裂器。表中:(1)按照1996年ISO3183—2:1996国际标准;(2)来源于Demopipe;Hillenbrand et al., 2004和Asahi et al.,2004;(3)按照X70钢级,钢管尺寸56"×15.3mm,工作压力75×105Pa(即0.72特定最小屈服强度);

(4)按照X80钢级,钢管尺寸56"×26mm,145×105Pa(即0.72特定最小屈服强度);(5)按照X100钢级,钢管尺寸36"×1814 mm,200×105Pa(即0.72特定最小屈服强度);(6)按照ISO/CD3183:2004208215国际标准。

表2　X80～X100超级管线钢的成分和力学性能[5]

T able2　Chemical compositions and mechanical properties of X802X100developed in Japan and Europe

编号钢种板厚/

mm

化学成分/%

w(C)w(S i)w(Mn)w(Nb)w(Mo)w(Ti)其他

C eq/

%

P cm/

%

R eL/

MPa

R m/

MPa

屈强

比/%

夏比冲击测试

基体热影响区

R m A K V/J t/℃A K V/J

DWTT/℃

85%

SATT

A X8016.90.040.25 1.760.030.140.01Cu,Ni0.390.1859476578-45133-4592-45

X10017.50.060.25 1.800.040.190.02Cu,Ni,V0.440.2070687081-20179-20154-25

B X8015.00.060.25 1.610.050.170.02Ni0.380.1658864691-20252-20147-35

X10019.10.060.22 1.960.050.110.01Cu,Ni0.450.1971084884-20133-10130-15

C X8019.00.060.16 1.850.040.200.01Ni0.430.1858465689-20263-20169-72

X10019.10.070.09 1.810.040.200.01Cu,Ni0.50.2073081090---10162-20

D X8019.10.050.11 1.800.050.01Cu,Ni,V0.390.1859070184-30319-30249-50

X10020.00.060.30 1.780.060.370.02Ni0.470.1971888781-40186-20175-30

E X8013.60.070.42 1.910.050.030.02-0.410.19-------

X10019.10.070.25 1.930.050.280.02Cu,Ni0.480.2173979293-20235-20135-15 01 中国冶金 第16卷

定的。根据Pontremoli 的设计:X80的组织应为铁素体+粒状贝氏体(含MA 岛);X100的组织应为全部粒状贝氏体(含MA 岛);X120的组织应为快速冷却至更低温度下的组织,即为下贝氏体+渗碳体[5]。其中,粒状贝氏体和MA 岛的体积分数对管线钢钢板的抗拉强度(R m )和钢管屈服强度(R eL )的关系见图1

。

图1　X 80管线钢钢板的抗拉强度和钢管屈服应力的关系[4]

Fig.1　R elationship betw een tensile strength of X 80linepipe

steel plate and yield strength of its pipe [4]

3　生产和应用中的热点问题分析

3.1　生产中的热点问题

(1)提高钢纯净度以使夹杂物的质量分数达到

要求:P ≤20×10-6,S ≤5×10-6,N ≤20×10-6,O ≤10×10-6,H ≤1.0×10-6。这需强化钢的精炼技术,其中尤为重要的是:①高炉出来的铁水含有大量碳硅,渣钢皆呈还原性气氛,是脱硫的热力学和动力学条件最好的环节。在鱼雷罐中喷入64%CaC 2、20%C 、12%煤、6%MgO 的脱硫剂可将0.025%S 的铁水脱到20×10-6。必要时还需转炉后的双精炼工艺来保证钢的纯净度和成分要求[6]。②通过钙处理来对夹杂物进行改性处理。即钢液在连铸前于大包中喂入硅钙线,使钢中硫的质量分数钙硫比均处于无H IC 发生区,见图2[7]。另外,连铸过程中采用电磁搅拌和软压下技术来减轻铸坯的中心偏析。电磁搅拌可抑制凝固过程中的溶质富集偏析,而软压下技术则可将铸坯最后凝固的中心部分的溶质富集液体挤出,从而消除中心偏析。

(2)针对不同钢厂设备的轧制和冷却条件,制定符合企业实际操作条件的控轧控冷工艺。该工艺包含几个参数的优化:①铸坯的再加热温度、开轧温度和在奥氏体再结晶区的变形量、在非再结晶温度区间的轧制和终轧温度的确定。初轧道次变形旨在通过再结晶细化奥氏体晶粒,而终轧道次变形则是要获得强烈变形的奥氏体组织,

以使得后续的冷却

图2　钙处理应导致硫含量和C a/S 位于无氢致裂纹区[7]

Fig.2　C alcium treatment to m ake sulfur content and

C a/S in free HIC zone [7]

过程中得到的相变组织单元体更为细小。②轧后冷却决定了钢中最终的相/组织及其体积分数与分布,从而决了完全不同的力学性能。德国Dillinger Huttenwerke 厚板轧制厂通过在终轧机后安装的30m 长冷却线,在板长度方向得到不同的冷却速度和冷却终止温度,来研究冷却速度和冷却中止温度对强度的影响。结果表明,冷却终止温度显著影响钢中的相或组织构成。X80～X120强度的提高主要来自于冷却速度的提高,以得到更高体积分数的贝氏体乃至马氏体低温组织。在保持相同碳当量前提下,提高冷却速度可将X100的强度提高到X120,见图3[8]。

(3)改善管线钢焊接热影响区韧性[9]。提高焊接热影响区韧性的最好方法就是细化其组织。在钢中控制焊接热影响区组织的典型指导原则见图4。钢中细小分布的TiN 粒子可阻止奥氏体晶粒的粗化(传统的Ti 2N 处理钢),但在接近融合线处的粗晶区其再加热温度超过1400℃,TiN 或粗化或溶解,它对晶粒生长的抑制作用也会消失。日本新日铁已开发出通过钢中弥散分布的细小氧化钛粒子(即Ti 2O 粒子)来提高焊接热影响区韧性的技术。在Ti 2O 处理钢中,当焊接热影响区的奥氏体转变为铁素体时,以氧化钛粒子为形核核心放射状形成晶内铁素体,见图4(b )。因此,焊接热影响区中的粗晶区通过晶内铁素体的形成而得到有效细化,从而细化了焊接热影响区的组织。氧化钛粒子被电子衍射分析鉴定为氧化钛,其平均尺寸为2～3μm 。多数情况下氧化钛粒子和硫化锰、氮化钛共生,以复合析出物的形式被观察到。 在焊接热影响区内形成晶内铁素体须有弥散分

1

1第4期 罗海文等:高级别管线钢X80～X120的研发与应用

(a )冷却强度和成分碳当量对屈服强度的影响;(b )生产X100和X120的工艺参数

图3　冷却强度和成分碳当量对屈服强度的影响以及生产X 100和X 120的工艺参数[8]

Fig.3　I nfluence of cooling intensity and carbon equivalent on yield stress (a)R elation of

yield stress ,cooling rate and carbon

equivalent(b)[8]

WM —焊缝;FL —融合线;γ—奥氏体;G BF —晶界铁素体;FSP —晶界析出的板条状铁素体;IGF —晶内铁素体;Bu —上贝氏体

(a )Ti 2N 处理钢;(b )Ti 2O 处理钢;(c )Mg 处理新钢种

图4　热影响区组织控制的概念[9]

Fig.4　Concept of HAZ microstructure control [9]

布的细小氧化钛粒子,晶内铁素体从这些粒子上均匀形核。而铝和氧间的很强亲合力可阻止氧化钛粒

子的形成,故应该尽可能减少钢中铝的质量分数。 图5为Ti 2O 处理钢与一含镁的新钢种中初期奥氏体组织的比较。二者均被加热至1400℃、保温60s ,然后淬火到室温,以模拟近融合线处奥氏体晶粒的长大。可发现晶粒尺寸由于镁的加入而显著降低。在Ti 2O 处理钢中平均晶粒为500μm 左右,而在含镁的新钢种中平均晶粒不超过200μm 。图6为新钢种中具有钉扎效果的弥散分布的细小粒子,是超细氧化镁和氮化钛粒子的复合。含镁的氧化物粒子非常细小,且不能在传统的钢中观察到。这些超细氧化物粒子的直径只有传统钢中通常氧化物粒子的百分之一,强烈抑制了在融合线附近的奥氏体晶粒的生长。

对于X100来说,最有效提高热影响区韧性的方法是降低碳质量分数,因为在X100管线钢的热影响区中有大量的M 2A 组元形成。当w (C )降低到0.

04%以下时,M 2A 组元的形成被有效抑制,模拟

(a )Ti 2O 处理钢;(b )Mg 处理新钢种;

图5　Ti 2O 处理钢和含镁的新钢种初始奥氏体

组织的比较[9]

Fig.5　Comparison of prior austenite microstructure of Ti 2O

steel and new containing m agnesium grade [9]

21 中国冶金 第16卷

图6　在含镁新钢种中弥散分布的具有钉扎效果

的细小颗粒[9]

Fig.6　Example of f ine particles dispersed in

Mg contained steel with pinnin [9]

热影响区的韧性得到提高。

3.2　应用中的热点问题

(1)高强度X80～X120超级管线钢管道的断裂

行为和所需止裂韧性研究。高级管线钢在更高压力下的断裂和止裂实验以及模拟研究任务紧迫。需定量化评估钢的韧性在断裂过程所起的作用,并改进对管线钢在管道断裂时所呈现出的抗裂能力的实验室测量方法。天然气管道的断裂通常是始于机械损伤或腐蚀缺陷处,当缺陷达到临界尺寸时裂纹开始稳定扩展。裂纹扩展与止裂主要是由气体减压速度和裂纹扩展速度来控制,如果裂纹扩展速度大于减压波速度,则裂纹快速扩展而难于止裂;反之,裂尖处压力急剧降低可减小断裂驱动力,则裂纹在扩展

有限距离后将停止。因此,选择合适的表征断裂驱

动力和材料抗力的参数就极为重要。由于早期管道钢材强度韧性不高,故常以夏比冲击或落锤撕裂能表示抗裂能力,但随着钢材强韧性的提高,越来越多的实验结果表明,小试样冲击断裂能很难表征存在大应变行为的断裂过程。而诸如裂尖张开角度(CTOA )裂尖、张开位移(C TOD )等新的表征参数,可将裂纹扩展的局部微观机制和取决于几何形状的应力及塑性流动结合起来,从而更好地描述管道材料在延性断裂时的抗力。C TOA 参数在与有限元模

拟断裂过程的结合上有着很大的优势,美国西南研

究院开发了专用于管道断裂全尺寸模拟试验的PF 2RAC 有限元软件,就是采用C TOA 作为裂纹扩展和止裂的判据,并以两试样法得到材料的临界C TOA 值作为临界参数。这一表征参数将是对夏比冲击或落锤撕裂能的有效补充和验证[10]。 通过确定材料的最小韧性要求或使用止裂器,开发针对管线韧性或脆性断裂的控制设计标准。Battelle 双曲线法是目前针对中高强度管线钢的最佳预测方法。它的有效范围现仅限于A PI X80和环向应力小于400M Pa ,因此将此延伸到在更高环向应力550,600M Pa 下工作的X100、X120让人疑问重重;实际上,将夏普冲击方法应用在原开发时的应用范围之外,其实验结果对于现场应用而言,并不能保证十分安全。实验证明,夏普冲击方法并不能总是保证现在的X100、X120避免剪切断裂的快速传播(图7),因此止裂器的设计将是重要问题[2]。 总之,X100

的裂纹扩展控制依然是一需深入研

图7　高级管线钢实测和通过B attelle 双曲线法预测的夏普端口冲击能[2]

Fig.7　Charpy V energy of actu al and predicted by B attelle Tw o Curve Approach (CSM ’s d atab ase)[2]

3

1第4期 罗海文等:高级别管线钢X80～X120的研发与应用

究的问题,特别是:①传统的以夏普冲击功为基础的预测标准不再能给出安全预测,且无法得到安全校正因子;②全尺寸爆破测试正在广泛用于评估X100钢管的技术极限;③实验证明X100钢管已位于裂纹扩展、止裂的上限,当利用系数较低和考虑使用贫气时止裂是可能的;④当应用或服役条件很严格(如富气、高利用系数和低的设计温度)时,则不能排除使用外部止裂器;⑤实验表明,控制X120的裂纹扩展仅靠材料本身来止裂是不可能的,使用外部止裂器是必不可少的;⑥必须对钢管在使用环境下的抗腐蚀能力做出评估,如涂层破坏或过阴极保护所导致的氢致裂纹[2]。

(2)机械损伤是陆上天然气管线结构完整性失效的主要原因之一。掘土机的冲击可造成穿透管壁的缺陷或在管道外表面的缺陷,这对整个管线段结构完整性有致命影响,还可能导致即刻或滞后的失效。在压力波动和过阴极保护下的有机械损伤的X100钢管的性能表现,是一公开讨论的问题;而X120钢管的这一问题显得更为必要[2]。但迄今为止,还没有相关数据和研究结果的任何报道,这是一需深入研究的问题。

(3)断口分离对管道安全性的影响。分离(Separation)是控轧钢板常见的一种断口形貌。控轧管线钢的静拉伸试样、弯曲试样、夏比冲击试样、DW T T试样以及实际管道爆破事故均可观察到断口分离。国内外对断口分离对管线钢断裂韧性和管道安全性的影响有争论。其倾向性意见是断口分离降低管线钢的断裂韧性和管道安全性。在确定高压输气管道的止裂韧性值时,若断口分离现象较为严重(CV P/CV100≥1.25),规定要将预测值乘以CV P/CV100。为此,国内外的研究工作主要致力于如何消除或减轻管线钢的断口分离,以及如何大幅度提高管线钢的夏比冲击功。

西安石油管材所与西安交通大学以三维破坏力学为基础、数值与物理实验相结合,较深入地研究了控轧钢断口分离形成机理,发现不同方向的“分离”均是材料中弱界面被垂直于该面的三维应力约束撕裂所致[3]。其初步结论是,断口分离是三维应力约束、钢板厚度方向强度共同作用的结果;并认为,断口分离可提高管线钢的断裂韧性,对管道安全性是有利的[3]。但需注意的是,上述结论是用标准穿透裂纹试样得到,而实际油气输送管道材料内部缺陷、焊接缺陷、加工损伤和腐蚀缺陷引发的裂纹是非穿透性的。应对高强度管线钢非穿透裂纹体的断裂行为进行深入研究,以确认上述结论的适用范围。应使用实际钢管的天然气介质爆破试验进行验证。 (4)DW T T试样的异常断口。DW T T实验中的剪切断裂面积SA%与输气管线爆破断裂的形式密切相关,是管线钢抵抗脆性断裂能力的反映。这一方法1968年被美国石油学会采纳,用于评价管线抵抗脆性断裂能力。在A PI SPEC5L中规定了DW T T的验收指标;A PI RP5L3对DW T T试验的试验方法、条件、要求及断口的评定方法进行了规定。近年来,随着管线钢强韧性的提高,DW T T试样的断口中经常出现异常脆性断口,有时也称为反向断口,就是在缺口根部以韧性起裂,随后的断裂扩展中断裂的形式由韧性转变为脆性。A PI RP5L3规定,当DW T T出现异常脆性断口,试样应判为无效,复验时可选择采用“人”字形缺口(Chevron Notch)试样。但是,复验中“人”字形缺口试样依然不能完全避免异常断口。当反向断口发生时,试样的吸收功增加,但剪切面积比减小。这说明反向断裂可能间接影响其韧性。由于现行的A PI5L3标准并未涉及到反向断裂,所以存在很多争议。但在反向断裂是落锤冲击引起的加工硬化所致,在这一点上意见一致。实验中试样因加工硬化引起的应变在实际中并不存在,如果不计反向断裂,那么试样的DW T T 性能数值将会高一些,因此试样DW T T性能受反向断裂的影响。只有完善现行的DW T T或发展新方法,才能精确预测管线钢的韧脆转变温度和对塑性裂纹断裂扩展的阻力[11]。

4　结　语

在业已竣工的西气东输工程中,采用的是X70钢级,输送到上海的天然气价格显著高于上海从海外购买的液化天然气(L N G)价格,导致西气东输的天然气经济竞争力大打折扣。未来在中国铺设的天然气管线,必然要采用更高的钢级,基于X120钢级在技术准备上仍然不够成熟,那么选择必然在X80～X100之间选择。中国在西气东输工程中所采用的X70并非是西方传统意义上的X70,其无论在显微组织上还是在性能指标上都接近于西方国家的X80,因此在未来天然气管线上采用X80,对中国钢铁生产、管道生产和施工等企业来说,困难不是很大,技术风险亦较小。其问题是X80和现有X70区别不大,成本降低幅度有限。而采用X100则会显著降低管线的建设和运行成本。意大利Snamp ro2 getti公司以未来中、俄、日6600km天然气管线为

41 中国冶金 第16卷

案例,研究了采用传统X70低压运行和采用X100进行高压运行的成本,结果表明采用X100输送每百万英热单位的天然气成本为1168欧元,而采用X70的成本为2109欧元,降低20%[12]。因此,针对中国经济发展前景和能源需求状况,现在启动对X80～X120高级管线钢的生产和应用方面的研究正值其时。

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tance Gas Pipelines.高压高级别长距离输送用管线钢的中意

研讨会文集[C].北京:钢铁研究总院,2005.

全国重点钢铁企业轧钢技术经济指标前10名　项目年12345678910

综合合格率/%2004新兴铸管

100%

淮钢

99.92

浦东

99.90

济钢

99.90

石钢

99.90

济源

99.89

柳钢

99.87

莱钢

99.83

唐钢

99.82

营口中板

99.82 2005新兴铸管

100%

济源

99.97

天钢

99.96

酒钢

99.94

浦东

99.92

石钢

99.92

唐钢

99.91

淮钢

99.90

柳钢

99.88

南昌

99.83

综合成材率/%2004萍钢

99.26

三明

99.24

南昌

98.81

合钢

98.57

淮钢

98.45

天铁

98.05

建龙

97.99

沙钢

97.92

承钢

97.83

莱钢

97.73 2005萍钢

99.90

三明

99.40

合钢

99.12

南昌

98.83

凌钢

98.31

建龙

98.17

唐钢

98.09

永钢

98.01

酒钢

97.07

泰山

97.01

日历作业率/%2004新兴铸管

91.81

长治

85.89

沙钢

85.31

湘钢

84.71

安阳

83.75

宣钢

83.73

略阳

83.63

浦东

83.56

衡管

83.05

苏钢

82.05 2005浦东

95.62

新兴铸管

91.82

长治

88.75

安阳

87.41

湘钢

85.49

天钢

85.48

宣钢

84.70

济源

83.96

苏钢

82.36

三明

82.33

小时产量/ (t?h-1)2004本钢

216

武钢

161

营口中板

144

津西

142

建龙

132

涟钢

131

天管

107

湘钢

106

承钢

104

萍钢

102 2005本钢

228

武钢

183

津西

153

涟钢

149

建龙

134

泰山

133

承钢

121

萍钢

114

济钢

108

三明

103

劳产率/ (t?人-1?年-1)2004淮钢

3911

沙钢

3842

江阴兴澄

2687

新兴铸管

2312

石钢

2214

邢钢

2093

萍钢

2090

津西

2050

承钢

1935

三明

1910

2005淮钢

4564

沙钢

3799

梅山

3490

萍钢

3235

津西

2837

江阴兴澄

2688

酒钢

2363

新兴铸管

2358

承钢

2312

涟钢

2232

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第4期 罗海文等:高级别管线钢X80～X120的研发与应用