钢板桩围堰计算书
钢板桩围堰计算书
一、工程概括
XX为新建铁路XX至XX城际轨道上一座特大桥，主墩187＃、188＃墩均位于望虞河中。主墩桩基为19根1.5m直径的钻孔桩，承台为直径17.7m、高度3m的圆柱形。承台上台下口直径为12.1m，上口直径为7.1m。河床土层以粉质黏土、粉土为主。
二、围堰的布置及计算假设
1、围堰的布置
钢板桩的具体布置如下图：
（立面图）
（平面图） 2、计算假设
本计算中土层参数按经验取值如下：
围堰设计时计算水位按＋2.0 m 考虑。
三、围堰计算 1、土压力计算
本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。 （1）、主动土压力系数 粉质黏土： Ka ＝tg 2(45-2
18
)＝0.528， ka ＝0.727
粉 砂： Ka ＝tg 2(45-
25
.26)＝0.383， ka ＝0.619 黏 土： Ka ＝tg 2(45-2
22
)＝0.455， ka ＝0.675
被动土压力系数
粉质黏土： Kp ＝tg 2(45＋
218
)＝1.894， kp ＝1.376 粉 砂： Kp ＝tg 2(45＋25
.26)＝2.611， kp ＝1.616
黏 土： Kp ＝tg 2(45＋2
22
)＝2.198， kp ＝1.483
（2）、有效主动土压力的计算 a 、h ＝4.5m 时， Pa ’=0
b 、h ＝10.7m （上）时，
Pa ’=0.528×6.2×8.5－2×12×0.727＝10.38 KN/m 2
c 、h ＝10.7m （下）时，
Pa ’=0.383×6.2×10－2×16×0.619＝3.94 KN/m 2 d 、h ＝17.2（上）m 时，
Pa ’=0.383×12.7×10－2×16×0.619＝28.83 KN/m 2
e 、h ＝17.2（下）m 时，
Pa ’=0.455×12.7×7－2×13.5×0.675＝22.22 KN/m 2
f 、h ＝19m 时，
Pa ’=0.455×14.5×7－2×13.5×0.675＝27.96 KN/m 2
（3）、孔隙水压力的计算 a 、h ＝0时， Pw=0 KN/m 2
b 、h ＝4.5m 时，Pw ＝45 KN/m 2
c 、h ＝10.7m 时，Pw ＝107 KN/m 2
d 、h ＝17.2m 时，Pw ＝172 KN/m 2
e 、h ＝19m 时，Pw ＝190 KN/m 2
（4）、土压力合力
a 、h ＝4.5m 时， Pa=45 KN/m 2
b 、h ＝10.7m （上）时，Pa ＝117.38 KN/m 2
c 、h ＝10.7m （下）时， Pa=110.94 KN/m 2
d、h＝17.2（上）m时，Pa=200.83 KN/m2
e、h＝17.2（下）m时，Pa=194.22 KN/m2
f、h＝19m时，Pa=218 KN/m2
2、各施工工况及内力计算
本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。在计算时，各阶段钢板桩计算长度按等值梁法确定，从主动土压力与被动土压力相等的反弯矩截面（即净土压力为零或弯矩为零）截断形成等值梁计算支撑反力和钢板桩弯矩。
根据施工工序，分为四个工况；
工况一：围堰第一道支撑加好后，抽水到－3.5m标高时；
钢板桩受被动土压力
a、h＝5.5m时， Pp=2×12×1.376=33.02 KN/m2
b、h＝10.7m时，Pp＝1.894×8.5×5.2＋2×12×1.376＝116.74 KN/m2
考虑到钢板桩桩前土体摩擦作用，被动土压力给予提高，查表得，提高系数K＝1.5，则：a、h＝5.5m时， Pp=33.02×1.5＝49.53 KN/m2
b、h＝10.7m时，Pp＝116.74×1.5＝175.11 KN/m2
钢板桩所受水、土压力分布图如下：
（弯矩图） （反力图）
工况二：围堰第二道支撑加好后，向围堰内注水至围堰外水位，水下吸泥、清淤到－12.557m 标高时；
钢板桩受被动土压力
a 、h ＝14.557m 时， Pp=2×16×1.616=51.7 KN/m 2
b 、h ＝19m 时，Pp ＝2.611×10×4.443＋2×16×1.616＝167.72KN/m 2
考虑到钢板桩桩前土体摩擦作用，被动土压力给予提高，查表得，提高系数K ＝1.7，则：a 、h ＝14.557m 时， Pp=51.7×1.7＝87.89 KN/m 2
b 、h ＝19m 时，Pp ＝167.72×1.7＝285.12 KN/m 2
钢板桩所受水、土压力分布图如下：
（弯矩图）（反力图）工况三：封底砼达到设计强度后，围堰内抽水至－7.0米标高处；
（弯矩图）（反力图）工况四：第三道支撑加好后，围堰内抽水至－10.057米标高处。
（弯矩图） （反力图）
以各道支撑在四个工况下的最大反力作为圈梁的设计依据，则第一至第三道支撑的支撑反力依次为：
R 1＝59.5 KN/m R 2＝482.8 KN/m R 3＝399.12 KN/m 钢板桩在各工况下所受的最大弯矩：Mmax ＝445.1KN.m ，钢板桩拟采用拉森Ⅵ型，其长度为18米，惯性矩为56700cm4/m, 截面弹性模量为2700cm3/m,钢材材质为 SY295。
σ=w M max ＝2700000
101.4456
＝164.9 Mpa ＜0.6×295＝177 Mpa ，符合要求。
3、内支撑的设计计算
本工程圈梁采用组合型钢结构，第一道圈梁组合型钢如下图截面A ，第二、三、四道圈梁组合型钢如下图截面B 。
（截面A ） （截面B ） S A ＝300×16×2＋（500－32）×16＝17088 mm 2 S B ＝400×16×2＋（500－32）×16×2＝27776 mm 2 对于第一道支撑，圈梁轴力 N ＝qr ＝59.5×9.914＝589.9 KN
σ＝A N ＝17088
109.5893
⨯＝34.5 Mpa ，符合要求。
对于第二、三道支撑，取线荷载最大的第二道支撑计算，圈梁轴力
N ＝qr ＝482.8×9.914＝4786.5 KN
σ＝A N ＝27776
105.47863
⨯＝172.3 Mpa ，符合要求。
钢板桩深基坑施工方案
主墩钢板桩围堰计算书 一、设计依据 1、施工图纸、施工水位 2、《详细工程地质勘察报告》 3、《土力学》 4、《钢结构设计规范》 5、《简明深基坑工程设计施工手册》 二、设计参数 1、材料选择 （1）、钢板桩采用拉森Ⅳ钢板桩围堰，每米钢板桩截面特性：W=2270cm3。 （2）、围囹采用2Ⅰ40a，固定牛腿采用Ⅰ25a。 （3）、内支撑采用φ529×10钢管。 2、设计参数 （1）、计算水位+7.000m。 （2）、承台参数表及地质参数表： 承台参数表表格1 钢板桩土层参数根据《详细工程地质勘察报告》取值，见表格2：
地质参数表表格2-1 表格2-2 3、强度检算控制指标
材质为SY295的拉森Ⅳ钢板桩强度控制值：[σ]=246MPa；Q235钢材强度控制值：[σ]=215MPa。 钢板桩围堰平面布置图 钢板桩围堰侧面水平支撑布置图
三、钢板桩围堰计算分析 1、确定钢板桩层数及间距 根据等弯矩布置确定各层间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端最大允许悬臂长度h： =2.64m h1=1.11h，h2=0.88h 根据具体情况，h=2m，h1=2.5m。 2、结构检算工况： 工况一： 基坑开挖至+4.0m（第二道支撑下0.5m）围堰内抽水，第二道支撑未安装时，此工况下计算相应钢板桩、围檩及支撑受力，检算时考虑围堰外水土压力。图1 工况二： 第二道支撑安装完成后，基坑开挖至封底混凝土底，封底混凝土未浇筑时，此工况下计算钢板桩入土深度及相应钢板桩、围檩及支撑受力。图2 工况三： 封底混凝土浇筑且围堰内完成抽水时，此工况下计算相应钢板桩、围檩及支撑受力，检算时考虑围堰外水土压力。图3 工况四： 承台首层2米混凝土浇筑完成后，将受力体系转换到承台上，拆
钢板桩支护计算书
钢板桩支护验算计算书 一、工程概况 本标段的三座框架桥。位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。主要用于河涌排洪。 JXDK1+676框架桥（1*15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长，斜宽，底板厚，边墙厚，顶板厚，全桥为一跨结构；地表标高为，基坑底标高~，基坑开挖深度~。 二、钢板桩支护结构施工方案 我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300*300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325*6mm钢管，长，间距6m。 1、钢板桩支护 1）钢板桩的选用 采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。 2、钢板桩的插打 总体施工流程： 施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。 钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放米要求,振动锤边振动边插打。为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在%内，然后以此为基础向两边插打。考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。 3、钢支撑结构形式 为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下： 1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300*300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm
钢板桩计算
苏州西全桥主墩钢板桩围堰计算书 一、工程概括 苏州西全桥跨望虞河为（48.75＋80＋80＋48.75）米一联四跨连续梁形式。35＃、36＃主墩位于望虞河中。主墩承台平面尺寸为10.4×18.2米，高度为4米，其上为6.6×12米，厚度1.5米的加台。主墩桩基为15根Φ1.5米钻孔桩。 35＃、36＃主墩承台结构尺寸如下： 二、围堰的布置及计算假设 1、围堰的布置 在比较2个墩的承台底标高及河床标高后，拟以35＃墩为例，进行钢板桩围堰的设计、计算。钢板桩的具体布置如下图：
2、计算假设 本计算中土层参数根据项目部提供的土层资料，按经验取值如下： 围堰设计时计算水位按＋2.0m 考虑。 三、钢板桩围堰设计 1、土压力计算 本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。 以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。 （1）、主、被动土压力系数 黏 土：Ka ＝tg 2(45- 220 )＝0.49， ka ＝0.7 Kp ＝tg 2(45+2 20 )＝2.04， kp ＝1.428
粉砂：Ka＝tg2(45- 25. 24 )＝0.414，ka＝0.643 Kp＝tg2(45+ 25. 24 )＝2.417，kp＝1.555 （2）、有效主动土压力的计算 a、h＝6.5m时， Pa’=0 b、h＝8.8m（上）时， Pa’=0.49×9.5×2.3－2×10.5×0.7＝－3.99KN/m2，取Pa’=0 h＝8.8m（下）时， Pa’=0.414×10×2.3－2×10×0.643＝-3.338KN/m2，取Pa’=0 c、h＝20.5m时， Pa’=0.414×（9.5×2.3＋10×11.7）－2×10×0.643＝44.6 KN/m2 （3）、孔隙水压力的计算 a、h＝6.5m时， Pw＝65 KN/m2 b、h＝8.8m时， Pw＝88 KN/m2 c、h＝20.5m时， Pw＝205 KN/m2 （4）、土压力合力 a、h＝6.5m时， Pa＝65 KN/m2 b、h＝8.8m时， Pa＝88 KN/m2 c、h＝20.5m时， Pa＝44.6＋205＝249.6 KN/m2 2、各施工工况及内力计算 本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。 根据施工工序，分为四个工况； 工况一、围堰第一道支撑加好后，抽水到－4.0m标高时； 工况二、围堰第二道支撑加好后，抽水、吸泥到－8.0m标高时； 工况三、围堰第三道支撑加好后，向围堰内注水至围堰外标高，围堰内吸泥、清淤到－13.957m标高时； 工况四、围堰封底砼浇注并达到设计强度后，围堰内抽水完成后。 在计算时，各阶段钢板桩计算长度按等值梁法确定，从主动土压力与被动土压力相等的反弯矩截面（即净土压力为零或弯矩为零）截断形成等值梁计算支撑反力
拉森钢板桩支护方案计算书
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道
钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示： 四、计算假设 1、根据设计图纸中地勘资料提供的土层描述，本计算中土层参数按经验取值如下（K14+100钢板桩支护处）： 则计算取值：γ=18 KN/m3 ，φ=150，c=10 KPa 。 2、支护计算水位按154.00m考虑。 3、计算时按照支护周边均为土体进行计算，不考虑空隙水压力及土体浮容重,同时不扣减由土体粘聚力与钢板桩之间产生的摩擦力。 五、钢板桩围堰计算 1、内力计算 本工程土压力计算采用钢板桩全部承受的主动土压力视为有效主动土压力。以地面标
围堰计算书
工程设计证书号：A132019934 金庭环岛路B取土区 施工围堰 计算报告 江苏宏鑫路桥建设有限公司 2012年02月
目录 1 工程概况 (1) 2 计算依据 (1) 3 设计条件 (1) 4 钢桩嵌固深度计算 (3) 5 排桩结构内力计算 (5) 6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5) 7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)
1 工程概况 本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。 2 计算依据 （1）围堰设计图 （2）岩土工程勘察报告 （3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99 （4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999 （5）堤防工程设计规范GB50286-98 3 设计条件 工程等别及标准 按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。 根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。。 本工程区地震基本烈度Ⅵ度。 围堰断面 围堰顶高程、顶宽确定
⑴顶高程 堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。 设计水位：2.37m。 设计风速取8级风（17.9m/s） 安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。 A区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m， 围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。 B区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为西风及西北，风区长度约35km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.71m，波浪爬高为1.03m， 围堰顶高程=2.37+0.69+1.03+0.5=4.59m，设计围堰顶高程为 4.60m。 ⑵顶宽 围堰堰顶宽度按满足施工、维护和防汛等要求，并根据类似工程围堰的施工经验，钢板桩围堰顶宽取5m。 根据江苏苏州地质工程勘察院提供的《吴中区金庭环岛路A B取土区围堰独工程地质勘察报告》和工程经验，各土层的物理力学指标及结构参数见表1。
钢板桩计算
北兴塘大桥钢板桩计算书 钢板桩按拉森Ⅳ型设计，长度12.0米，设计施工水位1.80米，采用浮箱打桩平台上的1.8t柴油打桩机水上插打钢板桩，并敷设钢围囹。围堰尺寸：11.6m ×22.0m，每个围堰需钢板桩168根。并以左幅10#为例进行计算。河床地质情况为淤泥质压黏土。见钢板桩围堰布置图。 施工步骤：第一层围囹制作安装抽水3m 第二层围囹制作安装挖基坑土方水下砼封底 一、第一层围囹敷设完成后抽水3m，验算钢板桩和围囹的强度。 受力图为： 1、计算土压力零点K的位置： λp=γtg2（45o+20o/2）=36.72 KN/m3 λa=γtg2（45o-20o/2）=8.82 KN/m3 由λp×u = λ水×h +λa×u 得 u=λ水h/（λp-λa）=10×3/（36.72-8.82）=1.075m
2、由等值梁AK根据平衡计算支撑反力T s和K点剪力Q k Ts = ∑P（h+u+a）/（h+u-h0） =45×（3+1.075-2）/（3+1.075-0.3）=24.74 KN/m Q k = ∑P（a-h0）/（h+u-h0） =45×（2-0.3）/（3+1.075-0.3）=20.26 KN/m 取Ts值计算第一层围囹的强度，围囹选用I36b双工字钢，横撑选用直径60cm钢桩，满足要求。 3、由等值梁KG计算钢板桩的入土深度，∑M g=0，则： Q k×x=1/6×[λp×x-λ水（h+u+x）-λa×（u+x）] x2 代入数据解得： x =4.37 m t=u+1.2x=6.32m＜8m 满足要求 4、由等值梁法求算最大弯矩M max值 由上图的几何关系得： t/e t=u/e a e t= e a t/u ①
11附件-10 钢板桩围堰计算书(FSP-IV-15m)(彩打)
附件-10 钢板桩围堰计算书 计算： 复核： 审核： 批准： 中铁上海工程局沪通铁路工程站前V标项目经理部 2015年1月10日
目录 1工程概况 (1) 2计算目标 (2) 3计算依据 (2) 4计算参数 (2) 4.1支护方案 (2) 4.2基本信息 (3) 5计算分析 (5) 5.1各工况计算分析 (5) 5.2截面验算分析 (13) 5.3整体稳定验算分析 (14) 5.4抗倾覆稳定性验算分析 (15) 5.5 抗隆起验算分析 (18) 5.6抗管涌验算分析 (20) 5.7抗承压水(突涌)验算分析 (21) 5.8嵌固深度计算分析 (21) 5.9钢管支撑计算分析 (22) 5.10 HW型钢围檩计算分析 (23) 5.11 封底混凝土厚度验算 (24) 6注意事项 (24) 2
1工程概况 377#、378#主墩均采用拉森FSP-Ⅳ型钢板桩围堰，钢板桩围堰平面内尺寸20.0m×15.6m（已考虑施工偏差和承台施工的立模空间），钢板桩顶标高为+1.5m（高出施工水位0.40m），采用L=15m钢板桩，打入承台垫层混凝土底以下土层深度5.74m。共设置3层围檩和支撑。三层围檩均采用双HW400型钢（400×400×13×21）mm制作，围檩采用托架固定在钢板桩上，围檩四角设双斜撑，中部设双对撑，围檩对撑和斜撑均采用Φ630mm×δ10mm螺旋钢管桩制作，对撑和斜撑与围檩焊接连接。 图1-1 钢板桩支护平面图（单位：m） 1
图1-2 钢板桩支护立面图（单位：m） 2计算目标 （1）验算基坑各工况受力情况； （2）验算基坑整体稳定性、截面、抗倾覆稳定性； （3）验算基坑底抗隆起、抗管涌、抗承压水； （4）验算钢板桩嵌固深度； （5）验算钢管支撑、型钢围檀受力情况。 3计算依据 （1）《理正深基坑V7.0》 （2）《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012 4计算参数 4.1支护方案 采取排桩支护，如下图所示： 2
钢板桩计算书
钢板桩设计计算书 各工况钢板桩埋深及强度计算（根据《深基坑工程设计施工手册》计算） 各土层地质情况： 天然容重31/1.17m KN =γ，粘聚力2.91=c ，内摩擦角016.2=?， 91.0)2 45(tan 1 21=- =?a K ， 10.1)2 45(tan 1 21=+ =?p K 取1米宽钢板桩进行计算，所有设备均在预留平台施工，围堰顶部施工荷载忽略不计。基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。在+3m 位置设置第一道支撑。 围堰采用日本三菱钢板桩FSP-Ⅳ型钢板桩，其技术参数如下： 截面尺寸400mm （宽度）×170mm （高度）×15.5mm （厚度），重量为76.1kg/m ，惯性矩为4670cm 4，截面模量362cm 3，板桩墙惯性矩为38600cm 4/m ，截面模量2270cm 3/m ， 钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下： (1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 基坑底以上土压力强度Pa 1： Pa 1=r*4Ka=17.1×3.5×0.91 =54.5KN/m 2 (2)确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的间距, h= 6[f]w rka 3 = 391.0101.17102270350635 ????? （简明施工计算手册公式3-28） =313cm=3.13m h ：板桩顶部悬臂端的最大允许跨度 ［f ］：板桩允许弯曲应力 r ：板桩墙后的土的重度 k a ：主动土压力系数
+4h 1=1.11h=1.11×3.13=3.47m （简明施工计算手册 图3-10支撑的等弯矩布置） h 2=0.88 h =0.88×3.13=2.75m （简明施工计算手册 图3-10支撑的等弯矩布置） A 、工况一 第一道支撑已施工，开挖至+1m （开挖深度2m ），此时拉森钢板桩为单锚浅埋式钢板桩支护（第一道支撑设在+3.0位置） 确定钢板桩埋深 查深基坑工程设计施工手册表6.5-2，此时被动土压力放大系数为1.2 32.12.11==p p K K t=（3E p -2E a ）H/2(E a - E p ) 简明施工计算手册公式3-24 t=7.5m 实际埋深为12米， 计算支撑反力 m KN h h h p E aD a /2.7025.95.978.7)(56.152 1 21111=??=??=?=
9m钢板桩计算
9m钢板桩围堰设计计算书 一、概况 1、宁芜线青弋江特大桥13#-17#墩、21#-22#墩、46#墩、55#-57#墩、60#墩-64#墩设计采用8根υ100cm钻孔桩，南京台、65#台设计采用12根υ100cm钻孔桩，43#墩采用设计11根υ100cm钻孔桩，成桩后用钢板桩围堰施工承台。 2.设计参数 （1）地下水位取+5.708m。 （2）承台顶标高+7.208m、承台底标高+5.208m、承台尺寸为10.08x4.8x2.0m。 （3）钢板桩围堰内部平面尺寸为12.06x0.68m2，围堰顶标高+8.71m、底标高-0.29m。 （4）承台周围地质为粉质粘土，比重γ土=18.6KN/m3、内摩擦角Ψ=16.49o、粘聚力c＝13.61KPa，因为粉质粘土的液性指数为0.61介于0和1之间，所以水位以下的该土层按不利状态考虑受到水的浮力作用。其下为粉砂比重γ土=18.7KN/m3，粉砂的内摩擦角Ψ=28～36o，但是含水饱和的细砂很容易失去稳定，因此考虑内摩擦角Ψ取24o。 （5）距板桩围堰外1.5m均布荷载按30KN/m2考虑，围堰内基坑浇注15cm厚砼垫层，35cm 厚碎石垫层。 （6）拟采用拉森IV型钢板桩 W=2037cm3、[σ]=180MPa、L=9m。 岩土工程参数建议值 时代成因地层 编号 岩土 名称 岩土 状态 层厚 (m) 岩土 施工 工程 分级 岩土力学参数的建议取值 内摩擦 角Ф (度) 凝聚力 C (kPa) 压缩 模量 Es (MPa) 饱和 抗压 强度 (MPa) 基本承 载力 (kPa) Q4ml(0) 人工填土0.6 Ⅰ Q4al(1) 粉质黏土硬塑（可 塑） 1.5 Ⅱ17.75 15.16 8.15 120 Q4al(1)2 粉土饱和10.11 Ⅱ30.64 11.86 4.88 180 Q4al(2) 粉质黏土硬塑（可 塑） 8.19 Ⅲ17.56 16.81 7.65 200 Q3al(2)1 粉质黏土软塑12.7 Ⅱ14.13 11.53 5.22 150 Q3al(3)1 含砾粉质黏土硬塑 5.6 Ⅲ220 Q3al(3)2 （粗）圆砾土饱和Ⅲ400 K2p (4)1 泥质砂岩全风化Ⅲ15 200 K2p (4)2 泥质砂岩强风化Ⅳ300
钢板桩围堰说明
钢板桩围堰设计与计算 1、设计条件 1.1地质条件 根据提供的地质资料，围堰处地质情况如下： 1. 2设计参数 ⑴地形条件：河床预清淤后标高为-5.0m左右。 ⑵结构物尺寸：19.6m（长）×13.9m（宽）×12.80m（高）。 ⑶钢板桩围堰设计参数：见下表。
Q235a钢材的允许应力[σ]＝215MPa Q235a钢材的允许剪应力[τ]＝125MPa 16Mn钢材的允许应力[σ]＝215.0MPa×1.3＝279.5MPa 16Mn钢材的允许剪应力[τ]＝125.0MPa×1.3＝162.5MPa 2结构计算 2. 1荷载种类 ⑴静水压力 ⑵土侧压力 ⑶封底砼自重 ⑷封底砼与钢板桩围堰间粘结力 ⑸钢板桩与外侧土体之间的摩擦力 ⑹水浮力 2.2计算方法、模式 钢板桩围堰采用同济启明星深基坑分析计算软件、内支撑结构采用经典连续梁进行计算，相关计算书附后。 3钢板桩围堰结构 钢板桩围堰平面内壁尺寸采用22×16m，根据实际施工情况需要，钢板桩围堰顶面高程采用+0.0m，钢板桩围堰底面高程为-18.0m。围堰材料采用德国拉森IV型钢板桩。 围堰支撑系统布置在钢板桩内侧，围囹采用型钢环向布设，内支撑采用钢管间断设置。承台围堰支撑系统共分六层。第一层支撑系统围囹采用2I45a工钢，支撑采用Φ630x8mm钢管；第二层支撑系统围囹采用3I45a工钢，支撑采用Φ630x10mm钢管；第三层支撑系统围囹采用3I45a工钢，支撑采用Φ630x10mm 钢管；第四层支撑系统围囹采用4I45a工钢，支撑采用Φ630x10mm钢管；第五层支撑系统围囹采用4I45a工钢，支撑采用Φ630x10mm钢管；第六层支撑系统围囹采用3I45a工钢，支撑采用Φ630x10mm钢管。 4钢板桩围堰施工 4.1施工流程
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书 1钢板桩的设置位置要符合设计要求,便于基础施工,即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地; 2基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐,避免不规则的转角,以便标准钢板桩的利用和支撑设置;各周边尺寸尽量符合板桩模数; 3整个基础施工期间,在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中,严禁碰撞支撑,禁止任意拆除支撑,禁止在支撑上任意切割、电焊,也不应在支撑上搁置重物; 差的钢板桩应尽量不用; ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ----------------------------------------------------------------------
工况信息 ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 设计结果 ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 结构计算 ---------------------------------------------------------------------- 各工况：
钢板桩专项施工方案(完整版)
钢板桩围堰施工专项方案 1、工程概况 南溪特大桥中心里程为DK23+120.8,全长为2308.77m。跨越南溪河处采用（56+96+56）m连续梁，其它桥跨为普通简支T梁。简支梁固定支座0#～48#墩设置于漳州南站端，51#～69#墩设置于深沃端。 本桥下部结构设计为墩台桩基础。桩长为6m～68.5m，最大墩高为19.5m。以17-3弱风化花岗闪长岩为桩端持力层。桩长为6m～68.5m，共有钻孔桩395根，总长度14611米。承台70个。 2、承台及基础 承台尺寸5.0×5.8m×2；5.4×6.2×2m； 5.8×6.5×2.5m; 6.5× 7.3×2.5m;5.4×7.4×2.0m;5.7× 8.9×2.5m;6.5×7.3×2.5m; 5.4× 6.2×2.0m; 5.5×5.8×2.0m. 0#-6#、20-41#、55#、58-69#承台高度为2.0m，其余均为2.5,米 为考虑现场施工时的安全，所有承台均拟采用钢板桩围堰后进行承台施工，考虑到后期承台钢筋、模板及内支撑的施工方便，并根据实际地质情况单个板桩围堰大小比承台尺寸各宽1.2米设计，即单个承台的钢板桩围护范围为比承台的长宽各多 2.4米，以预留作业空间。钢板桩长度为9m。 3、总体施工流程
施工准备→测量定位→导向桩制作→施打钢板桩→钢板桩内支撑1→排水→堵漏→钢板桩内支撑2→排水→堵漏→清淤→封底→垫层→钢筋绑扎→模板安装→混凝土浇筑→钢板桩围堰拆除 4、钢板桩围堰施工方案 对于不涉及河道通航、防汛、排水等功能的河塘、水沟（涉及功能的均有特殊设计措施）等采用6-9m长度钢板桩围堰，同时还应采取抬高承台标高的方法来降低基坑的开挖深度。 对流塑性淤泥质基坑，应采用6-9m钢板桩围堰。 对砂层地质地层基坑，地下水位较高时，采用6-9m钢板桩围堰；地下水位较低时，开挖深度超过4m，采用4-6mI16工字钢防护，同时增加相应的土袋围堰防护，开挖深度不超过4m，采用土袋围堰防护。 对淤泥质基坑，地下水位较低，开挖深度超过4m时，采用4-6mI16工字钢防护，同时增加相应的土袋围堰防护；开挖深度不超过4m时，采用φ16-20直径、长4m左右的木桩防护； 4.1钢板桩的选用 本工程选用小锁口且止水能力好的钢板桩进行施工，单根钢板桩b=575mm、H=360mm、t=10mm，每延米重量为74.5kg，考虑到本工程地质情况的需要，拟采用桩长为9米的钢板桩。 钢板桩进场前需要检查整理，发现缺陷随时调整，整理后在运输和堆放时尽量不使其弯曲变形，避免碰撞，尤其不能将连锁口碰坏。 桩打入前将桩尖处的凹槽底口封闭，避免泥土挤入，锁口宜涂以
钢板桩支护计算书(00001)
钢板桩支护计算书
目录 1 计算依据.......................................... 错误!未定义书签。 2 工程概况.......................................... 错误!未定义书签。 3 结构设计.......................................... 错误!未定义书签。 3.1总体思路.................................. 错误!未定义书签。 3.2钢板桩结构设计............................ 错误!未定义书签。 4 材料主要参数及截面特性 (1) 5 计算结果 (1) 5.1钢板桩计算 (2) 5.2抗隆起验算 (3) 6 结论 (4)
4 材料主要参数及截面特性 1、拉森Ⅳ型钢板桩,截面积A=236cm 2,重量M=76kg/m ，钢板桩的抗弯强度设计值[f]=150MPa 。 2、①2素填土:粘聚力c 1=20.0kPa,饱和重度1sat γ=19.0kN/m 3，土的内摩擦角为 ︒=10.01ϕ；②1淤泥质粉质粘土：粘聚力c 1=10.1kPa,饱和重度1sat γ=18.0kN/m 3，土 的内摩擦角为︒=7.51ϕ。②4淤泥质粉质粘土夹粉砂：粘聚力c 2=13.1kPa ，饱和重度2sat γ=17.7kN/m 3，土的内摩擦角︒=6.82ϕ。 3、Q235钢弹性模量E=2.1×105MPa ，剪切模量G=0.81×105MPa ，密度ρ=7850kg/m 3，线膨胀系数α=1.2×10-5，泊松比μ=0.3，轴向拉、压容许应力=s σ140MPa ，弯曲容许应力[]=σ145MPa ，剪切容许应力[]=τ85MPa 。 4、支架受载后挠曲的杆件，其容许挠度为相应结构跨度的1/400。 5 计算结果 主要施工程序为：①测量定位，撒白灰线，插打钢板桩②开挖至设计基坑底。 土压力按照朗肯土压力公式计算，其中钢板桩四周为粘性土时的朗肯主动土压力计算公式为：a a a K c hK P 2-=γ，被动土压力计算公式为：p p p K c hK P 2+=γ。 危险工况：工况②，开挖至设计基坑底，钢板桩处于危险状态，按照此时计算。 钢板桩外侧主动土压力如下： 最上层②1土压力为0时，)(2a K c h γ==2*10.1/[18*tan(45-7.5/2)]=1.3m 。 ②1淤泥质粉质粘土（h=9.41m ）： P a1=18*9.41*tan 2(45-7.5/2)-2*10.1*tan(45-7.5/2)=113kPa ； ②4淤泥质粉质粘土夹粉砂（h=10.2m ）： P a2=17.7*10.2*tan 2(45-6.8/2)-2*13.1*tan(45-6.8/2)=119kPa ； 钢板桩内侧被动土压力如下：
钢板桩计算公式
钢板桩计算公式 钢板桩支护计算书 以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本项目的最大开挖深度和宽 度) 一设计资料 1桩顶高程H1:4.100m 施工水位H2:3.000m 2 地面标高H0:4.350m 开挖底面标高H3:-3.400m 开挖深度H:7.7500m 3土的容重加全平均值γ1:18.3KN/m3 10.0KN/m3 土浮容重γ’: 内摩擦角加全平均值Ф:20.10? 4均布荷q:20.0KN/m2 5基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m 二外力计算 1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg2(45?-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49 kp=tg2(45?+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa1=r×(h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2 水位土压力强度Pa2 Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2
开挖面土压力强度Pa3 Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m2 开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4: Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的?型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: 弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7 采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7,0.000945m3 容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa 由公式σ=M/Wz得: 最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m 1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩 M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m 排水井钢板桩围堰计算书 一、围堰类型选择 根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。 二、计算取值 1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表： 地质参数表 土层 编号 名称土层顶标高土层底标高 容重 （KN/m³） 内摩擦角 （Φ） 粘聚力c （kpa） ①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0 ②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11 参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28° 2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图： 钢板桩规格型号参数图 3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。 4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为： 三、钢板桩受力验算 1、主动土、被动土压力强度计算 (1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下： 钢板桩受力简图 主动土压力系数：361.02 2845tg K o o 2 a =-=）（ 被动土压力系数：770.22 2845tg K o o 2 p =+=）（ （2)有效主动土压力强度计算： ①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下： ㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯== m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.73 0===㎡ 钢板桩围堰计算书 目录 第一章设计条件 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计概况 (1) 1.3主要计算依据 (2) 1.4荷载计算 (2) 1.5土体参数 (3) 1.6 材料特性 (3) 第二章基坑支护结构受力计算 (4) 2.1 计算工况 (4) 2.2 钢板桩计算 (4) 2.2.1工况一 (4) 2.3 围檩及支撑 (6) 第三章基坑稳定性验算 (8) 3.1钢板桩入土深度验算 (8) 3.2基坑稳定性计算 (8) 第一章设计条件 1.1工程概况 主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定2种类型钢板桩围堰。对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。对于大承台，开挖6m及以上选用12m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。该计算书验算大承台第二种类型ZX205#（开挖5.86m）承台围堰受力情况。 ZX205#承台水文资料及设计参数计算，统计如下： （1）钢板桩顶标高： +9.0m （2）钢板桩底标高： -3.0m （3）承台顶标高： +6.2m （4）承台底标高： +3.0m （5）承台高度： 3.2m （6）地面标高： +8.76m （7）地下水位： +4.79m 1.2设计概况 承台尺寸17×9.3×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为19.2×11.7m，高12m。采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围檩及支撑。围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。 施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1 .5m，安装围檩及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；承台施工。 坚硬岩层钢板桩围堰水刀法施工工法 1 前言 现阶段钢板桩围堰的主要施工方法为吊车配合振动桩锤进行插打，但是针对于较为坚硬的岩层，容易造成钢板桩入岩深度不足，无法插打等一系列问题，现国内、外常用的解决岩层难题钢板桩施工方法为使用静压植桩机施工技行，此种大型设备在施工过程中使用较为复杂，且成本较高。本工法通过对实际施工中的应用，及时总结，掌握解决此类问题的关键技术，确定了利用高压射水技术（水刀技术）与传统的钢板桩施工技术相结合，实现岩层地质钢板桩简便施工。主要研究开发单位为黑龙江省龙建路桥第一工程有限公司，经过关键技术鉴定，判定此项技术已达到国内领先水平。 2 工法特点 2.1 解决岩层围堰难题。利用高压水枪（水刀）在钢板桩插打时使用，减小岩层地质对钢板桩的侧摩阻力与端阻力，使钢板桩打入容易，保证了围堰的整体稳定性。 2.2 安全性高。通过钢板桩围堰，可有效增强基坑支护的稳定性，安全系数高，减少潜在的安全风险。 2.3 降低成本。针对钢板桩无法打入情况，利用水刀法进行，可有效减少施工特种设备的投入，与静压桩相比较，成本较低。 2.4 节约工期。钢板桩打入方便，入岩迅速，可有效节省钢板桩打入时间，从而节约工期。 2.5 施工简便。水刀法只需在钢板桩内侧焊接钢管，钢管与设备通过软管连接，施工方便。 3 适用范围 适用于泥岩层、单轴抗压强度较高的强风化岩层等地质结构复杂的河床基坑钢板桩围堰施工，岩层单轴抗压强度小于500kpa为宜。 4 工艺原理 水刀法工艺原理，在钢板桩内侧焊接钢管，将钢管与水刀设备（高压射水设备）连接，插打钢板桩时通过高压射水降低钢板桩入土部位的端部阻力，增加钢板桩周围土体的空隙水压力，扰动钢板桩周围土体，使周围土体达到临时松动状态，在钢板桩携带钢管下入过程中，减少钢板桩的侧摩阻力，使钢板桩入岩更加容易。待钢板桩插打至设计高程后，停止高压射水。 5 施工工艺流程及操作要点 5.1 施工工艺流程图 5.2 操作要点5.2.1 施工准备钢板桩打入完成焊接导向限位钢板桩打入 钢板桩拼接 围堰内开挖清理焊接首道内支撑抽水、围堰内清焊接其他内支撑施工准备 一、概况 XXXX两用大桥，位于XX市东郊，是XX与XX至XX地方铁路跨越黄河的一座特大桥。也是黄河上的第一座公铁两用桥梁。 本桥桥式：跨越黄河主河槽的主桥，为上下两层公铁共建，上层为公路双向4车道，下层为单线铁路的五孔一联连续钢桁梁。主桥总长781.5米，两岸边跨公、铁分建，均为简支的预应力钢筋混凝土结构。主、边跨的基础均为直径不等的钻孔摩擦桩。铁路桥总长7322.8米，公路桥总长6983.7米。 主桥的五孔连续钢桁梁，跨度为120.75+3×180+120.75米，平弦三角形桁式，行高18米，行宽11.0米，上层公路桥面总宽19.0米，行车道净宽18.0米。下层单线铁路。此种平弦公铁两用钢桁梁桥型，就单跨跨度而言是目前世界上最长的（图一）。XX黄河大桥主桥划为四标段，由我中交集团三局承建。这是我中交集团第一次参与公铁两用桥的建设。 XX黄河大桥位于黄河三角洲冲积平原，离出海口仅100公里左右。经钻探，桥位处地表100米以内尚未见基岩。其覆盖层有一定的沉积韵律。河床上面的30米覆盖层以粘土、粉质粘土、粉土、粉细砂为主。其表层均为粉土，粉质粘土，受水流影响时极易冲刷与变迁。 水文条件：黄河是我们的母亲河，自经过黄土高原后水中含泥量特大，到下游就逐渐淤积，形成下游的冲积平原。由于下游河床极不稳定，在洪水期深泓线摆动与决堤频繁，故有三十年河东四十年河西之说。也由于长年淤积，两岸逐年修堤防滥，久而久之成为世界有名的悬河。 桥位处黄河两岸防洪大堤之间约2.8公里，而主河槽仅300米左右，约百分之九十为滩地。2000年河南小浪底水利工程基本建成，在水利工程建成前，洪水期河水漫滩，河床演变严重，而到了枯水季节，在河南以下时有断流，近几十年日趋严重，据悉有的年份断流长达半年之久。水利工程建成后，黄河下游水文条件发生了极大的变化，洪水期通过小浪底工程进行调节，大副度的削减洪峰，洪水基本不漫滩，减轻了水患。而到了枯水期，则以细水长流的办法， 目录 第一章、工程概述 (1) 一、工程概况 (1) 二、工程地质 (1) 三、水文气象 (2) 第二章围堰施工方案 (3) 一、围堰平面布置 (3) 二、围堰设计及结构形式 (3) 1、施工准备 (4) 2、围堰土方填筑 (5) 3、钢板桩施工 (5) 4、围堰抽水 (6) 5、围堰维护及拆除 (6) 第三章围堰施工进度计划 (7) 第四章资源配置计划 (7) 第五章资源配置计划 (8) 第六章质量、安全保证措施 (8) 一、质量保证措施 (8) 二、安全保证措施 (9) 第七章施工期安全度汛措施 (11) 第八章围堰边坡安全稳定分析计算书 (13) 一、外江侧土石围堰计算 (13) 二、内涌侧土石围堰计算 (16) 围堰专项施工方案 第一章、工程概述 一、工程概况 广州市荔湾区花地河南北水闸(南闸）工程位于距花地河南出口156米处，工程等别均属于Ⅲ等,其主要建筑物级别为3级，次要建筑物为4级，船闸通航等级为Ⅵ级。 水闸总宽80。5米,闸室总长30米.水闸泄水为两孔,孔口尺寸为33米×6。19米（宽×高）。边墩厚4.5米,中墩厚6米。中墩为分缝墩，墩头为半圆形，内涌侧半径为4.5米，外江侧半径为3米。闸底板高程为-4。0米，泄水孔均不设检修门。闸门为上翻式拱形液压钢闸门。 船闸布置在花地河航道西岸，上下闸首长度均为31。8米，闸室段有效长度为100米，闸室净宽12米，上下游导航墙长度均为20米，上下游引航道长度均为50米。船闸主体建筑物均采用整体结构形式，船闸主体建筑物底板高程为—3。8米，引航道底面高程为-3。0米。船闸主体建筑物顶面高程为3。5米.上下闸首及闸室段基础均采用直径100厘米灌注桩，桩底高程位于强风化岩层。 工程建设目的主要是景观蓄水、引清调水、挡潮排涝、通航及泄洪安全.工程投资约1。2亿元。计划工期330天. 二、工程地质 南闸位于花地河南端，与平洲水道相连,区内地势平坦，地面标高为2。86～3.30米，河底呈“V”型。中心部位较深，标高为0.22～钢板桩围堰设计计算书
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